30米箱梁预应力张拉计算书
30米两端张拉计算
某桥梁工程30米预制箱梁预应力张拉施工控制一、施工前的准备工作（一）波纹管1、波纹管安装尺寸定位必须准确，为确保波纹管不被挪动、移位，采用钢筋加工环形架作为波纹管的定位架，纵向间距不超过1.0m,横向定位及纵向定位按设计图纸坐标尺寸定位，波纹管用相对应塑料管套在里面作衬管，以保证波纹管成形管。
2、浇筑混凝土前应仔细波纹管是否有孔洞或变形，接头处是否用胶带密封好，在与锚垫板接头处，一定要用海绵或其它材料堵塞好，以防水泥浆渗进波纹管或锚孔内。
3、浇筑混凝土过程中应尽量避免振捣棒接触波纹管，并经常抽动塑料衬管直至混凝土初凝结束，以防漏浆堵孔。
4、待梁片养护到张拉强度时清理孔道内异物。
（二）钢绞线1、钢绞线的存放应垫起，遮盖防止雨水浸蚀生锈，钢绞线采用Φs15.2高强低松驰预应力钢绞线（GB/T5224-2003）标准强度fpk=1860MPa,Ep=1.95×105MPa。
2、钢绞线下料要在干净整洁的地面上进行，并清除表面的锈迹杂物，下料时用砂轮切割机切割。
3、穿束前，将钢绞线理顺，用扎丝绑扎好，以防在穿束过程中钢绞线打绞，并应逐根清理对称，防止张拉受力不均匀，导致有的钢绞线达不到张拉控制应力而有的则可能拉断。
4、穿束时，将钢束中单根钢绞线编号，以便张拉时做到对应编号，对称张拉。
二、张拉控制要点1、锚具采用符合国标规定的夹片式群锚锚具M15-3J，M15-4J，M15-5J，锚具应经检验合格后方可使用。
2、混凝土强度达到90%后方可张拉钢束，钢束张拉应两端及横向对称张拉进行，张拉顺序为：N1，N2，N3，N4。
3、预应力张拉采用应力与伸长量双控，并以应力控制为主，同时保证实际伸长量与理论伸长量之差控制是土6%以内。
4、单根钢绞线不允许断丝。
5、千斤顶、油表配套校正曲线试验、钢尺等器具应经检查校正合格后方可使用。
6、预应力张拉前先用初应（0.1-0.2бcon）张拉一次，再开始测引伸量。
张拉程序为：0 初应力 1.0锚下设计张拉应力（持荷3min,锚固）。
30米箱梁预应力计算
30米预制箱梁钢束伸长量计算书一. 30米预制箱梁中跨钢束N1束1、按图S5-3-70将半个曲线预应力筋分成三段计算：AB段θ=0rad L =3.534mBC段θ=0.131rad L =7.854mCD段θ=0rad L =4.022m2、由图纸及桥规JTJ041-2000规范可知：P=0.75×Ryb ×Ay×1.025=0.75×1860×140×3×1.025=600.55KNk=0.0015 ц=0.23 Ay=140mm2 Eg=2.0×105MPa3、计算各段终点力：PA=600.55kNPB=PA×e-（kx＋μθ）=600.55×e-(0.0015×3.534)=600.55×e-0.0053=597.38kNPC=PB×e-（kx＋μθ）=597.38×e-(0.0015×7.854＋0.23×0.131)=597.38×e-0.0419=572.87kNPD=PC×e-（kx＋μθ）=572.87×e-(0.0015×4.022)=572.87×e-0.0060=569.44kN4、计算各段伸长量：AB段：PP=P[1-e-（kx＋μθ）]/ (kx＋μθ)=(600.55-597.38)/0.0053=598.11kN△L= PPL/APEP=598.11×3.534×106/(2×105×420)=25.2mmBC段：PP=P[1-e-（kx＋μθ）]/ (kx＋μθ)=(597.38-572.87)/0.0419=584.96kN△L= PPL/APEP=584.96×7.854×106/(2×105×420)=54.7mmCD段：PP=P[1-e-（kx＋μθ）]/ (kx＋μθ)=(572.87-569.44)/0.0060=571.67kN△L= PPL/APEP=571.67×4.022×106/(2×105×420)=27.4mm5、两段张拉的总伸长值：∑△L=2×（25.2+54.7+27.4）=214.6㎜N2束1、按图S5-3-70将半个曲线预应力筋分成三段计算：AB段θ=0rad L =2.580mBC段θ=0.131rad L =6.545mCD段θ=0rad L =6.315m2、由图纸及桥规JTJ041-2000规范可知：P=0.75×Ryb ×Ay×1.025=0.75×1860×140×4×1.025=800.73KNk=0.0015 ц=0.23 Ay=140mm2 Eg=2.0×105MPa3、计算各段终点力：PA=800.73kNPB=PA×e-（kx＋μθ）=800.73×e-(0.0015×2.580)=800.73×e-0.0039=797.61kNPC=PB×e-（kx＋μθ）=797.61×e-(0.0015×6.545＋0.23×0.131)=797.61×e-0.0399=766.42kNPD=PC×e-（kx＋μθ）=766.42×e-(0.0015×6.315)=766.42×e-0.0095=759.17kN4、计算各段伸长量：AB段：PP=P[1-e-（kx＋μθ）]/ (kx＋μθ)=(800.73-797.61)/0.0039=800kN△L= PPL/APEP=800×2.58×106/(2×105×560)=18.4mmBC段：PP=P[1-e-（kx＋μθ）]/ (kx＋μθ)=(797.61-766.42)/0.0399=781.7kN△L= PPL/APEP=781.7×6.545×106/(2×105×560)=45.7mmCD段：PP=P[1-e-（kx＋μθ）]/ (kx＋μθ)=(766.42-759.17)/0.0095=763.16kN△L= PPL/APEP=763.16×6.315×106/(2×105×420)=27.4mm5、两段张拉的总伸长值：∑△L=2×（25.2+54.7+27.4）=214.6㎜二. 30米预制箱梁边跨非连续端钢束1. 按图S5-3-71将半个曲线预应力筋分成四段，分段计算：θ=7.5o=0.131radθˊ=1.4o=0.024rad2. 由图纸及桥规JTJ041-2000知：P=0.75×Ryb ×Ay=0.75×1860×140=195300N=195.3KNk=0.0015 ц=0.225 Ay=140mm2 Eg=195×105MPa3. 将各段数据列入表1-1得：（a）.N1束4Фj15.24的钢绞线束，张拉控制力P=4×195.3=781.2KN（b）.N2束5Фj15.24的钢绞线束，张拉控制力P=5×195.3=976.5KN（c）.N3束5Фj15.24的钢绞线束，张拉控制力P=5×195.3=976.5KN（d）.N4束4Фj15.24的钢绞线束，张拉控制力P=4×195.3=781.2KN。
30m箱梁预应力张拉计算书
30m箱梁预应力张拉计算书一、工程概述本次预应力张拉计算针对的是 30m 箱梁，该箱梁采用后张法预应力施工工艺。
箱梁的设计承载能力和使用性能在很大程度上取决于预应力的施加效果，因此准确的预应力张拉计算至关重要。
二、设计参数1、箱梁混凝土强度等级为 C50，弹性模量 Ec ＝ 345×10^4 MPa。
2、预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，规格为 1×7 152 1860，其标准强度 fpk ＝ 1860 MPa，弹性模量 Ep ＝ 195×10^5 MPa。
3、每束钢绞线的根数和布置根据设计要求确定。
4、锚具采用 OVM 系列锚具，锚下控制应力σcon ＝ 075 fpk ＝1395 MPa。
三、预应力损失计算1、锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1对于夹片式锚具，根据规范取值计算。
2、预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失σl2考虑孔道偏差系数 k 和摩擦系数μ，通过计算公式得出。
3、混凝土加热养护时，受张拉的钢筋与承受拉力的设备之间温差引起的预应力损失σl3若施工过程中存在此项情况，按照实际温差计算。
4、预应力钢筋的应力松弛引起的预应力损失σl4根据规范规定的松弛系数和张拉控制应力计算。
5、混凝土的收缩和徐变引起的预应力损失σl5综合考虑混凝土的强度、龄期、环境条件等因素计算。
四、张拉力计算1、单根钢绞线的张拉力 P ＝σcon × Ap其中 Ap 为单根钢绞线的截面积。
2、每束钢绞线的张拉力为单根张拉力乘以束内钢绞线根数。
五、理论伸长值计算1、根据公式ΔL ＝ Pp × L ／（Ap × Ep) 计算其中 Pp 为平均张拉力，L 为预应力筋的长度。
2、考虑孔道曲线部分对伸长值的影响，进行修正计算。
六、实际伸长值测量与计算1、测量初始伸长值ΔL1，从千斤顶开始加载至初应力（一般为10%σcon）时的伸长量。
2、测量最终伸长值ΔL2，从初应力加载至控制应力时的伸长量。
30米预应力箱梁张拉计算
30米预应力箱梁张拉计算一、引言预应力箱梁是一种常用的桥梁结构，它具有较高的承载能力和抗震性能。
在预应力箱梁的施工过程中，预应力张拉是非常关键的一步。
本文将以30米预应力箱梁张拉计算为主题，介绍预应力张拉的步骤和计算方法。
二、预应力张拉的步骤1. 钢束布置：首先根据设计要求，确定预应力钢束的布置方案。
钢束应均匀分布在箱梁的上下两侧，并保证钢束的位置和间距符合设计要求。
2. 钢束穿线：将预应力钢束从箱梁的一侧穿过，并通过预埋管道或孔洞，使其延伸到箱梁的另一侧。
在穿线过程中，需要注意预应力钢束的锚固长度和锚固位置，以确保施工的安全和可靠性。
3. 张拉预应力：通过预应力张拉机械设备，对钢束进行张拉，使其产生预应力。
张拉的过程中，应根据设计要求控制预应力的大小和张拉的速度。
同时，还要监测张拉力的变化，确保预应力的稳定性和一致性。
4. 锚固预应力：在完成预应力张拉后，将钢束的末端固定在锚具上，形成锚固预应力。
锚固的过程中，需要根据设计要求选择合适的锚具，并确保锚固的可靠性和稳定性。
5. 后张拉：对已经锚固的预应力钢束进行后张拉，以进一步增加预应力的大小和均匀性。
后张拉的过程中，需要根据设计要求控制后张拉力的大小和后张拉的顺序。
三、预应力张拉的计算方法1. 预应力力的计算：根据设计要求，计算每根预应力钢束所需的预应力力。
预应力力的计算公式为：F = A × σ，其中F为预应力力，A为钢束的横截面积，σ为预应力应力。
2. 钢束的应力计算：根据预应力力和钢束的横截面积，计算钢束的应力。
应力的计算公式为：σ = F / A。
3. 钢束的变形计算：根据钢束的应力和弹性模量，计算钢束的变形。
变形的计算公式为：δ = L × σ / E，其中δ为钢束的变形，L 为钢束的长度，E为钢束的弹性模量。
4. 钢束的张拉长度计算：根据钢束的变形和钢束的长度，计算钢束的张拉长度。
张拉长度的计算公式为：L0 = L + δ，其中L0为钢束的张拉长度。
HD15标30m预应力箱梁张拉计算书
花久HD15标东科河5号大桥30m预应力箱梁张拉计算书一、 工程简介：东科河5号大桥上部结构为预应力连续箱梁，跨径为30米，箱梁总计60片，预应力采用天津银龙预应力材料股份有限公司生产的生产的低松弛Ⅱ级钢绞线，单根钢绞线直径为φ15.2mm,钢绞线面积A=139mm 2,钢绞线强度等级Rby=1860MPa,弹性模量Ey=1.95×105MPa 。
预制混凝土设计强度为50 MPa ，达到设计强度的85%且龄期7天以上后，组织张拉预应力钢束，钢束采用对称、双控张拉，钢绞线每端工作长度为65cm （顶板负弯矩30cm ），锚下控制应力为0.75 f pk =1395 Mpa ，张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。
锚具采用天津银龙预应力材料股份有限公司生产的锚具和配套设备，预应力管道采用塑料波纹管。
东科河5号大桥钢束布置如图1所示:图1二、理论伸长量计算： 1、分段方法：根据图1所示分BC 、CD 、DE 共3段进行计算,不考虑工作长度。
2、计算公式：ΔL ＝Pp ×L Ap ×EpΔL —各分段预应力筋的理论伸长值（mm ）； Pp —各分段预应力筋的平均张拉力（N ）； L —预应力筋的分段长度（mm ）； Ap —预应力筋的截面面积（140mm 2）；Ep —预应力筋的弹性模量（根据试验数据为1.95×105Mpa ）； Pp 的计算公式（2）：Pp ＝P ×（1－e－（kx ＋μθ））kx ＋μθP —每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N ）；θ—每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度；k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数，根据设计取值0.0015；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，根据设计取值0.25。
3、计算方法：(1)计算每一段的起点和终点力。
每一段的终点力就是下一段的起点力，例如靠近张拉端第一段BC的终点C点力即为第二段CD的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式：Pz=Pq×e-(KX+μθ)（公式3）Pz—分段终点力（N）Pq—分段的起点力（N）各段的起终点力可以根据公式3从张拉端开始进行逐步的计算。
30m箱梁预应力张拉计算书
30m箱梁预应力张拉计算书一、工程概述本工程为_____桥梁项目，其中 30m 箱梁采用预应力混凝土结构。
箱梁预应力钢束的布置和张拉是确保箱梁结构承载能力和耐久性的关键环节。
本次计算旨在确定预应力钢束的张拉控制应力、张拉力以及伸长量等参数，为施工提供准确的技术依据。
二、设计参数1、箱梁混凝土强度等级：C502、预应力钢绞线规格：采用高强度低松弛钢绞线，规格为 1×7-1520mm，标准强度 fpk ＝ 1860MPa，弹性模量 Ep ＝ 195×10⁵MPa。
3、管道摩擦系数：μ ＝ 0254、管道偏差系数：k ＝ 000155、锚具变形和钢绞线回缩值：一端锚具回缩量为 6mm，两端共计12mm。
三、预应力钢束布置本箱梁共设置了_____束预应力钢束，分别为 N1、N2、N3 等。
每束钢绞线的根数和布置位置根据箱梁的受力要求进行设计。
四、张拉控制应力计算根据设计要求，预应力钢绞线的张拉控制应力σcon 为：σcon ＝ 075fpk ＝ 075×1860 ＝ 1395MPa五、张拉力计算每束钢绞线的张拉力 P 按下式计算：P ＝σcon×Ap其中，Ap 为每根钢绞线的截面积，1×7-1520mm 钢绞线的截面积Ap ＝ 140mm²。
例如，对于 N1 束钢绞线，假设根数为 n，则其张拉力为：P ＝ 1395×n×140依次计算出各束钢绞线的张拉力。
六、理论伸长量计算预应力钢绞线的理论伸长量ΔL 按下式计算：ΔL ＝（P×L）／（Ap×Ep）式中，L 为预应力钢绞线的有效长度。
以 N1 束为例，详细计算其理论伸长量。
首先确定 N1 束钢绞线的有效长度，然后代入公式进行计算。
依次计算出各束钢绞线的理论伸长量。
七、实际伸长量计算实际伸长量的测量应在初应力（一般为10%σcon）下测量伸长量ΔL1，然后在20%σcon 下测量伸长量ΔL2，最后在100%σcon 下测量伸长量ΔL3。
30米箱梁张拉计算书.
一．设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1=7.5t（含卷扬机）天车重：Q2吊梁天车横梁重：Q=7.3t(含纵向走行)3主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边)1.29×1.1=1.42 t/节(单边)0号支腿总重: Q=5.6t4=14.6t1号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q=14.6t6=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁（1号车）：Q7纵向走行横梁（2号车）：Q=7.5+7.3=14.8t8梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;=66kg/m2q2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥P 5= P6=14.8t （天车、起重小车自重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319× 1.1)=1.63>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图图2P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心P1=43.31+45.44+7.3×2+14.6×2=132.55 tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。
箱梁预应力张拉计算书
箱梁预应力张拉计算书设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95×105MP。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（ra d）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： `△L=PpL/（ApEp）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=3.5m；X曲=2.35mθ=4.323×180=0.25radKX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N△L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3 mm△L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2m m△L曲+△L直=16.3+24.2=40.52、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905NX直=0.75；X曲=2.25m 8\9Hbθ=14.335×π/180=0.2502KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N FR7△L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6 mm△L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2m m（△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm张拉时理论伸长量计算一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm26、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N7、千斤顶计算长度：60cm8、工具锚长度：7cm二、张拉时理论伸长量计算：以N1束钢绞线为例：N1束一端的伸长量：式中：P—油压表读数（MPa）F—千斤顶拉力（KN）P=P1时，（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×232.7=4.6MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×465.4=9.7MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1551.2=33.5MPa （5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1597.7=34.5MPa P=P2时，（1）15%σcon=203.6KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×203. 6=4.0MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×407.2=8.4MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1357.3=29.2MPa （5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1398.0=30.1MPa 三、2407号千斤顶张拉，千斤顶回归方程：P=0.02247F+0.08式中：P—油压表读数（MPa）F—千斤顶拉力（KN）P=P1时：（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×232.7=5.3MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×465.4=10.5MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1551.2=34.9MPa （5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1597.7=36.0MPa P=P2时： YeL,@pv9（1）15%σcon=203. 6KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×203.6=4.7MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×407.2=9.2MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1357.3=30.6MPa （5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1398.0=31.5MPa预留孔道摩阻值过大控制预留孔道摩阻值在施工过程中要进行多样本的现场摩阻试验，收集不同类型下波纹管、钢绞线布置方式组合工况下的摩阻系数。
部颁图30米小箱梁计算手册
目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)3.1.5 荷载横向分布系数汇总 (17)3.2 剪力横向分布系数 (18)3.3 汽车荷载冲击系数μ值计算 (18)3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (18)3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (18)4 主梁纵桥向结构计算 (18)4.1箱梁施工流程 (18)4.2 有关计算参数的选取 (19)4.3 计算程序 (20)4.4 持久状况承载能力极限状态计算 (20)4.4.1 正截面抗弯承载能力计算 (20)5.1 荷载标准值计算（弯矩） (30)5.1.1 预制箱内桥面板弯矩计算 (31)5.1.2 现浇段桥面板弯矩计算 (33)5.1.3 悬臂段桥面板弯矩计算 (35)5.2 荷载标准值计算（支点剪力） (37)5.2.1 预制箱内桥面板支点剪力计算 (37)5.2.2 现浇段桥面板支点剪力计算 (37)5.3 持久状况承载能力极限状态计算 (38)5.3.1 预制箱内桥面板承载能力极限状态计算 (38)5.3.2 现浇段桥面板承载能力极限状态计算 (40)5.3.3 悬臂段桥面板承载能力极限状态计算 (41)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算书（30m 装配式预应力混凝土连续箱梁）1 计算依据与基础资料1.1.3 参考资料∙《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2 主要材料1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =⨯3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f MPa =，52.010S E Mpa =⨯1.3 设计要点1）本计算示例按后张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面铺装层80mmC40混凝土不参与截面组合作用；2）根据组合箱梁横断面，采用荷载横向分布系数的方法将组合箱梁3.1.1 刚性横梁法1）抗扭惯矩计算宽跨比B/L＝13.5/30＝0.45≤0.5,可以采用刚性横梁法。
预应力张拉计算书(例范本)
预应力张拉计算书(例范本)本合同段采用国标φs15.24(GB/T5224-2003)的预应力钢绞线，标准强度为Rby=1860MPa，低松驰。
跨度为30m的T梁和25m的箱梁均采用Φs15.24mm钢绞线。
预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。
预应力钢绞线的张拉在预制梁的预应力损失参数方面，纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.35，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm。
预应力材料方面，纵横向预应力束采用公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线；柔性吊杆采用27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa；竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。
锚具方面，纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P）、OVMBM15-4（BM15-4P）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。
在设计伸长量方面，预应力平均张拉力的计算公式为Pp=(p1-e)/(kx+μθ)，其中Pp为预应力筋平均张拉力，p为预应力筋张拉端的张拉力，x为从张拉端至计算截面的孔道长度，θ为从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和，k为孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002，μ为预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14.预应力筋的理论伸长值计算公式为Δl=ppl/(AEp)，其中Δl为预应力筋的理论伸长值，l为预应力筋的长度，A为预应力筋的截面积，Ep为预应力筋的弹性模量。
30米预制箱梁张拉计算书.doc
30米预制箱梁张拉计算书.doc文档1：一.引言本文档旨在描述和计算30米预制箱梁的张拉计算，包括梁体的设计参数、钢索的张拉力计算、张拉设备的选择等内容。
二.设计参数1. 梁体尺寸：长30米，宽2米，高1米。
2. 预应力钢索数量：采用四道永久性245直径的钢绞线。
3. 张拉力：根据设计要求，每根钢索需要施加200吨的张拉力。
三.钢索张拉计算1. 张拉设备选择：根据钢索的直径和长度，选择适当的液压张拉设备。
2. 钢束长度：根据梁体尺寸和截面特征，计算钢束的长度。
3. 张拉力计算：根据预应力钢索的数量和设计要求的张拉力，计算总的张拉力。
四.梁体施工1. 预制梁体制作：根据设计要求，制作预制箱梁的钢筋骨架。
2. 预应力钢束安装：将预应力钢束安装在梁体内部的预留孔洞中。
3. 张拉过程：根据张拉计算结果，用液压张拉设备施加适当的张拉力。
4. 固定过程：通过金属夹具固定钢束，使其保持预应力状态。
五.附件本文档涉及以下附件：1. 工程图纸：包括梁体设计图纸和预应力钢束安装图纸。
2. 设备数据表：包括所选张拉设备的技术参数和性能指标。
六.法律名词及注释1. 预应力技术：一种通过施加预先计算的拉应力来改善结构材料性能的技术。
2. 钢绞线：由多股钢丝捻合而成的高强度钢索。
文档2：一.简介本文档为30米预制箱梁的张拉计算，旨在描述梁体的设计参数、钢束的张拉力计算、张拉设备的选择等内容，为工程施工提供指导。
二.设计参数1. 梁体尺寸：30米长、2米宽、1米高的预制箱梁。
2. 预应力钢束：采用四道永久性直径为245的钢绞线。
3. 张拉力：每根钢束需施加200吨的张拉力。
三.钢束张拉计算1. 张拉设备选择：根据钢束的直径和长度，选择适宜的液压张拉设备。
2. 钢束长度：根据梁体尺寸和截面特征，计算钢束长度。
3. 张拉力计算：根据预应力钢束的数量和设计要求，计算总的张拉力。
四.梁体施工1. 预制梁体制作：根据设计要求，制作预制箱梁的钢筋骨架。
30m箱梁张拉伸长量计算
值 计 算 表（60°角）100%锚下应力
]/ (kl+uθ ) P=σk×Ap×n×b
θ 从张端至计 算截面曲线 孔道部分切 线的夹角之 和(rad) 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.02443461 0 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.02443461 0 K U 孔道每米 预应力筋 局部偏差 与孔道壁 kl+uθ 对摩擦的 的摩擦系 影响系数 数 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.014952 0.020726 0.001091 0.012543 0.020726 0.003524 0.010133 0.020726 0.005957 0.001599 0.005253 0.019088 0.012371 0.020726 0.003966 0.00996 0.020726 0.006368 0.007552 0.020726 0.008766 0.001599 0.005253 0.019475 b（超张 σk Pz n 拉系数， 预应力筋 预应力筋 同时张拉 低松弛筋 的张拉控 终点张拉 预应力筋 取 1.0 ； 制应力 力（N） 根数 摩阻损失 (MPa) 取3%） 192401.6 188455 188249.6 192865.6 188909.5 188245 193331 189365.3 188240.7 194988 193966.3 190299.1 192898.9 188942.1 188194.2 193364.5 189398.1 188195.9 193830.7 189854.7 188197.8 194988 193966.3 190225.5 1395 1395 1395 0 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 0 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.987535322 0.979487518 0.9964827 0.989917905 0.979487518 0.994061205 0.998402335 0.994760334 0.981093513 0.987705686 0.979487518 0.996041854 0.990089423 0.979487518 0.99365273 0.992476679 0.979487518 0.991272309 0.998402335 0.994760334 0.980713903 1 1 1 1 1 1
30米箱梁张拉计算书
30米预制箱梁张拉计算方案一、基础数据本标段30米预制箱梁正弯矩预应力钢束共有N1、N2、N3 、N4各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MP a。
按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的100%后，且混凝土龄期不小于10d时方可张拉，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0→σcon初应力→σcon （持荷5min）锚固，张拉顺序为N1、N3、N2、N4。
二、预应力钢束张拉力计算张拉力按公式:F n=σcon×A×n进行计算，如下：中跨箱梁N1钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MP a×140㎜2×5/1000=976.5KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下张拉力。
其余钢束张拉力计算同N1，各钢束张拉力如下表：中跨30米箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表一）边跨30米箱梁预应力钢束张拉力计算明细表（表二）三、理论伸长量的复核计算1、预应力钢束的平均张拉力计算因本标段内的箱梁梁长变化较大，故采用设计图纸中的标准梁长进行钢绞线平均张拉力的计算，首先要计算出钢束的锚下张拉力，然后采用如下公式计算钢束的平均的张拉力：预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：P p=P［1- e-(kx+uθ)］/( kx+uθ)P p-----预应力筋平均张拉力（N）；P-----预应力筋张拉端张拉力（N）；X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.17。
故30米箱梁的平均张拉力计算如下：由设计图纸可知：K=0.0015，μ=0.17，X取14.7m（中跨）、14.8m （边跨）；N1、N2、N3钢束θ为5°，弧度为0.0872 ，N4钢束θ为1.4°，弧度为0.0244。
30米箱梁计算书
学校代码学号00863112分类号密级本科毕业论文（设计）学院、系鄂尔多斯学院土木工程系专业名称土木工程年级2008学生姓名韩志东指导教师年月日装配式预应力混凝土箱型梁桥摘要：装配式箱型梁桥设计本着“安全、经济、美观、实用”的八字原则，根据设计任务书的要求和《公桥规》的规定,对Y河大桥进行方案比选和设计的。
本论文提出三种不同的桥型方案进行比较和选择：方案一为预应力混凝土连续箱型梁桥，方案二为预应力混凝土简支T型梁桥，方案三为钢筋混凝土拱桥。
经由以上的八字原则以及设计施工等多方面考虑、比较确定预应力混凝土连续箱型梁桥为推荐方案。
在设计中，桥梁上部结构的计算着重分析了桥梁在使用工程中恒载以及活载的作用力，采用整体的体积以及自重系数，荷载集度进行恒载内力的计算。
运用杠杆原理法、修正偏心压力法求出活载横向分布系数，并运用最大荷载法进行活载的加载。
根据所得内力，进行了梁的预应力钢筋估算，估算了钢绞线的各种预应力损失，并进行预应力阶段和使用阶段主梁截面的强度和变形验算、挠度的计算。
下部结构采用以钻孔灌注桩为基础的双柱式桥墩，并简要介绍了施工方案。
关键词：预应力连续箱梁桥、内力、体系转换、预应力损失、验算、钻孔灌注桩、双柱式桥墩、预应力混凝土Assembly type prestressed concrete box girder bridge Abstract:Prefabricated Box Beam Bridge Design in the "safe, economy, beautiful, practical" eight-character principle, according to the requirements of the design task and" the bridge" provisions, on the Y River Bridge for scheme selection and design. This paper presents three different bridge type scheme comparison and selection: scheme for the prestressed concrete continuous box girder bridge, scheme for the prestressed concrete simply supported T beam bridge, scheme three is a reinforced concrete arch bridge. Based on the character and the principle of design construction and other aspects to consider, the comparison to determine the prestressed concrete continuous box girder bridge as the recommended scheme.In the design, the bridge upper structure calculation analyzes bridge in use of dead load and live load force, the overall volume and weight coefficient, load collection degree of constant load internal force calculation. Using the lever principle method, modified excentral pressure method for live load transverse distribution coefficient, and the maximum load live load.According to the internal force of the beam, the prestressed steel strand estimation, estimation of loss of prestress, and prestressed phase and use phase of the main beam section of the strength and deformation calculation, the calculation of deflection. The substructure adopts to bored pile based on double column pier, and briefly introduces the construction scheme.Keywords: prestressed continuous box beam bridge internal force, system, conversion, prestress loss, checking, bored pile, double column pier, prestressed concrete目录总论 ............................................................................................................................................................... - 1 -1 概述 ................................................................................................................................................... - 1 -1.1 预应力混凝土梁桥概述......................................................................................................... - 1 -1.2 我国预应力混凝土梁桥的发展............................................................................................. - 2 - 第一章方案比选.................................................................................................................................... - 3 - 1具体方案比选..................................................................................................................................... - 3 -1.1 预应力混凝土箱型梁桥方案................................................................................................. - 3 -1.2 部分预应力混凝土斜拉桥方案............................................................................................. - 3 -1.3 上承式刚架拱桥方案............................................................................................................. - 3 -2 方案比选 ........................................................................................................................................... - 4 - 第二章Y河水文设计原始资料及计算....................................................................................................... - 5 -1 设计原始资料.................................................................................................................................... - 5 -2 河段类型判断.................................................................................................................................... - 5 -2.1 稳定性及变化特点................................................................................................................. - 5 -2.2 河段平面图形......................................................................................................................... - 5 -2.3 断面及地址特征..................................................................................................................... - 5 -3 设计流量和设计流速的复核............................................................................................................ - 5 -3.1 根据地质纵剖面图绘出的河床桩号，绘制河流横断面图。
岔河大桥30m箱梁张拉伸长量计算书
16米空心板钢绞线张拉设计伸长量计算书一、计算公式及参数△L=EpAp LPp Pp=1、预应力平均张拉力计算公式及参数：△L —钢绞线一端伸长量（mm ）Pp —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：Pp —预应力筋平均张拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）Ap —预应力筋的截面面积（mm2），单根取140 mm2Ep —预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105N/ mm2（Mpa ）在计算一端伸长量时，X=L二、伸长量计算以中跨为例1、N1束一端的伸长量：（中跨3根 2束）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.73×1860×140=190092NX=16.79÷2=8.395mθ=5.361×π÷180=0.094radkx+μθ=0.0015×8.395+0.25×0.094=0.036Pp =P×[1-e-( kx+μθ)]/ ( kx+μθ)= 190092×3×(1-e-0.036) ÷0.036 =560133N△L= Pp×L ÷(Ap× Ep)= 560133×8395÷(140×3×1.95×105) △L =57.4mm扣除10%初应力后△L=57.4×（1-10%）=51.69mm与设计比较（51.69-53）÷53=-2.4%2、N2束一端的伸长量：（中跨3根 2束）单根钢绞线张拉的张拉力P=0.73×1860×140=190092NX=16.764÷2=8.382mθ=2.307×π÷180=0.04radkx+μθ=0.0015×8.382+0.25×0.04=0.023Pp =P×[1-e-( kx+μθ)]/ ( kx+μθ)= 190092×3×(1-e-0.023) ÷0.023 =56367.8N△L= Pp×L ÷(Ap× Ep)= 56367.8×8382÷(140×3×1.95×105) △L =57.69mm扣除10%初应力后△L=57.69×（1-10%）=51.92mm与设计比较（51.92-53）÷53=-2.03%同样方法计算出端梁伸缩缝端伸长量△L伸= 52.02mm连续端伸长量△L连=51.65mm钢绞线的张拉控制应力一、3根钢绞线束：σcon=0.73×1860×140×3=570.2762KN1号千斤顶张拉、2005.6.802号油表时千斤顶回归方程：Y=0.0219X+0.16式中：Y——油压表读数（MPa）X——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=57.028 KN时：Y=0.0219X+0.16=0.0219×57.028+0.16=1.41MPa(2)、20%σcon=114.055KN时：Y=0.0219X+0.16=0.0219×114.055+0.16=2.66MPa(3)、100%σcon=570.276KN时：Y=0.0219X+0.16=0.0219×570.276+0.16=12.65MPa2号千斤顶张拉、2005.11.871号油表时：千斤顶回归方程：Y=0.0218X-0.53：式中： Y——油压表读数（MPa）X——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=57.028 KN时：Y=0.0218X-0.53=0.0218×57.028-0.53=0.71MPa(2)、20%σcon=114.055KN时：Y=0.0218X-0.53=0.0218×114.055-0.53=1.96MPa(3)、100%σcon=570.276KN时：Y=0.0218X-0.53=0.0218×570.276-0.53=11.9MPa二、4根钢绞线束：σcon=0.73×1860×140×4=760.37KN1号千斤顶张拉、2005.6.802号油表时千斤顶回归方程：Y=0.0219X+0.16式中：Y——油压表读数（MPa）X——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=76.037 KN时：Y=0.0219X+0.16=0.0219×76.037+0.16=1.83MPa(2)、20%σcon=152.074KN时：Y=0.0219X+0.16=0.0219×152.074+0.16=3.49MPa(3)、100%σcon=760.37KN时：Y=0.0219X+0.16=0.0219×760.37+0.16=16.81MPa2号千斤顶张拉、2005.11.871号油表时：千斤顶回归方程：Y=0.0218X-0.53：式中： Y——油压表读数（MPa）X——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=76.037 KN时：Y=0.0218X-0.53=0.0218×76.037-0.53=1.13MPa(2)、20%σcon=152.074KN时：Y=0.0218X-0.53=0.0218×152.074-0.53=2.79MPa (3)、100%σcon=760.37KN时：Y=0.0218X-0.53=0.0218×760.37-0.53=16.05MPa。
箱梁预应力张拉计算书
现浇箱梁预应力张拉计算书一、基本情况1．预应力束采用jΦ15.2mm钢铰线，标准强度bR y=1860Mpa．张拉预应力0.73bR y．钢铰线标准横断面面积A=139mm22．张拉预应力P的计算P9=1860×106×0.73×139×10-6×9=1745.1 KN3．张拉程序0⇒10﹪控制应力（量测延伸值）⇒100﹪控制应力（持荷2分钟，量测伸延值）⇒锚固4．待砼强度达到90﹪后,方可张拉预应力束.张拉顺序为50%N2－100%N3－100%N2－100%N1。
5．本工程采用两端张拉控制力、延伸量双控施工。
二、张拉力与油表读数对应关系表（根据千斤顶、油表校准证书提供的计算值）1 千斤顶编号：#1（250T）油压表编号：071263752 千斤顶编号：#1（250T）油压表编号：080127133 千斤顶编号：#2（250T）油压表编号：080625004 千斤顶编号：#2（250T）油压表编号：08043010三、延伸量的计算1． 工作长度延伸量计算：本工程张拉工作长度按单端450mm 计.包括锚环、限位板、千斤顶、工作锚环的厚度。
工作长度延伸量:=P L A E g ⨯⨯=L k E gσ⨯= =3.1mm 2.理论延伸量=计算长度延伸量+工作长度伸延量 计算长度延伸量L ∆=［PL(1-e -(kL +uθ))］ /(kL +uθ)/ (A y ×E g )L ∆:预应力筋理论延伸量(mm)P: 预应力筋张拉端张拉力(N)L : 从张拉端到计算截面的孔道长度(m)θ:从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k: 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 u: 预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.155E g : 预应力筋的弹性模量(M pa ) 根据送检结果取1.95×105 Mpa A y :预应力筋的截面积(mm 2)，为139 mm 2×n(钢绞线束数)预应力筋理论延伸量(按梁长72.000米计算)： 1#筋：L ∆1N =209.2mm2#筋：L ∆2N =208.6mm3#筋：L ∆3N =208.1mm3. 施工时实际延伸量的量测及计算 L ∆=1L ∆-2L ∆+L c ∆0.73×1860Mpa×450mm 1.95×105Mpa1L ∆:达到控制应力时量测的伸长值（mm ）2L ∆:达到初应力时量测的伸长值 （mm ）L c ∆:初应力时的推算伸长值，采用相邻级的伸长度。
30m小箱梁计算书
目录目录 0一、项目概况 (1)1.1 设计计算采用的标准、规范、规程 (1)1.2 技术标准 (1)1.3 设计要点 (1)二、结构计算 (2)2.1 结构模型 (2)2.2 计算参数 (2)2.3 施工步骤 (3)2.4 荷载组合 (3)2.5 计算结果 (3)一、项目概况1.1 设计计算采用的标准、规范、规程1、《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）；2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；5、《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）；6、《公路工程抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；1.2 技术标准1、采用荷载等级：公路－I级。
2、桥面宽度：0.5（护栏）+11.75（行车道）+0.5（护栏）＝12.75m3、道路等级：高速公路4、设计环境类别：I类5、地震基本烈度：Ⅵ度1.3 设计要点1、5孔30米一联预应力砼连续小箱梁，斜交角0度，先简支后连续结构；横向4片箱梁。
2、采用桥梁博士进行受力分析，预制部分为全预应力构件，现浇连接段为A类现浇构件验算，按持久状况承载能力极限状态进行强度计算，并根据荷载短期效应及长期效应组合进行应力计算。
二、结构计算2.1 结构模型采用桥梁博士3.0进行结构计算，将桥梁按照空间实用理论简化为平面杆系，永久杆件共分为123个单元，124个节点。
成桥状态计算模型见下图：计算图示2.2 计算参数1、结构安全等级一级。
2、混凝土材料：采用C50混凝土，设计强度f cd=22.4MPa，f td=1.83MPa；混凝土容重γ=26KN/m3；弹性模量E c=3.45×104MPa。
3、预应力钢束采用ΦS15.2规格，面积A y=139mm2，钢绞线标准强度f pk=1860MPa，设计强度f pd=1260MPa，弹性模量E y=1.95×105MPa，张拉控制应力σcon=1395MPa，松弛率2.5%，波纹管孔道摩擦系数μ=0.17，管道偏差影响系数k=0.0015，一端锚具变形及回缩值均为6mm。
30m箱梁预应力张拉计算书
30米箱梁预应力张拉计算书一、张拉设计预应力钢束为φj15.2高强度低松弛钢绞线，横载面积140mm2，有单束5根、4根两种形式，锚具型号分别为OVM15-5型、OVM15-4、锚下控制应力N1～N3为1340Mpa，N4为1320Mpa，T1为1395Mpa，T2为1340MPa。
二、张拉设备选用1、张拉设备能力计算（以单束5根为例，边跨N1～N3）P=σ控×A×n=1340×106 N/m2×140×10-6 m2×5=938KN=93.8T为了抵消夹片锚固回缩时的预应力损失（按一端回缩6mm计），超张拉3%σ控：P max=P×103%=96.6T2、张拉设备行程（以最长钢束拉力无磨阻损失为例）ΔL=σ控×L/E p=1340×106×30.92×103/(1.95×1011)=212.5mm张拉时为两侧张拉,单侧伸长量为212.5/2=106.3mm所选用QYC150型穿心式液压千斤顶,其张拉力T=150T，行程l s=400mm。
3、压力表选用150T千斤顶活塞面积为290cm2。
由式P n=P/A n（式中P n—计算压力表读数；P—张拉力；A n—张拉设备工作液压面积），得：P n =96.6×104N/29000mm2=33.31N/mm2所选用最大读数为60MPa的压力表。
三、分级张拉段划分为了便于伸长量测量和控制两端张拉的同步进行，把张拉段分为10%σ控、20%σ控、100%σ控、103%σ控四个阶段，各阶段张拉力分别为：四、应力张拉操作程序初张拉至0.1δk（准确测量伸长量），持荷3分钟，然后张拉至0.2δk，持荷3分钟，再张拉直接到位δk，持荷3分钟，进油张拉到δk锚固。
不再采用超张拉工艺。
五、理论伸长量计算根据公路桥规12.8.3款和附录G-8规定，对预应力钢铰线理论伸长量进行计算：1、计算公式：ΔL=P p L/（A p E p）（公式1）P p= {P×[1-e-（kx+μθ）]}/ （kx+μθ）（公式2）式中，ΔL—理论伸长量，cm；P p—预应力钢铰线平均张拉力，N；L—预应力钢铰线长度，cm；E p—弹性模量，N/mm2，取E p =1.95×105 N/mm2；A p—一束预应力钢铰线总面积，单根截面140 mm2；P—预应力钢铰线张拉端张拉力，N；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，m；θ—从张拉端至计算截面曲线轨道部分切线的夹角和，rad；k—管道偏差系数，取k=0.0015；μ—管道磨阻系数，取μ=0.25；锚具变形、钢筋回缩取6mm（一端）；2、分段方法：根据图所示分AB、BC、CD、DE共4段进行计算，不考虑工作长度。
30m箱梁张拉计算书
神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段窟野河大桥30m箱梁预应力张拉计算书编制：审核：2019年5月20日目录第1章工程概况 (1)第2章张拉力计算 (2)第3章张拉工艺流程质量控制 (14)第4章张拉注意事项及安全技术 (16)第1章工程概况本计算书适用于神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段。
30m预应力砼连续箱梁采用先简支后连续结构，主梁由预制C50预应力混凝土浇筑,和现浇砼桥面组合而成后采用张拉预应力施工，预应力钢铰线,符合采用标准(GB/T 5224-2003)公称直径15.2mm的高强度低松驰钢绞线，抗拉强度标准1860MPa，公称面积为140mm2)。
锚具采用M15-4、M15-5型圆形锚具及其配套的配件。
钢绞线采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径Φs15.20，钢绞线的面积Ap=140mm 2，钢绞线的标准强度fpk=1860MP a，松弛率ρ=0.035，弹性模量E p=1.95×105Mpa。
松弛系数ξ=0.3，管道摩擦系数μ=0.25，管道偏差系数k=0.0015；根据设计要求，配备YDC-1500千斤顶4台，压力表四块，上述设备均应在法定权威机构进行标定。
施工要求1、预应力施工需计算书经审批且监理工程师在场的前提下才能进行张拉作业施工。
2、当气温低于+5℃或超过+35℃时禁止施工。
3、箱梁的砼强度应不低于设计强度等级值得90%，弹性模量不低于混凝土28d弹性模量的85%时，方可张拉预应力钢束。
采取两端对称同时张拉，每次张拉一束钢绞线，张拉前应检查预应力钢束是否在管道内移动正常，张拉顺序为不少于7天且锚下砼达90%设计强度。
张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。
4、预应力张拉采用两端对称，张拉方法采用伸长值和张拉控制应力，双控实际伸长值与理论伸长量控制在±6%以内，否则应停止施工。
待查明原因采取措施后方可继续张拉。
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国道110线麻正段公路第2合同段30米箱梁张拉控制计算书宁夏路桥国道110线麻正公路第2合同段项目经理部二〇一六年四月十日第一章 工程概述本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.2(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP fpk =, 低松驰高强度钢绞线。
跨径30m 箱梁和13m 空心板均采用Φs 15.2mm 钢绞线。
预应力损失参数：纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.0015。
梁体预应力材料：预应力束：公称直径为Φ=15.2mm ，抗拉标准强度fpk=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。
第二章 设计伸长量复核一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.142、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排） 见附表：预应力钢绞线张拉控制计算表第三章 千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：6根钢绞线束：F=0.75×Ap ×n=1395*140*6=1171800N=1171.8KN5根钢绞线束：F=0.75fpk ×A p ×n=1395*140*5=976500N=976.5KN4根钢绞线束：F=0.75fpk×A p×n=1395*140*4=781200N=781.2KN二、中跨：N1/N2(5根）：1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×146.475=5.150MP a (2)、30%F=292.95KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×292.95=10.101MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×976.5=33.205MP a2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×146.475=5.224MP a (2)、30%F=292.95KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×292.95=10.160MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×976.5=33.196MP a3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×146.475=5.142MP a (2)、30%F=292.95KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.033×292.95=10.064MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×976.5=33.031MP a4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×146.475=5.190MP a (2)、30%F=292.95KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.033×292.95=10.111MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×976.5=33.079MP a N3/N4（4根）:1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18 KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×117.18=4.160MP a (2)、30%F=234.36KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×234.36=8.120MP a (3)、100%F=781.2KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×781.2=26.604MP a2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×117.18=4.237MP a (2)、30%F=234.36KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×234.36=8.186MP a (3)、100%F=781.2KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×781.2=26.614MP a3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×117.18=4.158MP a (2)、30%F=234.36KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.033×234.36=8.095MP a (3)、100%F=781.2KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×781.2=26.469MP a4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×117.18=4.206MP a (2)、30%F=234.36KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.033×234.36=8.143MP a (3)、100%F=781.2KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×781.2=26.517MP a T1/T2（6根）:1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×175.77=6.140MP a (2)、30%F=351.54KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×351.54=12.081MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×1171.8=39.806MP a2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×175.77=6.211MP a (2)、30%F=351.54KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×351.54=12.135MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×1171.8=39.777MP a3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×175.77=6.127MP a (2)、30%F=351.54KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.033×351.54=12.033MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×1171.8=39.593MP a4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×175.77=6.174MP a (2)、30%F=351.54KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.033×351.54=12.080MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×1171.8=39.641MP a 三、边跨：N1/N2/N3/N4(5根）：1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×146.475=5.150MP a (2)、30%F=292.95KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×292.95=10.101MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×976.5=33.205MP a2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×146.475=5.224MP aP=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×292.95=10.160MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×976.5=33.196MP a3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×146.475=5.142MP a (2)、30%F=292.95KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.033×292.95=10.064MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×976.5=33.031MP a4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×146.475=5.190MP aP=0.2683+0.0336F=0.2683+0.033×292.95=10.111MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×976.5=33.079MP a T1/T2（6根）:1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×175.77=6.140MP a (2)、30%F=351.54KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×351.54=12.081MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×1171.8=39.806MP a2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×175.77=6.211MP aP=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×351.54=12.135MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×1171.8=39.777MP a3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×175.77=6.127MP a (2)、30%F=351.54KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.033×351.54=12.033MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×1171.8=39.593MP a4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×175.77=6.174MP aP=0.2683+0.0336F=0.2683+0.033×351.54=12.080MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×1171.8=39.641MP a第五章附件1、预应力钢绞线张拉控制计算表2、千斤顶标定报告。