最新贝雷架计算教学教材
贝雷支架计算书
平山北路景观桥主梁施工方案计算2008年9月平山北路景观桥主梁施工方案计算一、概述平山北路景观桥，上部结构采用跨径组合为39.5m（锚跨）+55.5m（主跨）＝95m的独塔斜拉桥，结构受力体系为塔梁墩固结的刚构体系。
主梁施工采用支架现浇施工法。
施工时选用钻孔灌注桩和贝雷片作为施工支架。
为了保证施工安全，对贝雷支架及钻孔灌注桩进行计算，验算其承载力是否满足施工荷载的要求。
二、计算参数的选取1）模板及支撑附属：1200pa；2）混凝土冲击及振捣：2000pa；3）施工荷载（施工过程中人员、机具等）：1000pa；4）钢管支架自重：400pa；5）混凝土容重：26KN/m3；6）贝雷架自重：每片贝雷重287kg，长3m。
三、纵向贝雷架验算施工平面总宽为33.6m，纵向共设29排贝雷架，考虑最不利布载，取纵向贝雷架的计算跨径为12.15m，偏安全按简支计算，计算简图见图3.1。
单片贝雷架：I=250497.2cm4，E=2×105MPa，W=3578.5cm3，[M]=788.2 kN·m, [Q]=245.2 kN。
（一）荷载布置1、上部结构恒载（按贝雷架间距1.2m宽计）（1）主梁：797.69×1.2/33.6＝28.49kN/m其中，主梁混凝土总方量为2914.62m3，纵向每延米重2914.62×26/95=797.69kN/m。
（2）钢管排架：0.4×33.6×1×1.2/33.6＝0.48KN/m；（3）贝雷架自重：0.287×1×10/3=0.93kN/m（每片贝雷重287kg，长3m）。
2、施工荷载（按贝雷架间距1.2m宽计）（1）施工人员及机具：1.0×1.2=1.20kN/m；（2）混凝土冲击及振捣：2.0×1.2=2.40kN/m；（3）模板及支撑附件：1.2×1.2=1.44kN/m。
(完整word版)贝雷架计算书
贝雷架计算书1、计算荷载①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重123.5t；43根分配梁（I16_3.75m）3.24t；2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重52.3t；27根分配梁（I16_2.35m）1.28t；2条钢轨（I14_19.5m）0.6t；②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算）③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；④施工荷载0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。
2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似）33米贝雷架立面图33米贝雷架平面图33米贝雷架侧面图3、计算结果①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容应力：桁架应力：可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。
梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。
位移： 桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。
贝雷梁非弹性挠度 ()()cm n f m 105.02-= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.560033600==>。
需设置预拱度来调整梁底标高。
在承压钢梁和自重下，升温21度时，桁架纵桥向位移+1.442cm。
贝雷架支架计算书(一天门)
贝雷梁支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门第五联进行验算（此跨为本桥跨径最大15米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，贝雷片最大跨度15米。
新浇混凝土密度---取26KN/m3。
模板自重---取0.5KN/m2。
人、机、料及施工附加荷载---取4.0KN/m2。
二、单根立杆受力验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算。
取箱梁实心段（中腹板）下单根立杆(受力最大情况）作验算标准。
具体参数如下：表1 立杆允许设计荷载表2 碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途①强度验算单根立杆实际承受的荷载为：N=1.2×(N G1+N G2)+0.9×1.4×ΣN QiN G1—脚手架结构自重标准值产生的轴向力N G2—脚手板及构配件自重标准值产生的轴向力ΣN Qi—施工荷载产生的轴向力总和于是，有：N G1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg=1.1KN(按搭设高度最高4.6m计算）N G2=(3.1×0.6×26)/3=16.1KN（单根立杆范围内砼自重，取腹板下3根立杆下均值）ΣN Qi=(0.5+4.0)×(0.6×0.6)=1.6KN（施工荷载）所以：N=1.2×(1.1+16.1)+0.9×1.4×1.6=22.7KN根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，单根立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=30kN（见表2）。
[]NN<(立杆强度满足要求）因立杆高度只有4米，立杆的稳定性在此不再作计算。
三、贝雷片受力验算根据纵断面布置情况，取最大跨径21m进行计算：（详见附图）①腹板砼重量：（空心段，按21m计算，取中腹板下3根立杆范围）a=1.85×21×26=1010.1KN②横隔板砼重量：（实心段,按3m计算）b=2.1×1.7×3×26=278.5KN③满堂碗扣支架自重：（支架高度取最高4.6m，横杆步距1.2m）单根立杆自重：C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×3=80根 碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×80=8840kg=88.4KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×2.1×24+1.4×4.0×2.1×24=312.5KN ⑤荷载集度：q=(a+b+c+d)/24=70.4KN/m把整跨视为均布荷载，可知由4根贝雷片平均分配，所以单根贝雷片荷载集度为：q/4=70.4/4=17.6KN/m 受力分析 最大弯矩为：m KN 2.970216.1781ql 81M 22max•=⨯⨯== []m KN 5.1687M M max •=< （弯矩满足要求） 最大剪力为：KN 8.184216.1721ql 21Q max =⨯⨯==[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：(查表得钢材弹性模量E=2.1×105MPa )m 037.0cm577500m /KN 101.2384m 21m /KN 6.175EI 384ql 5f 42844x 4=⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.5240021000400l f ==<（挠度满足要求）四、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270×8×14=30240kg=302KN （按24m 计，共8片，14排） ②箱梁自重：（以跨径24m 计算，21m 空心段，3m 实心段） q=(6.3×21+6.5×1.7×3)×26=4301.7KN （6.3为断面面积） ③满堂支架重量：单根立杆自重：（取最大3.6m 高）C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×15=400根 碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×400=44200kg=442KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×9.5×24+1.4×4.0×9.5×24=1413.6KNI56a 工字钢主分配梁受力模型可视为简支梁形式，把24m 箱梁视为一跨，由两端工字钢支点受力，那么单端受力情况为：q1=(q+q 贝雷+c+d)/2=3229.7KN⑤荷载集度：（工字钢12m 长，考虑两片工字钢合并平均受力） q2=q1/12/2=134.6KN/m受力分析，弯矩最大发生在4.0m 位置，详见钢管桩平面布置图。
贝雷架栈桥设计与计算书
栈桥设计与计算书1栈桥设计依据(1)《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）(2)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）(3) 《海港水文规范》（JTJ213-98）(4) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》(5) 《温州大、小门岛石化产业基地围垦工程波浪数学模型研究》(6) 《某大桥工程工程地质勘察中间报告》2栈桥结构设计2.1技术标准（1）设计荷载：汽－超20，挂-120（2）施工控制活载：100t履带吊（3）设计行车速度：15km/h（4）设计使用寿命：5年2.2栈桥结构形式栈桥全长5.765km，乐清侧2.4Km, 小门岛侧3.365km,桥面宽8.0m，按双车道设计。
顶面设计标高为7.0m，纵向平坡。
在栈桥外侧每隔400m左右设会让点一座，全线共计12座。
会让点长36m，宽4m，设计标准同栈桥。
栈桥采用多跨连续梁方案，梁部结构为四组双排单层321贝雷桁架，梁高1.5m；栈桥采用7×15m跨一联。
下部结构采用打入式钢管桩基础，按摩擦桩设计。
根据受力，钢管桩单排采用4φ800mm、3φ800mm两种布置形式，制动墩设双排桩。
最小桩间距3d，壁厚考虑5年腐蚀2mm。
钢管桩顶设两HN450×150 mm型钢分配梁，桩间焊接型钢剪刀撑及钢管横撑。
桥面采用正交异形板，每块3.78×8m。
其中横肋采用I10，间距75cm，纵肋采用[10，间距35cm，桥面板为8mm厚16Mn花纹钢板，并作防滑处理。
栈桥结构简图如图2.2所示。
15m 乐清15m桥面标准化模块贝雷桁架纵梁H型钢分配梁钢管桩15m15m图2.2 栈桥结构示意表2.2 栈桥桥式布置序号起止里程区段长度跨度桩形式桩长m m mm m浅水一区K1+432～K3+097 1665 15 3φ800×10 34浅水二区K3+097～K3+517 420 15 3φ800×10 36深水一区K3+517～K3+832 315 15 4φ800×10 42深水二区K4+488～K5+013 525 15 4φ800×10 42浅水三区K5+013～K6+168 1155 15 3φ800×10 38深水三区K6+168～K7+323 1155 15 4φ800×10 42浅水四区K7+323～K7+953 630 15 3φ800×10 363栈桥结构设计计算书3.1 荷载及荷载组合（1）荷载永久荷载：栈桥自重；基本可变荷载：①汽－超20；②挂－120；③施工用100t履带吊；④人群荷载其他可变荷载：①风力；②波浪力；③潮流水冲力。
贝雷梁计算书1.19-426
新建铁路青岛至荣城城际铁路工程蒙沙河施工便桥计算书计算：复核：审核：中铁一局青荣城际铁路工程项目经理部一分部2010年12月青荣项目跨蒙沙河施工便桥计算书一、工程概况青荣城际铁路五沽河特大桥位于即墨市境内，起讫里程为DK64+004.20～DK73+706.80，全长9702.6米。
五沽河特大桥跨域五沽河和蒙沙河两条河流。
蒙沙河系五沽河的支流，属季节性河流，平时流水量较小，最大流速约为1米/秒。
正桥桥址处河道宽132米，正常时节最大水深3～4m,两侧河堤比正常水位高1.5～2m,河两岸边地势平坦，均为耕地。
根据设计和图纸资料显示，桥位河床表面为0.5～1m厚的淤积层，下为2～3m厚的粉质粘土覆盖层;其次为泥质砂岩，强度在400KPa。
由于蒙沙河是一条季节性河流，为此充分考虑到雨季的防洪需求，在穿越此河时采用高架桥形式。
为不缩窄行洪断面，设计桥长不小于现有两堤堤距，桥梁底高程不低于现有堤顶高程，采用贝雷梁组合的钢架梁结构形式（详见附图）。
桥跨布置为“11-12m+1-9m”十跨贝雷梁组合的简支梁。
基础采用υ426×10mm钢管桩，为加强基础整体性，每排桥墩的钢管均采用[16b号槽钢设置剪刀支撑连接成整体，每个墩采用双排钢管每排2根钢管，形成板凳桩，增加便桥的稳定性；墩顶横梁采用双Ⅰ40b工字作为钢支撑，钢支撑上横向布置4组贝雷片做纵梁，每组两片，横向每1.5m间距采用10号槽钢加工支撑架连成整体；贝雷梁上铺设Ⅰ20a工字钢分配梁，间距0.3m，桥面系铺10mm花纹防滑钢板，桥面净宽4.5m。
根据现实需要，栈桥承载力满足：50t履带吊吊重20t在桥面行走和40t混凝土搅拌运输车、60t满载施工车辆行走，按100t荷载检算。
车辆通行时计算采用荷载冲击系数1.2及偏载系数1.2。
钢管桩按承压桩和摩擦桩组合设计。
计算采用跨度12m计算。
二.钢便桥设计验算钢便桥长度141m,设置11孔-12m+1孔-9m，6孔一联，钢便桥总宽5.5m,桥面净宽4.5m，计算跨径为12m。
贝雷片计算书
0号块贝雷片支架计算书一、工程概括杭新景第20合同段下坞口大桥第七联为变截面连续箱梁，左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。
跨径组合分别为40m+60m+40m，0号节段拟采用碗扣件+贝雷片支架法施工，0号块长度共12m，截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为3m，梁高3.8m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4.5m,梁高由3.8m到3.305m，呈1.8次抛物线变化；底板厚度由0.7m到0.3m，顶板厚度由1.2m到0.7m，均呈直线变化。
本计算书对40+60+40m现浇箱梁桥0#块贝雷片支架法施工进行了验算。
现浇合拢段也采用本方法施工，固对现浇和垄断不予计算。
二、计算依据和规范1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》三、支架模板方案1、模板0#块模板采用定型钢模板，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置碗口支架上方，间距60cm。
横向方木搭在纵向方木上，间距30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
3、工字钢工字钢采用I18和I32（主梁两侧各6根，长12m），纵向搭在贝雷片上，间距60cm。
4、贝雷片贝雷片采用国标3.0*1.5m型贝雷片，单片纵向允许受压荷载为663KN。
24.8m高程楼板支撑系统贝雷架计算(9片)
24.8m高程楼板支撑系统贝雷架计算（初步）一、总体思路1、在每个启闭机排架柱设三排单层贝架，每片长度为13.5m （3.0m×4片+1.5m×1片），排间距450mm，上铺20工字钢，间距600mm。
2、在中墩处每个闸孔的贝雷架断开，不作连接，因此每跨贝雷架按简支梁进行计算。
3、由于24.8层楼板设计有两个闸门孔，孔宽1.6m，因此每个排架柱对应的上部梁板所产生的荷载，由该排架柱两侧的贝雷架单独承担，不考虑向相邻贝雷架传递。
二、荷载取值1、永久荷载标准值1）楼板模板（包括梁的模板）标准值：0.5kN/m2。
2）钢筋混凝土自重标准值：25kN/m3。
3）钢管自重标准值：3.84kg/m，每孔约4600m，总重为17.7t，计算取18t。
4）工字钢自重标准值：27.9kg/m，每孔约6.5t。
5）贝雷架自重标准值：每片300kg，每孔为60片，总重为18t。
2、可变荷载标准值1）施工人员及设备荷载标准值：2.5kN/m2。
2）振捣混凝土时产生的荷载标准值：平面模板2.0kN/m2。
三、荷载分项系数1、永久荷载分项系数1.35。
2、可变荷载分项系数1.4四、贝雷架内力计算1、上游排架柱贝雷架（1）受力分析支撑系统简图根据上图可知，梁体和悬挑板的重量由单层三排贝雷架承受。
由于钢管沿梁和板布置，间距为600mm，且管底部支撑在贝雷架正上方，故按一条简支梁承受均布荷载考虑。
（2）力学计算1）荷载计算永久荷载标准值：①楼板模板（包括梁的模板）标准值：1.723×14.0×0.5=12.06kN②钢筋混凝土自重标准值：25×0.6×14.0×1.5+1.123×0.2×14×25=393.61kN③钢管自重标准值：取6t，即60kN④工字钢自重标准值：取3t，即30kN⑤贝雷架自重标准值：15×300=4500kg=4.5t，即45kN永久荷载分项系数：1.35永久荷载设计值：（12.06+393.61+60+30+45）×1.35=729.9kN 可变荷载标准值：①施工人员及设备荷载标准值：2.5×1.723×14=60.31kN②振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0×1.723×14=48.24kN可变荷载分项系数：1.4可变荷载设计值：（60.31+48.24）×1.4=151.97kN贝雷架均布荷载：（151.97+729.9）/12=73.49kN/m2）内力计算M=1/8ql2=1/8×73.49×12×12=1322.82kN·mQ=1/2ql=1/2×73.49×12=440.94kN3）内力图4）挠度计算弹性挠度：f=5ql4/384EI=5×73.49×12004/384×2.1×106×751491.6=1.26cm 非弹性找度：该部分挠度与贝雷架稍孔的使用程度及加工精度有关，现场试验确定。
顺德站贝雷架计算说明
变更设计工程数量计算资料1.钢管柱站台梁顶标高为13.17m，钢管柱顶标高按23.17m计算，故柱身高度为10m。
共搭设7排柱，每排7根（钢管柱每米重量286.074kg），所以钢管柱重量为：7×7×10×286.074=140176.26kg=140.2t2.贝雷架贝雷架搭设宽度为49m，每片贝雷架长为40m，间距为600mm，查阅五金手册可得此规格贝雷架重量为100kg/m，所以贝雷架重量为：49÷0.6=82排，82×40×100=328000kg=328t3.柱顶工字钢柱顶设置一道通长40#工字钢，将贝雷架固定在此工字钢顶部，共设置5道，每道长度为4.9m，查阅五金手册可得此规格工字钢理论重量为67.6kg/m，所以柱顶工字钢重量为：5×49×67.6=16.6t4.柱间支撑钢柱与钢柱之间需要设置20# X型柱间支撑，站台梁上共设置5排钢柱，共计35根，横向间距为8175mm，竖向间距为8200mm。
柱间支撑长度计算为：√（102+8.1752）=13m，横向共需60件，故总长度为：13×60=780m，竖向支撑长度计算√（102+8.22）=13m，竖向共需24件，故总长度为：13×24=312m。
查阅五金手册可得此规格工字钢理论重量为27.9kg/m，柱间支撑总重量为：（780+312）×27.9=30466.8kg=30.5t5.柱脚底部连接钢管柱柱脚外需用20#工字钢连接，钢管柱横向间距为49m，竖向间距为8.2m，站台梁上共搭设了5排Φ600×20，所以工字钢底部连接重量为：49×5+8.2×7=302.4m，302.4×27.9=8436.96kg=8.4t6.柱脚水平连接钢管柱柱脚外需用20#工字钢连接，钢管柱横向间距为49m，共4排，所以工字钢水平连接重量为：49×4×27.9=5468.4kg=5.5t7.操作平台实木板贝雷架上需要铺设实木板完成作业，实木板横向长度为49m，竖向长度为40m，所以实木板面积为：49×40=1960m28.满堂脚手架架设贝雷架需搭设满堂脚手架，横向长度为49m，竖向长度为24×2=48m，高度为10m，所以满堂脚手架体积为：49×10×24×2=23520m39.二次拼装台架顺德站无柱雨棚钢架呈三角形，所有玄杆需要空中拼接，需要搭设二次拼装台架进行作业，具体情况及尺寸详见示意图。
贝雷梁计算书1.19-426
新建铁路青岛至荣城城际铁路工程蒙沙河施工便桥计算书计算：复核：审核：中铁一局青荣城际铁路工程项目经理部一分部2010年12月青荣项目跨蒙沙河施工便桥计算书一、工程概况青荣城际铁路五沽河特大桥位于即墨市境内，起讫里程为DK64+004.20～DK73+706.80，全长9702.6米。
五沽河特大桥跨域五沽河和蒙沙河两条河流。
蒙沙河系五沽河的支流，属季节性河流，平时流水量较小，最大流速约为1米/秒。
正桥桥址处河道宽132米，正常时节最大水深3～4m,两侧河堤比正常水位高1.5～2m,河两岸边地势平坦，均为耕地。
根据设计和图纸资料显示，桥位河床表面为0.5～1m厚的淤积层，下为2～3m厚的粉质粘土覆盖层;其次为泥质砂岩，强度在400KPa。
由于蒙沙河是一条季节性河流，为此充分考虑到雨季的防洪需求，在穿越此河时采用高架桥形式。
为不缩窄行洪断面，设计桥长不小于现有两堤堤距，桥梁底高程不低于现有堤顶高程，采用贝雷梁组合的钢架梁结构形式（详见附图）。
桥跨布置为“11-12m+1-9m”十跨贝雷梁组合的简支梁。
基础采用υ426×10mm钢管桩，为加强基础整体性，每排桥墩的钢管均采用[16b号槽钢设置剪刀支撑连接成整体，每个墩采用双排钢管每排2根钢管，形成板凳桩，增加便桥的稳定性；墩顶横梁采用双Ⅰ40b工字作为钢支撑，钢支撑上横向布置4组贝雷片做纵梁，每组两片，横向每1.5m间距采用10号槽钢加工支撑架连成整体；贝雷梁上铺设Ⅰ20a工字钢分配梁，间距0.3m，桥面系铺10mm花纹防滑钢板，桥面净宽4.5m。
根据现实需要，栈桥承载力满足：50t履带吊吊重20t在桥面行走和40t混凝土搅拌运输车、60t满载施工车辆行走，按100t荷载检算。
车辆通行时计算采用荷载冲击系数1.2及偏载系数1.2。
钢管桩按承压桩和摩擦桩组合设计。
计算采用跨度12m计算。
二.钢便桥设计验算钢便桥长度141m,设置11孔-12m+1孔-9m，6孔一联，钢便桥总宽5.5m,桥面净宽4.5m，计算跨径为12m。
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贝雷架计算书1、计算荷载①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重123.5t；43根分配梁（I16_3.75m）3.24t；2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。
桁架自重52.3t；27根分配梁（I16_2.35m）1.28t；2条钢轨（I14_19.5m）0.6t；②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算）③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；④施工荷载0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。
2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似）33米贝雷架立面图33米贝雷架平面图33米贝雷架侧面图3、计算结果①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容应力：桁架应力：可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。
梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。
位移： 桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。
贝雷梁非弹性挠度 ()()cm n f m 105.02-= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.560033600==>。
需设置预拱度来调整梁底标高。
在承压钢梁和自重下，升温21度时，桁架纵桥向位移+1.442cm。
贝雷梁支架计算书
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1. 设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011)2. 支架布置图在承台外侧设置钢管桩© 609X 14mr，i每侧承台2根，布置形式如下:1100钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm贝雷梁上设置上横梁，采用20#曹钢@600mm于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100X 100方木支撑，立杆为450X450mm并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600 （横向）X 300mm（纵向）布置。
横杆步距为1.2m,（其它空心部位立杆采用600 （横向）X 600m（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750 （横向）x 750m （纵向）布置。
横杆步距为w 1.5m 。
箱 梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 内模板采用50*100mm 方木间距为 250mm 夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：呱如綁删耐删咖下棚脚颐1 片鶴獅腫竝述 輛帼魁刿諦册口詛，側耕啊删叫棗融虢脚昨晦 冏TK 犠離na 組脚删叫解 MI ㈱25剛林T,舸瞬激關關潮讎瓠抽人蝕絶期HI91亂肚 瞬删!㈱阴3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格 1220 x 2440 x 15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003）,现场采用15mml 厚光面竹胶板为 U 类一等品，静弯曲强度》50MPa 弹性模量E >5X 103MPa 密度取P =10KN/m 3。
贝雷梁支架计算书
贝雷梁支架计算书(总7页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。
计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。
它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。
贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。
二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。
这里对这两种方案进行检算。
方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。
图2 32m现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。
图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一）荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。
2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。
3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。
（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。
(2021年整理)贝雷梁支架计算书
（完整）贝雷梁支架计算书编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（（完整）贝雷梁支架计算书）的内容能够给您的工作和学习带来便利。
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西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm,每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400＊200＊21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20＃槽钢＠600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架,箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm;并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm（纵向）布置。
横杆步距为1。
2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm （纵向)布置）。
内模板支架立杆为750（横向)×750mm（纵向）布置。
横杆步距为≤1。
5m.箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100＊100mm方木间距为250mm.翼板及其它空心部位设50＊100mm方木间距为250mm。
内模板采用50＊100mm方木间距为250mm.夹板均采用1220*2440＊15mm的竹夹板。
最新pi钢管桩贝雷架计算书—3
p i钢管桩贝雷架计算书—3目录一、工程概况 (2)二、箱梁设计情况 (2)三、设计说明及布置原则 (3)四、钢管桩贝雷架搭设方案 (5)（一）、钢管桩基础 (5)（二）、钢管桩 (6)（三）、工字钢横梁 (7)（四）、贝雷架 (7)（五）、横向分配梁（10×10cm木方） (7)（六）、底模板 (8)（七）、腹板及翼板 (8)（八）、内模板 (8)五、计算依据 (8)六、荷载计算取值 (9)（一）、恒载 (9)（二）、活载 (9)（三）、其它数值 (10)七、各构件受力计算 (10)（一）、贝雷架计算 (10)（二）、钢管桩计算 (12)（三）、工字钢计算 (13)（四）、C30混凝土独立基础计算 (13)（五）、中横梁2m范围内10×10cm木方计算 (14)（六）、中横梁2m范围内底模板计算 (15)（七）、跨中2m范围内10×10cm木方计算 (15)（八）、跨中2m范围内底模板计算 (16)（九）、整体稳定性计算 (17)K36+750路沟大桥钢管桩贝雷架现浇箱梁计算书一、工程概况K36+750路沟大桥与五里川服务区相接，相接部位桥梁宽度为渐变，渐变处设计采用现浇箱梁。
全桥共有6联现浇箱梁，左幅3联（第1联～第3联），右幅3联（第1联～第3联）。
现浇箱梁上部结构桥跨组合情况为左幅：(2×30+32+18)+3×25+3×25，右幅：(20+3×30)+ 3×25+3×25。
左幅各联施工顺序：1→2→3，右幅各联施工顺序：1→2→3。
各联除左右幅第1联为两端张拉以外，其它4联均为单端张拉。
本桥平面位于R=1600m的左偏圆曲线上，桥面横坡为单向-2%（左侧低右侧高），纵断面位于R=76666.7m的竖曲线上，墩台径向布置。
二、箱梁设计情况全桥箱梁高度均为180cm。
跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm。
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东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书2.0m 2.0m 方木1.1m ×6220.2m ×５3×8＝24m 贝雷片承台承台顶柱承台顶柱工字钢22双层贝雷片×７＝14m贝雷片方木Ⅰ32工钢东岙大桥24m梁支架计算东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。
经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。
(如上图所示)1.梁片重量计算：①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积翼缘板面积：S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积翼缘板面积：S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S3-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（4.864+4.476）×1.398÷2=7.551m2④、Ⅲ-Ⅲ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：S4-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2中间箱室面积:S4-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（4.624+4.236）×1.293÷2=8.352m2单侧翼缘板重量：G翼=1.163×24.6×2.6=74.4t中间箱室重量：G箱=（5.852×15.6+10.557×3+7.551×3.022+8.352×2.978）×2.6=443.9t2.材料重量计算（中间箱室部分）：(1)贝雷片重量计算：G贝=8×2×7×2×435 =97440Kg=97.4t(2)贝雷片间固定槽钢：G槽=32×14×10.0+16×14×8.04=6272 Kg=6.3t(3)横向方木肋条：间距为0.2m，每根长8m，（24÷0.2+1×8）=968m，方木0.5t/ m3。
则重量为：G肋＝968×0.1×0.1×0.5=4.9t(4)模板重量：箱梁外模面积S外＝18.1×24=434m2；S内=6.23×24=150m2木模5kg/ m2。
则模板重为：G模＝5×（434+150）＝2.9t(5)砼振捣力取0.1t/ m2 ,砼冲击力取0.3 t/ m2 ,人群活载取值0.25 t/ m2。
(6)安全系数：活载K1 =1.2；静荷载K2 =1.2 ；得：静载G静＝K2（G梁＋G贝＋G肋＋G模）＝1.2×（443.9＋97.4＋6.3＋4.9+2.9）＝666.5t 活载G活＝K1（0.1+0.3+0.25）S外=1.2×(0.1+0.3+0.25)×11.5×24=215t则荷载取值G＝G静＋G活＝666.5＋215＝881.5t3.贝雷片钢桁梁受力计算（中间箱室部分）：中间箱室部分每组桁架按两片贝雷片双层拼装(即双排双层)。
下弦杆加强，共设7组；7组桁架受力整体不均匀系数η＝0.9(贝雷桁架间用槽钢连接加固)。
则每组桁架受力为：881.5÷(7×0.9)=139.9t因横向肋条间距只有0.2m，故贝雷桁架受力按受均载计算：q=139.9÷24=5.829t 查《装配式公路钢桥使用手册》P57页得知：单排（加强）：W＝7699.1cm3I=577434.4 cm4[M0]=1687.5KN.m [Q0]=245.2KN216锰钢容许弯应力[Q0]＝1.3×210=273MPa=2784kg/cm加强双层双排的惯性矩、截面模量、容许应力、容许剪力分别如下：惯性矩I2=4596255.2 cm4截面模量W2＝30641.7 cm3容许弯矩[M2]=4×1687.5KN.m÷9.8=688.78 t.m容许剪力[Q2]=2×245.2÷9.8=50.04t贝雷片钢桁架梁每组受力情况如下图所示：q=5.829t/mA B22m(1)由图中得知：M A=0 M B=0（2）最大弯矩计算：（按L＝22m长简支梁受均荷载计算）M m a x=qL2/8=5.829×222÷8=352.65 t .mM m ax=352.65 t .m <<[M2]×1.3= 688.78×1.3=895.41 t .m (满足要求)（3）最大剪力计算：Q m a x= qL/2=5.829×22÷2=64.12tQ m a x=69.951t<<[Q2]×1.3= 50.04×1.3=65.05 t(满足要求)(4)、桁架最大饶度计算：f m a x=(5qL4)/(384EI2)=(5×58.29×22004)/(384×2.1×106×4596255.2)=1.84cm满足要求)f m a x=1.84cm<<L/400=2200/400=5.5 cm(4.材料重量计算（单侧翼板部分）：(1)贝雷片重量计算：G贝=8×2×1×2×435 =97440Kg=13.9t(2)横向方木肋条：间距为0.2m，每根长4m，（24÷0.2+1×4）=484m，方木0.5t/ m3。
则重量为：G肋＝484×0.1×0.1×0.5=2.4t(4)模板重量：箱梁外模面积S外＝3.3×24=79m2木模5kg/ m2。
则模板重为：G模＝5×79＝0.4t(5)砼振捣力取0.1t/ m2 ,砼冲击力取0.3 t/ m2 ,人群活载取值0.25 t/ m2。
(6)安全系数：活载K1 =1.2；静荷载K2 =1.2 ；得：静载G静＝K2（G梁＋G贝＋G肋＋G模）＝1.2×（74.4＋13.9＋2.4＋0.4）＝109.3t;活载G活＝K1（0.1+0.3+0.25）S外=1.2×(0.1+0.3+0.25)×3.3×24=61.8(t);则荷载取值G＝G静＋G活＝109.3＋61.8＝171.1（t）;5.贝雷片钢桁梁受力计算（单侧翼板部分）：单侧翼板部分按三排双层贝雷片布置,下弦杆加强。
因横向肋条间距只有0.2m，故贝雷桁架受力按受均载计算：q=171.1÷24=7.129t查《装配式公路钢桥使用手册》P57页得知：单排（加强）：W＝7699.1cm3I=577434.4 cm4[M0]=1687.5KN.m [Q0]=245.2KN216锰钢容许弯应力[Q0]＝1.3×210=273MPa=2784kg/cm加强三层双排的惯性矩、截面模量、容许应力、容许剪力分别如下：惯性矩I3=6894382.8 cm4截面模量W3＝45962.6 cm3容许弯矩[M3]=6×1687.5KN.m÷9.8=1033.16 t.m容许剪力[Q3]=3×245.2÷9.8=75.06t贝雷片钢桁架梁受力情况如下图所示：q=7.129t/mA B22m(1)由图中得知：M A=0 M C=0（2）最大弯矩计算：（按L＝22m长简支梁受均荷载计算）M m a x=qL2/8=7.129×222÷8=431.3 t .mM m ax=431.3 t .m <<[M3]×1.3= 1033.16×1.3=1343.11 t .m (满足要求) （3）最大剪力计算：Q m a x= qL/2=7.129×22÷2=78.42tQ m a x=78.42t<<[Q3]×1.3= 75.06×1.3=97.58 t(满足要求)(4)、桁架最大饶度计算：f m a x=(5qL4)/(384EI3)=(5×71.29×22004)/(384×2.1×106×6894382.8)=1.51cm满足要求)f m a x=1.51cm<<L/400=2200/400=5.5 cm(。