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某办公楼电气负荷计算书_secret

3.照明箱（AL3-1）：
计算容量：Pjs=18W 功率因数：0.8 计算电流：Ijs=34.2
进线开关：T1N 160 R40 3P进线电缆：YJV(5X10)MR/SC4量：Pe＝51KW 计算系数：Kx＝0.95计算容量：Pjs=48.5KW
功率因数：0.8计算电流：Ijs=92.1A
0.06<=N<=0.3住宅、办公楼等一般性民用建筑物。
N>=0.06一般性工业建筑。
为安全起见，该建筑物按三级防雷设防。
照度校验：0.75X6X3750X0.9X0.8/40=303
功率密度：18X3X6/40=8.1
4.办公室（三）：
利用系数：0.65光通量：3750灯具效率：0.9 面积：28
维护系数：0.8照度要求：300
照度校验：0.65X6X3750X0.9X0.8/28=376
功率密度：18X3X6/40=11.5
进线开关：T1N 160 R50 3P进线电缆：YJV(5X16)MR/SC40.WC
二、主要部位节能计算：
A区
1.一层门厅：
利用系数：0.60光通量：3750灯具效率：0.9面积：95
维护系数：0.8照度要求：300
照度校验：0.60X19X3750X0.9X0.8/95=324
功率密度：18X3X19/95=10.8
照度校验：0.65X3X3750X0.9X0.8/18=301.1
功率密度：18X3X3/18=9.0
B区
1.一层门厅：
利用系数：0.60光通量：3750灯具效率：0.9 面积：80
维护系数：0.8照度要求：300
照度校验：0.60X15X3750X0.9X0.8/80=30.3

某50t简支吊车梁验算计算书_secret

50T简支吊车梁验算计算书==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.0.1.20计算时间：2008年08月29日08:00:38====================================================================一. 设计资料1 基本信息:验算依据：钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)吊车梁跨度：l=9000 mm吊车梁平面外计算长度：l0=9000 mm吊车梁所在柱列：边列柱吊车梁所在位置类型：中间跨2 吊车信息:吊车梁上有两台不同吊车同时运行第一台吊车基本信息(参图Ⅰ)吊车类型:50t225_中级软钩吊车吊车跨度:22500 mm吊车自重:52 t小车重量:15.43 t吊车起重量:50 t工作级别:A4~A5(中级)吊钩形式:软钩吊车单侧轮子数:2个最大轮压:444 kN最小轮压:92.5 kN轨道类型:QU80吊车宽度:6944 mm吊车轮距C:4800 mm第二台吊车基本信息(参图Ⅱ)吊车类型:32t225_中级软钩吊车吊车跨度:22500 mm吊车自重:39.84 t小车重量:10.88 t吊车起重量:32 t工作级别:A4~A5(中级)吊钩形式:软钩吊车单侧轮子数:2个最大轮压:289 kN最小轮压:75.9 kN轨道类型:QU70吊车宽度:6620 mm吊车轮距C:4700 mm3 荷载信息:吊车竖向荷载增大系数：ηv=1.04吊车荷载分项系数：γc=1.4当地重力加速度值：g=9.8附加竖向均布活载标准值：0 kN/m附加水平均布活载标准值：0 kN/m吊车一动力系数：μ1=1.05吊车一横向水平刹车力系数：β1=0.1吊车一摆动力系数：α1=0吊车二动力系数：μ2=1.05吊车二横向水平刹车力系数：β2=0.1吊车二摆动力系数：α2=04 验算控制信息:吊车梁竖向挠度允许值：l/1000吊车梁水平挠度允许值：l/22005 吊车梁截面信息:吊车梁示意图截面型号:H-1300*380(300)*10*16(12)用户自定义截面截面材料类型:Q345截面每米质量:175.84 kg/m截面几何参数如下:截面高度H=1300 mm上翼缘宽度B1 =380 mm下翼缘宽度B2 =300 mm腹板厚度T w =10 mm上翼缘厚度T f1=16 mm截面力学参数如下:x轴毛截面惯性矩I x =560571.754 cm4x轴净截面惯性矩I nx =537315.981 cm4x轴上翼毛截面抵抗矩W x =9658.726 cm3x轴上翼净截面抵抗矩W nx =8977.473 cm3x轴下翼净截面抵抗矩W nx1 =7659.702 cm3y轴上翼毛截面抵抗矩W y =527.73 cm3y轴上翼净截面抵抗矩W ny =355.597 cm3上翼缘有效净面积A ne =53.92 cm2净截面中和轴高度C ny =701.484 mm吊车梁截面为梯形渐变式变腹板高度截面:截面端部高度h d =950mm端部x轴毛截面惯性矩I d =270333.586 cm4端部x轴毛截面静矩S d =3271.354 cm3端部x轴上翼缘静矩S du =2475.036 cm3端部x轴下翼缘静矩S dd =1904.118 cm36 吊车梁制动结构信息:吊车梁采用制动桁架结构制动桁架宽度：800mm制动桁架节点间距：1000mm边弦杆截面选用：边弦杆面积：26 cm2边弦杆绕y轴惯性矩：298.01 cm4制动结构绕y轴毛截面惯性矩：I cy=124170.959 cm47 吊车梁截面焊缝信息:吊车梁腹板与上翼缘采用双面角焊缝上翼缘焊脚高度：h fu=8 mm吊车梁腹板与下翼缘采用双面角焊缝下翼缘焊脚高度：h fd=6 mm吊车梁腹板与翼缘焊缝采用：自动焊8 腹板加劲肋信息：横向加劲肋布置方式：两侧成对布置横向加劲肋端部焊接方式：断续回焊，断弧横向加劲肋选用：SB8_Q345横向加劲肋间距：a=900 mm变截面区段横向加劲肋间距：a'=900 mm横向加劲肋宽度：100 mm横向加劲肋端部到下翼缘距离：80 mm吊车梁不配纵向加劲肋和横向短加劲肋9 支座信息：吊车梁采用的支座类型：中间跨全突缘，端跨一边突缘，一边平板平板支座加劲肋选用：SB14_Q345平板支座加劲肋宽度：185 mm加劲肋焊缝焊脚高度：8 mm平板支座选用：SB30_Q345平板支座宽度：50 mm平板支座长度：300 mm突缘支座加劲肋选用：SB18_Q345突缘支座加劲肋宽度：300 mm与截面腹板焊脚高度：8 mm与截面上翼缘焊脚高度：6 mm与截面下翼缘焊脚高度：6 mm10 计算参数：梁截面材料屈服强度：f y=345 N/mm2梁截面材料转换系数：C F=(235/345)0.5=0.8253上翼缘截面抗拉强度：f t=310 N/mm2下翼缘截面抗拉强度：f b=310 N/mm2梁腹板截面抗剪强度：f v=180 N/mm2梁腹板端面承压强度：f ce=400 N/mm2吊车梁焊缝抗剪强度：f w=200 N/mm2二. 验算结果一览验算项数值限值结果受压(上)翼缘宽厚比11.56 最大12.4 满足腹板高厚比127.20 最大250.0 满足上翼缘受压强度比0.81 最大1.0 满足下翼缘受拉强度比0.88 最大1.0 满足端部腹板剪应力强度比0.91 最大1.0 满足腹板局部承压强度比0.54 最大1.0 满足腹板折算应力强度比0.60 最大1.0 满足整体稳定强度比设制动结构不需验算满足竖向挠度计算值(mm) 8.33 最大9.0 满足水平挠度计算值(mm) 0 不需验算满足上翼缘焊缝强度比0.67 最大1.0 满足上翼缘焊缝高度(mm) 8.00 最小6.0 满足上翼缘焊缝高度(mm) 8.00 最大12.0 满足下翼缘焊缝强度比0.47 最大1.0 满足下翼缘焊缝高度(mm) 6.00 最小6.0 满足下翼缘焊缝高度(mm) 6.00 最大12.0 满足区格Ⅰ局稳强度比0.90 最大1.0 满足区格Ⅱ局稳强度比0.86 最大1.0 满足区格Ⅲ局稳强度比0.83 最大1.0 满足区格Ⅳ局稳强度比0.90 最大1.0 满足区格Ⅴ局稳强度比0.97 最大1.0 满足区格Ⅵ局稳强度比0.99 最大1.0 满足加劲肋布置方式双侧成对轻/中级满足横向加劲肋间距(mm) 900.00 最大2544.0 满足横向加劲肋间距(mm) 900.00 最小636.0 满足横向加劲肋间距1(mm) 900.00 最大2544.0 满足横向加劲肋间距1(mm) 900.00 最小636.0 满足横向加劲肋外伸宽度(mm) 100.00 最小82.4 满足横向加劲肋厚度(mm) 8.00 最小6.7 满足无纵向加劲肋时ho/Tw 127.20 最大140.3 满足平板加劲肋稳定强度比0.55 最大1.0 满足平板加劲肋焊缝强度比0.31 最大1.0 满足突缘加劲肋稳定强度比0.58 最大1.0 满足突缘端面承压强度比0.52 最大1.0 满足突缘加劲肋焊缝强度比0.56 最大1.0 满足横向加劲肋厚度(mm) 14.00 最小12.3 满足平板加劲肋焊脚高度(mm) 8.00 最小6.0 满足平板加劲肋焊脚高度(mm) 8.00 最大12.0 满足突缘加劲肋外伸宽度(mm) 145.00 最小12.0 满足突缘加劲肋厚度(mm) 18.00 最小9.7 满足突缘加劲肋焊脚高度(mm) 8.00 最小7.0 满足突缘加劲肋焊脚高度(mm) 8.00 最大12.0 满足三. 吊车梁截面内力计算:1 吊车梁支座处最大剪力Vd计算(参图Ⅲ)：竖向附加活载作用下端部剪力V da=0 kN吊车考虑动力系数后最大轮压标准值：P=1.05×444=466.2 kN吊车竖向荷载作用下端部剪力：V dc=1.4×1.04×466.2×(3×9000-2032-6732)/9000=1132.196 kN 端部最大剪力计算值：V d=1132.196 kN2 跨中最大竖向弯矩Mvm计算(参图Ⅳ)：竖向附加活载作用下跨中弯矩M va=0 kN·m吊车考虑动力系数后单轮竖向作用力标准值：P=1.05×444=466.2 kN吊车荷载合力：F=466.2×2=769.65 kN左支座反力：R=769.65×4099.422/9000=350.569 kN吊车梁跨中弯矩M vc计算：M vc=1.4×1.04×350.569×4099.422×10-3=2092.46 kN·m 跨中最大弯矩计算值：M vm=2092.46 kN·m3 跨中最大竖向弯矩对应剪力Vm计算(参图Ⅳ)：竖向附加活载作用下端部剪力V ma=0 kN吊车考虑动力系数后单轮竖向作用力标准值：P=1.05×444=466.2 kN吊车荷载合力：F=466.2×2=769.65 kN左支座反力：R=769.65×4099.422/9000=350.569 kN最大弯矩点左侧剪力计算：V ml=1.4×1.04×350.569=510.428 kN最大弯矩点右侧剪力计算：V mr=V ml-1.4×1.04×466.2=-168.359 kN跨中最大弯矩对应的剪力计算值：V m=510.428 kN4 吊车梁跨中最大水平弯矩Mhm计算(参图Ⅴ)：水平附加活载作用下跨中弯矩M ha=0 kN·m吊车考虑刹车力系数及其放大后单轮横向作用力标准值：P=0.1×(50+15.43)/2×g/2=16.03 kN吊车荷载合力：F=16.03×2=26.536 kN左支座反力：R=26.536×4097.765/9000=12.082 kN吊车梁跨中弯矩M hc计算：M hc=1.4×12.082×4097.765×10-3=69.313 kN·m跨中最大水平弯矩计算值：M hm=69.313 kN·m5 跨中最大竖向弯矩标准值Mvk计算(参图Ⅵ)：竖向附加活载作用下跨中弯矩M vka=0 kN·m吊车单轮最大轮压标准值：P=1.0×444=444 kN吊车荷载合力：F=444×2=888 kN左支座反力：R=888×5700/9000=562.4 kN吊车梁跨中弯矩M vkc计算：M vkc=1×1.04×(562.4×5700-444×4800)×10-3=1117.459 kN·m 跨中最大弯矩计算值：M vk=1117.459 kN·m6 跨中最大水平弯矩标准值Mhk计算(参图Ⅵ)：水平附加活载作用下跨中弯矩M hka=0 kN·m吊车考虑刹车力系数及其放大后单轮横向作用力标准值：P=0.1×(50+15.43)/2×g/2=16.03 kN吊车荷载合力：F=16.03×2=32.061 kN左支座反力：R=32.061×5700/9000=20.305 kN吊车梁跨中弯矩M hkc计算：M hkc=1×(20.305×5700-16.03×4800)×10-3=38.793 kN·m跨中最大水平弯矩计算值：M hk=38.793 kN·m四. 吊车梁板件宽厚比验算:1 受压(上)翼缘宽厚比验算:受压翼缘宽厚比限值：[b0/t]=15*(235/f y)0.5=12.38翼缘自由外伸宽度：b0=185 mm翼缘宽厚比：b0/T f1=185/16=11.563≤12.38，满足2 腹板高厚比验算:腹板高厚比限值：[h0/t]=250腹板计算高度：h0=1272 mm五. 吊车梁截面强度验算:1 上翼缘受压强度验算:吊车梁采用制动桁架水平弯矩在吊车梁上翼缘产生的轴心力N T=M hm/C=86.641 kN上翼缘在桁架节间那的水平局部弯矩由第一台吊车控制单轮横向刹车力：T1=1.4×(50+15.43)×0.1*0.5/2=2.29 kN单轮卡轨力：T2=1.4×444=0 kN第一台吊车为轻、中级工作制吊车M yl=max(T1, T2)*CW/4=0.5725 kN·m吊车梁须验算疲劳强度或b0/T f1>10.729，取γx=1.0吊车梁无须验算疲劳强度，取γy=1.2ξ=(M vm/W nx/γx+M yl/W ny/γy+N T/A ne)/f t=(2092.46/8977.473/1+0.5725/355.597/1.2+86.641/53.92)×10 3/310=0.8089≤1，满足2 下翼缘受拉强度验算:ξ=M vm/W nx1/f b=2092.46×103/7659.702/310=0.8812≤1，满足3 端部腹板剪应力强度验算:考虑截面削弱系数1.2τ=V d*S dx/(I dx*T w/1.2)/f v=1132.196×3271.354/(270333.586×10/1.2)/180×102=0.9134≤1，满足4 最大轮压下腹板局部承压强度验算:考虑集中荷载增大系数后的最大轮压设计值按第一台吊车计算：吊车最大轮压：P max=444 kN轻、中级工作制吊车梁，依《钢规》4.1.3取增大系数：ψ=1.0F=γc*ψ*μ*P max=1.4×1×1.05×444=652.68 kN梁顶到腹板计算高度上边缘距离：h y=T f1=16 mm轨道高度：h R=130 mm集中荷载沿跨度方向支承长度取为：50 mm集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度：l z=50+5*h y+2*h R=50+5×16+2×130=390 mmσc=F/T w l z=652.68×103/10/390=167.354 N/mm2腹板抗压强度设计值：f=310 N/mm2局部承压强度比ξ=σc/f=167.354/310=0.5399≤1，满足5 腹板与上翼缘交接处折算应力强度验算:按跨中最大弯矩及其对应的剪力和最大轮压计算计算点局部压应力：σc=108.931 N/mm2(参见腹板局部承压验算)计算点正应力计算计算点到中和轴的距离：y1=H-C ny-T f1=582.516 mmσ=M vm/I n*y1=2092.46/537315.981×582.516×102=226.848 N/mm2计算点剪应力计算上翼缘对中和轴静矩：S1=(y1+0.5*T f1)*B1*T f1×10-3=3590.336 cm3τ=V m*S1/I x/T w=510.428×3590.336/560571.754/10×102=32.692 N/mm2σ与σc同号，强度设计值增大系数：β1=1.1折算应力强度比ξ=(σ2+σc2-σ*σc+3*τ2)0.5/(β1*f)=(226.8482+108.9312-226.848×108.931+3×32.6922)0.5/(1.1×310)=0.59 97≤1，满足6 吊车梁整体稳定性验算吊车梁设置了制动结构，整体稳定不需验算。

3d3s门式刚架结构计算书_secret

同济大学 3D3S 软件★★★★★计算书★★★★★工程名：设计：校对：审核：设计单位：图一、计算简图二、几何信息各节点信息如下表：各单元信息如下表：三、荷载信息1.工况数值(1). 屋面恒载标准值： 0.20 kN/m2(2). 屋面活载标准值： 0.30 kN/m2(3). 风载标准值： 0.60 kN/m2(4). 地震作用无地震(5). 温度作用2.荷载组合(1) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 (2) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2 (3) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况3 (4) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.90 活载工况1 + 1.40 x 0.90 风载工况2 (5) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.90 活载工况1 + 1.40 x 0.90 风载工况3 (6) 1.20 恒载3.荷载简图第 0 工况荷载简图第 1 工况荷载简图第 2 工况荷载简图第 3 工况荷载简图四、内力计算结果(一). 内力1.工况内力(1). 数值显示(2). 图形表示第 0 工况轴力N图(单位：kN)第 0 工况剪力Q2图(单位：kN)第 0 工况弯距M3图(单位：kN.m)第 1 工况轴力N图(单位：kN)第 1 工况剪力Q2图(单位：kN)第 1 工况弯距M3图(单位：kN.m)第 2 工况轴力N图(单位：kN)第 2 工况剪力Q2图(单位：kN)第 2 工况弯距M3图(单位：kN.m)第 3 工况轴力N图(单位：kN)第 3 工况剪力Q2图(单位：kN)第 3 工况弯距M3图(单位：kN.m) 2.组合内力(1). 数值显示(2). 图形表示第 1 种组合轴力N图(单位：kN)第 1 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 1 种组合弯距M3图(单位：kN.m)第 2 种组合轴力N图(单位：kN)第 2 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 2 种组合弯距M3图(单位：kN.m)第 3 种组合轴力N图(单位：kN)第 3 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 3 种组合弯距M3图(单位：kN.m)第 4 种组合轴力N图(单位：kN)第 4 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 4 种组合弯距M3图(单位：kN.m)第 5 种组合轴力N图(单位：kN)第 5 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 5 种组合弯距M3图(单位：kN.m)第 6 种组合轴力N图(单位：kN)第 6 种组合剪力Q2图(单位：kN)第 6 种组合弯距M3图(单位：kN.m) 3.最不利内力(1). 数值显示(2). 包络图轴力 N 包络图(单位：kN)剪力 Q2 包络图(单位：kN)弯距 M3 包络图(单位：kN.m)(二). 位移1.工况位移(1). 数值显示(2). 图形显示第 0 工况位移图(数字分别为x z向位移值单位：mm)第 1 工况位移图(数字分别为x z向位移值单位：mm)第 2 工况位移图(数字分别为x z向位移值单位：mm)第 3 工况位移图(数字分别为x z向位移值单位：mm)2.组合位移(1). 数值显示(2). 图形显示第 1 种组合位移图(数字分别为x z向位移值单位：mm)第 2 种组合位移图(数字分别为x z 向位移值单位：mm)第 3 种组合位移图(数字分别为x z 向位移值单位：mm)第 4 种组合位移图(数字分别为x z 向位移值单位：mm)第 5 种组合位移图(数字分别为x z 向位移值单位：mm)第 6 种组合位移图(数字分别为x z 向位移值单位：mm)结构最大水平相对位移: 1/386 结构最大水平相对位移节点号: 11结构最大竖向相对位移: 1/189结构最大竖向相对位移节点号: 3五、设计验算结果本工程有1种材料：Q345钢(1). 验算结果表(2). 验算结果图。

计算书目录

目录摘要
第一部分工程可行性研究
1 项目总论
1.1项目背景
1.2项目概况
2 交通量预测
2.1公路交通的调查与分析
2.2运输量、交通量的发展预测
3 建设规模与标准
3.1通行能力分析
3.2技术标准
4 建设条件和方案选择
4.1建设条件
4.2路线走向
5环境和节能评价
5.1社会环境影响评价
5.2生态环境影响评价
6投资估算与经济评价
6.1投资估算
6.2社会效益评价
第二部分详细设计（施工图设计）1 路线设计
1.1平面设计
1.2纵断面设计
1.3 横断面设计
2 路基工程设计
2.1路基主体设计
2.2特殊路基设计（稳定性验算）2.3路基防护支挡设计
2.4排水设计
2.5桥涵设计
3 路面工程设计
3.1 水泥砼路面设计
3.2沥青混合料路面设计
4 工程预算编制
附表：
附相关计算过程。

工程量计算书_secret (2)

13
18 19 20 21
1:3 水泥砂浆找平 1.5 厚三元乙丙防水卷材 C25 钢筋砼剪力墙 C25 钢筋砼独立柱 +0.000m 以下
工程名称 :**别墅 C 户型 Z2：0.25×0.50×5.62=0.70 KZ1：3.14×0.175^2×3.90×2=0.75 KZ1a：3.14×0.175^2×3.9=0.38 KZ2：（0.25×0.50+0.25×0.25）×2.25×2=0.84Байду номын сангаас
4
C25 砼灌桩
WKZJ1: （3.14× 0.4^2+3.14× 0.47^2） /2× 4.65+(3.14× 0.45^2+3.14 × 0.55^2)/2×1.6=4.05×2=8.10 WKZJ2: （ 3.14 × 0.4^2+3.14 × 0.47^2 ） /2 × 4.65+3.14 × 0.45^2 × 1.60=3.80×19=72.16 合计：80.26m³
续表 5.1
KZ3：（0.25×0.5+0.25×0.25）×3.90×5.0=3.66 KZ4：0.25×0.25×2.25×2.0=0.28 KZ5：0.3×0.4×（2.25+3.9×2）=1.21 KZ6、KZ7：0.3×0.4×3.9×2=0.94 KZ8、KZ8a：0.35×0.35×3.9×2=0.96 KZ9、KZ10：（0.25×0.50+0.25×0.25）×3.90×2=1.46 KZ11：（0.25×0.50+0.25×0.25）×（2.25×2+3.9）=1.57 KZ12：（0.25×0.50+0.25×0.25）×（3.9×3+2.25×3）=3.45 3.300m 以下 KZ1a：3.14×0.175^2×3.30=0.32 KZ3：（0.25×0.5+0.25×0.25）×3.30×5.0=3.09 KZ5：0.3×0.4×3.30×3=1.19 KZ6、KZ7：0.3×0.4×3.3=0.40 KZ8、KZ8a：0.35×0.35×3.3×2=0.81 KZ9、KZ10：（0.25×0.50+0.25×0.25）×3.30×2=1.24 KZ11、KZ12：（0.25×0.50+0.25×0.25）×（3.30×3+3.30×6）=5.56 3.300m 以上 H=3.80m H=3.73m H=5.13m H=5.50m H=4.57m H=4.99m H=6.03m H=5.63m 3.14×0.175^2×3.80×2=0.73 3.14×0.175^2×3.73×(1+3+1+3+6)=5.04 (0.25×0.50+0.25×0.25)×5.13×2=1.92 0.25×0.25×5.50×2=-0.69 0.3×0.4×4.57×1.0=0.55 0.3×0.4×4.99×1.0=0.60 0.38×0.35×6.03×1.0=0.74 (0.25×0.50+0.25×0.25)×6.03×1.0=1.13 0.35×0.35×5.63×1.0=0.69 合计：矩形柱 1.2m 内：1.07 m³ 1.8m 内：10.54 m³ 异形柱： 30.92 m³ 圆形柱： 2.54 m³ 22 C25 钢筋砼梁二层： 2 轴： 3 轴： 4 轴： 5 轴： 6 轴： 7 轴： 6.95×0.25×0.97-0.13×2=1.42 6.05×0.25×0.40=0.61 5.30×0.25×0.40=0.71 6.45×0.25×0.50=0.81 1.6×0.25×0.45=0.18 10.95×0.25×0.40=1.46 1.6×0.25×0.80=0.32 4.55×0.25×0.60=0.68

五层框架宿舍楼计算书_secret

第一章建筑设计1.1工程概况工程名称：双星职业学院宿舍楼设计建筑地点：烟台市芝罘区结构类型：钢筋混凝土五层框架结构1.2建筑设计说明1.2.1建筑设计的要求宿舍楼的平面组合采用单元式或短内外廊组合，要解决好内部各种流线问题，各功能分区要明确合理，符合人的行为模式，要考虑新时代高中生学习、休息和交往的要求，考虑六人、八人房间的特点以及学习桌的布置，要解决好通风和采光的问题，内部空间要满足防火要求，立面及造型应采用反映新时代宿舍楼建筑的形式[1]。

管理室若干间：20m2左右/间；六人房40-50间，八人房40-50间；每层可设置娱乐活动空间。

室外可考虑自行车停车位的布置，另有楼梯间，厕所，门卫，收发室等许多辅助房间自定。

1.2.2建筑设计的依据[2]（1）空间尺度人体尺度和人体活动所需的空间尺度家具、设备尺寸和使用它们所需的必要空间（2）自然环境的影响温度、湿度、日照、雨雪、风向、风速等气候条件地形、地质条件和地震烈度水文条件（3）国家和地区规范、规程等规定建筑设计规范、规程、通则建筑模数协调统一标准1.2.3建筑设计的资料（1）气象条件：温度：最热月平均温度29.1度，最冷月平均温度4.4度，夏季极端最高温39.3度，冬季极端最低温-10.2度，相对湿度：最热月平均湿度73%，主导风向：全年为西北风，夏季为东南风，基本风压W0=0.352kN/m，雨雪条件：年最大降雨量1370mm,月最大降水强度193mm/d。

（2）工程地质条件：自然地表1.3米内为填土，填土下层为4.7米厚砂质粘土，再下为强风化花岗岩，砂质粘土承载力标准值为2552kN/m，kN/m，强风化花岗岩层允许载力标准值为7782常年地下水位低于-10m，水质对混凝土无腐蚀作用。

（3）结构安全等级：二级（4）结构正常使用年限：50年（5）抗震设防烈度：6度，场地为Ⅱ类场地，设防烈度类别为丙类（6）建筑面积为3890 m2，底层层高3.6m，标准层层高3.3m，室内外高差-0.450m1.3建筑做法说明[3]（1）墙身做法本工程为框架结构，外墙采用普通砖，厚240mm，内墙采用加气混凝土砌块，厚200mm，用M5混合砂浆砌筑。

普通滤池计算书_secret

污水进水总量15000m3/d=625m3/h=0.1736 m3/s.综合处理池出水堰底标高25.10m, 综合处理池排水渠坡度0.003，渠宽1m, 流量0.1736 m3/s ，排水渠末端底标高24.815m ，水深0.174m,流速1.0m/s 。

出水标高23.30m 。

按照《给水排水设计手册》，正常滤速取8m/h,采用单层石英砂滤料，粒径d10=0.55mm,不均匀系数K80<2.0，厚度0.5m 。

滤池表面积为：625 m3/h /8m/h =78m2，分三格，每格面积26m2,长为6.5m ，宽4.0m ，单排布置，长宽比625.10.45.6==B L 。

校核强制滤速：s mN Nvv /1213831`=-⨯=-=符合要求。

1.2滤池高度滤池池底以0.009的坡度坡向出水端，滤池进水端池底标高22.86m,出水端池底标高22.80m 。

支撑层高度：H0采用0.2m滤板及下面空隙总高：H1采用0.3m滤料层高度：滤料采用单层滤料,石英砂颗粒粒径0.55,不均匀系数<0.2,厚度H2为0.5m 。

砂面上水深：H3为1.0m保护高度：H4采用0.3m故滤池总高：H= H0+H1+ H2++H3+H4=0.2+0.3+0.5+1.0+0.3=2.3m1.3滤池水头损失竖向计算滤池在配水渠的水面标高为10.012m 。

1）配水孔损失g v h 22ζ= ζ-局部阻力系数，查给水排水设计手册第一册，表15-1，取0.5配水孔总流量为0.1736m3/s ，流速0.90 m/sm h 0206.081.9290.05.021=⨯⨯=2）滤料层水头损失砂滤层厚度0.5m 。

水流通过滤料层的水头损失用欧根（Ergun ）公式计算：()20300002030201175.111150V L m m d g V L d m m g v h -+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯=δδ0m -滤料膨胀前的孔隙率，石英砂为0.41;h-水头损失，cm ；0L -滤层厚度，cm;50cm0d -滤料同体积球体直径，cm;0.055cmδ-滤料球度；0.80ν-水的运动粘度，cm2/s;18℃时为0.0106cm2/sV-流速，cm/s;8m/h=0.222cm/sg-重力加速度，981cm/s2;代入具体数值，计算出砂滤层的水头损失为：()cm h 74.47222.05041.041.01055.080.0981175.1222.050055.080.0141.041.019810106.015023232＝⨯-⨯⨯+⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-⨯⨯=3）滤板水头损失g v h 22ζ=ζ-局部阻力系数，查给水排水设计手册第一册，表15-1，直流汇合，取1.5滤板孔面积为滤板面积的25%，流速v=.4*5m/h=0.00556m/sm h 0000024.08.9200556.05.123=⨯=，可以忽略不计。

[学士]某六层框架宿舍楼结构设计计算书_secret

图1.1.1宿舍平面布置图
图1.1.2盥洗间平面图
图1.1.3宿舍衣柜平、立面图
第二章结构设计
2.1结构布置及材料采用
该建筑为学生宿舍，布置较为规整，楼层数为6层，每层的楼板间距为3.6m，即层高3.6米，女儿墙高度1.2米，主体建筑（不包含女儿墙）高度为21.6米，因此考虑采用全现浇框架结构体系，结构选型图见图2.1.1。
Ac为柱截面面积
fc为混凝土轴心抗压强度设计值
为框架柱的轴压比限值，3级框架取为0.9。
且：按上诉方法确定的柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm，柱净高与截面长边尺寸之比宜大于4
由此，得：
边柱
中柱
根据上述计算结果并综合其他因素，柱截面取为：底层柱600mm×600mm
其它层柱500mm×500mm
1.《宿舍建筑设计规范》 JGJ 36-2005。
2．《民用建筑设计通则》GB 50352-2005
3.《建筑模数协调统一标准》GBJ 2-86
本设计的平面相关见附图集中建施02~建施04，图1.1.1宿舍布置图，图1.1.2盥洗间布置图，图1.1.3宿舍衣柜详图。
1.3立面设计
立面设计目的是在紧密结合平面、剖面的内部空间组合、外部环境及在满足建筑使用要求和技术经济条件下，充分考虑学生宿舍对于采光、通风的要求，运用建筑造型和立面构图的规律进行的，设计内容见附图集中建施05及建施06.
二、学生应完成的任务：
一）建筑设计：
1、方案选择。
2、建筑施工图（1）建筑设计总说明、材料做法表、门窗表。（2）首层平面图；（3）标准层平面图。（4）屋顶平面图。（5）主次立面图；（6）剖面图（7）详图；（8）楼梯间大样图；
3、建筑设计说明书：对建筑方案设计与选定给出明确的说明。