30t+30tX58m电磁挂梁桥吊设计计算书
30米箱梁吊装计算书
30米箱梁安装计算书1、作业吊车30m箱梁吊装选用汽车吊吊装施工，桥梁横跨高速公路，地质条件较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。
以30m箱梁为验算对象，边梁吊装重量为35.4m3×2.6t/m3=92.04吨（1）本工程30m箱梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+Q副）K≥Q1+Q2根据设计图纸计算中梁最重按92.04吨，即Q1=92.04吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.75。
即：Q主+Q副≥125.39吨。
（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中 H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝7米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥11.15米，起重高度取11.5m。
（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中 l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。
l≥(11.5-1)/sin(70°)=11.17。
（4）吊车工作半径取6m，参考150吨汽车起重机起重性能表，可得（Q主+Q副）K≥Q1+Q2，即（80.3+80.3）×0.75=120.45＞94.04,所有综合考虑1）、2）、3）及起重机的工作幅度，选用两台150吨汽车吊满足施工要求。
12.0 29.829.829.227.7 24.6 23.3 21.8 21.3 17.6 14.0 21.6 21.6 21.6 21.621.4 20.4 19.5 17.4 16.0 16.0 16.3 16.3 16.3 16.316.316.3 15.2 13.718.0 12.6 12.6 12.6 12.6 12.6 12.612.6 12.219.0 9.7 9.7 9.7 9.7 9.7 9.710.7 23.0 6.7 6.7 6.7 6.7 6.7 9.1 26.0 4.6 4.6 4.6 4.6 4.6 6.8 29.0 3.0 3.0 3.0 3.0 4.5 35.0 1.7 1.7 1.7 3.0 38.0 0.5 0.5 1.8 41.0 0.9 2、索具选择钢丝绳拉力计算：梁体采用每端为2个吊钩，以两根钢丝绳进行计算。
xxx大桥计算书新规范30米T梁(参考Word)
xx 大桥计算书（新规范）一、设计资料1．标准跨径：L=30.0m，计算跨径：L=28.96m2．桥面净空：净-7.0m（车行道）+2*1.0m(人行道)，桥面总宽9.5m 3．设计荷载：公路—Ⅰ级，人群3.0KN/m24．结构重要性系数γ0=1.0 (本桥设计安全等级为：二级)5．使用材料：1）梁采用C50砼抗压强度标准值ƒck=32.4 Mpa抗压强度设计值ƒcd=22.4 Mpa弹性模量E c=3.45x104 Mpa抗拉强度标准值ƒtk=2.65 Mpa抗拉强度设计值ƒtd=1.83 Mpa钢筋砼容重取r=25KN/m3;2）钢筋采用Ⅰ、Ⅱ级钢筋;主筋采用采用HRB335钢筋抗拉强度标准值ƒsk=335 Mpa抗拉强度设计值ƒsd=280 Mpa弹性模量E s=2.0x105 Mpa箍筋采用采用R235钢筋抗拉强度标准值ƒsk=235 Mpa抗拉强度设计值ƒsd=195 Mpa弹性模量E s=2.1x105 Mpa3）混凝土收缩徐变参数混凝土收缩应变终极值：0.22 X10-3混凝土徐变系数终极值：1.66474）低松弛钢绞线公称直径：15.20 mm；弹性模量：1.95×105Mpa；抗拉强度标准值ƒpk=235 Mpa抗拉强度设计值ƒpd=195 Mpa纵向钢束张拉控制应力：1395MPa；线膨胀系数：0.000012塑料波纹管管道摩阻系数μ：0.15塑料波纹管管道偏差系数k：0.0015边梁和中梁都是3束，每束9根，每根7φj15.24钢铰线6．各部分主要尺寸：预制板长：L预 =29.96m净跨径：L0=29.96-2*0.5=28.96mT梁翼缘有效宽度：B=2.42mT梁高：h=1.96m7．设计依据：1）交通部部标准《公路工程技术标准》（JTJ B01-23）2）交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60-24）3）交通部部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62-24）4）交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）5）交通部部标准《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ024-85）6）《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）7）交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）二、计算主要内容1)T梁抗弯极限承载力验算2) T梁正应力验算3) T梁主应力验算4) T梁刚度验算三、计算方法无论是极限承载力、正截面应力验算均不考虑结构以上桥面铺装参与受力，上部采用《桥梁博士》软件V3.0版进行计算。
30t-18m贝雷桁架门吊计算书
1.45 13 0.15 2.83kN
③支腿风阻力 支腿受风面积： A3 3m 2 风力系数： C3 1.4
5
30t/18m-16m 起重机计算书 Fw3 2C 3 A3 q I 2 1.4 3 0.15 1.26kN
六、支腿、下横梁强度计算 ............................................................. 9
1．计算载荷 ....................................................................................................................... 9 2．截面特性 ..................................................................................................................... 11 3．门架平面内计算 ....................................................................................................... 122 4．支腿刚架平面内的计算 ........................................................................................... 133 5．支腿强度校核 ............................................................................................................. 17 6．下横梁的强度校核 ..................................................................................................... 18
桥梁吊装计算书
石鼓立交架梁专项方案专家评审会建议所需数据计算结果1、 16米吊环承重能力验算：如图所示为吊机起吊时的立面图，钢丝绳采用4根长为12米6×37+1，抗拉强度170kg/mm ²的φ47.5mm ，由其几何关系可知：钢丝绳与梁顶面的夹角： θ=arccos 125.0722+=54.3º吊环到梁顶面的高度： H=12*sin54.3=9.7m 单根钢丝绳承重能力： 1T =Sin54.3423=812.075.5=7.1t 安全系数： K =12T T =143/7.1=20>6 符合规范要求其中：2T --每根钢丝绳破断拉力143t 2、 吊机支腿反力验算： (1)采用75t 吊机吊装时：支腿反力： 1M =()3.1223411⨯+G =()3.12234541⨯+=18.36t 支腿对地基产生压强： 1P =SM 1==436.1845.9 kpa<200 kpa符合现场使用情况其中：1G --75t 吊机自重45t ；S —支腿下垫方木面积，采用2×22m 。
(2)采用150t 吊机吊装时：支腿反力： 2M =()3.1265412⨯+G =()3.126511041⨯+=46.31t 支腿对地基产生压强： 2P =SM 2==431.46115.8kpa<200 kpa符合现场使用情况其中：2G --150t 吊机自重110t ； 3、 钢绞线摩阻力验算：现场所用的板梁最重为65t ，每片梁上有四个吊点。
每个吊点有两根钢绞线，承受16.25t 的拉力，如图所示每个吊点钢绞线所受到的摩擦阻力：MS f 21=S=πDL即：MS f 21==2×1.29×π×15.2×2000=24.6t>16.25t每个吊点所受力为16.25t ，满足受力要求其中：M—C50混凝土与钢绞线粘结系数，取1.29Mpa.S—钢绞线与混凝土的接触面积。
30t+30tX58m电磁挂梁桥吊设计计算书
30t+30t 58m电磁挂梁桥吊设计计算书设计计算书设计计算的主要参数1.设计依据为：GB3811-83 起重机设计规范2.主要参数：起重量Q：30t+30t起升高度H: 6m工作级别：A5跨度S：58m速度V：起升9m/min，小车运行60 m/min，大车运行120 m/min重量分布G：小车自重12t，一根主梁自重68t(包括小车路轨)，整机自重216t。
1驱动。
小车轨距4.5m，大车采用4轮(φ500)2主结构材质Q345B，辅助结构Q235B，主端梁联接处高度1000mm。
小车路轨43㎏/m，大车路轨QU120二、主梁计算1.主梁截面参数计算223122709.02)22704.1(4.1)1732.162(124.1)1732.162(⨯⨯++⨯⨯++⨯+=-x x I)(1016.147cm ⨯=23323)21150(1270121270122.1624.1)22.162173(4.1173121734.1+⨯⨯+⨯+⨯+-⨯⨯+⨯=-y y I23)28.0150(8.0270128.0270+⨯⨯+⨯+)(1088.346cm ⨯=2. 梁载荷计算主梁上集中载荷计算：tt G Q P 42224602=+=+≈小车主主梁上均布载荷计算：)/(101724.15800682cm t cmt SG q -⨯===主动载系数：216.160/120058.01.1058.01.14=⨯+=⋅⋅+=h V 大ϕ起升冲击系数：05.12=ϕ当满载小车位于跨中，大车起制动时，主梁跨中处弯矩：())(1034.185800101724.14580042216.18452224cm t S q S P Mx⋅⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅=-ϕ当满载小车位于主梁中截面时，主梁的剪切力：)(67242268216.1224t PG R =⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+⋅=主ϕ当满载小车位于主梁端时，主梁最大的剪切力：)(7642268216.1224t P G Rx =⎪⎭⎫⎝⎛+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅=主ϕ 主梁及小车的水平惯性力：)/(109.3660/120101724.142cm t t V q q H --⨯=⨯⨯=⨯=大)(14660/12042t t V P P H =⨯=⨯=大())(10194.2458001485800109.3484242cm t S P S q MH H y⋅⨯=⨯+⨯⨯=⋅+⋅=-3. 主梁应力验算 跨中截面弯曲正应力：)/(16.21088.32/17310194.21016.12/)4.1270(1034.105.105.126475cm t I h M I h M yy xy x x y x =⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅⋅=--σ mpa216=[]MPa2305.1345==<σ合格。
30米桥梁设计计算书
30米桥梁设计计算书一、设计概述本设计为一座跨越30米的桥梁，桥型为梁式桥，采用混凝土T型梁，墩台采用钢筋混凝土结构。
桥面铺装材料采用沥青混凝土。
二、荷载计算1. 桥面荷载根据规范，桥面荷载应为10kN/m^2。
因此，本桥梁的桥面荷载设计值为30m × 10kN/m^2 = 300kN。
2. 桥墩荷载根据规范，当桥梁长度L<60m时，台墩反力可以通过简化方法计算：R = (G1 + Q1/2)± (G2 ± Q2/2)。
其中G为重力荷载，Q为活载荷载。
按照规范要求，各荷载按保险系数取设计值，重力荷载设计值按4kN/m^3取，活载荷载设计值按规范要求取。
经过计算，得到桥墩荷载设计值为4200kN。
三、梁设计1. 梁截面大小计算采用混凝土T型梁，梁截面大小的计算要满足以下两个条件：- 梁截面中和轴处混凝土受压区不超限。
- 梁截面中和轴处混凝土与钢筋之间的黏结不发生破坏。
经计算，梁截面高度h=1.2m，下翼缘宽度b1=0.6m，上翼缘宽度b2=0.3m。
2. 梁配筋计算根据规范，T型梁的配筋计算可以通过拟合法进行。
经计算，配筋率ρ=1.37%。
四、墩台设计1. 墩台尺寸计算对于单排墩梁式桥，按照规范要求，墩台高度应在1.2-2m之间，墩台底宽应不小于 2.5m。
经计算，本桥梁的墩台高度取 1.8m，墩台底宽取3.0m。
2. 墩台钢筋配筋计算墩台结构采用钢筋混凝土结构，按照规范要求进行配筋计算。
经计算，墩台钢筋配筋采用Ф25横筋，纵向间距200mm。
五、桥面铺装本设计方案采用沥青混凝土铺装材料作为桥面铺装材料。
按照规范要求，铺装厚度应为50mm。
经计算，本桥梁的沥青混凝土铺装面积为90m^2，铺装材料总量为4.5m^3。
六、结论经过以上计算，本设计方案中桥梁、墩台和桥面铺装的各项设计参数计算完成，满足设计要求。
起重机主梁的具体设计计算模板
G xc =70000N；
2 ——动力系数，由[1]图 2-2 曲线查得 2 =1.15；
——钢轨的许用应力， =170MPa。
由于腹板的高厚比 h /
1550 =258＞160， 所以要设置水 6
平加劲杆，以保证腹板局部稳定性。采用 45 45 5 角钢 作水平加劲杆 1） 计算载荷 2.主梁的计算 确定 查[1]图 7-11 曲线得半个桥架（不包括端梁）的自重，
C =（
1 1 1 1 ～ ） L =（ ～ ）22.5=2.25～4.5m 10 5 10 5
取 C =2.5m 根据主梁计算高度 H =1.25m，最后选定腹板高度 h=1.3m 主梁中间截面各构件板厚根据[1]表 7-1 推荐确定如下： 腹板厚 =6mm；上下盖板厚 1 =8mm 主梁两腹板内壁间距根据下面的关系式来决定：
2） 主梁垂直 式中 2 =1.15——动力系数，由[1]图 2-2 曲线查得。 最大弯矩 由[1]公式（7-4）计算主梁垂直最大弯矩：
G P M max
L B xc ql 4 G0 l 0 P1 P2 L 2 L + P P q 2 4 1 2 L
q y =8.3N/cm
Gd =10kN
q ' ql q y 37.7 8.3 =46N/cm
主梁的总计算均布载荷：
q ' =46N/cm
q 4 q ' 1.1 46 =50.6N/cm
q=50.6N/cm
4 =1.1
设计内容
式中
计 算 与 说 明
4 =1.1——冲击系数，由[1]公式 2-5 得。
30 m T梁吊装计算[1]
![30 m T梁吊装计算[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/3fdc6dd533d4b14e85246859.png)
30 m双贝雷导梁式架桥机力学简算一、说明：为了方便结构验算，增大结构安全系数，对荷载计算模式作如下简化：１、整个贝雷架自重作线性荷载均布作用于导梁，30 m T梁自重通过吊梁天车（忽略吊梁天车轮矩），作单点集中力作用于导梁，考虑到吊放过程中的冲击，取冲击系数：r = 1.2 。
2、导梁计算模式简化：考虑到贝雷架本身高度与导梁长度的比例以及截面特性，作等截面超静定连续梁计算，各点支撑简化为固定铰支。
3、贝雷架结构分析简化。
把超静定桁架简化为内部静定的铰结桁架，销结中心与端坚杆距离t = 0 。
二、已知条件：根据对各种材料的综合考虑计算：梁体自重：70 t天车及吊具等自重：40 t架桥机总长：72 m三个跨位分别为： a = 33 m b = 27 m c = 12 m集中荷载：P=（70+40）×10×1.2/4/4=82.5KN 单片贝雷架折算为分布荷载：q = 1.2KN/m单片贝雷架容许强度：[M] = 788 KN·m[Q] = 245 KN满足安全要求在实际操作中,中支腿将作为重点用槽钢等进行特别处理加固。
Qmax = 81.6 KN ﹤0.85[V] = 0.85×245 KN= 208 KN为吊梁过程中，对架桥机变形监控提供数据，特计算下图 累计位移 施工阶段： 2 线位移单位：(mm) 角位移单位：千分之一弧度转角位移 最大值：6.51 单元号： 47 j端 最小值：-8.43 单元号： 71 j端竖直位移 最大值：1.80 单元号： 7 j端 最小值：-83.36 单元号： 57 j端水平位移 最大值：6.06 单元号： 71 j端 最小值：-.93 单元号： 38 j端杆件编号1764018434116112012.9109-1845.1-3108.487-1800.1377872221133-7686.3-5733.92120-346221918-182892-12944-2011.252931.63-3219轴力（N）杆件编号12029.4正 拉 负 压13-1342.215-5116216-4620214-18353轴力（N）正 拉 负 压杆件编号12-6360617289384106561183.9242228938-7997310983.92487270.30410652120-28718-29226191827261-28718轴力（N）-841.75正 拉 负 压13-4009624-32.0045270.30-40096315-29226162726114-40915轴力（N）-32.0041正 拉 负 压杆件编号12-409155582.582.5下面将单片贝雷架在吊梁过程中，各杆所受轴力计算如下：。
吊车梁计算说明书
第二部分 钢混吊车梁设计部分一、吊车梁截面型式此电站单机容量为3.5万KW ，电站的吊车梁为两跨连续梁，跨长为7米,梁的截面形式为T 型，其截面尺寸如图所示。
吊车跨度m L K 14=，根据最大起重重量3G =23t ，选用30t 单小车桥式起重机。
吊车其他数据为：吊车轮距K=0m ，吊车主钩极限位置m l 1.11=，吊车重1G =26.1t ，单个小车重t G 5.92=，吊车两边轮数m=1，吊车轨道及埋件600N/m 。
1、高度：根据T 型梁截面混凝土梁的截面一般为跨度的1/5~1/8，即为7000/5~7000/8，即1400~875，取h=900mm 。
2、梁肋宽:梁肋宽为梁高的1/2~1/3，即450~300，取b=400mm 。
3、翼板厚度:翼板厚度常为梁的1/7~1/10，但不小于100mm ，故取为150mm 。
4、翼板宽度除考虑受力要求外，还应有足够尺寸以布置钢轨及埋件钢轨附件，一般不小于350mm ，在梁端部,肋宽宜适当加大，以利于主筋的锚固。
5、设计原则及混凝土标号、钢筋型号按《混凝土结构设计规范（GBJ-8为9）》。
吊车梁混凝土标号为C40，纵筋Ⅱ级，箍筋为Ⅰ级。
二、吊车梁荷载计算2.1、均布恒荷载q （取单位长度为1m 计算） (1)、吊车梁自重：N/m 109360.1024)6.015.04.075.0(q 431⨯=⨯⨯⨯+⨯=(2)、砂浆抹平层（3cm 容量为34/102m N ⨯）及埋件重（m N /600） N /m 10960.010)06.06.003.02(q 442⨯=⨯+⨯⨯= (3)、均布荷载： N /m 1003.110)096.0936.0(q 44⨯=⨯+= 2、垂直最大轮压：N t p 4104.224.22⨯== 3、横向水平制动力：T 0=1.633N 410⨯三、吊车梁内力计算3.1、在垂直作用下(1)、弯矩计算：从《水工钢筋混凝土结构学》附录表中应得n a 和n k 值。
30米箱梁吊装计算书
30米箱梁安装计算书1、作业吊车30m箱梁吊装选用汽车吊吊装施工，桥梁横跨高速公路，地质条件较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。
以30m箱梁为验算对象，边梁吊装重量为35.4m3×2.6t/m3=92.04吨（1）本工程30m箱梁采用双机抬吊机作业。
（Q主+Q副）K≥Q1+Q2根据设计图纸计算中梁最重按92.04吨，即Q1=92.04吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.75。
即：Q主+Q副≥125.39吨。
（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。
取H1＝7米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。
选用起重机的起重高度H≥11.15米，起重高度取11.5m。
（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。
l≥(11.5-1)/sin(70°)=11.17。
（4）吊车工作半径取6m，参考150吨汽车起重机起重性能表，可得（Q+Q副）K≥Q1+Q2，即（80.3+80.3）×0.75=120.45＞94.04,所有综合考虑主1）、2）、3）及起重机的工作幅度，选用两台150吨汽车吊满足施工要求。
2、索具选择钢丝绳拉力计算：梁体采用每端为2个吊钩，以两根钢丝绳进行计算。
N=K1*G/n*1/Sinα≤P/K2式中：N—每根钢丝绳索具的受拉力；G—梁板质量；n—吊索根数；α—吊索钢丝绳与板梁水平夹角；P—吊索钢丝绳的破断拉力；K1—吊装时动载系数，取1.2；K2—吊索钢丝绳的安全系数，取6。
30mT梁张拉计算书.doc
六盘水机场高速公路工程30mT梁张拉计算书批准：审核：编制：葛洲坝集团第二工程有限公司六盘水机场高速公路工程施工项目经理部二 0 一三年六月五日预制 30mT 梁张拉计算书一、工程概况预应力钢铰线采用专业厂家生产的Φ，钢铰线公称面积A=140mm2，标准强度 f pk=1860MPa，弹性模量 Ep=×105 Mpa。
预制 T 梁锚具采用 M15 型锚具及其配套设备，管道采用钢波纹管，钢铰线锚下控制应力为σ k==1395MPa，张拉采用双控，以钢束伸长量进行校核。
1 片 30 米 T 梁预应力钢铰线设计工程数量项目名称边跨边梁中梁钢束端点N1 N2 N3 N1 N2 N3 下料长度（mm）31916 31899 31840 31916 31899 31840 数量（束数）11 11 11 11 10 10 张拉长度（mm） 30716 30699 30640 30716 30699 30640项目名称中跨边梁中梁钢束端点N1 N2 N3 N1 N2 N3 下料长度（mm）31916 31899 31840 31916 31899 31840 数量（束数）11 11 11 11 10 10 张拉长度（）30716 30699 30640 30716 30699 30640 mm二、 30mT 梁钢铰线张拉计算（一）、钢绞线理论伸长值计算1、计算公式及参数（1）、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数P P LLAE p式中： P p—预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的长度（ mm）；A—预应力筋的截面积（mm2），取139mm2； Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm 2），取× 105N/mm 2。
（2）、预应力筋的平均张拉力计算公式及参数P(1 e (kx) )P Pkx式中：P—预应力筋张拉端的张拉力（N）； x—从张拉端至计算截面的孔道长度（ m）；θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取；u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取。
30m-100T桥机主梁计算说明书
⑴强度校核：σ= = =68Mpa
σ＜[σ]=170Mpa通过检算
⑵刚度校核：λ= = =66＜[λ]=100通过检算
⑶稳定性校核:σx= = =69MPa
σx<[σ]=170Mpa材质：Q235B通过检算
σy= = =84MPa
σy<[σ]=170Mpa材质：Q235B通过检算
A≥ = =4941mm2
3.3.3.2.3初选下弦杆截面：（单根，对扣槽钢）
2[18a+8×120材料Q235B
A=2 =6100mm2
3.3.3.2.4计算下弦杆截面性能参数：
⑴计算X向性能参数：
截面惯性矩：Ix=32609435mm4
截面抗拉压弯模量：Wx= = =362327mm3
压杆截面的惯性半径：rx= = =7.3cm
上弦双销四耳厚度：δ≥ = =92mm取δ=4×35=140mm
上弦双销五耳厚度：δ≥ = =92mm取δ=2×14+2×36+38=138mm
下弦双销双耳厚度：δ≥ = =73mm取δ=2×40=80mm
下弦双销三耳厚度：δ≥ = =73mm取δ=2×26+36=88mm
3.3.3.5.2主横梁整体载荷分析计算：（单根）
1主横梁最大计算弯矩：（见主横梁计算）
Mmax= = =301t.m
2主横梁最大剪力：
Qmax= = =40.28t
3.3.3.5.3主横梁整体性能校核验算：（单根）
1主横梁整体强度验算：
σ上= = =159Mpa＜[σ]=170Mpa上弦材料Q235B
σ下= = =146Mpa＜[σ]=170 Mpa下弦材料Q235B
30m预应力连续T梁通用图计算书(1)共10页文档
30米后张法预应力混凝土T形梁通用图计算书1.概况与基本数据1.1概况依据《西部地区中小跨径桥梁技术研讨会》会议纪要、《西部地区中小跨径适用桥梁形式研究下一步工作内容和计划》及我院任务通知单编号：桥－施－技科（2019）字第67号。
课题组进行课题相关设计开发。
开发原则为：（1）上部构造形式采用5梁式（2）梁宽模数B=2.4米，板梁预制高度为1.90米。
明确10厘米现浇混凝土铺装不参与受力。
（3）混凝土强度等级：C50（4）边梁悬臂长度120厘米。
（5）T梁两端及顺桥向采用单支座。
（6）适用路基宽度：整体式路基24.50米、12.0米。
（7）适用于直线桥。
（8）T形梁结构连续3～5孔一联。
1.2基本数据（1）结构：后张法预应力混凝土连续T形梁（2）计算跨经：30米（3）路基宽度：整体式路基24.5米、12米（4）车道数：双向4车道（5）汽车荷载：公路－Ⅰ级2. 技术规范2.1《公路工程技术标准》(JTG B01-2019)2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2019）2.3《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ 022-85）2.4《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2019）2.5《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）2.6《公路工程抗震设计规范》（JTJ 004-89）2.7《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）3.材料主要指标3.1混凝土表1 T形梁混凝土主要指标3.2 预应力钢绞线表2 钢绞线主要指标3.3 钢筋表3 钢筋主要指标4.主要材料选用（1） 沥青混凝土：桥面铺装 。
（2） C50混凝土：桥面铺装 。
（3） C50混凝土：预制T 形梁、现浇连续段。
（4）24.15j φmm 钢绞线：预制T 形梁及顶板束。
5．活载横向分布系数与汽车冲击系数T 形梁采用平面杆系有限元程序进行计算。
按平面杆系有限元计算，考虑活荷载横向分布系数，进行影响线加载。
30米桥机主梁计算书
30米桥机计算书一、荷载统计1、主梁 0.37 t / m2、前支腿自重每根：3t/根3、天车纵梁总重：9t4、天车横移梁重：5t二、过孔时上、下弦的强度计算1、悬臂端根部最大弯矩M max =3×31+0.37×31×(31/2) = 270.8 t ·m主梁上、下弦杆水平工作拉力：N max = M max / h = 270.8/1.9 =142.5 t上弦面积A=48.541×2+1×25+3.5×6=143 cm 2 悬臂端根部上、下弦的水平工作应力бmax = N max /A = 142.5×104/ (143×10-4) = 99.65 MPaQ235的许用正应力 [б] = 170 MPaбmax < [б]过孔时上、下弦满足强度条件三、架中梁时的受力分析及强度验算上、下弦的梁中最大弯矩为：M 中M 中 = 1/8 ×0.37×312+1/4×35×31=315.7 t.m1.9m由于M max (悬臂)<M 中= 315.7 t.m主梁上、下弦杆水平工作拉力：N max= M max/ h = 315.7/1.9 =166 t下弦面积A=28.837×4+0.6×19×4=138 cm2上、下弦的梁中工作应力бmax = N max /A = 166×104/ (138×10-4) = 120MPaQ235的许用正应力[б] = 170 MPaбmax< [б]架中梁时上、下弦满足强度条件2、销板及销轴的强度计算按销板受力最大的不利位置考虑，销板所承受的轴力：N = 166 t ,单块销板的轴力为N= 166/ 2 = 83t销板的工作应力：б = N/A = 83×104 / [40×(210-45) ×10-6 ]= 125.7 MPa < [б]=170 MPa 销板满足强度条件销轴所承担的剪力：Q = 83 /3 =27.6 t剪应力：τ=Q/A = 27.6×104/(1/4×π×452×10-6) ×2=85.9 MPaτ < [τ] = 115 Mpa销轴满足抗剪强度条件四、结论通过以上对120T/30m 桥机的主要承力构件的力学计算，可知，桥机承力构件满足强度条件及稳定性条件，可以在三种不同工况下安全正常工作。
30mT梁毕业设计
本设计在桥跨中点和两个四分点及梁端共设置五道横隔梁，其间距为4.86m，横隔梁采用开洞形式，高度去用1.6m，平均厚度0.15m详见图2-1。
二、主梁内力计算
根据上面的结构布置，取跨中、四分点、变化点和支点截面的恒载和最大活载内力，然后在进行内力组合。
（一）恒载内力计算
1．恒载集度
钢丝束
25.0
24.0
78.5
钢丝与混凝土弹性模量比值
无量钢
6.06
*注：
（二）横截面布置
1．主梁间距与主梁片数
主梁间距均1.6m,主梁片数：五片主梁见图2-1
图2-1结构尺寸图(cm)
2．主梁跨中截面主要尺寸拟定
（1）主梁高度：175cm
（2）主梁截面细部尺寸：翼板厚度8cm，翼板根部加厚到18cm，腹板厚16cm,马蹄宽36cm,高20cm,马蹄与腹板交接处做成45°斜坡的折线钝角，详见图2-2
可变作用人群效应
（3）求四分点截面的最大弯矩和最大剪力（按等代荷载计算）
计算公式为：
对于四分点：
弯矩影响线面积
剪力影响线面积
故上述计算公式为：
1、2、3号梁四分点截面的内力计算列于下表2-8。
表2-8
荷载类别
项目
k(kN/m)
内力值
1号梁四分点截面的内力计算
汽-20
1.0459
19.236
141.718
0.5
第一期恒载
14.0933
1481.558
1111.76
297.497
102.176
182.691
204.353
第二期恒载
3.983
418.71
314.202
30米T梁计算书桥博
3×30～7×30米装配式预应力混凝土T型梁（先简支后连续梁）上部构造（后张法钢绞线）计算书整体式路基宽21.50米，桥宽2×净－9.75米分离式路基宽11.25米，桥宽净－10.25米计算：复核：审核：二○○六年九月本计算以分幅桥梁为例，利用《Dr.Bridge-桥梁博士系统V3.1版》进行验算。
一、设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）二、设计基本资料1．设计荷载：局部加载时采用车辆荷载车辆重力标准值：P k＝550kN2．标准跨径L b=30，边跨梁长29.96m,中跨梁长30m3．上部构造先简支后结构连续混凝土T梁。
4．材料预应力钢绞线采用国家标准：预应力钢绞线1×7-15.20-1860-GB/T5224-2003。
张拉控制应力：腹板束采用σcon=0.72fpk=1339.2Mpa，顶板负弯矩束采用σcon=0.75 fpk =1395Mpa，张拉时采用双控。
锚具：HVM或OVM15系列，连续段预应力为BM15-5型扁锚，锚具采用符合国标GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的锚具及其相应配套设备。
普通钢筋：直径≥12mm采用HRB335，直径＜12mm采用R235。
钢板：锚头下支承垫板，支座垫板等均采用A3碳素钢。
5．计算方法：1）持久状况承载能力极限状态计算；2）持久状况正常使用极限状态计算；6．桥面净空：净9.25m7．按后张法施工工艺制作主梁。
8．防撞护栏重：(42.84+0.304×2550)×10＝8.184kN/m三、主梁跨中截面主要尺寸拟定1．主梁高度 2.00m2．主梁截面细部尺寸（见下图）3． 结构离散图见附图1 4． 计算截面的几何特征5.中 梁备注： 大毛截面形心至上缘距离： y s ＝Σs i /ΣA i即：y s ＝ 74.29288小毛截面形心至上缘距离：y s ＝Σs i /ΣA i即：y s ＝ 78.296843检验截面效率指标ρ（希望ρ在0.5以上）上核心距：k s=ΣI/ΣAy x69.181473 (cm)上核心距：k x=ΣI/ΣAy s119.9022 (cm)截面效率指标ρρ=(k s+k x)/h = 0.9454184 ＞0.5表明以上初拟的主梁跨中截面尺寸是合理的。
吊车计算书
吊车计算书(总5页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除吊装计算书一:起重机的选型1:起重力起重机的起重力Q≧Q1+Q2Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱吨。
Q2帮扎索具的重量。
取2吨Q=32+2=34吨2:起重高度起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.H2---安装间隙,视具体情况定,一般取—米H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长米.上柱长米上柱: H=++3=米，下柱:H=+++3=米3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=米,主臂长选用米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sinβ-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取Q----吊装荷载(包括构件重力和索具重力)q----起重滑车组的重力L1—G1重心至履带中心点的距离L2—G2重心心至履带中心点的距离L3—G3重心到履带中心点的距离L0—G0重心到履带中心点的距离H1—G1重心到地面的距离米H2—G2重心到地面的距离米H3---G3重心到地面的距离米H0---G0重心到地面的距离米β地面仰斜角度,应限制在30以内R---起重半径M F---风载引起的倾覆力矩,M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩M G=P G(R-L2)=(Q+q)(R-L2)V/gt其中P G是惯性力V—吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的倍; 取米/秒g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒.M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为:M L=P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h)其中:P L--离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离 H起重机顶端至地面的距离.e0=米 e1=米β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.计算有关数据:L2=(M-N)/2=米L1= e1+L2=+=米L0= e0+ L2=+=米R=+=米L3=+2-L2=米将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)=(451×+357×+280×吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S由下式计算S=S b/k其中S b:钢丝绳的破断拉力，S b=α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg＝(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数,K钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=×827)/6=故吊装时,采用4根9×61,直径为的钢丝绳帮扎构件×4==吨,能满足吊装要求.。
t吊具计算书
20t吊具计算书一、吊具横梁的计算吊具供有3种工况，以对横梁最不利的横梁中间钩头起吊20t重物为例进行计算。
1.载荷G=20t=2000kg，计算载荷Q=n.G，其中n=1.5为实验载荷系数，则Q=30000kg,吊点间距L=5000mm=500cm；横梁中部截面如图1所以（不考虑补强板），截面惯性矩Ix=615474.66cm4,梁中心高Z1=470mm=47cm。
2.计算过程如下梁的校核刚度校核截面惯性矩Jx 615474.66 cm^4支撑点间距L 500 cm载荷Q 30000 kg弹性模量E 2100000 kg/cm^2刚度f 0.06 cm校核8271.98强度校核中心高Z147 cm抗弯截面系数13095.20553Wx=Jx/Z1弯矩M=GL/4 3750000弯曲应力σ=M/Wx 286.3643485 kg/cm^2弯曲应力σ=M/Wx Mpa其中刚度f=8271.98,远大于800（起重机设计规范规定的主梁刚度值），弯曲应力σMpa＜345MPa(Q345B板材的屈服强度)3.计算结果，吊具横梁具有足够的刚度和强度，可以满足招标文件要求的工况。
二、吊具上方吊轴的计算1.吊具上方2侧各有1个吊轴，则单个吊轴的受力为Q1=Q/2=15000kg，L=230mm=23cm,截面抗弯截面系数Wz=149.311 cm3。
2.计算过程如下：集中载荷F 15000 kg支点距离L 230 mm弯矩M 8452500 Kg.mm轴颈d 115 mm抗弯截面系数Wz 149311.5514工作应力σMPa许用应力[σ] 710（材质40Cr）MPa安全系数n3.销轴的安全系数足够，强度计算通过。
三、其他件的强度计算书。
其余件的计算方法与上述两种工件的计算类似，可根据贵公司需要，在发货时提供。
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30t+30t 58m电磁挂梁桥吊设计计算书设计计算书设计计算的主要参数1.设计依据为：GB3811-83 起重机设计规范2.主要参数：起重量Q：30t+30t起升高度H: 6m工作级别：A5跨度S：58m速度V：起升9m/min，小车运行60 m/min，大车运行120 m/min重量分布G：小车自重12t，一根主梁自重68t(包括小车路轨)，整机自重216t。
1驱动。
小车轨距4.5m，大车采用4轮(φ500)2主结构材质Q345B，辅助结构Q235B，主端梁联接处高度1000mm。
小车路轨43㎏/m，大车路轨QU120二、主梁计算1.主梁截面参数计算223122709.02)22704.1(4.1)1732.162(124.1)1732.162(⨯⨯++⨯⨯++⨯+=-x x I)(1016.147cm ⨯=23323)21150(1270121270122.1624.1)22.162173(4.1173121734.1+⨯⨯+⨯+⨯+-⨯⨯+⨯=-y y I23)28.0150(8.0270128.0270+⨯⨯+⨯+)(1088.346cm ⨯=2. 梁载荷计算主梁上集中载荷计算：tt G Q P 42224602=+=+≈小车主主梁上均布载荷计算：)/(101724.15800682cm t cmt SG q -⨯===主动载系数：216.160/120058.01.1058.01.14=⨯+=⋅⋅+=h V 大ϕ起升冲击系数：05.12=ϕ当满载小车位于跨中，大车起制动时，主梁跨中处弯矩：())(1034.185800101724.14580042216.18452224cm t S q S P Mx⋅⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅=-ϕ当满载小车位于主梁中截面时，主梁的剪切力：)(67242268216.1224t PG R =⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+⋅=主ϕ当满载小车位于主梁端时，主梁最大的剪切力：)(7642268216.1224t P G Rx =⎪⎭⎫⎝⎛+⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅=主ϕ 主梁及小车的水平惯性力：)/(109.3660/120101724.142cm t t V q q H --⨯=⨯⨯=⨯=大)(14660/12042t t V P P H =⨯=⨯=大())(10194.2458001485800109.3484242cm t S P S q MH H y⋅⨯=⨯+⨯⨯=⋅+⋅=-3. 主梁应力验算 跨中截面弯曲正应力：)/(16.21088.32/17310194.21016.12/)4.1270(1034.105.105.126475cm t I h M I h M yy xy x x y x =⎪⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅⋅=--σ mpa216=[]MPa2305.1345==<σ合格。
主梁中截面剪切应力验算：[]MPaMPa cm t hR 13335.13456.20)/(206.02709.02675.125.12=⨯=<==⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=τδτ合成应力：[]MPampa 2305.1345)(219322==<=+=στσσ主梁端头剪切应力验算：[]MPaMPa cm t hR x 13335.13455.23)/(235.02709.02765.125.12=⨯=<==⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=τδτ4. 主梁垂直静刚度验算满载小车位于跨中时，主梁下挠值：())(7.711016.11001.2485800010008.9424811533mm I E SP f xx =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⋅⋅=-按GB3811-83，M5工作级别时，许用刚度：[])(5.7280058000800mm S f ===f<[f]，合格。
5. 主梁腹板的局部稳定性通过增设纵向型钢来保证。
综上述计算可知，该主梁截面合理，安全。
三、 端梁强度验算1. 端梁的最大支撑力：)(2.5843.23402164m ax t G G G R =-+=-+=大车重物整2. 平衡梁中点截面的弯矩：)(10088.225902.58216.125904m ax 4cm t R Mx⋅⨯=⨯⨯=⋅⋅=ϕ3. 中间截面的惯性矩：)(10975.645cm I x x ⨯=-4. 中点截面抗弯曲应力：[]MPaMPa cm t I h Mxx yx230145)/(45.110975.62/2.9710088.2254=<==⨯⨯⨯=⋅=-σσ5. 车轮支承处剪切应力验算：[]MPaMPa hR 45452.97122.585.125.1m ax =<=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=τδτ6.合成应力：[]MPampa 2305.1345)(165322==<=+=στσσ综上述计算可知，平衡梁截面选用合理、安全。
四、 大车运行机构计算1. 电机功率验算 大车运行阻力按()())(1060216036.0036.0t G G P f =+⨯=+⨯=重物整运行静功率：)(23085.0612012010103Kw V P P f j =⨯⨯⨯=⋅=η大现选用YZP2 250M-6 JC40%时功率4x45Kw 。
过载系数%180%128454230<=⨯==v因此电机功率安全。
2. 大车车轮验算 车轮最小轮压：)(274m in t G R =≈整计算轮压：)(6.2932m inm ax t R R P c =+=车轮直径φ630，材质50SiMn按设计规范，车轮的疲劳验算，按点接触计算：21322c C C mR K P ⋅⋅⋅≤右式＝)(6.32198.0378.015.3181.032t =⨯⨯⨯右式<≤t P c 6.29因此车轮选用合格。
五、 起升机构验算1. 主起升电机功率验算 起升静功率：)(5585.060)(kw V G Q P j =⨯⋅+=升吊现选用YZP2-280M-8MC 查电机样本JC40%时功率为55KW[]P P j ≤，合格。
2. 主起升钢丝绳倍率m=2，钢丝绳选用验算。
钢丝绳最大拉力：)(2.42m ax t m G Q S =⋅⋅+=η吊2=m96.0=η选用钢丝绳的拉力)(212.45m ax m ax t S n P =⨯=⋅=(n 为安全系数，按规范M5级时n=5)现选用6x36SW+FC-20-1670钢丝绳，破断拉力[]t P 22m ax =[]maxmax P P <合格。
3. 主起升制动器验算 高速轴上制动力矩())(3.2782220m n D im G Q Mz⋅=⋅⋅⋅⨯+=吊选用制动器的计算力矩：)(4873.27875.1m N Mn M z⋅=⨯=⋅=现选用YWZ5-400/80，许用制动力矩：[]m N M ⋅=630[]M M <，合格。
六、 小车运行机构计算1. 电机功率验算 小车运行阻力按)(384036.0t P f =⨯=运行静功率：)(6.3485.06120601033Kw V P P f j =⨯⨯⨯=⋅=η大现选用DV132S4 JC40%时功率4x5.5Kw 。
过载系数%180%1575.546.34<=⨯==v因此电机功率安全。
2. 小车车轮验算 车轮最小轮压：)(3412m in t R =≈计算轮压：)(832m inm ax t R R P c =+=车轮直径φ500，材质60按设计规范，车轮的疲劳验算，按点接触计算：21322c C C mR K P ⋅⋅⋅≤右式＝)(6.13194.0384.05.2132.032t =⨯⨯⨯右式<≤t P c 8因此车轮选用合格。