现浇空心楼盖计算书实例A区板计算书

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20现浇模板及支架计算书(上传)

XX路X合同段20m现浇预应力砼简支空心板梁碗扣式钢管支架及模板结构计算书一、计算依据及原则：1、JTJ 041-2000 《公路桥涵施工技术规范》；2、JTJ 025-86 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》3、《路桥施工计算手册》4、XX高速公路设计文件及图纸5、因支架采用的是碗扣式钢管架，其纵、横间距只能按30cm为梯步进行变化，不似扣件式钢管架可根据计算结果任意采用纵、横间距，所以据以往经验先预计了纵、横向间距，然后进行验算。

二、模板与支架材料及基本尺寸拟定1、模板材料及基本尺寸1）、壳板采用竹胶板做底模和侧模板，厚度δ=12mm。

2）、小棱与大棱均采用西南云杉木材，前者断面尺寸为60×80mm，后者断面尺寸为100×100mm；小棱与壳板相结合支承于大棱上，后者支承于支架顶托上；小棱间距为300mm，大棱间距为900mm，特殊情况下大、小棱的间距减小。

2、支架材料及基本尺寸拟定1）、支架材料采用Q235碗扣式钢管架，其断面尺寸为φ48×3.0mm。

2）、钢管架有横桥向小横杆、纵桥向大横杆、竖向立杆以及纵横桥向的斜撑（剪刀撑）等四种形式。

3）、大横杆的步距为120cm，立杆（立柱）的横向间距为60cm，立杆的纵向间距为90cm，特殊情况下立杆的纵、横向间距减小(为30cm的倍数)。

4）、斜撑的间距以保证支架稳定为前提适当加密。

5）基本资料V砼 = 26KN/m3 V木 = 5KN/m3 V架管 = 3.5Kg/m V竹胶板 = 9KN/m3竹胶板:［σW］= 70Mpa ［τ］= 50Mpa E = 5.0×103MPa （合格品）方木:［σW］= 11Mpa ［τ］= 1.7Mpa E =9×103MPa （杉木）架管:（φ48×3mm）［σa］= 140Mpa i = 1.595cm Ao = 4.24cm2 I=1.078×10-7m4 W=4.493×10-6m3三、空心板梁自重与实心板梁自重的比率（实心率）纵向横向综合实心率p3=(0.7×0.9×4.8－(π×0.252+0.25×0.35)×4.3)÷(0.7×0.9×4.8)=0.59638四、底模板的强度及挠度验算1、作用在底模板的外力1）、模板自重（内模估算为底板模的两倍重，内、外模合计）q1=0.012×9×3=0.33Kpa2）、钢筋砼空心板自重q2=26KN/m3×0.9m×0.59638×1.2 =16.75Kpa(1.2为实心率不均匀系数) 3)、施工人员、施工机具运输堆放荷载q3=2.5KPa；4）、倾倒砼时产生的冲击荷载q4=2.0KPa5）振捣砼时产生的荷载q5=2.0KPa每块0.6m宽的模板承受的均布荷载为(计算宽度取跨径的两倍):q=(q1+q2+q3+q4+q5)×b=(0.33+16.75+2.5+2+2)×0.6=23.58×0.6=14.15KN/m每块0.6m 宽的模板上作用的集中力p=2.5KN2、模板底壳板的最大弯距为（按三跨连续梁）1）、在均布菏载作用下M maxq =210ql =20.31014.15⨯=0.12735KN.m 2）、在集中荷载作用下M maxP =6pl =2.50.36⨯=0.125KN.m 3、模板底板壳板的强度验算1）、在均布荷载下σw q =max q M W =320.12735100.60.0126⨯⨯=8.84MPa ≤[σw]=70/2.5=28MPa 2）、在集中荷载下σwp =max p M W =320.125100.0126⨯0.6⨯=8.68MPa ≤[σw]=28MPa 4、模板底板壳板的挠度验算(按3跨连续梁计算)竹胶板的弹性模量E=5.0×103Mpa竹胶板壳板的惯性矩I=312bh =30.012120.6⨯=8.64×10-8m4 验算挠度的荷载组合按下列规定采用q=q1+q2＝0.33+16.75=17.08KN/m 2f qmax ＝45384qbl EI =34985100.338451010-⨯17.08⨯⨯0.6⨯⨯⨯⨯8.64⨯=0.0025m=2.5mm ≤3mm 五、小棱的强度及挠度验算小棱受均布荷载作用，如图：1、作用在小棱上的外力1）、模板及小棱的自重q 1=0.33+0.06×0.08×5=0.35 Kpa2）、钢筋砼板梁自重q 2=16.75Kpa (见前述)3）、施工人员、施工料具运输堆放荷载q 3=2.5Kpa4）、倾倒砼时产生的冲击荷载q 4=2.0Kpa5）、振捣砼时产生的冲击荷载q 5=2.0Kpa每根小棱的作用范围0.3m 内产生的均布荷载为：q=(q1+q2+q3+q4+q5) ×b=(0.35+16.75+2.5+2+2) ×0.3=23.58×0.3=7.08 KN/m2、小棱的最大弯矩为M maxq =210ql =27.0740.910⨯=0.5730KN.m 3、小棱的最大弯应力为σw q =max q M W =320.5730100.060.086⨯⨯=8.95MPa ≤[σw ]=11×1.2=13.2MPa 4、小棱的挠度验算挠度验算的荷载组合按下列规定采用q=(q1+q2) ×b ＝（0.35+16.75）×0.3=5.124KN/m I= 312bh =30.060.0812⨯=2.56×10-6 m 4；E=9×103Mpa f max ＝45384ql EI =46950.9384 2.56109103-⨯5.124⨯10⨯⨯⨯⨯⨯=1.9×10-3m=1.9mm ＜900400=2.25mm 六、大棱的强度及挠度验算按受对称集中力简支梁计算(大棱自重忽略不计)，如图：1、作用在大棱上的外力p=7.08KN/m ×0.9m=6.372KN2、大棱的最大弯矩为M maxq =p ×0.15m=6.372KN ×0.15m=0.9558KN.m3、大棱的最大弯应力为σw q =max q M W =32100.100.1060.9558⨯⨯=5.73MPa ≤[σw ]=11×1.2=13.2MPa 4、大棱的挠度验算I= 312bh =30.100.1012⨯=8.333×10-6 m 4；E=9×103Mpa f max ＝()22346pa al a l EIl-=()22690.1530.150.640.150.68.333109100.63-6.372⨯10⨯⨯⨯-⨯⨯6⨯⨯⨯⨯⨯=3.79×10-4m=0.379mm ＜600400=1.5mm七、钢管支架的稳定性、强度及地基承载力验算1、作用在立杆（柱）上的荷载N=2×P=2×6.372=12.744KN2、立杆稳定性验算大横杆的步距为 1.2m,长细比入=l/r=1200/15.95=75,故φ=0.682,则立杆受压稳定强度允许值:[N]= φA[σ]=0.682×424×10-6×215×106=62.2KNN=12.744KN ＜[N]=62.2KN （满足要求，立杆稳定）另一种方法，查有关手册：[N]=30KN ，也满足要求。

现浇钢筋砼GBF竹芯空心楼盖计算书

现浇钢筋砼GBF 竹芯空心楼盖计算一、7500×9900 的板块，砼强度等级C30，板厚h=250mm 。

12、根据空心楼盖设计规程及竹芯盒外形尺寸要求，初步确定图2断面各项参数如下：a=50； b=50； c=0； h=150； t=70 4、结构计算⑴ 折算板厚计算： mm h 6.134570570150500500250570570'=⨯⨯⨯-⨯⨯=考虑施工等因素的影响，实际取板的折算厚度 h=1.05h ＇＝1.05×134.6=145mm⑵ 楼面恒荷载计算：恒荷载计算表图1⑶楼面活荷载由《建筑结构荷载规范》查得：教室：Q活=2.0KN/m2 上人屋面：Q活=2.5KN/m25、板结构配筋计算⑴内力计算已知：Q恒=6.5KN/m2Q活=2.5KN/m2经PKPM软件计算后，查得：板双向跨中最大正弯矩M=54.6KN·M／m，板双向支座剪力V=45.5KN／m⑵配筋计算①截取一个孔距的板宽，按下图要求折算成工字形截②折算后工字形截面尺寸如下图：③ 已知:工字形截面梁跨中最大弯矩M 中=M ×0.57=54.6×0.57=31.12KN ·m工字形截面梁支座最大剪力V 支=V ×0.57=45.5×0.57=25.9 KN ·m f c =14.3N/mm 2 f t =1.43N/mm 2 f y =300N/mm 2 f yv =210N/mm 2h 0=250-30=220mm b=570mmα1=1 βh =1④ 求工字形截面梁跨中受压区高度m mm m bf h h x c 50182022205703.1411012.312220220M 2621200<=-=⨯⨯⨯⨯--=--=α受压区在工字形截面翼缘内⑤ 求工字形截面梁跨中受拉区钢筋面积215.396300185703.141mm f bx f A yc s =⨯⨯⨯==α实配5φ12，A s =565mm 2⑥ 工字形截面梁支座受剪截面条件验算（只考虑腹板受剪）0.25βc f c bh 0=0.25×1×14.3×70×220=55.06KN>25.9KN截面尺寸满足规范要求⑦ 工字形截面梁支座斜截面受剪承载力验算（只考虑腹板受剪）0.7βh f t bh 0=0.7×1×1.43×70×220=15.42KN<25.9 KN需计算配置箍筋⑧ 工字形截面梁腹板配箍量计算18.022021025.12207043.17.09.2525.17.000=⨯⨯⨯⨯⨯-=-=h f bh f V S A yv t sv 取S=200mm Asv=200×0.18=36 mm 2 实配1φ8＠200 As=50.3mm 2 ⑨ 板配筋方案图详见施工图大样KB1。

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、设计参数37号柱网尺寸：mm 66005400⨯ 活荷载：mKN6混过凝土柱：mm 350350⨯ 板底mm 20厚石灰砂浆粉刷板面mm 20厚水泥砂浆楼面混凝土强度C25二、板的设计（按塑性内力重分布计算）：板区格长边与短边之比345.222005400<=，宜按双向板设计，当按沿短边方向的单向板计算时，应沿长边方向布置足够的数量的构造钢筋。

板的厚度按构造要求取mm l mm h 5540220040801==≥=，故取mm 80，取1m 宽板带为计算单元，按考虑塑性内力重分布方法计算内力。

板的计算简图：板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。

（1）荷载楼面活荷载： 20.6m KN20mm 水泥砂浆面层： 24.02002.0m KN=⨯ 20mm 石灰砂浆粉刷板面： 234.01702.0m KN =⨯80mm 钢筋混凝土板： 222508.0m KN=⨯线恒载设计值： mKN g 29.374.22.1=⨯=线活载设计值： mKN q 8.763.1=⨯=合计： m KNq g 09.11=+（2）内力计算中跨 mm l l n 200020022000=-==边跨()m ma l m m h l l n n 20402120198022020280100120220020=+=+≤=+--=+=故边跨取 mm l 20200= 边跨与中间跨的跨度差0000101200020002020<=-故可按等跨连续板计算内力、板的计算。

可见，对板而言由可变荷载效应控制的组合所得荷载设计值较大，所以板内力计算时取11.KNg q m+=用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下：（3）、截面承载力计算板截面有效高度mm h 6020800=-=，位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（2M 、3M ）和中间支座（c M ）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。

空心无梁楼盖设计与计算工程实例

现浇空心无梁楼盖设计某大型住宅小区，采用现浇无梁楼盖设计此楼盖。

1.设计资料：（1）柱网尺寸8m×8m.（2）工程使用年限50年.（3）板缝控制等级三级，最大裂缝宽度限值0.2mm.（4）筒芯直径取300mm.（5）板的厚度取450,mm.2.现浇空心楼盖结构设计与计算：该楼盖采用等代框架法进行内力分析，纵向柱间设置1200mm宽暗梁，横向柱间设置1100mm宽暗梁。

2.1筒芯布置根据CECS175规范要求。

筒芯布置应满足以下要求：1）现浇混泥土空心楼板的体积空心率不宜小于25%，也不宜大于50%；2）筒芯顺筒肋宽与筒芯外径的比值不宜小于0.2；顺筒肋宽尺寸。

钢筋混泥土楼板不应小于50mm，预应力混泥土楼板不应小于60mm；3）当筒芯沿顺筒方向间断布置时横筒肋宽不应小于50mm；4）板顶厚度和板宽厚度宜相等，且不应小于40mm。

该楼盖根据实际情况采用300mm，长度1000mm的筒芯，顺筒肋宽为260mm,横筒肋宽为200mm,体积空心率32%。

2.2 等代框架梁截面特性根据柱距、暗梁尺寸及筒芯布置分别计算顺筒方向和横筒方向的截面特性。

图1和图2分别给出了顺筒方向和横筒方向的截面示意图，计算中符号定义同CECS175。

图1 顺筒方向等代框架梁图2 横筒方向等代框架梁图顺筒方向：21,1231,001.2b )4πD (m b L h b A a sol a hol =--= 23,,51.0m h b A a sol a sol == 2,,5101.2m A A A a sol a hol a =+= 41214331,047135.0l πD 641121(m b b h b I a hol =--=） 433.,008423.0121m h b I a sol a sol == 4,,,055558.0m I I I a hol a sol a be =+=横筒方向：23,,55.0m h b A a sol p hol == 2,,,,611.2m A A b b A p sol p hol a sol p sol a =+= 433,,009201.0121m h b I p sol p hol == 4,,,,,056325.0m I b b I I a hol a hol p hol p sol p be =+=等代框架梁应考虑柱上托板的影响，计算等代梁的抗弯刚度和固端弯矩调整系数。

楼板计算书【范本模板】

ＬB—１矩形板计算项目名称____＿___＿＿___日期__＿_＿________设计者______＿＿＿_＿__校对者＿___________＿一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GＢ5０0０9－200１《混凝土结构设计规范》ＧB50010－2010四、计算信息1。

几何参数计算跨度: Lx ＝３500 mm; Lｙ＝５7０0 mm板厚: ｈ = １００ mm2。

材料信息混凝土等级: C２５fc＝１１。

９N/mm2ft=1。

２7N/mm2 ftk=1.７8N/mm2 Ec=2。

8０×104Ｎ/mｍ２钢筋种类: HRB40０ｆy = 360 N/mｍ2 Es ＝ 2。

0×10５ N／mm2最小配筋率: ρ= 0.200％纵向受拉钢筋合力点至近边距离: aｓ = 2０mｍ保护层厚度: c = 10ｍm3.荷载信息(均布荷载）永久荷载分项系数：γG = 1.2００可变荷载分项系数：γQ = 1.400准永久值系数：ψq = 0.500永久荷载标准值: ｑgｋ = 4。

0００kN／m２可变荷载标准值: qｑk = 2.０00ｋN/m２4。

计算方法：弹性板5．边界条件（上端／下端/左端／右端）:简支／简支/固定/固定6．设计参数结构重要性系数：γo ＝ 1。

00泊松比：μ = 0。

２0０五、计算参数:１。

计算板的跨度: Lo = ３500 mm2。

计算板的有效高度: ho = h—ａs=100－20＝80 mm六、配筋计算(lx/ｌy＝３500/57０0=0.６14<2。

０00 所以按双向板计算):1。

X向底板钢筋1) 确定Ｘ向板底弯矩Ｍｘ＝表中系数(γＧ*ｑgk+γQ＊ｑqｋ）*Ｌｏ２＝ (0.０399＋0。

０046＊0。

２00)*(1。

20０*4.00０+1。

4０0＊2.０0０）*3.５2= ３．803 kＮ＊m2) 确定计算系数αs = γo＊Ｍx/(α１*fc*ｂ*hｏ＊ho)= 1.０0＊3.803×106／(１．0０＊11。

现浇空心板计算书

现浇空心板计算书一、工程概况本工程为某市一栋商住楼，总建筑面积为15000平方米，其中地下部分面积为3000平方米，地上部分面积为12000平方米。

该建筑采用现浇空心板结构，其中空心板的设计与施工是本工程的关键部分。

二、设计参数1. 跨度：本工程中，空心板的跨度为4.5米，宽度为1.5米，长度为6米。

2. 厚度：空心板的厚度为150毫米。

3. 材质：空心板采用C30混凝土，其抗压强度为30 MPa，抗拉强度为2.5 MPa。

4. 空心板内部填充物：采用轻质材料，如聚苯乙烯颗粒等。

三、计算原理1. 荷载分析：根据工程要求，空心板的荷载主要包括板自重、活荷载和静荷载。

其中，板自重为1.2×104 N/m2，活荷载为3.5×104 N/m2，静荷载为2.5×104 N/m2。

2. 内力分析：根据荷载分析结果，采用有限元分析方法对空心板进行内力分析，得出应力分布和位移情况。

3. 配筋计算：根据内力分析结果，对空心板进行配筋计算，确定钢筋的直径和间距。

四、计算结果1. 跨中挠度：经过计算，空心板的最大跨中挠度为25毫米，满足规范要求。

2. 裂缝宽度：经过计算，空心板的最大裂缝宽度为0.2毫米，满足规范要求。

3. 配筋情况：经过计算，空心板所需的钢筋直径为12毫米，间距为150毫米。

五、施工工艺1. 模板制作：根据设计要求，制作空心板的模板，要求模板的尺寸和形状与设计一致。

2. 钢筋铺设：将计算所需的钢筋按照设计要求铺设在模板上。

3. 混凝土浇筑：将轻质材料填充至模板中，然后浇筑混凝土，并振捣密实。

4. 养护：混凝土浇筑完成后应进行养护，保证其强度达到设计要求。

5. 拆模：待混凝土强度达到设计要求的75%后可以进行拆模。

6. 质量检测：对拆模后的空心板进行质量检测，包括外观、尺寸和强度等方面的检测。

六、结论与建议本工程中采用的现浇空心板结构在满足建筑使用功能的前提下，具有较好的经济性和施工便利性。

现浇空心楼板计算

《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002)1.楼板空心率空心管规格：D=250mm L=1000mm（按3.2.1条）管上下混凝土保护层厚度:hs'=60mm(按6.1.3条）楼板厚：hs=D+2*hs'=370mm 肋宽及排管间距：顺管肋宽bw1=50mm,顺管间距=300mm （按6.1.3条）横管肋宽bw2=100mm,横向间距=1100mm （按6.1.3条）单元体积：V1=1100*300*370=1.22E+08 mm^3管体积：V2=π*250^2/4*1000=4.91E+07 mm^3计算空心率：ρ1=V2/V1=0.402荷载计算空心率：ρ=39%（按6.1.1条）2.板自重：Gb1=hs*(1-ρ)*25+0.5=370/1000*(1-0.39)*25+0.5=6.14kN/m^2，实取： 6.2 kN/m^2面层及板底抹灰：1.5 kN/m^2板面计算荷载∑=7.7 kN/m^23.纵向受力筋最小配筋面积计算：混凝土强度等级：C35ft= 1.57 MPa fc= 16.70 MPa钢筋等级：HRB400fy= 360 MPa Es= 200000MPa纵筋最小配筋率：0.20%《砼规》9.5.1条楼板计算截面积（按楼板实际截面面积）：（按6.1.6条）61913 mm^2每米宽板带最小配筋面积：413 mm^2/m4.斜截面抗剪承载力计算仅考虑板肋受剪承载力,按《砼规》7.5.3条和7.5.4条计算。

ho=hs-20=350 mm1)顺筒方向(未配置受力拉筋)顺管肋宽bw1=50mm,间距300mm,每米宽板带肋总宽度:∑bw1=1000/300*bw1=166 mm 顺筒方向每米宽板抗剪承载力：Vc1=0.7*ft*∑bw1*ho=0.7*1.57*166*350=63851 N≈63.8kN2)横筒方向未配置受力拉筋横管肋宽bw2=100mm,间距1100mm,横筒方向每1100mm宽板抗剪承载力：V'c2=0.7*ft*bw2*ho=0.7*1.57*100*350=38465 N ≈38.4kN 折每米宽板抗剪承载力：Vc2=V'c2*1000/1100=34968 N ≈34.9kNρmin=max{0.2％，45ft/fy}=A1=(D+bw1)*hs-π*D^2/4=(250+50)*370-π*250^2/4=Asmin=A1*ρmin*1000/(D+bw1)=61912*0.002*1000/(250+50)=3)横筒方向沿肋配置拉筋拉筋直径dv= 8mm，间距 @125mm, 钢筋等级：HPB235(参考间距：300,150,100)fy=210 MPa横筒方向每1100mm宽板抗剪承载力：V'cs2=V'c2+1.25*fyv*Asv*ho/s=38465+1.25*210*(π*8^2/4)*350/125=75410 N≈75.4kN 折每米宽板抗剪承载力：Vcs2=V'cs2*1000/1100=68554 N≈68.5kN5.受弯配筋计算受压区高度控制在hs'的范围内时，可按《砼规》7.2条矩形梁截面计算。

现浇板模板计算书

板模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×52/6 = 37.5 cm3；I = 100×.53×12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5×.12×+0.5×1= 3.56 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×1= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×56+1.4×1= 5.672kN/m最大弯矩M=0.1.×5.672×502= 35450 N穖m；面板最大应力计算值σ =M/W= 35450/37500 = 0.945 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.945 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1= 3.56kN/m面板最大挠度计算值ν= 0.677×.56×504/(100×500×8.125×104)=0.035 mm；面板最大允许挠度[ν]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.035 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b議2/6=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=b議3/12=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5×.25×.12+0.5×.25 = 0.89 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 ?q1+ 1.4 譹2 = 1.2×.89+1.4?.25 = 1.418 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×.418×12= 0.142 kN穖；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.142×1006/42666.67 = 3.323 N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.323 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bh n< [τ]其中最大剪力: V = 0.6?.418×1 = 0.851 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×1.0851×103/(240×80) = 0.399 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.399 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q = q1 = 0.89 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677?.89?0004 /(100×9000×706666.667)= 0.392 mm；最大允许挠度[ν]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.392 mm 小于方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.418kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN穖)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = 0.532 kN穖；最大变形 V max = 1.493 mm ；最大支座力 Q max = 6.204 kN ；最大应力σ= 531835.071/5080 = 104.692 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 104.692 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.493mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。

楼盖楼板计算书

楼盖楼板计算书一、计算简图的确定1、板的类别的确定A区格：l y=7.0m，l x=3.5m，l y/l x=7.0/3.5=2，故按单向板计算；B区格：l y=7.0m，l x=2m，l y/l x=7.0/2=3.5＞2，故按单向板计算。

C区格：l y=7.0m，l x=2.5m，l y/l x=7.0/2.5=2.8>2，故按单向板计算。

D区格：l y=3m，l x=7m，l x/l y=7/3=2.33>2，故按单向板计算。

2、板厚δ的确定A区格：δ=3500/40=87.5mm，故取板厚为100mm。

取B、C、D区格板和A区格同厚。

二、荷载计算屋面板自重：g=4.18KN/m2×1.2=5.02KN/m2屋面板上活载： q=0.7KN/m 2×1.4=0.98KN/m 2 楼面板自重： g=4.31KN/m 2×1.2=5.17KN/m 2 楼面板上活载： q=5KN/m 2×1.4=7KN/m 2 ∴屋面： g+2q =5.02+20.98=5.51KN/m 2，2q =0.49KN/m 2，g+q=6 KN/m 2 楼面： g+2q =5.17+72=8.67KN/m 2，2q=3.5KN/m 2，g+q=12.17KN/m 2 三、板的内力计算1.屋盖计算(1)、A,B,C 区格计算 ①、计算简图取1m 板宽作计算单元，(g+q) 1=6 1=6KN/m ，②、弯矩计算③、配筋计算有效高度h 0=h-a s =100-20=80mm截面 A 1 B 2 C 3 D 4 E 5 F Mmax2.775.54 -8.19 3.15 -3.99 0.16 -1.88 1.69 -4.22 2.81 1.41 调幅弯矩（调幅0.2) 2.226.65-6.553.78-3.190.19-1.502.03-3.383.371.13αS 0.021 0.062 0.061 0.035 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011 ξ0.021 0.064 0.063 0.036 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011A s93 2862821601358638514314347选配钢筋8@1508@1508@1508@2008@2008@2008@2008@2008@2008@20008@200实配面积335 335335251251251251251251251251(2)、次梁次梁截面为200X400mm①、荷载屋面板传来恒载 4.18 3.5=14.63KN/m次梁自重0.2*0.4*25=2KN/m恒载Σ=16.63KN/m活载0.7 3.5=2.45KN/m总荷载P=1.2g+1.4q=1.2*16.63+1.4*2.45=23.39KN/m②、计算简图l=l n =7.0-0.3/2*2=6.7m③、次梁弯矩计算截面 A 1 B 2 C 3弯矩系数-0.0417 0.0714 -0.0909 0.0625 -0.0714 0.0625弯矩-43.75 75.00 -95.45 65.62 -75.00 65.62④、次梁剪力计算截面 A B左B右C左C右剪力系0.3940 -0.6060 0.5260 -0.4740 0.5000⑤、配筋计算有效高度h0=400-35=365mma、正截面配筋316 218+220 216+218318316316b、斜截面配筋验算截面尺寸：Hw=h0-h’f=365-100=265mm，因hw/b=265/200<4，截面尺寸按下式验算：0.25f c bh 0=0.25*16.7*200*365=304.75KN>Vmax=94.97KN 截面尺寸满足要求计算所需腹筋：采用8双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。

钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书

钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书钢筋混凝土结构课程设计题目：钢筋混凝土现浇楼盖设计课程：混凝土结构设计院（系）：土木建筑工程学院班级：学生姓名：刘宁目录一、设计资料 (3)二、平面结构布置及尺寸： (3)1、平面结构布置 (3)2、构件截面尺寸 (4)三、板的设计（按塑性理论） (4)1、荷载计算 (4)2、计算简图 (5)3、计算弯矩设计值 (6)4、正截面受弯承载力计算 (6)四、次梁的设计（按塑性理论） (7)1、荷载设计值 (7)2、计算简图 (8)3、内力计算 (9)4、各截面承载力计算 (10)五、主梁的设计（按弹性理论） (11)1、荷载设计值 (11)2、确定计算跨度及计算简图 (12)3、内力计算 (13)4、主梁正截面和斜截面承载力计算 (15)5、主梁吊筋计算： (17)六、绘制图纸（A2图纸） (17)钢筋混凝土现浇楼盖课程设计计算书一、设计资料1、某多层工业建筑楼盖平面图，环境类别为一类,楼盖拟采用现浇钢筋混凝土梁板结构。

2、生产车间的四周外墙均为承重砖墙，其中墙厚370mm ，采用MU10烧结普通砖，M5混合砂浆砌筑。

内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为400mm ×400mm 。

3、恒载：20mm 厚水泥砂浆:220/kN m楼盖自重：板厚自己确定，钢筋混凝土自重标准值：225/kN m 20mm 厚石灰砂浆天棚抹灰：217/kN m 4、活载：楼面活荷载标准值27.0/kN m5、恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.36、材料：混凝土强度等级采用C20（f c =9.6N /mm 2，f t =1.10N /mm 2）钢筋梁中受力主筋采用HRB335级（2300/y f N mm = ）其余采用HPB300级（2270/y f N mm =）二、平面结构布置及尺寸：1、平面结构布置确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为6.3m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.2m 。

现浇结构模板及支撑系统计算书-2

现浇结构模板及⽀撑系统计算书-2⾦凤朝阳5#楼⼯程模板计算书宜昌三峡建筑⼯程有限公司⾦凤朝阳项⽬部⼆00七年三⽉⼗⽇现浇砼模板计算书⼀、钢筋砼现浇板模板及⽀撑系统设计1、荷载计算：模板及⽀撑⾃重：1.5KN/m2新浇钢筋砼⾃重：25×0.12＝3KN/m2恒荷载：ΣN GK＝1.5＋3＝4.5KN/m2施⼯荷载：ΣN QK＝3KN/m2荷载值：N＝1.2ΣN GK＋1.4ΣN QK＝1.2×4.5＋1.4×3＝9.6KN/m22、模板计算因跨度较⼤，梁及现浇板拟采⽤两层模板。

梁底，侧及现浇板均采⽤10mm厚优质⽵胶合板，下设50×100红松⽊枋，间距300mm，⽊枋⽀承在满堂钢管脚⼿架上，⽴杠间距1000×1000mm。

（具体⽀撑做法详见附后⽀撑系统图）①计算简图：图中：AB＝BC＝1000mmq＝9.6×0.3＝2.88KN/m1000 1000②抗弯计算：按最不利弯矩计算M B＝0.125×qι2＝0.125×2.88×106＝360000（N －mm ） F m ＝）（＝＝γ23mm /N 34.410831360000W ??M ＜［f m ］＝14N/mm 2 （抗弯符合要求）（注：W 为⽊⽅的截⾯抵抗矩，［f m ］为⽊⽅的抗弯强度）③抗剪计算：按最不利剪⼒计算：V B ＝ΝB q ι＝0.625×2.88×1000＝1800N剪应⼒τ＝)/(36.01001041710831800243mm N IB VS == ＜［τ］＝1.4N/mm 2（抗剪符合要求）④挠度计算：⽊⽅的最⼤挠度ω＝4122A 1041790001001088.2521.0EI 100q ＝ιω＝0.4（mm ）＜［ω］＝mm 2500＝ι（挠度计算符合要求）（2）钢管横杆计算①计算简图图中：q ＝9.6×1=9.6N/mm1000 1000 1000②抗弯计算按最不利弯矩计算M B ＝0.107×q ×ι2＝0.107×9.6×106＝1.027×106（N －mm ）F W ＝）（＝＝γ236mm /N 2021008.5110027.1W M ＜［f m ］＝205N/mm 2（抗弯计算符合要求）③抗剪计算按最⼤剪⼒计算V ＝νB q ι＝0.607×9.6×103＝5827N剪应⼒τ＝5.31019.121008.5582743=It VS ＝69.4（N/mm 2）＜［τ］＝110N/mm 2 （抗剪计算符合要求）④挠度计算钢管最⼤挠度ω＝45124B 1019.121006.2100106.9532.0EI 100q ＝ιω＝2mm ＝［ω］＝500ι＝2mm （挠度计算符合要求）（3）板底⽴杆计算①脚⼿架步距楼层层⾼为 3.3m ，减去板厚、⽊⽅及扫地杆⾼度后，顶层横杆与扫地杆中⼼距为3300－120－100－30－250＝2800（mm ）。

现浇空心板梁桥计算书

目录一、项目概况 (1)1.1 设计规范 (1)1.2 主要技术指标 (1)1.3 主要材料 (2)1.4 设计要点 (3)1.5 施工方法及注意事项 (5)二、研究内容 (6)三、主要计算依据 (6)四、纵向结构设计计算 (7)4.1结构分析有限元模型建立 (7)4.2结构有限元分析参数 (7)五、纵向结构计算结果 (8)5.1 结构极限承载能力验算表格 (8)5.2 裂缝宽度验算 (12)5.3 位移验算 (15)六、中横梁结构设计计算 (16)七、中横梁计算结果 (16)7.1 结构极限承载能力验算表格 (16)7.2 裂缝宽度验算 (17)一、项目概况本次项目湖南省资兴市东江湾三文鱼美食城，该项目桥梁工程的修建，将进一步完善三文鱼美食城附近的路网结构，方便该美食城车辆的进出，促进道路两厢的土地开发和土地增值。

拟建桥梁位于湾三文鱼美食城西侧，桥梁全长60.0m。

现场地主要为平整后施工场地，拟建桥位处沿线地势平坦，交通便利。

1.1设计规范1）、《工程建设标准强制性条文》2）、《城市桥梁设计准则》(GJT11-93)3）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004)4）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004)5）、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）6）、《公路工程抗震设计规范》（JTG/T B02-01-2008）1.2 主要技术指标1）、设计荷载：公路-Ⅱ级2）、路线等级：城市支路3）、机动车设计速度：300km/h；4）、桥梁有效宽度（一幅桥）： [0.5m（防撞栏杆）+4.5m（人行道）+7.0m（机动车道）+2.0m（人行道）+0.5m（防撞栏杆）]=14.5m。

5）、地震裂度：按基本烈度6度设防1.3 主要材料1）混凝土上部主梁、桥面板采用C40混凝土；下部桥墩、帽梁立柱采用C30混凝土；桩基等构件采用C25混凝土。

配制混凝土所采用的水泥、砂、石、水等材料及混凝土的配合比、拌制、运输和浇注应严格按照《公路桥涵施工技术规范》执行，并应符合规范所规定的质量检验及质量标准。

现浇板模板计算书算例

板模板(扣件钢管高架)计算书华景国际1#2#3#楼工程；属于框剪结构;地上26层;地下1层；建筑高度：；一层层高：；总建筑面积：平方米；施工单位：河南省兴城建筑有限公司。

高支撑架的讣算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001).《混凝土结构设计规范》GB50010-2002.《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002 (3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息:1・模板支架参数横向间距或排距(m):；纵距(m):；步距(m):；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):；模板支架搭设高度(m):；采用的钢管(mm):(D48x ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:;板底支撑连接方式:方木支撑；2•荷载参数模板与木板自重(kN/m2):；混凝土与钢筋自M(kN/m3):；施工均布荷载标准值(kN/m2):；4 •材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mmo面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):；木方抗弯强度设讣值(N/mm2):；木方抗剪强度设讣值(N/mm2):；木方的间隔距离(mm):；木方的截面宽度(mm):：木方的截面高度(mm):；托梁材料为：①48x；5 •楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):；楼板的计算宽度(m):；楼板的计算厚度(mm):；楼板的讣算长度(m):；施工平均温度(°C):；模板支架立面图二、模板面板计算：面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度lm的面板作为计•算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100X6 = 54 cm3；1 = 100X12= cm4；模板面板的按照三跨连续梁讣算。

现浇混凝土隔层结构设计计算书

结构计算书南京雨花台区长发都市诸公现浇混凝土隔层工程设计人：杨志强校对人：隋建东审核人：袁立军南京石峰现浇混凝土隔层工程部2016 年07月---------------------------------------------------------------------- | | | 楼板配筋计算 || 2016年07月11日 || || | ---------------------------------------------------------------------- | | | 工程项目：南京雨花台区长发都市诸公隔层工程设计人：杨志强| 工程编号：2016-007-11 审核人：袁立军计算日期：2016/ 7/11 | ---------------------------------------------------------------------- A一、基本资料：1、房间编号： 12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/铰支/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 5.00+ 2.50(板自重)= 7.50 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 3.00 kN/m2计算跨度Lx = 2100 mm ；计算跨度Ly = 4800 mm板厚H = 100 mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HRB5004、计算方法：弹性算法。

5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。

7、程序自动计算楼板自重。

二、计算结果：Mx =(0.06718+0.00462/5)*(1.20* 7.50+1.40* 1.50)* 2.1^2 = 3.33kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.10510+0.01350/5)*(1.4* 1.50)* 2.1^2 = 1.00kN·mMx= 3.33 + 1.00 = 4.33kN·mAsx= 200.00mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2)ρmin ＝ 0.150% ，ρ＝ 0.251%My =(0.00462+0.06718/5)*(1.20* 7.50+1.40* 1.50)* 2.1^2= 0.88kN·m考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.01350+0.10510/5)*(1.4* 1.50)* 2.1^2 = 0.32kN·mMy= 0.88 + 0.32 = 1.20kN·mAsy= 200.00mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2)ρmin ＝ 0.150% ，ρ＝ 0.251%Mx' =0.12267*(1.20* 7.50+1.40* 3.00)* 2.1^2 = 7.14kN·mAsx'= 218.82mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.150% ，ρ＝ 0.251%三、跨中挠度验算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.06718+0.00462/5)*(1.0* 7.50+0.5* 3.00 )* 2.1^2 = 2.70kN·mEs ＝ 200000.N/mm2 Ec ＝ 25413.N/mm2Ftk ＝ 1.54N/mm2 Fy ＝ 435.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 2.70/(0.87* 81.* 251.) = 152.617N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.=0.00503ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00503* 152.62) = -0.206当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝200000.0/ 25413.0 = 7.870③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 251./1000/ 81.=0.00310⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 200000.* 251.* 81.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.870*0.00310/(1+3.5*0.00)]= 572.04kN·m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Bs / θ（混凝土规范式 7.2.2）B＝ 572.04/2 = 286.022kN·m2(5)、挠度 f ＝κ * Qq * L ^ 4 / Bf ＝0.00521* 9.0* 2.10^4/ 286.022= 3.189mmf / L ＝ 3.189/2100.= 1/ 658.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 2.70*10^6/(0.87* 81.* 251.) = 152.617N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 152.62) = 0.443ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.443*152.617/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.066mm，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 0.72*10^6/(0.87* 73.* 251.) = 44.900N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 44.90) = -1.132当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 44.900/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.009mm，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 4.87*10^6/(0.87* 81.* 251.) = 274.902N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 274.90) = 0.735ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.735*274.902/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.196mm，满足规范要求！B一、基本资料：1、房间编号： 22、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/铰支/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 5.00+ 2.50(板自重)= 7.50 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 3.00 kN/m2计算跨度Lx = 2600 mm ；计算跨度Ly = 4800 mm板厚H = 100 mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HRB5004、计算方法：弹性算法。

现浇混凝土单向楼盖设计计算书

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计1、设计资料1.1楼面做法20mm厚水泥砂浆地面；钢筋混凝土现浇板；15mm厚石灰砂浆抹底。

1.2材料混凝土强度等级C20；梁内受力纵筋HRB335，其他为HPB235。

2、楼盖的结构平面布置主梁横向布置，次梁纵向布置，如下图所示。

l长/ l短＝7.5/2.5=3,按单向板设计。

按跨高比条件，要求板厚h≥2500/40=62.5mm, 对于工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm,取板厚h=80mm。

次梁截面高度为跨度的1/18～1/12，即7500/18~7500/12=417~625,取次梁高度为550mm，次梁宽度为高度的1/3~1/2，即550/3~550/2=183~275,取次梁宽度为200mm。

主梁截面高度为跨度的1/15～1/10，即7500/15~7500/10=500~750,取主梁高度为750mm，主梁宽度为高度的1/3~1/2，即650/3~650/2=217~325,取主梁宽度为300mm。

3、板的设计3.1荷载板的恒载标准值：20mm水泥砂浆地面 0.02×20=0.4KN/m280mm钢筋混凝土现浇板 0.08×25=2.0KN/m215mm石灰砂浆 0.015×17=0.255KN/m2小计 2.655 KN/m2板的活载标准值 5.5 KN/m2恒载设计值 g=2.655×1.2=3.186 KN/m2活载设计值 q=5.5 ×1.3=7.15KN/m2荷载总设计值 g+q= 3.186+7.15=10.336 KN/m2取10.4KN/m23.2计算简图次梁截面为250mm ×550mm ，现浇板在墙上的支承长度为120mm ，按内力重分布设计，板的计算跨度如下：边跨 h/2=40<a/2=60, l 01 = l n ＋h/2=2500－120－200/2+80/2=2320 中跨 l 02 ＝l n =2500－200＝2300因跨度相差小于10％，可按等跨连续板计算。