土木工程毕业设计次梁配筋计算实例.doc
土木工程毕业设计计算书完整版(带图、表)
摘要本设计为汇锦集团写字楼（B座）设计，设计层数为7层，结构形式选用多层混凝土框架结构，建筑总面积5987.522m。
钢筋混凝土多层框架结构作为一种常用的结构形式, 具有传力明确、结构布置灵活、抗震性和整体性好的优点, 目前已被广泛地应用于各类多层的工业与民用建筑中。
建筑设计部分包括平面设计、立面设计、剖面设计，楼梯设计，屋面设计及建筑构造。
本设计为商务写字楼设计，一层除设门厅、办公室外，还设有消防控制室、打印室、配电室、电话总机房等功能房间；二层以上多为办公室、配有资料室、茶水休息间、一般会议室及功能会议室，每层设有两部双跑普通楼梯、两部消防电梯等，并要满足防火要求。
屋面为上人屋面。
结构计算部分包括横向水平地震作用下的框架设计和基础设计。
在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自振周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构弯矩、剪力、轴力。
接着计算竖向恒载及活荷载作用下的结构内力，找出最不利的一组或几组内力组合，内力的组合可以使用excel、力学计算器软件计算。
选取最安全的结果计算配筋并绘图。
梁的配筋尽量一致，柱的配筋尽量一致。
结合本设计结构的实际特点，基础选用桩基础，楼梯则采用板式楼梯。
通过本积极、独立的完成本次毕业设计使我能系统地总结，综合地运用所学的理论知识和专业知识来解决实际的工程设计问题，并能进一步加强我的建筑设计和结构设计的能力，是为今后的实际工作做出的必要的准备。
关键词：商务写字楼；钢筋混凝土；框架结构；抗震设计ABSTRACTThis design is the Huijin Group’s Office Building ,it is 7-floor. The total architectural area is about 6000 square meters and the structure of this building is steel reinforced concrete frame structure.Multi-storey reinforced concrete frame structure is a common structure form, has definite force transmission structure, flexible layout, seismic resistance and good integrity advantages, industrial and civil construction has been widely used in various layers of.During the architectural design stage, the plane design, vertical plane design, the cross-section design, the stair design, the roof design and architect structure are made. his design is business office design, a layer except set Hall, and Office outside, also has fire control room, and print room, and distribution room, and phone switchboard room, features Room; II layer above more is Office, and enjoy has library, and tea rest between, and General room and the features room, each layer has two Department double run General stairs, and two Department fire elevator,, and to meet fire requirements. Roofing is can touch the roof.The structural calculation and design part includes the calculation and design of one floor concrete plate namely beam and column, one staircase and foundation. When the direction of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated. Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak- displacement method, then the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal bending moment, shearing force and axial force in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After thedetermination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software，Mechanical calculator, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The steel design of beams and columns are adjusted to be the same as soon as possible. According to the structural characteristic of this building, the strip foundation is used because of its good integrity. The stair case adopts concrete plate stair case.Through the active, independent completion of the graduation design, so that I can systematically summarized, design to solve the problem of the practical application of the theory of knowledge and expertise in engineering comprehensively, and to further strengthen the capacity building design and structure design of mine, was made for practical work in the future the necessary preparations.KEY WORDS:Commercial Office；reinforced concrete structure；frame structure目录前言 (1)第1节建筑设计总说明 (2)1.1 工程概况 (2)1.2设计依据 (2)1.3 模型初设 (3)1.4 门窗设计 (4)1.5 装饰做法 (5)1.5.1屋面做法 (5)1.5.2 楼面做法 (5)1.5.3 墙面装饰 (6)第2节结构设计 (7)2.1 设计条件 (7)2.2 设计依据 (7)2.3 结构选型 (7)2.4 承重方案 (8)2.5 施工方法 (9)2.6 结构布置 (10)第3节荷载计算 (12)3.1 荷载标准值 (12)3.1.1 屋面荷载 (12)3.1.2 楼面荷载 (13)3.1.3 墙荷载 (14)3.1.4 梁柱自重 (15)3.1.5门窗自重 (15)3.2 面积计算 (15)3.2.1上人屋顶 (15)3.2.2 三至七层 (16)3.2.3 二层 (17)3.2.4 一层 (18)3.3 重力荷载代表值确定 (19)3.3.1 顶层 (19)3.3.2 三至六层 (20)3.3.3 二层 (20)3.3.4 一层 (20)3.3.5 重力荷载代表值示意图 (21)3.4梁、柱的线刚度 (21)3.4.1 梁的线刚度 (21)3.4.2 柱线刚度 (22)第4节 框架自振周期及位移计算 (26)4.1 横向框架顶点位移 (26)4.1.1 位移计算 (26)4.1.2风荷载计算 (28)4.2 水平地震作用下框架柱剪力和弯矩计算 (28)4.2.2 柱端弯矩c M 计算 (30)4.2.3 梁端弯矩b M 、剪力b V 、柱轴力N 计算 (32)第5节 框架在竖向荷载作用下的内力分析 (36)5.1 计算方法 (36)5.2 荷载传递路线示意图 (36)5.3 竖向荷载标准值计算 (37)5.4 次梁荷载计算 (38)5.4.1 受均布荷载作用 (39)4.4.2 受均布荷载和集中力作用 (40)5.5 主梁计算 (42)5.5.1 屋面主梁 (42)5.5.2 楼面主梁（二至六层） (43)5.5.3 楼面主梁（一层） (43)第6节梁固端弯矩计算 (48)6.1 固端弯矩计算规则 (48)6.2 弯矩分配系数 (49)6.3 恒载产生弯矩分配与传递 (50)第7节内力组合 (58)7.1 梁端剪力 (58)7.2 柱端轴力 (59)7.3 内力组合 (60)7.3.1 弯矩调幅 (60)第8节截面设计 (80)8.1 框架梁截面设计 (80)8.1.1 支座处正截面承载力计算 (81)8.1.2 梁跨中的正截面承载力计算 (82)8.1.3 梁斜截面受压承载力计算 (83)8.2 框架柱截面设计 (95)8.2.1轴压比验算 (95)8.2.2 正截面承载力计算 (97)第9节楼梯设计计算 (115)9.1 楼梯结构布置 (115)9.2 楼梯板设计 (115)9.3 平台板设计 (116)9.4 平台梁设计 (117)第10节桩基础设计 (119)10.1 设计依据 (119)10.2 计算信息 (119)10.2.1 几何参数 (120)1 0.2.2 材料信息 (120)10.2.3 计算信息 (120)10.3 计算参数 (120)10.4 内力计算 (121)10.5 承台的冲切验算 (122)10.5.1 柱对承台的冲切验算 (122)10.5.2 角桩对承台的冲切验算 (122)10.5.3 承台斜截面受剪验算 (123)10.7 其他验算 (126)附录 (127)1 总信息 (127)2 周期、地震力与振型输出文件 (131)3 结构位移 (135)小结 (149)致谢 (150)参考文献 (151)前言毕业设计是一个总结性的教学环节，是学生全面系统地融汇所学理论知识和专业技能并运用于解决实际问题的过程。
23,次梁配筋的计算示例
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次梁内力计算见表1、表2。
表1 次梁弯矩计算表
截面 边跨中 B支座 中间跨中中间支座
弯矩系数
α
1/11
-1/11
1/16
-1/14
(1/11) ×32.5 (-1/11) ×32.50 (1/16) ×32.50 (-1/14) ×32.50
M=α(g+q)l02 (kN.m)
×5.7852=98.88
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【解】 1）确定次梁的截面尺寸
次=3梁33截~面50高0m度m 为考虑（ 本1例18荷~载112较）大L取0 b（ ×h11=820~01m1m2×）50600m0m 0
2）次梁的设计 次梁有关尺寸及支承情况见下图
习题图1 次梁设计的尺寸及支承情况
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① 荷载计算
恒载设计值
由板传来
1.2×11.8=14.16kN /m
梁自重
1.2×0.2×0.5×25=3.0kN /m
g =17.16kN/m
活载设计值 由板传来
q=1.3×11.8=15.34kN /m
合
计
② 内力计算
g+q =32.50kN /m
计算跨度：
边跨l01 =ln1 + =(6.0 - 0.185- 0.150) + 0.24/2 = 5.785m
计算由单向板板传来的荷载时，假定次梁两侧板跨上的荷载 各有1/2传给次梁。 3)按塑性方法计算内力:
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4)按正截面承载力条件计算纵筋：由于次梁与板整体浇筑， 正截面计算时，对跨中按T形截面计算，对支座按矩形截 面计算。
5按斜截面承载力条件计算箍筋 6)确定构造钢筋：当腹板高度hw≥450mm时需要设置腰筋
梁钢筋工程量计算含实例
第3章梁钢筋工程量计算第一节梁的平面表示方法一、平面注写方式系在梁的平面布置图上，分别在不同编号的梁中各选一根梁，在其上注写梁的截面尺寸和配筋的具体数值，如图3.1图3.1 梁的平面注写方式示意图平面注写包括集中标注和原位标注。
集中标注表达梁的通用数值，原位标注表达梁的特殊数值。
当集中标注中的某项数值不适用于梁的某部位时，则将该项数值用原位标注，使用时，原位标注取值优先。
二、截面注写方式系在梁平面布置图上，分别在不同编号的梁中各选择1根梁，用剖面号引出配筋图，并在其上注写梁的截面尺寸和配筋具体数值。
图4.1中的KL2用截面注写方式表示见图3.2。
图3.2 截面注写方式示意图三、梁的集中标注内容（1）梁的编号在实际工程中可能遇到各种各样的梁，平法图集将梁归类如下，且表3.1表3.1 梁的分类与编号注: （XXA）为一端悬眺；（XXB）为两端最挑，悬挑不计人跨数。
比如: KL2(2A)表示第2号框架梁，2跨，一端悬挑；L9 (7B)表示第9号非框架梁，7跨，两端有悬挑。
(2)梁截面梁编号后面紧跟着的是梁的截面，一般用"截面宽×截面高"表示，如: 300 ×650表示梁的截面宽为300mm，截面高为650mm。
(3)箍筋的表示方法箍筋包括钢筋级别、直径、加密区与非加密区间距及肢数等内容。
比如：φ10@100/200 (4)，表示箍筋为HPB235一级钢筋，直径为10mm，加密区间距为100mm，非加密区间距为200mm，均为四肢箍。
13φ10@ 150/200(2)，表示箍筋为HPB235一级钢筋，直径为10mm；梁的两端各有13个四肢箍，间距为150mm；梁的中部间距为200mm，四肢箍。
18φ12@ 150(4)/200(2)，表示箍筋为HPB235一级钢筋，直径为12mm；梁的两端各有18个四肢箍，间距为150mm，梁跨中部分，间距为200mm，双肢箍。
(4)梁上下通长筋和架立筋的表示方法1）如果只有上部通长筋，没有下部通长筋，则在集中标注只表示上部通长筋。
(word完整版)土木工程专业毕业设计完整计算书
该工程为某大学实验楼，钢筋混凝土框架结构；建筑层数为8层，总建筑面积11305.82m2，宽度为39.95m,长度为60.56m ；底层层高4.2m ，其它层层高3.6m,室内外高差0.6m.该工程的梁、柱、板、楼梯、基础均采用现浇，因考虑抗震的要求，需要设置变形缝,宽度为130mm. 1。
1.1设计资料(1)气象条件该地区年平均气温为20 C 。
冻土深度25cm ，基本风压0.45kN/m2，基本雪压0。
4 kN/m2，以西北风为主导方向,年降水量1000mm 。
(2)地质条件该工程场区地势平坦，土层分布比较规律。
地基承载力特征值240a f kPa 。
（3)地震烈度 7度。
(4)抗震设防 7度近震。
1.1.2材料梁、柱、基础均采用C30;纵筋采用HRB335,箍筋采用HPB235；单向板和双向板均采用C30,受力筋和分布筋均为HPB235;楼梯采用C20，除平台梁中纵筋采用HRB335外，其余均采用HPB235。
1。
2工程特点本工程为8层，主体高度为29m 左右，为高层建筑。
其特点在于：建造高层建筑可以获得更多的建筑面积，缩小城市的平面规模,缩短城市道路和各种管线的长度，从而节省城市建设于管理的投资;其竖向交通一般由电梯来完成，这样就回增加建筑物的造价；从建筑防火的角度来看，高层建筑的防火要求要高于中低层建筑；以结构受力特性来看，侧向荷载（风荷载和地震作用)在高层建筑分析和设计中将起着重要的作用,因此无论从结构分析，还是结构设计来说，其过程都比较复杂.在框架结构体系中,高层建筑的结构平面布置应力求简单，结构的主要抗侧力构件应对称均匀布置，尽量使结构的刚心与质心重合，避免地震时引起结构扭转及局部突变，并尽可能降低建筑物的重心，以利于结构的整体稳定性；合理地设置变形缝，其缝的宽度视建筑物的高度和抗震设防而定.该工程的设计，根据工程地震勘探和所属地区的条件，要求有灵活的空间布置和较大的跨度,故采用钢筋混凝土框架结构体系。
土木工程毕业设计次梁配筋计算实例.doc
9次梁设计按考虑塑性内力重分布的方法设计9.1荷载设计值9.1.1屋面恒载：板传来的恒荷载（梯形荷载转为均布荷载） 5.53×1.8×2×0.891=17.74mkN/次梁自重0.3×（0.5-0.1）×25=3.0mkN/梁上墙体荷载 1.88×（3.6-0.7）=5.45mkN/――――――――――――――――――――――――――――――――――g=26.19mkN/活载：（梯形荷载转为均布荷载）q=2.0×1.8×2×0.891=6.42mkN/ 1.由可变荷载效应控制的组合：)p=2.1m⨯26=.⨯+kN.42(40424.1.6/192.由永久荷载效应控制的组合：)26kN.1m35p=⨯⨯+⨯=.6.65(/41.427.0194.1因此选用永久荷载效应控制的组合进行计算，取m41.=。
65kNp/9.1.2楼面恒载：板传来的恒荷载（梯形荷载转为均布荷载） 3.25×1.8×2×0.891=10.42mkN/次梁自重0.3×（0.5-0.1）×25=3.0mkN/梁上墙体荷载 1.88×（3.6-0.7）=5.45mkN/――――――――――――――――――――――――――――――――――g=18.87mkN/活载：（梯形荷载转为均布荷载）q=2.0×1.8×2×0.891=6.42mkN/ 1.由可变荷载效应控制的组合：)kN2.1mp=18⨯=.⨯+63(/.314.1.642872.由永久荷载效应控制的组合：)kN.1m3518p=⨯⨯+⨯=87.77(.31/424.17.0.6因此选用可变荷载效应控制的组合进行计算，取m31=。
.p/77kN9.2计算简图次梁与支撑构件整体浇筑，主梁截面为300×700mm，次梁截面为300×500mm。
钢结构设计《次梁配筋图》
表5 次梁正截面受弯承载力计算次梁剖面和断面图：1、次梁支承在370mm 墙上，支承长度为240mm 。
次梁截面：250×500。
板厚100mm 。
2、次梁四跨，柱距为6750mm 。
3、箍筋A 8@1804、连续梁简支端的下部纵向受力钢筋伸入梁支座的锚固（上册P97） 5B 16：121216192as l d mm ≥=⨯=（d 为纵向受力钢筋的直径），支承长度240mm ，能保证保护层厚度25mm 。
取锚固长度为200mm 。
5、连续梁中间支座下部钢筋的锚固按《混凝土结构设计规范》第10.4.2条规定：框架梁或连续梁下部纵向钢筋在中间节点或中间支座处应满足下列锚固要求：当计算中不利用该钢筋的强度时，其伸入节点或支座的锚固长度应符合本规范第10.2.2条中07.0bh f V t >时的规定。
一般均伸至支座中心线。
B 支座左边：3B 16：1121216192as l d mm ≥=⨯=，取200mm 。
B 支座右边：1121214168as l d mm ≥=⨯=，取180mm 。
6、连续梁简支端的上部钢筋伸入梁支座的锚固若直接将中间支座的角筋延长锚入简支端，需满足锚固长度，应按下列公式计算： 普通钢筋：d f f l t ya α=（d 为截断钢筋直径）将2B 16的支座钢筋，做通长筋，锚入端支座。
这样，3000.14164701.43ya t f l d mm f α==⨯⨯=，其中水平段200mm ，垂直段270mm 。
7、连续梁中间支座上部钢筋的截断1）B 支座处：4B 16+2B 16，第一批截断的钢筋为2B 16的钢筋/2s A <，长度为/5206400/520161600n l d mm +=+⨯=，取1600mm第二批截断的钢筋为2B 16的钢筋，其长度为/36400/32133n l mm ==，取2150mm 。
余下2B 16做通长筋，锚入端支座。
次梁配筋的计算示例课件
次梁荷载
次梁主要承受来自楼板和 主梁的荷载，并将荷载传 递到主梁上。
主梁荷载
主梁承受来自次梁和柱或 墙体的荷载，并将荷载传 递到柱或墙体上。
配筋计算的基本步骤
01
02
03
04
05
确定次梁的跨度 、荷载和…
计算次梁的弯配筋数量
绘制配筋图
根据设计要求，确定次梁 的跨度、荷载和混凝土等 级。
感谢您的观看
结果分析
根据计算结果，对次梁的配筋进行讨论，分析其 是否满足规范要求和工程实际需要。
3
注意事项
在计算过程中需要注意一些关键问题，如荷载的 取值、配筋情势的选取等，以确保计算结果的准 确性和可靠性。
CHAPTER 06
结论和展望
结论
已提出次梁配筋计算的新方法， 并进行了详细的理论推导和实例 验证，证明了其有效性和实用性
结果分析
根据计算结果，对次梁的承载能力 、刚度等进行评估，并与规范要求 进行对照。
结论和建议
根据分析结果，得出结论，并提出 针对性的建议和改进措施。
CHAPTER 04
具体计算示例二
案例介绍
01
案例来源
某实际建筑工程的次梁结构设计图纸。
02 03
案例背景
为了展示次梁配筋的计算方法和实际应用，我们选取了一个具有代表性 的案例。该案例涉及到一个住宅楼的结构设计，其中次梁是整个结构的 重要组成部分。
01
分析步骤
02
03
04
1. 根据计算结果，分析次梁 的承载能力。
2. 对照设计要求，评估次梁 的安全性能。
3. 根据分析结果，提出改进 措施和建议。
计算结果和讨论
计算结果 1. 次梁的最大弯矩值。
23,次梁配筋的计算示例
l01 =1.025ln1 =1.025×5.665 = 5.806m,取二者中较小值,
l1 =5.785m
中间跨 l02 = l03 = ln2 =6.0-0.30 = 5.700m
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跨度
×100% = 1.53% ＜ 10%，可采用等跨
连续梁的内力系数计算。计算简图如图1所示。
图2 次梁的计算简图
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次梁内力计算见表1、表2。
表1 次梁弯矩计算表
截面 边跨中 B支座 中间跨中中间支座
弯矩系数
α
1/11
-1/11
1/16
-1/14
(1/11) ×32.5 (-1/11) ×32.50 (1/16) ×32.50 (-1/14) ×32.50
M=α(g+q)l02 (kN.m)
×5.7852=98.88
中间跨 bf 1160mm
梁高 h =500mm，h0 =500-45 = 455mm 翼缘厚 hf´=80mm
判别T形截面类型
α1fcbf´hf´(h0- )=1.0×11.9×1160×80×(455–80/2)
= 458.5×106N .mm
= 458kN .m > 98.88kN .m （边跨中）
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【解】 1）确定次梁的截面尺寸
次=3梁33截~面50高0m度m 为考虑（ 本1例18荷~载112较）大L取0 b（ ×h11=820~01m1m2×）50600m0m 0
2）次梁的设计 次梁有关尺寸及支承情况见下图
习题图1 次梁设计的尺寸及支承情况
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① 荷载计算
恒载设计值
由板传来
h0 2
2M 1 fcbf
次梁计算示例
工程1简支梁设计验算一、简支梁几何条件：梁长 L： 7 M梁间距（受荷面宽） B： 2.5 M二、荷载参数及挠度控制：恒载标准值 g： 3.3 KN/M2活载标准值 q： 3.5 KN/M2恒载分项系数γG： 1.2活载分项系数γQ： 1.4挠度控制： 1/ 250三、截面选择（H型截面）：H 截面高*截面宽*腹板厚*翼缘厚：H 400* 180* 6* 8 mm材性：Q235B截面特性： Ix： 13896.49 cm4Wx： 694.82 cm3Sx： 392.83 cm3(单位自重) G： 40 Kg/M四、验算结果：梁上荷载标准值： qk=g+q= 6.8 KN/M2梁上荷载设计值： qd=γG*g+γQ*q= 8.86 KN/M2单元长度荷载标准值： qkl=qk*B= 17 KN/M单元长度荷载设计值： qdl=qd*B= 22.15 KN/M跨中弯矩： Mmax=1/8*(qdl+0.01*G)*L^2= 138.6 KN.M支座剪力： Vmax=1/2*(qdl+0.01*G)*L= 79.2 KN弯曲正应力:σ=Mmax/(1.05*Wx) 支座最大剪应力:τ=Vmax*Sx/(I*tw)弯曲正应力σ= 189.97N/mm2 < 抗弯设计值σk : 215N/mm2 ok!支座最大剪应力 v= 37.31N/mm2 < 抗剪设计值 vk : 125N/mm2 ok!跨中挠度相对值 1/［］= 1/ 368.4 < 挠度控制值 1/［］:1/ 250 ok!跨中挠度:f=5/384*(qkl*L^4)/(206E3*Ix)= 19 mm验算通过！****************************************03-8-12 16:15:43。
次梁钢筋砼计算
由板传来3.67× 25 =9.18(kN/㎡)
自重1.2×25×0.2×（0.45–0.08）=2.22(kN/㎡)
楼面底面石灰砂浆粉刷1.2×0.015×17×2×（0.45–0.08）=0.23(kN/㎡)
_______________________________________________________________________
(3)配筋计算：跨中按T形截面计算，其翼缘计算宽度为
= = = 1.90(m) < b + ( = 0.2 + 2.0 = 2.2m )
取 = 1900 m
= 450–35 = 415mm
= + (g + )
=– + (11.63 + )×
=–15.064(kN`m)
剪力计算：
= 0.45 (g + p) = 0.45×31.13×5.60= 78.45 (kN)
=–0.6 (g + p) =–0.6×31.13×5.60=–104.60(kN)
=– =0.55 (g + p) =0.55×31.13×5.70 = 97.59(kN)
连宗祝3080100609
1.L1（次梁）的截面尺寸
按塑性方法计算。
L2（主梁）高度为
h = (1/14 ~ 1/8) l = (1/14 ~ 1/8)×7500 = 536 ~938 (mm)
取L2高度为
h = 700 mm
取L2宽度为
b =300mm
（1）荷载计算：包括永久荷载和可变荷载的计算。
中间跨：l = = 6.00–0.30 = 5.70 (m)
边跨：l = + = 6.00– –0.25– Fra bibliotek 5.72(m)
配筋计算范例01
三、最不利截面（拱脚）荷载设计值
轴力： N=547.9×1.35=739.67（kN）
剪力： V=160.7×1.35=216.95 (kN)
弯矩： M=71.73×1.35=96.84 (kN.m)
其中荷载设计值=荷载分项系数（1.35）×荷载标准值。
4.5.4 配筋计算
eq d —纵向受拉钢筋的等效直径（mm ）
c —最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离
（mm ），当c<20mm 时，取c=20mm ；当c>65mm 时，取c=65mm 。
ψ—裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，当ψ<0.2时，取ψ=0.2；当ψ>1时，取ψ
=1；对直接承受重复荷载的构件，取ψ=1。
te ρ—按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，当te ρ<0.01时，取te
ρ=0.01。
sk σ—按内力的标准组合计算的混凝土构件裂缝截面处纵向受拉钢筋的应力。
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9次梁设计
按考虑塑性内力重分布的方法设计
9.1荷载设计值
9.1.1屋面
恒载：
板传来的恒荷载（梯形荷载转为均布荷载） 5.53×1.8×2×0.891=17.74m
kN/
次梁自重0.3×（0.5-0.1）×25=3.0m
kN/
梁上墙体荷载 1.88×（3.6-0.7）=5.45m
kN/――――――――――――――――――――――――――――――――――
g=26.19m
kN/
活载：（梯形荷载转为均布荷载）q=2.0×1.8×2×0.891=6.42m
kN/ 1.由可变荷载效应控制的组合：)
p=
2.1m
⨯
26
=
.
⨯
+
kN
.
42
(
40
42
4.1
.6
/
19
2.由永久荷载效应控制的组合：)
26
kN
.1m
35
p=
⨯
⨯
+
⨯
=
.6
.
65
(
/
41
.
42
7.0
19
4.1
因此选用永久荷载效应控制的组合进行计算，取m
41
.
=。
65
kN
p/
9.1.2楼面
恒载：
板传来的恒荷载（梯形荷载转为均布荷载） 3.25×1.8×2×0.891=10.42m
kN/
次梁自重0.3×（0.5-0.1）×25=3.0m
kN/
梁上墙体荷载 1.88×（3.6-0.7）=5.45m
kN/――――――――――――――――――――――――――――――――――
g=18.87m
kN/
活载：（梯形荷载转为均布荷载）q=2.0×1.8×2×0.891=6.42m
kN/ 1.由可变荷载效应控制的组合：)
kN
2.1m
p=
18
⨯
=
.
⨯
+
63
(
/
.
31
4.1
.6
42
87
2.由永久荷载效应控制的组合：)
kN
.1m
35
18
p=
⨯
⨯
+
⨯
=
87
.
77
(
.
31
/
42
4.1
7.0
.6
因此选用可变荷载效应控制的组合进行计算，取m
31
=。
.
p/
77
kN
9.2计算简图
次梁与支撑构件整体浇筑，主梁截面为300×700mm，次梁截面为300×500mm。
次梁的计算跨度mm l l n 690030072000=-==。
图9-1次梁的计算简图（实际）
图9-2次梁的计算简图（等效后）
9.3内力计算 9.3.1屋面
查表得弯矩系数和剪力系数
弯矩设计值：支座处：m kN pl M ⋅-=⨯⨯-=-
=62.829.665.41241
24122 跨中：m kN pl M ⋅=⨯⨯==87.2479.665.4181
8122
剪力设计值：kN l q V d 69.1439.665.415.05.00=⨯⨯== 9.3.2楼面
查表得弯矩系数和剪力系数
弯矩设计值：支座处：m kN pl M ⋅-=⨯⨯-=-
=02.639.677.31241
24122 跨中：m kN pl M ⋅=⨯⨯==07.1899.677.3181
8122
剪力设计值：kN l q V d 61.1099.677.315.05.00=⨯⨯== 9.4正截面受弯承载力计算
正截面受弯承载力计算时，支座处按矩形截面计算mm h 4650=，跨中按T 形截
面计算，翼缘宽度取mm l b f 24003/72003/==='，mm h f 100='。
采用C30混凝土，1α=1.0，c f =14.32/N mm ，t f =1.432/N mm ，纵向钢筋采用HRB335钢筋，
y f =3002/N mm ，箍筋采用HPB300钢筋，2/270mm N f y = 。
判断截面类型：
m kN m kN h h h b f f f f c ⋅>⋅=⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯⨯⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛'-''87.24728.1424210046510024003.140.1201α故均属于第一类T 形截面，以f b '代替b 。
正截面承载力计算过程列于下表：
位置 屋面
楼面
截面
支座 跨中 支座 跨中 弯矩设计值（kN m ⋅）
-82.62
247.87
-63.02
189.07
2
01bh f M
c s αα=
或201h b f M f c s
'=αα 0.089 0.033 0.068 0.025
s αξ211--=
0.093 0.034 0.070 0.025
)211(5.0s s αγ-+⨯=
0.953 0.983 0.965 0.987
)(20
mm h f M A s y s γ=
621 1808 468 1373
选配钢筋
220
425
220
425
)(2mm
628
1964
628
1964
%42.0500
300628
=⨯=bh A s >%21.030043.145.045.0min =⨯
=⨯=y t f f ρ；同时此值大于0.2%，符合要求。
9.5斜截面受剪承载力计算
包括：截面尺寸复核，箍筋计算和最小配箍率验算
验算截面尺寸：mm h h h f w 365100465'0=-=-= ，因w h /b=365/300=1.22<4,截面
尺寸按下式验算：kN V kN bh f c c 69.14371.4984653003.1425.025.00=>=⨯⨯⨯=β 故截面尺寸满足要求。
07.0bh f t =0.7×1.43×300×465=139.64kN<V=143.69kN
按计算配箍，取8φ双肢箍 21013.502mm A sv =⨯= mm bh f V h A f s t sv yv 313164
.13969.143465
1012707.00
0=-⨯⨯=
-=
实际间距s=200mm 。
验算配箍率下限值：弯矩调幅时要求的配箍率下限为%16.0270
43
.13.03
.0=⨯=yv t f f ，实际配箍率%16.0%17.0200
3003
.502>=⨯⨯==bs A sv sv
ρ，满足要求。
故配置箍筋200@8φ。