EH36船板钢形变奥氏体动态再结晶行为的研究

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2、钢的奥氏体形变与再结晶

图 (a)、(b)、(c)和(d)中实测的静
0.312、0.325和0.515。由图上还可以看出，静态再结晶初期，形核主要发生于晶界上，随着再结
(a)
态再结晶分数(XSRX)分别为0.208、
(b)
晶过程的进行，晶内变形带处也
开始形核，这是由于这些位置形在静态再结晶初期和前期，再结晶晶粒的分布明显呈现出不均匀和局部化的特征，说明再结晶的形核并不满足位置饱和。
' y
σy：奥氏体的屈服应力
σ1：达到变形量ε1的应力 σy’：变形后保温一定时间后再次发生塑性变形时的应力
当x=1 时表示加工硬化完全消除；当x=0 时表示奥氏体没有任何软化；当x=0~1时表示发生了不同程度的回复和再结晶。
热变形后的静态软化
热加工过程中所形成的不稳定组织，在热加工的间隙时间里或加工后的缓冷过程中将继续发生静态软化。以右图所示0.68％C钢，780℃对应不同应变值变形后保温不同时间的软化规律如下： (a)当变形量远小于静态再结晶的临界变形量时，加工硬化组织不能完全消除软化过程为：静态回复 (b)当变形量大于静态而小于动态再结晶的临界变形量时，软化过程为：静态回复＋静态再结晶 (c)当变形量刚超过动态再结晶的临界变形量时，软化过程为：静态回复＋亚动态再结晶＋静态再结晶 (d)当变形量达到动态再结晶稳定阶段的变形量时，软化过程为：静态回复＋亚动态再结晶
静态再结晶组织演变，N3钢，950℃变形 (a) 10s (XSRX=0.208)，(b) 20s (XSRX=0.312)，(c) 100s (XSRX=0.325)，(d) 400s (XSRX=0.515)
左图所示为N3钢于950℃变形后分别保温至10s、20s、100s 及400s的奥氏体的显微组织。上

4.钢的奥氏体形变与再结晶

晶晶粒尺寸随变形量增大
而细化，而受变形温度的
影响较小。
３．静态再结晶动力学
X=1－exp(-Ktn) X——再结晶分数 t——时间 K、n——常数
产生X=0.5的再结晶分数所需的时间为t0.5
0.5=1－exp(-Kt0.5n)→K=0.693/t0.5n X=1－exp[-0.693(t/t0.5)n] 图2--28可见计算值与实测值相符
6
４．再结晶速度
再结晶率XV和时间t的关系： XV =1－exp(-BtK) B、K－常数
6
温度高、变形量大，再结晶速度快
6
温度高、变形量大，再结晶速度快
三．影响再结晶晶粒大小的因素热加工：通过变形－再结晶获得细晶粒组织控轧：奥氏体再结晶区轧制→再结晶细化晶粒 →奥氏体未再结晶区轧制→细化的铁素体组织可见，再结晶晶粒大小对最终得到的晶粒组织
２．软化过程中组织的变化
(a)未再结晶（晶粒伸长）→回复→静态再结晶→晶粒长大
(b)动态再结晶（等轴晶粒）→亚动态再结晶→晶粒长大
二．静态再结晶行为驱动力：变形的贮存能热加工中晶粒组织的变化见图2--19。热状态下粗大的奥氏体晶粒→晶粒伸长→晶界上形核（开始再结晶）→再结晶完成→晶粒长大
变形温度tc变形速度合金元素cc高温低速易发生动态再结晶原始奥氏体晶粒度再结晶后的晶粒尺寸d1logzd与原始晶粒度和变形量无关r0c动态再结晶晶粒静态再结晶晶粒d的影响因素变形速度tr0t形核方式凸出形核亚晶的成长完成方式成核长大成核长大位错密度分布不均低强度与硬度高低晶粒形态变形状态退火状态p衡量动态再结晶的难易程度图215示出了p与z的关系
6
③ ε＞ εc
静态回复
c点，软化分三段：

EH36级船板钢生产实践

（ＰｌａｔｅＣｏ．Ｌｔｄ．ｏｆＴａｎｇＳｔｅｅｌ，ＨｅｂｅｉＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌＧｒｏｕｐ，Ｔａｎｇｓｈａｎ，Ｈｅｂｅｉ，０６３０００）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｔｉｓｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓ，ｐｒｏｃｅｄｕｒｅｃｏｎｔｒｏｌａｎｄｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｓｉｔｕａｔｉｏｎｏｆｓｈｉｐｐｌａｔｅｓｔｅｅｌｏｆＥＨ３６ｃｌａｓｓ，ａｎａｌｙｚｅｄｔｈｅｐｒｏｄｕｃｔｓｑｕａｌｉｔｙ．ＩｔｉｓｓｈｏｗｅｄｆｒｏｍｔｈｅｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｔｈａｔｗｉｔｈＬＤ —ＬＦ — ＣＣｐｒｏｃｅｓｓｌｏｗ，ｆａｌｌｉｓｒｅａｓｏｎａｂｌｅｆｒｏｍｔｈｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｄｅｓｉｇｎｔｏｐｒｏｃｅｓｓｃｏｎｔｒｏｌｏｆｔｈｅｓｔｅｅｌａｎｄｔｈｅａｃｔｕａｌｏｐｅｒａｔｉｏｎａｎｄｃｏｎ — ｔｒｏｌｐｒｏｃｅｄｕｒｅａｒｅｓｔｅａｄｙ，ｔｈｅｃａｓｔｉｎｇｂｉｌｌｅｔｈａｓｇｏｏｄｑｕａｌｉｔｙ，ａｎｄｃａｎｍｅｅｔｄｅｍａｎｄｆｒｏｍｔｈｅｃｕｓｔｏｍｅｒｓ．ＫｅｙＷｏｒｄｓ：ｓｈｉｐｐｌａｔｅｓｔｅｅｌ；ＬＤ — ＬＦ — ＣＣｐｒｏｃｅｓｓｌｏｆｗ；ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ；ｐｒａｃｔｉｃｅ

船体EH36高强度钢焊接工艺认可试验

中图分类号：TG444 文献标识码：A 文章编号：1672－4801（2007）02-077-02
1 前言
高强度钢板进行焊接工艺认可试验，用以证明采
货轮的建造，各项技术性能指标要求严格，在焊接舱口角隅、舱口围、挂舵臂等强力结构就是用 EH36 高强度钢板。根据《钢质海船入级和建造规范》〔1〕要求，应进行复盖全船用 EH36 钢焊接
Mo 0.011
Al 0.027
Cr 0.004
Ni 0.06
Nb 0.033
表 2 EH36 钢板的机械性能
Re(MPa) Rm(MPa) A(%) Akv(J) -40℃
375
510
30 88 77
碳当量：Ｃeq＝Ｃ＋Ｍn／6＋﹙Ｃr＋Ｍo＋Ｖ﹚／５＋﹙Ｎi＋Ｃu﹚／15＝0.406（％），由此可知材料的淬硬倾向比较大，焊接接头的韧性成为本工艺关注的焦点。根据《钢质海船入级和建造规范》要求，焊接接头应与母材等强度，冲击韧性为-20 ℃夏比 V 型缺口冲击≥47J，为保证焊接接头的强度和韧性，焊接材料应与母材相匹配。试验选择国产焊条 E5015﹙J507﹚，其机械性能见表 3。
表 3 E5015 焊条熔敷金属机械性能
бs (N/mm2)
≥400
бb (N/mm2)
≥490
δ (%) ≥22
夏比 V 型缺口冲击 Ev-30℃(J)
≥47
图 1 坡口型式
4.焊接过程控制
4.1 预热温度该板刚性大，淬硬倾向也比较大，预热温度
参照德国劳氏船级社的船规约为 80℃～90℃，但考虑到该钢种的冲击温度对预热温度的要求，试验选定的预热温度为 100℃～110℃，层间温度不低于预热温度。 4.2 焊接位置

济钢第三炼钢厂EH36高强度船板生产工艺研究与实践

Ｅ６ＨｉｈＳｒｎｔｉｋＰａｅｏｉａｇＨ３ｇｔｅｇｈＴｈｃｌｔｆＪｇｎ
ＷＡＮＧｕ—ｏｇＦｔｎ
（ｅｈｏｏｙＣｎｅｇｎｒｕｏｐｎｔ．Ｊａ５１１ＣｉａＴｃｎｌｅｔｏＪａｇＧｏｐＣｍａｙＬｄ，ｉｎ２００，ｈｎ）ｇｒｆｉｎ
艺流程环节进行了系统分析研究和实践，出并确找定各工序关键参数和操作控制要点。５ｍＨ３０ｍＥ６级船板钢化学成分与力学性能见表１。
，
Ｅ３Ｈ６厚规格５高强度船板对钢的组织均０ｍｍ
匀性、强度、温冲击韧性的要求非常高，低而钢中硫化物和氧化物夹杂物在铸坯中的行为直接影响到钢板的塑性和韧性，降低了钢的塑性、强韧性和延伸
Ｋｅｒｓｅｄｐｉｏｔｌｗｔｓｅｔｇｖｃｕｎｄｇｓｇａｇｎｓｅｉ；ｉｔｇｈｐｐａｙＷｏｄ：ｎｏｔｎｏ；ｈｅｌｔａｉ；ａｕｉｅａｉ；ｒｏｈｌｎｈｈｓｈｓｌｔｎｃｒｉａｒｎｇｓｎｉｄｇｇ￣ｎｉｅ
第３２卷第４期
金
Ｖ１３Ｎ．ｏ．２ｏ４
Ａｇ，００ｕ．２１
ＧＡＮＳＵＭＥＴＡＬＬＵＲＧＹ
文章编号：６２４６（０００－０４０１７－４１２１）４０１－４
济钢第三炼钢厂Ｅ３Ｈ６高强度船板生产工艺研究与实践
１引言
造船用中厚板始终是济钢重点发展的品种板之

80mm厚度EH36高强度船体结构用钢的研制

≤ Ｑ１８≤ ０５０Ｃｔ９０一Ｌ６０≤ ｎ
≤ Ｑ０ ≤ ａ４０Ｑ ∞一Ｑ０５ｎ０５一ｎ１０≤ Ｑ１１２￣．０１５
表２主要性能指标
热和轧制时的晶粒长大，有助于改善韧性，提高强度，同时还可提高钢的抗时效性能，抑制钢在热加
工和焊接过程晶粒的长大，改善焊缝及热影响区的
需要说明的是，进行船级社认证时，需要附加
低温韧性。
ｚ向要求、时效冲击、裂纹尖端开口位移
作者简介：陈爱娇（１９８０一），女，２００５年７月毕业于东北大学冶
国标ＧＢ７１２－２０１１《船舶及海洋工程用结构钢》对ＥＨ３６高强度船板钢的化学成分和主要性能指标
的规定见表１和表２。
表１化学成分
ＣＳｉＭｎＰＳＮｉＮｂＶ
关键词：ＥＨ３６高强船板；低温韧性；抗层状撕裂性能；焊接性能
０前言
近年来，船舶及海洋平台逐渐向大型化、轻型化方向发展，一般强度船板钢已不能满足船体结构
（ＣＴＯＤ）、焊接等特殊性能要求。
１．２化学成分设计由于ＥＨ３６高强度船板要求一４０℃ 冲击试验，
１主要技术要求及化学成分设计
１．１主要技术要求
入铁素体起固溶强化作用，可显著提高钢的强度，但在一定程度上降低钢的韧性、塑性。

EH36船板钢大线能量焊接连续冷却转变行为研究

摘要：利用Ｇｌｅｅｂｌｅ３８００热模拟试验机，对ＥＨ３６船板大线能量焊接模拟热影响区连续冷
却转变行为和不同冷却速度下模拟焊接热影响区的相变组织进行了研究。结果表明。当冷速足够大时，在４４０℃发生马氏体转变，相变组织均为马氏体；随着冷速逐渐下降，相变组织由以马氏体和贝氏体为主变为铁素体和贝氏体。冷却速度在２～５￣Ｃ／ｓ范围内，焊接热影响区具有优良
ｍａｒｔｅｎｓｉｔｅ．Ｗｈｉｌｅｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｏｆｐｈａｓｅｔｒａｎｓｏｒｆｍａｔｉｏｎｓｇｒａｄｕａｌｌｙｂｅｃｏｍｅｉｎｔｏｆｅｒｒｉｔｅａｎｄ
的性能。根据ＳＨ — ＣＣＴ曲线选择的焊接工艺合理，大线能量焊接热影响区性能满足船级社规范
要求。
关键词：ＥＨ３６船板；大线能量焊接；热模拟；连续冷却；转变行为中图分类号：ＴＧ４５７文献标识码：Ａ文章编号：１００６ — ４６１３【２０１３）０１ — ００３２ — ０４
ｃｏｏｌｉｎｇｓｐｅｅｄｉｓｆａｓｔｅｎｏｕｇｈ，ｗｈｉｃｈｍｅａｎｓｔｈａｔｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆａｌｌｐｈａｓｅｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｓｉｓ

高强度船板钢EH36的开发

第24卷第3期 • 8 • 2018 年 6 月宽厚板WIDE AND HEAVY PLATEVol.24,No.3June 2018高强度船板钢EH36的开发安海玉郝鑫尹绍江张书新王强(河钢集团唐钢公司）摘要采用低C、高Mn以及Nb、Ti微合金化的成分设计，通过铁水预处理—120 t顶底复吹转炉初炼^ 120 t LF炉精炼—板坯连铸—3 500 mm轧机轧制的工艺路线，成功开发高强度船板钢EH36,实物质量水平满足GB712标准和中国船级社规范要求，具有良好的低温韧性和抗层状撕裂性能。

关键词高强船板微合金化低温钿性抗层状撕裂Development of High Strength Hull Steel EH36An Haiyu,Hao Xin,Yin Shaojiang,Zhang Shuxin and Wang Qiang(HBIS Tangsteel Company)Abstract Taking process route of hot metal pretreatment, 120 t BOF melting, 120 t LF refining, slab continuous casting and 3 500 mm plate mill rolling,high strength hull steel EH36 is successfully developed by composition design of low carbon and high manganese content, niobium and titanium microalloying. The actual product quality satisfies the requirements of GB 712 standard and CCS rules with good low temperature toughness and lamellar tearing resistance.Keywords High strength hull plate, Microalloying, Low temperature toughness, Lamellar tearing resistance〇前言船板钢，即船体结构用钢，主要用于制造远洋、沿海和内河航运船舶的船体、甲板。

EH36级船体结构用钢的小轧机实验研究

ＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌＳｔｕｄｙｏｎＥＨ３６ＧｒａｄｅＨｕｌｌ－ｓｔｒｕｃｔｕｒｅＳｔｅｅｌｗｉｔｈＳｍａｌｌＭｉｌｌ
ＸｕＱｉａｎｇ１，ＹａｎｇＸｉａｏ－ｄｏｎｇ２，ＬｉｕＸｉａ３
（１．ＴｅｃｈｎｉｃａｌＣｅｎｔｅｒｏｆＩｎｎｅｒＭｏｎｇｏｌｉａＢａｏｔｏｕＳｔｅｅｌＵｎｉｏｎＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｂａｏｔｏｕ０１４０１０，ＩｎｎｅｒＭｏｎｇｏｌｉａＡｕｔｏｎｏｍｏｕｓＲｅｇｉｏｎ，Ｃｈｉｎａ；
实验用钢采用厚度２５０ｍｍ的中厚钢坯为实验基料，表１为实验钢实测化学成分。
编号１２
编号１２
Ｃ０．１４００．０７５
Ｃａ０．００２０．００２
Ｓｉ０．２２００．２７０
Ｏ０．００２０．００１
表１化学成分（质量分数）
Ｍｎ
Ｐ
１．０５０
０．０１３
１．５００
０．０１０
Ｎ
Ｎｂ
０．００４
＜０．００５
０．００４
０．０４３
Ｓ＜０．００２＜０．００２
Ｖ０．００８０．０５６
Ａｌｔ０．０２５０．０２７
Ｔｉ０．００４０．００９
％
Ａｌｓ０．０２３０．０２６
２实验工艺过程
控轧控冷试验在包钢技术中心冶轧实验室
Φ７５０ｍｍ×５５０ｍｍ热轧试验机组上进行，图１为 Φ７５０ｍｍ×５５０ｍｍ试验轧机组设备布置简图。
２．பைடு நூலகம்ＳＰＰｌａｎｔｏｆＩｎｎｅｒＭｏｎｇｏｌｉａＢａｏｔｏｕＳｔｅｅｌＵｎｉｏｎＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｂａｏｔｏｕ０１４０１０，ＩｎｎｅｒＭｏｎｇｏｌｉａＡｕｔｏｎｏｍｏｕｓＲｅｇｉｏｎ，Ｃｈｉｎａ；
３．ＢａｏｔｏｕＳｈａｏｘｉａｎＲｏａｄＰｒｉｍａｒｙＳｃｈｏｏｌ，Ｂａｏｔｏｕ０１４０１０，ＩｎｎｅｒＭｏｎｇｏｌｉａＡｕｔｏｎｏｍｏｕｓＲｅｇｉｏｎ，Ｃｈｉｎａ）

EH36船板钢形变奥氏体动态再结晶行为的研究

图 1为不同温度下单道次压缩的应力-应变曲线。从图 1中可以看出,当应变速率为 10/s和 1 /s时,在各个实验温度下均不会发生动态再结晶 ,而只发生动态回复 ,得到的应力 - 应变曲线均为动态回复型;当应变速率为 0.1/s时,1000℃以上的应力 - 应变曲线表现为动态再结晶型, 1000℃ 及其以下的曲线表现为动态回复型。由此得知 ,变形温度、变形程度和变形速率等工艺参数对变形抗力值、热变形奥氏体的动态再结晶行为都有明显的影响。在同一变形速率下 ,对应于同一应变值,变形温度越高,所对应的应力值越低,并且随着变形温度的降低,应力峰值向应变增大的方向移动。这是由于在较低温度下变形时 ,加工硬化率较高 ,回复软化进行得比较困难。而变形温度越高,空位原子扩散和位错进行交滑移及攀移的驱动力越大 ,因而就更易发生动态再结晶。当变形温度降低时 ,应力峰值向应变增大的方向移动 ,表明了变形温度对动态再结晶发生的临界变形量的
A* =3.17率较低时,经历了加工硬化、动态再结晶过程,应变速率较大时,不能发生动态再结晶 ;低温时没有发生动态再结晶。
(2)微合金化元素的固溶拖曳作用和沉淀析出作用对再结晶有强烈的抑制作用,与普通 C-Mn 钢相比 ,微合金化钢的再结晶激活能要高很多 ,其值为 381.1kJ/mol。

EH36高强度船板钢的轧制与热处理的研究

分类号 UDC
密级
学位论文 EH36 高强度船板钢的轧制与热处理的研究
作者姓名：张丽
指导教师：邱春林副教授
东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室
申请学位级别：硕士
学科类别：工学
学科专业名称：材料加工工程
论文提交日期： 2008 年 6 月
论文答辩日期： 2008 年 6 月
III
东北大学硕士学位论文
Abstract
temperature is 1200℃;and the opening rolling is 1100~1150℃;the second opening rolling 860~910℃; the finishing temperature of finish rolling is 810~850℃; then adopted cooling under the air or water. Cooperated with heat treatment, attained to eligibility high ship plate.Appled the normalizing technics for thick high ship plate, the better heat temperature is 910℃ and the time of heat preservation is1.7~2min/mm.
（1）通过热模拟实验，测试了EH36钢的动态CCT曲线。分析了不同冷却速率度对 EH36船板钢组织的影响规律；同时采用加热淬火法测定出EH36奥氏体晶粒粗化温度为 1200℃以上。
（2）在热模拟实验的基础上，进行了实验室轧制实验。分别采用常规轧制，控制轧制、控轧控冷三种不同的轧制工艺进行了试轧，成品厚度分别为 20mm、30mm、40mm。从轧后钢板性能测试的结果可以看出，采用控制轧制和控轧控冷工艺的钢板性能明显高于普通轧制。

高强度船体结构用钢 EH36超厚板焊接工艺研究

高强度船体结构用钢 EH36超厚板焊接工艺研究赵洁;徐得志;涂永彬【摘要】为研究船用高强钢EH36100 mm厚拼板平对接焊焊接工艺，应用埋弧自动焊，选择合适的焊接参数，制定焊接工艺，对焊接接头进行力学性能试验，试验结果证明，该工艺能满足深水三用工作船对船体局部强度的要求，成功解决了船用高强钢超厚板的焊接工艺难题。

%In order to study the thick plate flat butt welding process of the high strength marine steel EH 36 100 mm, the pa-per has utilized the auto submerged arc welding , selected the appropriate welding parameters and welding procedure , as well as realized the welding joints mechancal test .The results showed that ,the process can satisfy with local strength requirements for the Anchor Handling Towing Supply ( AHTS) vessel work in deep seawater .【期刊名称】《船海工程》【年(卷),期】2014(000)003【总页数】4页(P44-47)【关键词】焊接工艺;残余应力;高强钢【作者】赵洁;徐得志;涂永彬【作者单位】武汉交通职业学院，武汉430065;武汉交通职业学院，武汉430065;武昌船舶重工有限责任公司，武汉430064【正文语种】中文【中图分类】U671.83随着三用工作船作业水深的不断增加，半潜平台锚和锚链对大型拖缆机的工作负荷不断增加，导致船体对局部强度的要求越来越高，同时考虑到空船重量，普通强度船体用钢的强度难以满足船舶功能要求，从而使得高强度船体结构用钢越来越受到设计者的青睐，应用日趋广泛。

正火对EH36级船板钢低温时效冲击性能的影响

正火对EH36级船板钢低温时效冲击性能的影响刘年富;廖卫团;温志红;杨太阳【摘要】针对韶钢热轧宽板厂生产的60 mm厚EH36级船板钢,分别取正火前后的试样进行时效冲击试验.试验结果表明,正火后的EH36级船板钢,从表面至心部组织一致,晶粒细小且均匀分布,-40℃时效冲击合格,低温时效性能得到了显著提高.对正火处理后的EH36级船板钢的间隙原子C、N的分布、位错的变化及组织演化对时效性能的影响进行了初步的分析和讨论.分析结果表明,正火后铁素体中C、N原子的过饱和度下降,以及位错形态的变化、位错密度的降低是导致时效冲击性能提高的主要原因.【期刊名称】《宝钢技术》【年(卷),期】2012(000)006【总页数】5页(P27-31)【关键词】正火;EH36级船板钢;时效冲击性能【作者】刘年富;廖卫团;温志红;杨太阳【作者单位】广东韶关钢铁有限公司特钢事业部广东韶关512122;广东韶关钢铁有限公司技术研究中心,广东韶关512122;广东韶关钢铁有限公司技术研究中心,广东韶关512122;广东韶关钢铁有限公司技术研究中心,广东韶关512122【正文语种】中文【中图分类】TG142.10 前言在船舶的生产制造过程中，钢板要经过各种预处理、加工、冷弯成形、装配、焊接等工艺过程，由于冷加工塑性变形及焊接内应力变形使钢材强度与硬度升高而塑性与韧性下降的现象称为应变时效［1］。

船板钢的应变时效试验主要就是为了模拟其在船舶制造过程中的应变时效作用而进行的人工时效。

在船用结构钢板的各国船级社规范中都明确规定了在进行船板工厂认可时需要进行系列温度的应变时效冲击试验，而且应变时效冲击值必须满足船规的要求，可见船板钢的应变时效性能是钢厂顺利通过船级社认证的一个难点。

文章介绍韶钢热轧宽板厂分别采用TMCP工艺及TMCP工艺结合正火热处理工艺生产的60 mm厚规格EH36船板钢，分析了TMCP工艺及正火工艺的EH36船板钢的力学性能及微观组织情况，并探讨正火工艺对厚规格EH36级船板钢的低温时效性能的影响。

奥氏体动态再结晶晶粒超细化及其马氏体相变研究的开题报告

奥氏体动态再结晶晶粒超细化及其马氏体相变研究的开题报告一、研究背景随着工业的发展，金属材料在机械、航空航天、军事等领域得到广泛应用。

在这些应用中，金属材料的微观结构和力学性能常常会对整个系统产生重要影响。

奥氏体动态再结晶是一种重要的金属微观结构调控技术，能够显著地改善金属材料的机械性能。

然而，在奥氏体动态再结晶过程中，晶粒尺寸的超细化和马氏体相变的问题仍然需要解决。

二、研究内容和意义本文研究奥氏体动态再结晶晶粒超细化及其马氏体相变的问题。

研究内容包括以下三个方面：1、实验研究奥氏体动态再结晶晶粒超细化的机制及其影响因素。

本文将通过改变奥氏体动态再结晶的各种条件（如变形量、变形速率、退火温度等），探讨其对再结晶晶粒尺寸的影响，以及奥氏体动态再结晶超细化晶粒的机制。

2、数值模拟奥氏体动态再结晶晶粒超细化的机制。

本文将运用有限元数值模拟的方法，模拟奥氏体动态再结晶过程中的晶粒生长、再结晶和晶粒尺寸超细化等现象，进一步揭示奥氏体动态再结晶晶粒超细化的机制。

3、研究奥氏体动态再结晶晶粒超细化对马氏体相变的影响。

本文将探究奥氏体动态再结晶晶粒超细化后，马氏体相变的变化规律，并分析奥氏体动态再结晶晶粒超细化对马氏体相变的影响机制，为进一步提高金属材料的力学性能提供理论基础。

三、研究方法本文将采用实验和数值模拟相结合的方法，探讨奥氏体动态再结晶晶粒超细化及其马氏体相变的问题。

具体方法如下：1、实验方面：选择合适的金属材料，利用恒应变速率下力学加载设备，通过改变退火温度、变形量、变形速率等参数，实验得到奥氏体动态再结晶材料的晶粒尺寸及其分布规律。

2、数值模拟方面：首先搭建金属材料的有限元模型，模拟不同加载条件下材料晶粒的生长和再结晶过程，并分析超细化晶粒的机制。

3、数据处理和分析：通过实验和数值模拟数据的处理和分析，得出奥氏体动态再结晶晶粒超细化及其马氏体相变的影响因素和机制。

四、研究的预期成果本文将探讨奥氏体动态再结晶晶粒超细化及其马氏体相变的问题，得出以下预期成果：1、揭示奥氏体动态再结晶晶粒超细化的机制及其影响因素。

船用E36钢的动态力学行为及本构关系

船用E36钢的动态力学行为及本构关系
张玮;毛柳伟;杨坤;李营
【期刊名称】《船舶力学》
【年(卷),期】2022(26)6
【摘要】为了得到船用E36钢的动态力学性能及本构关系,本文运用静态试验机及分离式Hopkinson压杆加载装置,在应变率为0.000 33~2330 s-1范围内得到了准静态拉伸及动态压缩条件下的应力应变曲线,同时对Cowper-Symonds材料模型进行了修正,得到了两种形式的本构关系,并讨论了模型的适用性。

结果表明:船用E36钢具有明显的应变率强化效应和非线性应变硬化效应;两种动态本构关系可以描述材料在冲击荷载下的力学性能,但应用范围不同。

【总页数】7页(P912-918)
【作者】张玮;毛柳伟;杨坤;李营
【作者单位】海军研究院;北京理工大学爆炸科学与技术国家重点实验室;北京理工大学先进结构技术研究院
【正文语种】中文
【中图分类】U661.4
【相关文献】
1.船用907 A钢的动态力学性能和本构关系
2.E36船板钢动态再结晶行为研究
3.热连轧E36船板钢连续冷却相变行为
4.合金元素和碳含量对E36船板钢腐蚀行为的影响
5.某型船用钢的动态力学性能和本构关系
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奥氏体不锈钢动态再结晶

奥氏体不锈钢的变形与再结晶一、引言奥氏体不锈钢在不锈钢中一直扮演着最重要的角色,是不锈钢家族中最为重要的类型,钢号特别的多。

之所以称其为奥氏体不锈钢是因为它在常温下是稳定的奥氏体组织。

奥氏体组织具有面心立方(FCC)的晶体结构,具有众多的滑移系,因此冷加工能力特别的好。

当前我国常用奥氏体不锈钢的牌号有40多个,奥氏体不锈钢具有高塑性韧性、抗腐蚀性、冷加工能力以及无磁性,但是强度偏低。

奥氏体不锈钢主要有200、300和超级不锈钢三大系列, 300系列不锈钢是国内最常用的奥氏体系列不锈钢,是以18-8(304奥氏体不锈钢,又称18-8)为基础发展起来的,在304奥氏体不锈钢的基础上增加Ni的含量就能够生成305不锈钢,为了提高不锈钢的抗点蚀能力常在305不锈钢的基础上加入MO制造出316、317不锈钢，321不锈钢是在305的基础上加入了Ti,目的就是提高抗晶界腐蚀性及高温强度。

对于奥氏体不锈钢这种应用广泛的材料，它不仅具有高的耐蚀性、塑性和良好的可焊性,而且经过锻造、挤压后强度可以成倍提高。

正因为如此，许多研究者研究了奥氏体不锈钢的变形行为,其中尤以冷变形和温变形研究得较多，本文中，将通过举例对常见的3种奥氏体不锈钢（304奥氏体不锈钢、316LN不锈钢和321奥氏体不锈钢）的高温变形进行系统的分析。

主要通过热模拟试验机研究不锈钢单道次高温时的动态再结晶，得到热变形条件下的真应力-真应变曲线，结合显微组织分析，得出动态再结晶规律和流变应力。

2、金属材料的热变形行为热变形是指在钢的再结晶温度以上进行的加工过程。

不同变形温度及应变速率下的流变曲线是研究热变形条件下金属材料力学行为的主要内容之一。

在热变形过程中，加工硬化与软化过程同时进行，并且决定了此时材料的变形抗力。

通常，变形过程的软化取决于钢的动态回复和动态再结晶过程。

2.1 基本概念动态回复：动态回复是在热加工过程中伴随发生的回复过程。

对于层错能较高的材料,在热加工过程中,位错易发生交滑移和攀移,在热变形时容易发生动态回复。

大线能量焊接EH36船板钢FCB焊接接头组织与性能

大线能量焊接EH36船板钢FCB焊接接头组织与性能李文晓;郭慧英;陈刚;张宇【摘要】对工业化试制的32 mm厚大线能量船板钢EH36进行热输入为228kJ/cm的FCB法焊接试验,并研究了焊接接头的组织和力学性能.结果表明:焊接热影响区的过热粗晶区原奥氏体晶粒尺寸达到300～500μm,组织主要由少量晶界铁素体和晶内形核铁素体(约60％～80％)组成,是该区焊接时峰值温度达到δ相转变温度以上并停留较长时间造成的,并给出δ相转变温度及奥氏体晶粒尺寸与峰值温度之间的关系;粗晶区由15～30 μm的多边形铁素体与3～10 μm的针状铁素体(10％～20％)构成;细晶区包含10～20μm的多边形铁素体和小于等于10 μm的珠光体;临界区表现为混晶组织.焊接接头热影响区的冲击功Akv≥100 J(-20℃),拉伸试样断裂于母材,接头性能满足要求.%FCB welding with an heat input of 228 kJ/cm was applied to butt weld newly developed 32 mm thick shipbuilding steel plate EH36,and the microstructure and mechanical properties of the weld joint were examined.Super coarse grain heat affected zone of the weld joint mainly consists of intra-granular nucleated ferrite and small amount of grain boundary ferrite.The size of prior austenite grain is 300～500 μm,which is caused by longer soaking at high temperatures during thermal cycle.In this paper,δ phase-transition temperature and relationships between austenite grain size and peak temperatures are given.Coarse grain heat affected zone mainly consists of 15～30 μm acicular ferrite and 3～10 μm acicular ferrite.A microstructure consisting of 10～20 μm acicular ferrite and ≤ 10 μm pearlite is observed in fine grain heat affected zone.Inter-critical heat affected zone consists of mixedgrains.The heat affected zone exhibits an absorbed energy larger than 100 J at-20 ℃ during CVN impact test.The weld joint failed in the base metal during transverse tensile testing,and other properties meet the requirement.【期刊名称】《电焊机》【年(卷),期】2017(047)008【总页数】8页(P1-8)【关键词】FCB焊接;船板钢EH36;原奥氏体晶粒;热影响区【作者】李文晓;郭慧英;陈刚;张宇【作者单位】江苏省(沙钢)钢铁研究院,江苏张家港215625;江苏省(沙钢)钢铁研究院,江苏张家港215625;江苏省(沙钢)钢铁研究院,江苏张家港215625;江苏省(沙钢)钢铁研究院,江苏张家港215625【正文语种】中文【中图分类】TG457.1在船舶行业中，焊接工序约占整个造船周期的20%～30%，其成本约占整个船舶制造成本的17%[1-3]。