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煤的工业分析及热值测定

煤的工业分析及热值测定一、煤工业分析项目代表符号煤工业分析项目新旧符号对照表煤质分析项目细划分新旧符号对照表二、煤质分析结果的基准及其含义在煤的分析试验中，煤样基准的含义是表示分析结果是以什么状态的试样为基础得出的。

由于不同状态下的试样所包括的基础物质不一样，所以就有不同的试样基础。

1. 空气干燥基（X ad）以煤中水分与空气中的湿度达到平衡（动态平衡）时的煤质分析结果为基准。

2.收到基（X ar）以收到状态时的煤质分析结果为基准。

3.干燥基（X d）以假想的无水状态时的煤质分析结果为基准。

4.干燥无灰基（X daf）以假想的无水无灰状态的煤质分析结果为基准。

三、煤质分析项目不同基准符合煤质分析项目不同基准新旧符号对照表四、煤质换算常用的基准换算煤质分析有关基准的换算系数换算举例：1.由空气干燥基（X ad）结果换算成干燥基结果X d =X ad×100÷（100－M ad）某一煤样A ad=19.75%，M ad=1.26%。

按上述公式计算煤样A d：A d = 19.75×100÷（100－1.26）=20.002.由空气干燥基（X ad）结果换算成干燥无灰基（X daf）结果：X daf= X ad×100÷[100－（M ar+A ar）]某一煤样V daf=7.20%，M ad=1.26%，A ad=19.75%：V daf= 7.20×100÷[100－（1.26+19.75 ）] = 9.12五、煤的工业分析煤的工业分析是了解煤质特性的主要指标，也是评价煤的基本依据。

根据煤的工业分析结果，可初步判断煤的性质、种类和煤的加工利用效果及其工业用途。

1.水分的测定根据水在煤中存在的形态，分为游离水和化合水。

游离水是以物理吸附的方式存在于煤中的；化合水是以化合方式同煤中的矿物质结合的水，也叫结晶水。

结合水需在200℃以上才能分解放出。

燃煤化验A卷(答案)

国电集团公司燃煤化验员技能竟赛考试卷A/2008年 120min一判断题(共15分每题1.5分)注意:对下列命题进行是非判断，并在每题后面括号里填写“正确”或“错误” ，不要打√或×。

答对的每小题给1.5分，不答不给分，答错的倒扣1.5分，倒扣分不超过本大题总分。

1. 火电厂常用的燃料产品如原煤、筛选煤、重油、柴油等既是不可再生能源,也是一次能源。

（错误）2. 煤中的氧元素与煤的变质程度密切相关，而煤中的硫元素则与煤的变质程度无明显联系。

（正确）3. 系统误差的出现是有规律的，通常它具有正态分布规律。

（错误）4. 统计检验中的格鲁布斯（Grubbs ）法则，也可用来检验一组标准偏差中的异常值。

（错误）5. 无烟煤属于最低煤价煤。

（错误）6. 根据法定计量单位的规定，煤的发热量的法定计量单位符号为MJ/kg ，单位名称为兆焦/千克。

（错误）7. 煤的最高内在水分含量也是一个表征年轻煤的煤化程度的指标。

（正确） 8. 在氧化性气氛条件下，煤灰熔融性特征温度比在弱还原气氛条件下测定的相应的特征温度高。

（正确）9. 从理论上分析，使用国标GB/T 15334-1994《煤的水分测定法－微波干燥法》对一般分析试验煤样的水分测定值不全部是内在水分。

（正确）10．二等量热标准苯甲酸的燃烧热，随燃烧产物的最终温度而改变，温度越高，燃烧热越低。

（正确）二单项选择题（每题2分，共20分）注意：下列各题给出了多种答案，其中只有一个正确答案，请将正确答案编号填在题后的内1. 如果忽略露出柱温度的影响,当贝克曼温度计的基点温度大于基准温度时，其平均分度值_①______。

①大于1 ②小于1 ③等于1 2. 煤的挥发份（V daf ）与发热量（Q gr.daf ）之间相互关系是__③_______。

①正相关 ②负相关 ③非线性相关 ④不相关3. 用精密酸度计测得某硫酸溶液的PH 值为4.25；用感量为0.01g 的天平称得某煤样220mg ，其有效数字位数分别是_ ②_______。

动力用商品煤的水分、灰分、挥发分

动力用商品煤的水分、灰分、挥发分煤的水分、灰分、挥发分和固体碳4个项目通常称为煤的工业分析。

广义的工业分析还包括煤的发热量、全硫和真相对密度。

煤中水分的赋存状态分为2大类。

一类是与矿物质相结合的水，称为化合水或结晶水。

如石膏（CaSO4。

2H2O）和高岭土（Al2O3。

2SiO2。

2H2O）中的结晶水就是以化合形式与矿物质相结合。

这部分水分通常要在2000C以上的温度下才能分解析出。

如CaSO4。

2H2O中的2个分子结晶水要在5000C以上才能完全脱除，在1700C时能脱除其中1.5份结晶水。

工业分析中的水分则不包括这部分结晶水。

另一类水分是以物理状态与煤的有机物质相联系。

即水分以附着和吸附等形式存在于煤中，这部分水统称为游离水分。

这些游离水分在105-1100C的温度下经过一定时间的蒸发即可全部脱除。

游离水分的多少在一定程度上能表征煤炭的煤化程度深浅，也是决定媒质优劣的重要参数之一。

与有机质相联系的游离水分，还可根据其存在状态而分为外在水分和内在水分2部分。

吸附或凝聚在媒有机质颗粒内部毛细孔（微孔）中的水分称为煤的内在水分。

附着煤粒表面的水分称为外在水分。

由于毛细孔吸附力的作用，煤的内在水分比外在水分较难蒸发除去。

如煤样在空气中放置8-24h后，其外在水分一般就能蒸发除去，而内在水分只有在外在水分除去相当一部分才会缓慢地向外逸散，且在室温下几乎不可能全部脱除。

当煤的内部毛细孔吸附的水分达到饱和状态时，其所含的水分称为煤的最高内在水分。

煤内部毛细孔容积的大小，基本上能表征煤的煤化程度。

尤其是低煤化度煤，毛细孔的内表面积很大，其最高内在水分含量也高。

煤的外在水分和内在水分合称为煤的全水分（Mt）。

由于煤的外在水分随煤矿地质条件、大气的湿度等外界条件的改变而变化，所以煤炭的全水分含量也是经常发生变化的。

至于煤中存在的外在水分和内在水分的确切涵义，与煤的工业分析中测定的外在水分和内在水分的概念有一定差异。

大气污染控制工程公式集(全)

1—1 暴露于两种气体混合物中所产生的COHb 和O 2Hb 的平衡浓度方程：22b =b COO COH P MO H P 1—2 能见度近似方程：p pv 2.6d =k L ρρ1—3 空气污染指数：k k,jk k,j+1k,j k,j k,j+1k,jI =(I I )I ρρρρ+———2—1 收到基： C ar +H ar +O ar +N ar +S ar +A ar +W ar =100% 2—2 空气干燥基： C ad +H ad +O ad +N ad +S ad +A ad +W ad =100% 2—3 干燥基： C d +H d +O d +N d +S d +A d =100% 2—4 干燥无灰基：C daf +H daf +O daf +N daf +S daf =100% 2—5 燃料与空气中氧完全燃烧的化学方程式：222222() 3.78() 3.78()4242242X Y Z W y w y w y y wC H S O x z O x z N xCO H O zSO x z N Q +++-+++-→+++++-+2—6 理论空气量：0a V =107.1()42y wx z ++-/（12x+1.008y+32z+16w ） m 3/kg2—7空气过剩系数：0aaV V α=2—8 燃料发热量： 25(9)L H H W q q W W =-+2—9标准状态下的烟气体积：s nn s n sp T V V p T =⋅⋅ 2—10 标准状态下烟气的密度：n n ss s np T p T ρρ=⋅⋅ 2—11 过剩空气校正，燃烧完全：2p2p 2p10.264 - O O N α=+2—12 过剩空气校正，燃烧不完全：2p p2p 2p p - 0.5CO 10.264 - (O - 0.5CO )O N α=+2—13 实际烟气体积：0(1)fg fg a V V V α=+-3—1 湿空气的绝对湿度：w w w p R Tρ=3—2 空气的相对湿度：100100w w v vpp ρϕρ=⨯=⨯ 3—3 空气的含湿量：0.622w d v v d w v vR p p d R p p p p ρϕϕρϕϕ==⋅=-- 3—6工程中的空气含湿量： 00.8040.804Nd w vd vp p d d p p p ϕρϕ===-3—7 水汽体积分数：000.8040.804NdNdw w d p d y p d d ρρ===++ 3—9风速u ≈3—10 大气热力过程的微分方程：p dP dQ C dT RTP=- 3—12 泊松方程：/0.288000()()p R C T P PT P P == 3—13 干绝热直减率：()i d d pdT gdZ C γ=-≈ 3—15 位温：/0.288000010001000()()p R C T T P P θ== 3—18 大气稳定度的判别：da g Z Tγγ-=∆ 微分式：()d Z Tθθγγ∂=-∂ 3—20 水平气压梯度1PG nρ∂=-∂ 3—21 地转偏向力 2sin n D v ωϕ=3—22 对数律风速廓线模式：*0ln u Zu k Z =3—23 指数律风速廓线模式：11()mZ u u Z = 4—6 无界空间连续点源扩散的高斯模式：()2222y z y z y z x y z =exp -+2u 22Q ρπσσσσ⎡⎤⎛⎫⎢⎥ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦，， 4—7 高架连续点源在正态分布假设下的高斯扩散模式：()()()222222y z y z z z-z+y x y z H =exp -exp -exp -2u 222H H Q ρπσσσσσ⎧⎫⎡⎤⎡⎤⎛⎫⎪⎪+⎢⎥⎢⎥ ⎪⎨⎬ ⎪⎢⎥⎢⎥⎪⎪⎝⎭⎣⎦⎣⎦⎩⎭，，， 4—8 地面浓度模式（z=0）：()2222y z y z y x y 0H =exp -exp -u 22QH ρπσσσσ⎛⎫⎛⎫ ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭，，， 4—9 地面轴线浓度模式（y=0）: ()22y z z x =exp -u 2QH ρπσσσ⎛⎫ ⎪⎝⎭，0，0，H 4—10 地面最大浓度模式：z max 2y 2=u e Q H σρπσ⋅maxz x=x |=ρσ4—12 地面连续点源扩散模式：()2222y z y z y z x y z =exp --+u 22Qρπσσσσ⎡⎤⎛⎫⎢⎥ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦，，，0 4—13 颗粒物扩散模式：()()()22t 22y z y z 1+v x/u y x y 0=exp -exp -2u 22QH αρπσσσσ⎡⎤⎛⎫-⎢⎥ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦，，，H 其中 t v 18p p d g ρμ=4—16 霍兰德公式：()-3s a s v -11.5+2.7= 1.5v +9.610u us s H D T T H D D Q T ⎛⎫∆=⨯ ⎪⎝⎭ 4—17 布里格斯公式：当Q H >21000kW 时：x<10H s 1/32/310.362u H H Q x -∆=⋅⋅ x>10H s 1/32/311.55u H s H Q H -∆=⋅⋅ 当Q H <21000kW 时：x<3x* 1/31/310.362u H H Q x -∆=⋅⋅ x>3x* 3/52/50.332H s H Q H ∆=⋅*2/53/56/50.33u H s x Q H -=⋅⋅4—22 中国国家标准中对烟气抬升的规定公式：()s a 2100kW -35H Q T T K ≥≥当和时：12n n 10n u H s H Q H -∆=⋅⋅a vs=0.35H TQ P Q T ∆ s a -T T T ∆= kW <2100kW H Q <当1700时：121-1700+-400HQ H H H H ∆=∆∆∆（） 12(v +0.01)0.048(1700)=u us H H D Q Q H -∆-12nn 120n u H sH Q H -∆=⋅⋅1700kW 35H Q T K ≤∆<当或时：2(1.5v +0.01)/u s H H D Q ∆=当10m 高处的年平均风速小于或等于1.5m/s 时：3/81/4a d 5.50.0098dZ HT H Q -⎛⎫∆=+ ⎪⎝⎭4—29 太阳高度角：()0h =arcsin sin sin +cos cos cos 15t+-300ϕδϕδλ⎡⎤⎣⎦ 4—30 太阳倾角（或查表）：[]000000=0.006918-0.39912cos +0.070257sin -0.006758cos2+0.000907sin 2-0.002697cos3+0.001480sin3180/δθθθθθθπ4—31 当取样时间大于0.5h 时，垂直方向扩散参数z σ不变，横向扩散参数为：2121qy y τσστ⎛⎫ ⎪⎪⎝⎭= 其中，1100h h τ≤<时，q=0.3；0.51h h τ≤<时，q=0.2。

大气污染控制工程公式集(全)

1—1 暴露于两种气体混合物中所产生的COHb 和O 2Hb 的平衡浓度方程：22b =b COO COH P MO H P 1—2能见度近似方程：p pv 2.6d =k L ρρ1—3空气污染指数：k k,jk k,j+1k,j k,j k,j+1k,jI =(I I )I ρρρρ+———2—1 收到基： C ar+H ar+O ar+N ar+S ar+A ar+W ar=100%2—2 空气干燥基： C ad +H ad +O ad +N ad +S ad +A ad +W ad=100%2—3 干燥基： C d +H d +O d +N d +S d +A d=100%2—4 干燥无灰基：C daf +H daf +O daf +N daf +S daf=100% 2—5 燃料与空气中氧完全燃烧的化学方程式：222222() 3.78() 3.78()4242242X Y Z W y w y w y y wC H S O x z O x z N xCO H O zSO x z N Q +++-+++-→+++++-+2—6 理论空气量：0a V =107.1()42y w x z ++-/（12x+1.008y+32z+16w ） m 3/kg2—7空气过剩系数：0aaV V α=2—8燃料发热量： 25(9)LH H W q q W W =-+2—9标准状态下的烟气体积：s nn s n sp T V V p T =⋅⋅ 2—10 标准状态下烟气的密度：n n ss s np T p T ρρ=⋅⋅ 2—11 过剩空气校正，燃烧完全：2p2p 2p10.264 - O O N α=+2—12 过剩空气校正，燃烧不完全：2p p2p 2p p - 0.5CO 10.264 - (O - 0.5CO )O N α=+2—13 实际烟气体积：0(1)fg fg a V V V α=+-3—1 湿空气的绝对湿度：w ww p R Tρ=3—2 空气的相对湿度：100100w w v vpp ρϕρ=⨯=⨯3—3 空气的含湿量：0.622w d v vd w v vR p p d R p p p p ρϕϕρϕϕ==⋅=-- 3—6工程中的空气含湿量： 00.8040.804Nd w vd vp p d d p p p ϕρϕ===-3—7 水汽体积分数：000.8040.804NdNdw w d p d y p d d ρρ===++ 3—9风速u ≈3—10 大气热力过程的微分方程：p dP dQ C dT RTP=- 3—12 泊松方程：/0.288000()()p R C T P PT P P == 3—13 干绝热直减率：()i d d pdT gdZ C γ=-≈ 3—15 位温：/0.288000010001000()()p R C T T P P θ== 3—18 大气稳定度的判别：da g Z Tγγ-=∆ 微分式：()d Z Tθθγγ∂=-∂ 3—20 水平气压梯度1PG nρ∂=-∂ 3—21 地转偏向力 2sin n D v ωϕ=3—22 对数律风速廓线模式：*0ln u Zu k Z =3—23 指数律风速廓线模式：11()mZ u u Z = 4—6 无界空间连续点源扩散的高斯模式：()2222y z y z y z x y z =exp -+2u 22Q ρπσσσσ⎡⎤⎛⎫⎢⎥ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦，， 4—7 高架连续点源在正态分布假设下的高斯扩散模式：()()()222222y z y z z z-z+y x y z H =exp -exp -exp -2u 222H H Q ρπσσσσσ⎧⎫⎡⎤⎡⎤⎛⎫⎪⎪+⎢⎥⎢⎥ ⎪⎨⎬ ⎪⎢⎥⎢⎥⎪⎪⎝⎭⎣⎦⎣⎦⎩⎭，，，4—8 地面浓度模式（z=0）：()2222y z y z y x y 0H =exp -exp -u 22QH ρπσσσσ⎛⎫⎛⎫⎪ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭，，， 4—9 地面轴线浓度模式（y=0）: ()22y z z x =exp -u 2QH ρπσσσ⎛⎫ ⎪⎝⎭，0，0，H 4—10 地面最大浓度模式：z max 2y 2=u e Q H σρπσ⋅maxz x=x |ρσ4—12 地面连续点源扩散模式：()2222y z y z y z x y z =exp --+u 22Qρπσσσσ⎡⎤⎛⎫⎢⎥ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦，，，0 4—13 颗粒物扩散模式：()()()22t 22y z y z 1+v x/u y x y 0=exp -exp -2u 22QH αρπσσσσ⎡⎤⎛⎫-⎢⎥ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦，，，H 其中 t v 18p p d g ρμ=4—16 霍兰德公式：()-3s a s v -11.5+2.7= 1.5v +9.610u us s H D T T H D D Q T ⎛⎫∆=⨯ ⎪⎝⎭ 4—17 布里格斯公式：当Q H >21000kW 时：x<10H s 1/32/310.362u H H Q x -∆=⋅⋅ x>10H s 1/32/311.55u H s H Q H -∆=⋅⋅ 当Q H <21000kW 时：x<3x* 1/31/310.362u H H Q x -∆=⋅⋅x>3x* 3/52/50.332H s H Q H ∆=⋅ *2/53/56/50.33u H s x Q H -=⋅⋅4—22 中国国家标准中对烟气抬升的规定公式：()s a 2100kW -35H Q T T K ≥≥当和时：12n n 10n u H s H Q H -∆=⋅⋅ a vs=0.35H TQ P Q T ∆ s a -T T T ∆= kW <2100kW H Q <当1700时：121-1700+-400H Q H H H H ∆=∆∆∆（）12(v +0.01)0.048(1700)=u us H H D Q Q H -∆-12nn 120n u H sH Q H -∆=⋅⋅1700kW 35H Q T K ≤∆<当或时：2(1.5v +0.01)/u s H H D Q ∆=当10m 高处的年平均风速小于或等于1.5m/s 时：3/81/4a d 5.50.0098dZ H T H Q -⎛⎫∆=+ ⎪⎝⎭4—29 太阳高度角：()0h =arcsin sin sin +cos cos cos 15t+-300ϕδϕδλ⎡⎤⎣⎦ 4—30 太阳倾角（或查表）：[]000000=0.006918-0.39912cos +0.070257sin -0.006758cos2+0.000907sin 2-0.002697cos3+0.001480sin3180/δθθθθθθπ4—31 当取样时间大于0.5h 时，垂直方向扩散参数z σ不变，横向扩散参数为：2121qy y τσστ⎛⎫ ⎪⎪⎝⎭= 其中，1100h h τ≤<时，q=0.3；0.51h h τ≤<时，q=0.2。

脱硫计算公式

1校核煤质换算成干燥无灰基的元素含量Q daf,net =34.43447MJ/kgQ ar,net =26.144MJ/kg取Q ar,net =25.8MJ/kg 38%含硫量为0.4%燃烧计算m coal =2Q ’=6.804325m³/kg3Q s ’==7.345681m³/kg4α=1.3Q ==9.42264m³/kg5d sh =16%C==0.002723kg/m³标准状况下烟气含尘浓度排烟中飞灰占煤中不可燃组分的比例339C daf +1030H daf -109(O daf -S daf )=换算成低位收到基发热量Q daf,net *76/100=全厂效率为标准状况下理论空气量1.867（C Y +0.375S Y )+11.2H Y +1.24W Y +0.016Q a '+0.79Q a '+0.8N Y标准状况下实际烟气量空气过剩系数石灰石/石膏湿法脱硫Y Y Y Y 标准状况下理论烟气量（空气含湿量为12.93g/m³）Q ’+1.016(α-1)Q '6C SO2,at6%=218.6667mg/m³取C SO2,at6%=219mg/m³76.52582%7m SO2==0.5872t/h 取m SO2=0.59t/hm=0.4543t/h 8ρ=0.778501kg/Nm³取ρ=0.78kg/Nm³9689960Nm³/h取690000Nm³/h632730Nm³/h取633000Nm³/h标准状况下SO 2燃烧产量SO 2的脱除量烟气中水蒸气密度标准状况下烟气中浓度由理想气体状态方程得V fluegas,wet =m coal .V fluegas V fluegas,wet =V fluegas，dry =V fluegas,wet .(1-0.083)=PV water =n water RTV fluegas,dry =除硫效率为烟气体积流量V fluegas,wet =10 1.34kg/m³848220kg/h取848000kg/hm water =44460kg/h892460kg/h11135°C 108°Cx 1=0.052429取x 1=0.052248kJ/kgT=48°Cx 2=0.07721200kg/h1284000Nm³/h 717000Nm³/h13V wet =690000Nm³/h V dry =633000Nm³/h m wet =892000kg/h m dry =848000kg/h烟气质量流量假定电除尘器出口温度为沿等焓线到饱和线可得到饱和温度T m water,vapourised =(x water,outlet -x water,inlet ).m fluegas,drym water,vapourised =m fluegas,dry =V dry .ρfluegas,dry烟气密度（标准状态）：ρ=m fluegas,dry =m fluegas,dry =m fluegas,wet =m fluegas,dry +m waterm fluegas,wet =V cleangas,wet =吸收塔烟气计算结果汇总13.1 吸收塔入口：GGH出口温度为干烟气水含量在h,x图上，108°C和0.052的交点的焓h=吸收塔出口净烟气的计算V water,vapourised,cleangas =V water +V water,saturation V water,vapourised,cleangas =V cleangas,wet =V inlet,dry +V water,vapourised,cleangas 吸收塔饱和温度计算m watewr 44460kg/h T 1=108°C O 2=6%(dry)SO 2=852mg/m³SO 2,6%O2=932mg/m³V wet =717000Nm³/h V dry =633000Nm³/h m wet =913200kg/h m dry =848000kg/h V water 84000Nm³/h m watewr 65520kg/h T 1=48°C O 2=%(dry)SO 2=200mg/m³SO 2,6%O2=219mg/m³1446mg/Nm³98%15g/Lm=28.53564kg/h m water =1900kg/h150.709844t/h 取0.7t/h 石膏产量16m water =23484.5kg/h 取m water =23484kg/h V =23.484m³/h假定13.2 吸收塔出口：废水流量的计算m water =m water,vapourised +m washwater +m crystalwater +m gypsum,moisture 石灰石消耗量/石膏产量SO 2+CaCO 3+2H 2O+1/2O 2→CaSO 4.2H 2O+CO 2石灰石耗量假定烟气中HCl的浓度C HCl，fluegas =HCl的去除率为废水中Cl-含量保持m Cl-=0.98.C HCl,fluegas V dry 工艺水消耗量ρ= 1.079305kg/l 1.393939kg/l1.017249kg/l取1.017kg/lm beltfilter =2400kg/h11280kg/hm gypsum =1466.4kg/h取m gypsum =1466kg/h9814kg/h=10.45412m³/h 取10.45m³/hm water =m from,absorbor -m gypsum =V from,absorbor =V from,absorbor =m from,absorbor =m gypsum =m from,absorbor .C gypsum 17.5 吸收塔来石膏浆液计算m from,absorbor =m hydrocyclone,underflow +m hydeocyclone,overfloem from,absorbor .C gypsum =m hydrocyclone,underflow .C gypsum,underflow +m hydeocyclone,overfloe .C gypsum,overflow 联立以上方程组解得17.4 脱水石膏产量m ρs,hydrocyclone,overflow =17.1 石膏浆液密度计算17.2 旋流器底流密度计算ρs,hydrocyclone,underflow =ρs,hydrocyclone,overflow =17.3 旋流器顶流密度计算180.7t/h1.238938kg/l取1.24kg/l192h3.76m³1.495751m 取D=1.5m2.25m205t/h以50%5.6t/h 5.6m³/h1h5.6m³1.70815m 取D=1.7m20.2 滤液箱容积假定滤液箱停留时间△t=V tank =V water,filtrate .△t=滤池箱尺寸计算D=(0.89.Vtank)1/3=m water,filtrate =18.2 石灰石浆液密度假定滤布冲洗水量m water,beltfilter =的石膏质量流量作为石膏冲洗水量20.1 滤液量m water,filtrate =m water,beltfilter +m water,wash V water,filtrate ≈浆液罐体积V tank =V suspension .△t=H=1.5×D=石灰石浆液供给石灰石耗量m CaCO3=18.1 石灰石浆液质量流量ρsuspension =ρsuspension =18.3 石灰石浆液体积流量浆液池尺寸D=(0.89.Vtank)1/3=假定浆液停留时间△t=2.55m21690000Nm³/h 932mg/m³二氧化硫脱除率77%12l/Nm³48°C842996.7Nm³/h取843000Nm³/h=234.1667Nm³/s取234Nm³/s10116Nm³/h 3Q 单循=3372Nm³/h=0.936667Nm³/s4.3min724.98m³H1=11.39628m取H 1=11.4m0.5m取H 1=12m21.3 吸收塔循环区体积假定循环浆液停留时间t=V absorbersump =21.4 吸收塔总高浆液池位高度另外考虑到因注入氧化空气引起的吸收塔浆液液位波动，浆液液位高度增V wet,actual =V wet,actual =V wet,actual =循环浆液流量设计喷淋塔层数为每层循环浆液流量21.2 吸收塔直径V wet,actual =H=1.5×D=吸收塔尺寸的设计21.1 循环浆液流量烟气流量V wet =二氧化硫浓度C SO2=假定液气比L/G=吸收塔出口净烟气温度T 2=H 2取1.2m4m2.5m2m喷淋层数3层H 5=4m4m 3m30.7m223372Nm³/h =937L/s5L/s n=Q 单循/5=187.4取整为1880.06m 15m/s 42.4115L/s 取Q max =42.4L/s239090100m 20.8m180.9557%24d=喷射扩散角α=除雾器有效流通面积A=冲洗喷嘴距除雾器表面垂直距离冲洗覆盖率=烟道尺寸设计24.1 净烟气烟道直径设计喷嘴数量n=单层喷淋层浆液流量Q 单循=假定喷嘴流量为假定单管可选最大直径D max =喷淋管内最大流速V max =单喷管最大流量Q max,s =π/4.D max 2.V max =单喷淋层主喷管数除雾器冲洗覆盖率喷淋层设计底部有些降温影响，加之该区间需接近料管，H 2一般定位800mm～1300mm范围为宜，此处进口烟道高度H 3=进口烟道顶部距底层喷淋层高度H 4=喷淋层区域高度H 5设计喷淋层之间的间隔为除雾区高度H 6=出口烟道高度H 7=吸收塔总高H=H 1+H 2+H 3+H 4+H 5+H 6+H 7=考虑到浆液鼓入氧化空气和搅拌时液位有所波动，入口烟气温度较高、浆液温度较低可对浆液液面距入口烟道高度H 2V actual =286.3948Nm³/s 取d=4.497817m25135°CQ fan,in =690000Nm³/hQ fan,in,act =Nm³/s 2610mbar GGH压损12mbar烟道压损7mbar 考虑20%的裕量△P=34.8mbar2728H pump,1=20m H pump,2=22m H pump,3=24mP e,1=227.7285kW 取P e,1=228kW P e,2=250.5013kW P e,2=251kW P e,3=273.2742kWP e,3=273kWη=80%假定循环泵的总效率增压风机总压损假定吸收塔压损电机功率P f,d28.2 循环泵的轴功率P 增压风机烟气设计流量计算假定风机入口烟气温度T fan,in =100%BMCR工况下风机入口处湿烟气流量28.1 有效功率三台浆液循环泵的扬程分别为三台循环泵轴功率计算24.2 原烟气烟道直径2930氧化风机空气流量ηO =60%S=8.059446kg.mol/h 取S=8.06kg.mol/h 30%O rep =O rep =1433.529Nm³/h 取O rep =1434Nm³/h2943.428Nm³/h取为2943Nm³/h 12943Nm³/h所需空气流量根据经验，考虑溶解盐12.1%，则空气流量为O rep ×2.0526=此处设计选用台风机，因此风机空气流量为电机参数λ假定吸收塔喷淋区域的氧化率为浆池内氧化量假定通氧效率η02=。

烟煤氢含量经验公式的选择与应用

烟煤氢含量经验公式的选择与应用周龙萍【摘要】由于我国各地的成煤条件和煤质特征不同,所采用的计算氢含量的公式也不同.选择8个适用烟煤的经验公式计算氢含量,与山西焦煤集团公司烟煤的实测值进行对比,确定出最接近实测值的计算公式为式(1):Hdaf=2.888+0.393√Vdaf-0.0023Ad,结果表明,用式(1)计算值参与计算收到基低位发热量是可行的.【期刊名称】《山西焦煤科技》【年(卷),期】2018(042)009【总页数】4页(P38-40,48)【关键词】烟煤;氢含量;低位发热量;经验公式;实测值【作者】周龙萍【作者单位】山西焦煤集团质量管理与监督服务中心,山西太原 030021【正文语种】中文【中图分类】TD9煤的发热量是煤质分析的重要指标之一。

煤作为动力燃料，其发热量越高，经济价值越高。

煤在燃烧或气化过程中，需要利用发热量计算热平衡、耗煤量和热效率；燃煤锅炉在选型设计时，需要根据用煤的平均发热量计算燃料物料平衡等参数[1]，这些计算必须使用收到基低位发热量。

而氢含量是换算收到基低位发热量不可缺少的指标。

在煤质分析中氢含量的检测方法多用重量-电量法，测定精确度高，但测定过程比较费时。

因此，利用适宜的经验公式直接计算氢含量，对于准确计算发热量具有重要意义。

1 公式的选择与验证许多煤质指标间存在着密切的相关关系，如煤的碳含量Cdaf随着挥发分产率Vdaf的增高而降低；煤中氢含量随挥发分的增高而增高，即氢含量高的煤，挥发分必然也高，反之，氢含量低的煤(如无烟煤)，其挥发分必然较低。

可利用这种不同指标间的内在关系作为审核煤质分析结果的主要依据。

1.1 公式的选择由于地域不同，成煤条件和煤质特征不同，可采用不同的氢含量计算公式。

山西焦煤集团主导产品为焦煤、肥煤、1/3焦煤等煤种的烟煤，从《煤炭化验手册》和《煤炭化验结果审查与计算》中，选择了适合烟煤氢值的8个公式：(1)日本对炼焦煤采用公式：Hdaf=2.82+0.106Vdaf-0.000 8×(Vdaf)2(2)适用于无烟煤和Vdaf <24%的烟煤：Hdaf=Vdaf / (0.146 2Vdaf+1.112 4)(3)适用于Vdaf >24%且焦渣特征为3～8的烟煤：Hdaf=Vdaf/ (0.143 6Vdaf+2.24)(4)Hdaf=14.90+0.070 9 5Qgr,daf-7.468TRDd(5)(6)(7)(8)式中：Hdaf——干燥无灰基氢的质量分数，%；Aad——空气干燥基灰分的质量分数，%；Vdaf——干燥无灰基挥发分的质量分数，%；St,d——干燥基全硫质量分数，%；Qgr,daf——干燥无灰基高位发热量，MJ/kg；TRDd——干燥煤的真相对密度。

燃烧用煤发热量计算公式

第二章锅炉燃料本章目的:了解燃料特别是煤的特性,为煤的燃烧作准备;本章关键:学会煤的评价指标,何为好,坏煤本章难点:煤的成分换算,其实是个小技巧!本章在全部内容的重要性:中等对后面内容影响:锅炉经济性分析(热效率)制粉系统燃烧过程及燃烧布置第一节燃料介绍固体燃料液体燃料气体燃料煤炭油类天然气2,电力燃料的选用电力燃料的选用从能源利用的政策上(1)弃优用劣燃烧取其热量属于低级行为(2)就地取才运输成本和交通运力等(3)充分利用提高经济性(4)保护环境社会效益,国家强制电厂考虑价格,核算成本,企业以赢利为目的第二节煤的组成成分及性质即化学分析:碳(C),氢(H),氧(O),氮(N),硫(S)五种元素和水分(M),灰分(A)两种成分.可燃成分与不可燃成分一,煤的元素分析(1)碳主要的可燃成分,其含量一般为40% 90%碳的燃烧反应固定碳的定义及固定碳的燃烧特性(2)氢氢的发热量比较高但含量较少(3% 6%)氢燃烧后生成H2O,其物态影响反应的发热量2H2+O2 2H2O(l) +143112 KJ/Kg2H2+O2 2H2O(g)+120522 KJ/Kg氢的燃烧特点及其对煤着火的影响(3)硫煤中硫的组成:可燃硫(有机硫硫化铁中的硫)和硫酸盐中的硫硫燃烧后生成SOx 低温腐蚀,大气污染煤中的硫化铁对磨煤部件的磨损(4)氧和氮实际上不可燃,氧的含量与煤的炭化程度有关,最多可达40%;氮的含量比较少,只有0.5% 2%.氧的影响:使可燃元素相对减少,煤的发热量降低.氮的影响:在一定条件下生成Nox,对环境有害.(5)水分不可燃成分,有害成分,含量差别大(2% 60%)水分的相关定义:表面水分(外在水分),固有水分(内在水分)和全水分水分对锅炉工作的危害:(1)降低发热量(2)阻碍着火及燃烧(3)影响煤的磨制及煤粉的输送(4)烟气流过低温受热面产生堵灰及低温腐蚀(6)灰分灰分的定义燃烧前后灰分中的矿物质是不同的内在灰分与外在灰分不可燃成分,有害成分,含量差别大(10% 50%)灰分对锅炉工作的危害:(1)降低发热量(2)阻碍着火及燃烧(3)烟气携带飞灰流过受热面产生结渣,积灰,磨损,腐蚀等有害现象飞灰对大气的污染煤的元素分析法表示—质量百分含量作用—燃烧计算,煤的分类应用—正式场合(设计,研究,设备鉴定等)二,煤的工业分析成分—水分(M),挥发分(V),固定碳(FC),灰分(A)作用—指导燃烧调整,改善燃烧工况;煤分类的主要依据;锅炉设计时的重要参数.方法—通过加热,灼烧得到水分,挥发分和固定碳,灰分(1)挥发分定义组成:可燃气体(H2,CO,CH4等)和少量不可燃气体(O2,N2,CO2,H2O等)组成特点:容易着火,燃烧速度快,火焰长.其加热过程是一个热分解过程(粒径小于100 m的煤粉在煤粉炉中的热分解属于快速热分解,其升温速度大于一万℃/s,在不到0.1 s内完成).挥发分析出后焦碳变得疏松呈多孔性,参与燃烧的表面积增大,有利于焦碳的燃烧.其余成分前述!!工业分析实验:三,煤的成分分析基准及其换算1.煤的成分分析基准水分和灰分的含量受开采,运输,储存和天气的影响而变化,从而使其他成分的质量百分含量发生变化.成分分析基准用来表达成分含量所处状态和条件,可确切地反映煤的特性,使各种分析结果具有可比性.常用的分析基准(1)收到基用下标"ar"表示,用于设计与运行,为计算基准(2)空气干燥基用下标"ad"表示,用于确定内在水分(3)干燥基用下标"d"表示,用于确定灰分(4)干燥无灰基用下标"daf"表示,用于煤的分类C+H+O+N+S+M+A=100%Car+Har+Oar+Nar+Sar+Mar+Aar=100%Cad+Had+Oad+Nad+Sad+Mad+Aad=100%Cd+Hd+Od+Nd+Sd+Ad=100%Cdaf+Hdaf+Odaf+Ndaf+Sdaf=100%As receivedAir drydryDry and ash free例题已知煤的Mar,Aar和Mad,试导出其收到基和空干基之间的换算系数Kar-ad及收到基和干燥无灰基之间的换算系数Kar-daf.解:现设煤的收到基为100,外在水分为Mf,内在水分为Minh,并以Car和Cad及Cdaf之间的换算为例来导出系数.(1)在同一种煤种的收到基和空干基中,除水分之外的其他成分的质量是不变的,于是Cad(100-Mf)=Car×100 → Cad=Car×100/(100-Mf)而Mar= Mf+ Minh → Minh= Mar- MfMad=100 Minh(100- Mf)=100(Mar-Mf)/(100-Mf)有: Mf=100(Mar-Mad)/(100-Mad)所以: Cad=Car(100-Mad)/ (100 -Mar)显然: Kar-ad= (100-Mad)/ (100 -Mar)2.各种成分分析基准的换算各种成分之间可以互相换算,换算系数列于表2-1中.未知基准成分=已知基准成分×换算系数K换算系数K的记忆方法:①判断同一成分在两个不同基准之间的数值大小关系Cdaf>Cd>Cad>Car②根据两个不同基准之间的区别写出换算系数K名称新符号(下)旧符号(上)收到基ar y空气干燥基ad f干燥基d g干燥无灰基daf r煤质基准符号示例1.煤的发热量:Qnet,ar2.煤的成分: Mar ,Aad ,Vdaf第三节煤的特性及分类煤的特性煤的成分煤的发热量煤灰的熔融性煤的可磨性和磨损性一,发热量(一)发热量的定义完全燃烧kJ/kg(二)高位发热量,低位发热量及其关系高位与低位之分的由来——锅炉的排烟温度一般在120 160℃之间,烟气中水分以蒸汽存在.表示方法:Qgr,Qnet ;用下标表示分析基准.Qgr- Qnet=水分质量汽化潜热具体换算关系:见公式(2-17) (2-21)(三)各种基准的发热量之间的换算各种基准的高位发热量之间可以用换算系数换算各种基准的低位发热量之间不能用换算系数换算如:已知Qdaf,net,求Qar,net解题过程如下:Qdaf,net Qdaf,gr : Qdaf,gr= Qdaf,net+225HdafQdaf,gr Qar,gr : Qar,gr = Qdaf,gr Kdaf arQar,gr Qar,net: Qar,net= Qar,gr - 225Hdaf –25Mar(四)折算成分用来衡量水分,灰分和硫分对锅炉工作的有害程度,用发热量(4190KJ)作为折算标准.称作折算水分,折算灰分和折算硫分.公式见式(2-22) (2-24)区分标准:Mar,ZS 8%,Aar,ZS 4%,Sar,ZS 0.2% (收到基)(五)标准煤概念煤的发热量差别很大,8000KJ/Kg 29000KJ/Kg不同容量的锅炉或同一锅炉燃烧不同发热量的煤,其耗煤量之间无法进行对比.定义应用基低位发热量为29310KJ/ Kg的煤为标准煤.定义"标准煤耗量".二,煤灰的熔融特性煤粉中的灰分经燃烧后有下列三种形式(1)保持固体状态,以飞灰形态通过锅炉各受热面,引起磨损.(2)融化成液态,形成结渣.(3)挥发成气态,在较冷受热面形成沾污.(一),结渣的危害影响传热,降低锅炉效率;严重时,发生事故,锅炉被迫停炉.(二)灰的熔融性的测定用角锥法测定定义:(1)变形温度DT (2)软化温度ST(3)熔化温度FT一般用软化温度ST作为灰熔融性的指标(或称灰熔点)长渣(FT-DT=200~400℃)容易结渣;短渣( FT-DT =100 ~200℃)不容易结渣.(三)影响灰熔融性的因素一般灰中高熔点成分(SiO2,Al2O3,MgO等)越多时,灰的熔点也越高;相反,含熔点低的成分(FeO,Na2O,K2O)越多时,灰的熔点也越低.1.灰的成分灰的成分按其化学性质,可分为酸性氧化物( SiO2,Al2O3和TiO2 等)和碱性氧化物(Fe2O3,CaO, MgO ,Na2O,K2O等).一般,碱性氧化物增多时,使灰熔点降低,容易发生结渣.灰所处环境介质的性质发生改变时,会使灰的熔点发生变化.例如,介质中存在CO,H2等还原性气体时,会使灰中的高价氧化铁(熔点1500 ℃左右)还原成低熔点的氧化亚铁,后者又与氧化硅结合成共晶体并进一步形成共晶体混合物(熔点1000℃左右),使灰熔点大大降低.2.灰所处环境介质的性质一般,燃烧含灰多的煤时容易结渣,但不如前两个因素的影响明显.按煤的灰熔点大小,可以对其结渣的可能性进行预报.一般,ST>1400 ℃时不易结渣;ST=1200℃1400 ℃时有可能结渣; ST<1200℃时容易结渣.3.煤中灰分含量一般按挥发分分类三煤的分类1.无烟煤( Vdaf 40%)煤炭发热量计算公式2009-10-22 来源：鹤壁市蓝博仪器仪表有限公司 >>进入该公司展台以煤工业分析结果，创立计算煤炭低位发热量新公式的原理与方法，不再详述。

大唐竞赛化验题(魏宁)

一、填空题1、煤炭产品品种除原煤、筛选煤、低质煤外，还有精煤和洗选煤。

2、粒度＜13mm的全水分煤样量不少于3kg ，粒度＜6mm的全水分煤样量不少于1.25kg 。

3、由热量计直接测得的发热量称为弹筒发热量，锅炉中煤燃烧的发热量，称为低位发热量。

4、增加测定次数，有助于提高精密度，但并不能提高准确度。

5、电量法测氢时，电解池涂液是由磷酸和丙酮以3:7 混合。

6、三节炉测定碳氢装置由氧气净化系统、燃烧系统和吸收系统三部分组成。

7、自动工业分析仪有卧式盆状炉型和卧式环状炉型。

8、水的密度随温度升高而减小，所以相同体积的水在温度越高时质量越小。

9、煤灰熔融性测定时弱还原性气氛可用通气法和封碳法来控制。

10、电子天平的工作原理是电磁力补偿原理，万分之一天平的绝对精度分度值为0.1mg（0.0001g）。

11、高温燃烧中和法测硫时，燃烧产物用过氧化氢溶液吸收，用氢氧化钠标准溶液滴定，计算全硫含量。

12、艾士卡法测硫时使用的沉淀剂为氯化钡，煤中硫转为硫酸钡，根据重量法测定。

13、碳氢氮测定仪是用红外吸收法（红外检测器）测定碳氢，热导法（热导池检测器）测定氮。

14、发热量单位J/g的中文符号为焦（耳）/克；质量热容单位J/（kg·K）的名称为焦耳每千克开尔文。

15、工业分析测定指标中，灰分最能反映煤的不均匀程度，挥发分最能反映煤的变质程度。

二、选择题1、烟煤中与褐煤性质最接近的是 B 。

A、气煤B、长焰煤C、不粘煤D、弱粘煤2、我国商品煤质量管理暂行办法中规定：商品煤应当满足下列基本要求CD 。

A、灰分（A d）≤40%B、硫分（S t,d）≤3%C、氟（F d）≤200μg/gD、）≤ 0.6μg/g汞（Hgd3、挥发分测定时质量损失包括ABCD 。

A、结晶水B、游离水C、碳氢氧化物D、矿物质分解的二氧化碳4、c（1/2H2SO4）溶液的浓度为2mol/L ，则100ml溶液中，含溶质 C 。

（H2SO4相对分子质量为98）A、98gB、49gC、9.8gD、4.9g5、中国煤炭分类指标有ABD 。

以煤的发热量计价的动力用煤如何计算煤价问题

以煤的发热量计价的动力用煤如何计算煤价问题关键词：发热量计价，量热仪，热量仪1 引言动力用煤按发热量计价,是我国煤炭产品计价的一项重大改革。

过去我国煤炭产品一直采取以炼焦煤为主划分牌号比价,并以灰分为主要质量指标的计价方法。

随着经济改革和节能的要求,作为主要能源的煤炭,应按不同的用途,分别确定相应的主要质量指标。

发热量表征了动力用煤的基本性质,是计算燃料消耗、热效率和计价的主要技术指标。

按发热量计价,可使煤炭产品价格与其使用价值关系趋向相对合理,不同牌号的煤发热量相差悬殊,即使同一牌号、灰分相同的煤,在不同矿区其发热量也不尽相同。

作为动力用煤,按灰分计价,势必导致产品与其使用价值背离,显然不合理。

因此,动力用煤按发热量计价,更能体现优质优价,低质低价,实现节约用煤,提高企业经济效益和社会效益。

早在1987年国家物价局和煤炭部联合通知,动力用煤按发热量计价先在部分国家统配煤矿试行,仅限于电力和铁路用煤。

1988年在全国统配煤矿实行。

近年来煤炭市场开放,煤炭供需得到缓解,各地煤炭市场经销的商品煤一般也具备了按质论价的条件。

近来我们收到了一些水泥企业来函,关于煤炭以发热量计价,如何计算煤价,煤中发热量以什么基准计算,灰分、挥发分、全硫和水分与计价的关系等。

同时也收到一些水泥企业由于购煤供需双方发生争执而委托的煤炭仲裁样品。

因此,下面就有关动力用煤计价方法中的有关计算技术问题做一简要介绍。

2 动力煤按发热量计价方法2.1 发热量计价的计算公式C=a·Q net,ar·Kr·KV·KP·KS·KA·KX式中:C——煤的单价,元/t;a——发热量单价,元/GJ;Q net,ar——商品煤收到基(应用基)低位发热量,MJ/kg;K r——煤发热量比价,%;K V——煤干燥无灰基挥发分比价,%;K P——煤炭品种比价,%;K S——煤全硫比价,%;K A——煤炭灰分系数;K X——块煤限下率比价,%。

煤发热量经验公式

煤发热量计算经验公式无灰挥发份：100100addafadadV V MA =⨯--无烟煤低位发热量经验公式：.869224net ad ad ad ad Q K M A V =-⨯-⨯-⨯%0.800.1(30%40%)daf d d daf V V A A =-=校～ %0.850.1(25%30%)daf d d daf V V A A =-=校～ %0.950.1(20%25%)daf d d daf V V A A =-=校～ %0.80(15%20%)daf d daf V V A ==校～ %0.90(10%15%)daf d daf V V A ==校～ %0.95(10%)daf d daf V V A =<校烟煤低位发热量经验公式：*.100(6)()3[40]net ad ad ad ad ad Q K K M A V M =⨯-++-⨯-⨯ *【只在35%daf V ≤，同时3%adM >时，才减去中括号内项。

】褐煤低位发热量经验公式：.100(6)()net ad ad ad ad Q K K M A V =⨯-++-无烟煤低位发热量新公式：.3481424.7382.2563.0(/)net ad ad ad ad Q V A M J g =-⨯-⨯-⨯ .8325.46 5.9291.41134.63(/)net ad ad ad ad Q V A M cal g =-⨯-⨯-⨯烟煤低位发热量新公式：.3586073.7395.7702.0173(/)net ad ad ad ad Q V A M CRC J g =-⨯-⨯-⨯+ .8575.6317.6394.64167.8941.52(/)net ad ad ad ad Q V A M CRC cal g =-⨯-⨯-⨯+褐煤低位发热量新公式：.3172970.5321.6388.4(/)net ad ad ad ad Q V A M j g =-⨯-⨯-⨯ .7588.6916.8576.9192.88(/)net ad ad ad ad Q V A M cal g =-⨯-⨯-⨯高灰分煤（45%dA >）低位发热量的经验公式：高灰分无烟煤低位发热量公式：.330.3146.3610.4523(/)net ad ad ad ad ad Q FC V A M j g =⨯+⨯-⨯-⨯ .7935 2.5 5.4(/)net ad ad ad ad ad Q FC V A M cal g =⨯+⨯-⨯-⨯高灰分烟煤低位发热量公式：.338.7196.512.5423(/)net ad ad ad ad ad Q FC V A M j g =⨯+⨯-⨯-⨯ .8147 3.0 5.4(/)net ad ad ad ad ad Q FC V A M cal g =⨯+⨯-⨯-⨯高灰分褐煤低位发热量公式：.33418.2 4.1816( 5.4)()(/)net ad ad ad Q K K A M j g =⨯-++ .33100( 5.4)()(/)net ad ad ad Q K K A M cal g =⨯-++空气干燥基与收到基发热量换算公式：..10010023()(/)100100ar ar net ar net ad ar ad adadM M Q Q M M j g M M --=⨯-⨯-⨯--..1001005.4()(/)100100ar ar net ar net ad ar ad adadM M Q Q M M cal g M M --=⨯-⨯-⨯--不同基准的转换系数。

煤质分析

锅炉性能计算需要的煤的元素分析数据（Car、Har、Oar、Nar、Sar、Aar）（应用基数据）化验很不方便，一般电厂无法开展此项工作，而电厂能进行入炉煤的工业分析。

因此可用当前煤质的工业分析数据（Mar、Mad、Aad、Sad、Vad、Qnet,ar ）（分析基数据）计算得出元素分析数据，具体计算公式如下：分析基与可燃基进行换算（100-Aad-Mad）Vdaf=100*Vad/(100-Aad-Mad)分析基挥发份计算可燃基挥发份Hdaf=Vdaf/(0.114*Vdaf+2.24) 经验公式Had=Hdaf*(100-Aad-Mad)/100可燃基氢计算分析基氢Ndaf=0.016*Vdaf+0.9 经验公式可燃基挥发份计算可燃基氮Nad=Ndaf*(100-Aad-Mad)/100 可燃基氮计算分析基氮Aar=Aad*(100-Mar)/(100-Mad)Har=Had*(100-Mar)/(100-Mad)Nar=Nad*(100-Mar)/(100-Mad)Sar=Sad*(100-Mar)/(100-Mad)分析基计算应用基（分析基与应用基之间的差别在于水分含量）Qnetar=338.71*Car+1048.48*Har+108.72*(Sar-Oar)-46*Marm1=Aar+Har+Nar+Sar+Marm2=Qnetar-1048.48*Har+46*Mar-108.72*SarCar=(m2+10872-108.72*m1)/447.43Oar=100-m1-Car根据GB/T 3715-1996：工业分析：包括水分、灰分、挥发分和固定碳四个项目的分析（均以质量百分比表示）。

水分一般包括全水分（内水和外水之和）和分析水（内水）；灰分：煤样在规定条件下完全燃烧后所得残留物；挥发分：煤样在规定条件下隔绝空气加热，并进行水分校正后的质量损失；固定碳：从测定煤样的挥发分后的残渣中减去灰分后的残留物，通常用100减去水分、挥发分和灰分后得出。

发热量计算

动力用煤以发热量计价如何计算煤价问题崔恩书张玉昌中国建材院水泥所(100024)1 引言动力用煤按发热量计价,是我国煤炭产品计价的一项重大改革。

过去我国煤炭产品一直采取以炼焦煤为主划分牌号比价,并以灰分为主要质量指标的计价方法。

随着经济改革和节能的要求,作为主要能源的煤炭,应按不同的用途,分别确定相应的主要质量指标。

发热量表征了动力用煤的基本性质,是计算燃料消耗、热效率和计价的主要技术指标。

作为动力用煤,按灰分计价,势必导致产品与其使用价值背离,显然不合理。

因此,动力用煤按发热量计价,更能体现优质优价,低质低价,实现节约用煤,提高企业经济效益和社会效益。

早在1987年国家物价局和煤炭部联合通知,动力用煤按发热量计价先在部分国家统配煤矿试行,仅限于电力和铁路用煤。

1988年在全国统配煤矿实行。

近年来煤炭市场开放,煤炭供需得到缓解,各地煤炭市场经销的商品煤一般也具备了按质论价的条件。

近来我们收到了一些水泥企业来函,关于煤炭以发热量计价,如何计算煤价,煤中发热量以什么基准计算,灰分、挥发分、全硫和水分与计价的关系等。

同时也收到一些水泥企业由于购煤供需双方发生争执而委托的煤炭仲裁样品。

因此,下面就有关动力用煤计价方法中的有关计算技术问题做一简要介绍。

2 动力煤按发热量计价方法2.1 发热量计价的计算公式C=a·Q·K r·K V·K P·K S·K A·K Xnet,ar式中:C——煤的单价,元/t;a——发热量单价,元/GJ;Q——商品煤收到基(应用基)低位发热量,MJ/kg;net,arK——煤发热量比价,%;rK——煤干燥无灰基挥发分比价,%;VK——煤炭品种比价,%;PK——煤全硫比价,%;SK——煤炭灰分系数;AK——块煤限下率比价,%。

石膏板厂煤的工业分析方法

石膏板厂煤的工业分析方法一、目的：为了能科学准确的检测煤的质量，特制定本文。

二、适用范围：本规定适用于低值煤和高值煤的检测。

三、内容：① 注意如不能马上试验，试样需密封保存。

② 用称量盘称取煤样200g 以上平摊于盘中，放入50°C 烘箱中（无鼓风）一夜，早上取出称重可测得外在水。

③ 将上面的干燥煤样磨细，粒度在0.2mm 以下，用以做以下（除全水分检测）的实验： 1 煤的全水及空干基水分1.1仪器：称量瓶﹑恒温鼓风干燥箱﹑干燥器﹑分析天平1.2全水份的检测用已烘干恒重表面皿称取约10克样品，放入干燥箱内，以105°C 烘干至恒重，冷却到室温，立即称量。

样重—烘干恒重后样重全水份含量 = ⨯ 100%样重1.3空气干燥基水份Mad 的测定步骤：用已恒重的称量瓶称取粒度为0.2mm 以下的空气干燥煤样1克左右（精确至0.0002g ），平摊在称量瓶中。

将称量瓶(开盖)放入已升温至105～110°C 的恒温鼓风干燥箱内，在一直鼓风的条件下，烟煤烘1小时，无烟煤烘1～1.5小时（我们所测煤样烘2h ）。

盖上称量瓶盖，从烘箱中取出后放入干燥器内，冷却至室温后称重。

然后再放入烘箱内，继续烘半小时后，盖上称量瓶盖，从烘箱中取出后放入干燥器内，冷却至室温后称重，如此反复，直至前后两次的称量误差不超过0.001克（M 前-M 后≤克，包括负误差）为止。

当水分在2%以下时，不必进行后边的检查性干燥操作。

计算： 1001201⨯=-+M M M M M ad 式中：M ad — 空气干燥煤样的水分含量， %M 0 — 称量瓶的质量， gM 1 — 干燥前煤样的质量， gM 2 — 称量瓶及煤样干燥后的质量， g2 灰分的测定2.1仪器：灰皿﹑高温炉﹑干燥器﹑分析天平3.2步骤：用已恒重的灰皿称取粒度为0.2mm 以下的空气干燥煤样0.5±0.1克（精确至0.0002克），均匀地平摊在灰皿中，将灰皿送入温度不超过400°C （390°C ）的马弗炉中，关上炉门，继续升温至815±10°C ，并在此温度下灼烧1小时后(即待温度升至815±10°C开始计时1.5小时)，取出灰皿，于干燥器内冷却至室温后称重。

锅炉计算题

1.已知煤的空气干燥基成分： C ad =60.5% ， H ad =4.2%，S ad =0.8% ， A ad =25.5% ，M ad =2.1%和风干水分 M ar f =3.5% ，试计算上述各种成分的收到基含量。

(100 M ar f )0.965解：100M ar fCarCad(100 ) 60.5 0.965 58.325%100HarH ad(100 M ar f ) 4.20.965 4.053%100SarSad(100 M ar f ) 0.8 0.965 0.772%100AarSad (100 M ar f ) 25.50.965 24.6075%100M arfM ad (100 M ar f )3.5 2.1 0.965 5.5625%M ar1002.已知煤的空气干燥基成分：C ad =68.6% ， H ad =3.66% ， S ad =4.84% ， O ad =3.22% ，N ad =0.83% ， A ad =17.35% ，M ad =1.5% ，V ad =8.75% ，空气干燥基发热量 Q net, ad =27528kJ/kg和收到基水分 M ar =2.67% ，煤的焦渣特性为3 类，求煤的收到基其他成分、干燥无灰基挥发物及收到基的低位发热量，并用门捷列夫经验公式进行校核。

解：由 M arf100 M ar ff117M ar M ad可得 M ar98.5100C arC ad (100 M ar f)100H arH ad (100 M ar f)100S arS ad (100 M ar f)100N arN ad (100 M ar f)100OarO ad (100 M ar f)100AarA ad (100 M ar f)10068.6 (100 117 )100 98.5 67.79%117 )3.66 (100100 98.5 3.62%117 )4.84 (100100 98.5 4.78%117 )0.83 (100100 98.5 0.82%117 )3.22 (100100 98.5 3.18%117 )17.35 (100100 98.5 17.14%Qnet , ar (Qnet ,ad25M ad )100Mar25 M ar100Mad100 2.67( 27528 25 1.5)25 2.6727171kJ / kg门捷列夫经验公式校核：Q net , ar 339C ar 1030H ar109(O ar S ar ) 25M ar339 67.79 1030 3.62109 (3.18 4.78)25 2.6726817 kJ / kg3.下雨前煤的收到基成分为： C ar1=34.2%，H ar 1=3.4%，S ar 1=0.5%，O ar 1=5.7%，N ar 1=0.8%，A ar 1=46.8%， M ar1=8.6%，Q net ,ar 1=14151kJ/kg。

煤中全水分的测定方法GB211

因该煤样的灰分在（Ad 40.0%），其校正值Vdaf=0.9*9.50-0.1*40.00=4.55%，由表1-1查出Vdaf=4.55%时的Ko值为8300，代入公式由此得到:Qgr,ad = Ko-80Mad-90Aad=8300-80*2-90*39.20=4612卡/克=19.28MJ/kg
84.5
82.5
81.5
80.5
80.0
78.5
4
86.0
86.0
85.0
84.0
83.0
82.0
81.0
79.5
5
86.0
86.0
86.0
85.5
84.5
83.5
82.5
81.5
6--7
86.0
86.0
87.0
86.5
86.0
85.5
84.0
83.0
注：只在Vdaf<35%而同时Mad又大于3%的烟煤的情况下才减去括号内的数字。
1.4分析天平
1.5耐热瓷板或石棉板：尺寸与炉膛相适应。
2、分析步骤
2.1用预先灼烧至质量恒定的灰皿，称取粒度为0.2mm以下的空气干燥煤样1+-0.1g，精确至0.0002g，均匀地摊平在灰皿中，使其每平方厘米的质量不超过0.15g。
2.2将灰皿送入温度不超过100 Ｃ的马弗炉中，关上炉门并使炉门留有15mm左右的缝隙。在不少于30min的时间内将炉温缓慢升至约500 Ｃ，并在此温度下保持30min。继续升到815+-10 Ｃ，并在此温度下灼烧1h。
4、结果计算
Mad=m1/m *100
Mad—空气干燥煤样的水分含量，%；m1—煤样干燥后失去的质量，g；m—煤样的质量，g。