某工程型钢悬挑卸料平台的设计计算
悬挑卸料平台计算书
悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)；《钢结构设计规范》(GB50017-2010)；《建筑施工高出作业安全技术规范》（JGJ80-2010）。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.80m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)1.70m。
次梁采用[16号槽钢U口水平，主梁采用[16a号槽钢U口水平，次梁间距1.50m。
容许承载力均布荷载1.00kN/m2，最大堆放材料荷载800KG。
一、次梁的计算次梁选择[16号槽钢U口水平槽钢，间距1.50m，其截面特性为面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm，截面尺寸b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35×0.80=0.28kN/m(2)最大容许均布荷载为1.00kN/m2；Q2 = 1.00×0.80=0.80kN/m(3)槽钢自重荷载Q3=0.12kN/m经计算得到，静荷载计算值q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.28+0.80+0.12) = 1.44kN/m经计算得到，活荷载计算值P = 1.4×8.00=11.20kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M = 1.44×2.502/8+11.20×2.50/4=8.13kN.m3.抗弯强度计算其中x ——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=8.13×106/(1.05×62140.00)=124.54N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算< [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中 b ——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.0×53.0×235/(2500.0×126.0×235.0)=0.86由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2010)附录B 其值用b'查表得到其值为0.732经过计算得到强度=8.13×106/(0.732×62140.00)=178.76N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算< [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
悬挑卸料平台计算书
悬挑卸料平台计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁的悬挑长度4.00m，插入结构锚固长度2.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[14a号槽钢U口水平，主梁采用[16a号槽钢U口水平。
次梁间距0.60m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载8.00kN。
脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。
栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构3.80m，两道钢丝绳距离0.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.80m。
一、次梁的计算次梁选择[14a号槽钢U口水平，间距0.60m，其截面特性为面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；Q1 = 0.30×0.60=0.18kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2 = 2.00×0.60=1.20kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.14kN/m经计算得到:q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.18+0.14)+1.4×1.20 = 2.07kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×8.00=11.20kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.07×2.002/8+11.20×2.00/4=6.63kN.m3.抗弯强度计算其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=6.63×106/(1.05×80500.00)=78.48N/mm2；次梁的抗弯强度计算σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×9.5×58.0×235/(2000.0×140.0×235.0)=1.12由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录其值用φb'查表得到其值为0.802 经过计算得到强度σ=6.63×106/(0.802×80500.00)=102.81N/mm2；次梁的稳定性计算σ< [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
悬挑卸料平台计算
悬挑卸料平台设计计算1.计算参数设定(1)基本参数卸料平台宽度(悬挑长度)4.00m，长度2.80m，楼层高度1为3.10m,楼层高度2为3.10m；悬挑主梁采用2根I16工字钢，次梁采用I10工字钢，间距560mm；外排脚手架总宽度1200mm；施工堆载、活荷载2.00kN/m2；平台上满铺0.30，采用钢丝绳卸荷，吊点宽度为1.50m。
钢材抗拉和抗弯强度设计值f =205.00N/mm2，抗剪设计强度f v=120.00N/mm2，钢材屈服点f y=235N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。
(2)荷载标准值1)永久荷载标准值脚手板采用0.30面铺木板，自重标准值:0.30kN/m22)施工均布活荷载标准值施工堆载、活荷载2.00kN/m22.次梁验算次梁采用I10工字钢；H=100mm,b=68mm,t=7.6mm,t w=4.5mm,W x=49000mm3,I x=2450000mm4,S=28200mm3，次梁按单跨简支梁计算，跨度L=2.80m(1)荷载计算次梁自重G K1=0.11kN/m；脚手板自重G K2=0.30×0.56=0.17kN/m；施工活荷载Q K=施工堆载、活荷载×次梁间距=2.00×0.56=1.12kN/m；作用于次梁上的线荷载标准值永久荷载q1=1.2G K=1.2×(0.11+0.17)=0.34kN/m施工活荷载q2=1.4Q K=1.4×1.12=1.57kN/mq=q1+q2=0.34+1.57=1.91kN/m, 集中荷载P=1.00×1.4=1.40kN(2)抗弯强度验算γx=1.05；M max=qL2/8+PL/4=1.91×2.802/8+1.40×2.80/4=2.85kN·m=2850000N·mmσ=M max/γx W=2850000/(1.05×49000)=55.43N/mm2次梁抗弯强度σ=55.43N/mm2＜[f]=205.00N/mm2，满足要求。
悬挑卸料平台计算书
悬挑卸料平台计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁的悬挑长度 4.80m，插入结构锚固长度 3.70m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[14a号槽钢U口水平，主梁采用[18b号槽钢U口水平。
次梁间距0.80m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。
栏杆采用竹笆片，栏杆自重荷载取0.15kN/m。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.30m，两道钢丝绳距离0.80m，外侧钢丝绳吊点距离平台4.10m。
一、次梁的计算次梁选择[14a号槽钢U口水平，间距0.80m，其截面特性为面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；Q1= 0.30×0.80=0.24kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2= 2.00×0.80=1.60kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.14kN/m经计算得到:q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2= 1.2×(0.24+0.14)+1.4×1.60 = 2.70kN/m经计算得到，集中荷载计算值P = 1.4×10.00=14.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M = 2.70×2.502/8+14.00×2.50/4=10.86kN.m3.抗弯强度计算其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；安全设施计算软件(2014) PKPM软件出品经过计算得到强度σ=10.86×106/(1.05×80500.00)=128.47N/mm2；次梁的抗弯强度计算σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×9.5×58.0×235/(2500.0×140.0×235.0)=0.90由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用φb'查表得到其值为0.743经过计算得到强度σ=10.86×106/(0.743×80500.00)=181.62N/mm2；次梁的稳定性计算σ< [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
型钢悬挑卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数二、荷载参数主梁自重G k3(kN/m) 0.172 栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重G k4(kN/m) 0.15 安全网设置设置密目安全网安全网自重G k5(kN/m) 0.01 施工活荷载Q k1(kN/m2) 2堆放荷载Pk(kN) 5 堆放荷载作用面积S(m2) 2施工活荷载动力系数 1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm) 10 截面抵抗矩W(cm3) 16.67 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×G k1×1+1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1]=1.1×[1.3×0.39×1+1×1.5×(1.3×2+5/2)×1]=8.973kN/mq静=1.1×1.3×G k1×1=1.1×1.3×0.39×1=0.558kN/mq活=1.1×1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.1×1×1.5×(1.3×2+5/2)×1=8.415kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.558×0.82+0.117×8.415×0.82=0.666kN·mσ=M max/ W=0.666×106/(16.67×103)=39.942N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩I x(cm4) 391.47 截面抵抗矩W x (cm3) 62.14抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×G k1+1×1.5×1.3×Q k1)×s+1.3×G k2]=1.1×[(1.3×0.39+1×1.5×1.3×2)×0.8+1.3×0.1237]=4.055kN/m p1=1.1×1×1.5×P k=1.1×1×1.5×5=8.25kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.8+0.1237=2.036kN/mp2=P k=5kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=4.055×(22/8-02/2)+8.25×2/4=6.153kN.mσ=M max/(γx W X)=6.153×106/(1.05×62.14×103)=94.296N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=2.036×20004/(384×206000×391.47×104 )×(5-24(0/2)2)+5×20003/(48×206000×391.47×104)=0.527mm<[ν]=L1/250=2000/250=8m m次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=4.055×2/2=4.055kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=2.036×2/2=2.036kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(G k3+G k4+G k5)=1.1×1.3×(0.172+0.150+0.010)=0.475kN/mp1=γ0γLγQ×P k/2=1.1×1×1.5×5/2=4.125kNR1=4.055kN内锚固段：q=γ0γG×G k3=1.1×1.3×0.172=0.246kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=G k3+G k4+G k5=0.172+0.150+0.010=0.332kN/mp2=P k/2=2.5kN2内锚固段：q'=G k3=0.172kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)M max=8.483kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.681/(3.000/3.400)=12.105kNσ=M max/(γx W X)+N/A=8.483×106/(1.05×108.300×103)+12.105×103/(21.95×102)=80.115 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=2.738mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3400.00+200)/250.00=14.400mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=10.681kN剪力图(kN)标准值：R'外=5.734kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R内=12.379kNM max=6.547kN·mN=R内/tanα=R内/(h2/s2)= 12.379/(2.800/3.000)=13.263kNσ=M max/(γx W X)+N/A=6.547×106/(1.05×108.300×103)+13.263×103/(21.95×102)=63.616 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.686mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(3000.00+200)/250.000=12.800mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R内=12.379kN剪力图(kN)标准值：R'内=6.625kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37 钢丝绳直径21.5 钢丝绳的钢丝破断拉力F g(kN) 322 抗拉强度为(N/mm2) 1850 不均匀系数α0.82 安全系数K 10花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=41.424°sinα=sin41.424°=0.662内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=43.025°sinβ=sin43.025°=0.682标准值：T'=Max[R'外/sinα,R'内/sinβ]=Max[5.734/0.662,6.625/0.682]=9.710kN 设计值：T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[10.681/0.662,12.379/0.682]=18.142kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.820×322.000/10.000=26.404kN>T'=9.710kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 20 抗拉强度(N/mm2) 65节点二σ=T/(2A)=18.142×103/[2×3.14×(20/2)2]=28.889 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm) 6 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 120 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 160节点三σf=T/(h e×l w)=18.142×103/(6.000×120.000)=25.197N/mm2<f f w=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！。
悬挑式卸料平台计算
悬挑式卸料平台计算
一、悬挑式卸料平台的结构
二、悬挑式卸料平台的计算
1.支腿计算
支腿的计算主要包括支腿的尺寸和材料选择。
支腿的尺寸应根据卸料平台的高度和载荷来确定，以保证支腿的稳定性和承重能力。
支腿的材料选择应考虑到其强度和稳定性，一般使用钢材制作。
2.横梁计算
横梁的计算主要包括横梁的尺寸和材料选择。
横梁的尺寸应根据卸料平台的宽度和载荷来确定，以保证横梁的稳定性和承重能力。
横梁的材料选择应考虑到其强度和稳定性，一般使用钢材制作。
3.升降机构计算
升降机构的计算主要包括升降机构的驱动力和传动方式的选择。
升降机构的驱动力应根据卸料平台的载荷和高度变化来确定，以保证卸料平台的升降效果。
升降机构的传动方式可选用液压、电动或气动等方式。
4.输送机构计算
输送机构的计算主要包括输送机构的尺寸和输送速度的选择。
输送机构的尺寸应根据卸料平台的布局和货物的尺寸来确定，以保证货物的顺利输送。
输送速度的选择应考虑到货物的种类和处理效率。
三、悬挑式卸料平台的应用
总结：。
卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息:_1.荷载参数2.悬挑参数3.水平支撑梁4.卸料平台参数__1_二、次梁的验算:次梁选择 12.6号槽钢槽口水平[ ，间距0.5m，其截面特性为：面积 A=15.69cm2；惯性距 I x=391.466cm4；转动惯量 W x=62.137cm3；回转半径 i x=4.953cm；截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm。
1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30kN/m2；Q1=0.30× 0.50= 0.15kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用12.6号槽钢槽口水平[，标准值为0.12 kN/m Q2=0.12 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取0.00 kN/m2Q3=0.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：5.00kN荷载组合Q=1.2×(0.15+0.12)+1.4×0.00×0.50=0.33kN/mP=1.4×5.00=7.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：经计算得出: M max = (0.33×2.002/8)×(1-(0.002/2.002))2+7.00×2.00/4=3.66kN·m。
最大支座力计算公式:R = [P + q(l+2m)]/2经计算得出: R = (7.00 + 0.33×(2.00 + 2×0.00))/2 = 3.83kN3.抗弯强度验算次梁应力：其中γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；[f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ =3.66×103/(1.05×62.137)=56.16 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ =56.162 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：3经过计算得到φb=570×9.00×53.00×235/(2000.00×126.00×235.0)=1.08；由于φb大于0.6，按照下面公式调整：得到φb' =0.809；次梁槽钢的稳定性验算σ =3.66×103/(0.809×62.137)=72.93 N/mm2次梁槽钢的稳定性验算σ =72.926 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2,满足要求!三、主梁的验算:根据实际情况考虑，按照内外侧钢丝绳同时受力计算。
型钢悬挑卸料平台计算
型钢悬挑卸料平台计算型钢悬挑卸料平台计算书一、计算参数1、主悬挑梁截面特征：型钢截面类型：槽钢；型钢型号：16a号槽钢；截面放置方向：槽口水平；单位重量q g(kN/m)：0.169;截面尺寸b( mm): 63；截面尺寸t( mm): 10；截面尺寸h ( mm): 160；截面积A( cm2): 21.95；抵抗矩Wx( cm3): 108.3;惯性矩Ix( cm4): 866.2；回转半径ix(cm): 6.28；钢材的屈服点f y : 235；抗弯、抗压容许应力[q](N/mm2) : 215；弹性模量E(N/mm2) : 206000；2、水平次梁截面特征：型钢截面类型：槽钢；型钢型号：16a号槽钢；截面放置方向：槽口坚向；单位重量q g (kN/m) : 0.169;截面尺寸b (mm): 63；截面尺寸t (mm): 10；截面尺寸h (mm): 160；截面积 A (cm2): 21.95；回转半径iy x (cm) : 1.83；抵抗矩Wy (cm3): 16.3；惯性矩Iy (cm4): 73.3;钢材的屈服点f y：235;抗弯、抗压容许应力[q](N/mm2)：215;2弹性模量E(N/mm ): 206000;2、卸料平台构造参数主梁悬挑长度L a(m)： 1.8；主梁锚固长度L b( m)：0.2；平台计算宽度L c(m)：2；次梁间距a1 ( mm): 250；锚固类型：铰支；次梁与建筑物的最大允许距离a2 (mm)：200；内侧钢丝绳与建筑物间距h a (m)： 1.2；外侧钢丝绳与内侧钢丝绳间距h b(m)：0.4；钢丝绳上部锚固点与型钢墙支点间距h c (m)：3；3、何载参数脚手板自重q (kN/m2): 0.3；施工均布荷载q s (kN/m2): 2；栏杆、挡脚板自重q d (kN/m)：0.11；设计材料堆放承载力q f (kN/m2)：10；4、其他参数钢丝绳安全系数k：6；主悬挑梁型钢截面塑性发展系数Y : 1.05；水平次梁型钢截面塑性发展系数Y：1.05；荷载分项系数(查GB50009-2001第8页)：丫G : 1.2；可变荷载丫Q： 1.4；二、卸料平台验算1、水平次梁验算水平次梁支撑平台脚手板上的堆料荷载和施工荷载，搁置在两根主悬挑梁之间，按照均布荷载加集中荷载作用下的简支梁计算弯矩、强度和稳定性。
悬挑卸料平台计算书-范例
悬挑卸料平台计算书-范例计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ 59—11)和《钢结构设计规范》(GB 50017--2017)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度2.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。
次梁采用[10号槽钢U口水平，主梁采用[12.6号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。
施工人员等活荷载2.00kN／m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
一、次梁的计算次梁选择[10号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为：面积A=12.74cm2，惯性距Ix=198.30cm4，转动惯量Wx=39.70cm3，回转半径ix=3.95cm截面尺寸b=48.0mm，h=100.0mm，t=8.5mm1．荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为O.30kN／m2：Q1=0.30×1.00=0.30kN／m(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：Q2=10.00／2.50／3.00×1.00=1.33kN／m(3)槽钢自重荷载：Q3=0.10kN／m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(O.30+1.33+0.10)=2.08kN经计算得到，活荷载计算值P=1.4 X 2.00×1.00=2.80kN／m 2．内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式式为：。
悬挑式卸料平台设计计算
悬挑式卸料平台设计计算一、悬挑式卸料平台的定义与应用悬挑式卸料平台是一种常用于仓库、码头等场所的物料运输装置。
它可以将货物从高空卸下，提高物料卸载效率，减轻人力劳动强度。
悬挑式卸料平台安装在一个支撑结构（如高架货架、钢架结构等）的边缘，平台的一端能够接触到运输车或其他载货设备，另一端则悬挑在空中。
悬挑式卸料平台应用广泛，包括自动化仓库、大型物流中心，以及船舶、货运车队等运输场景。
其设计需要考虑结构的承重能力、平台的尺寸等多个因素。
二、悬挑式卸料平台的设计计算1. 结构材料选取悬挑式卸料平台的承重能力是设计时需要考虑的首要因素，因此，设计阶段需要对支撑结构的材料进行选取。
通常情况下，采用钢结构作为支撑结构，能够保证其足够的强度和刚度。
在设计过程中，需要根据平台的尺寸和承重需求，计算出支撑结构所需的钢材用量，以及结构的总体积。
2. 平台尺寸的计算平台尺寸的计算需要考虑到货物的长、宽、高、重量等多个因素。
一般情况下，平台的边缘应该比运输车辆的侧面宽出相应的距离，以便货物能够顺利卸下。
此外，平台的长度和宽度也需要根据场地和运输需求进行综合考虑。
3. 驱动系统的选择悬挑式卸料平台的驱动系统主要有手动和电动两种。
在实际应用中，需要根据不同的使用场景，选择适合的驱动系统。
如果频繁进行物料卸载操作，选用电动驱动系统会提高工作效率，减轻劳动强度。
4. 安全措施的考虑悬挑式卸料平台设计需要考虑到安全措施的实施。
可通过设置安全门、安全锁等装置，防止卸货时意外事故的发生。
此外，平台表面应当涂敷防滑涂料，以增强安全性。
5. 强度计算和稳定性分析在悬挑式卸料平台的设计中，需要进行强度计算和稳定性分析。
这些分析可以帮助工程师评估平台的最大承重能力，确保平台在使用过程中不会坍塌或变形。
分析时需要考虑到不同载荷情况下平台的变形情况，并进行相应的加强措施。
三、结论悬挑式卸料平台是提高物料卸载效率的重要设备之一。
在设计过程中，需要综合考虑结构材料选取、平台尺寸、驱动系统的选择、安全措施的实施以及强度计算和稳定性分析等多个方面。
悬挑式卸料平台计算
悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
计算参数:平台水平钢梁的悬挑长度4.50m，插入结构锚固长度2.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用16号工字钢，主梁采用16号工字钢。
次梁间距0.80m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载1.40kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。
脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。
栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.00m，两道钢丝绳距离1.60m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.00m。
一、次梁的计算次梁选择16号工字钢，间距0.80m，其截面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35×0.80=0.28kN/m(2)最大容许均布荷载为1.40kN/m2；Q2 = 1.40×0.80=1.12kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.20kN/m经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.28+0.20)+1.4×1.12 = 2.15kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×2.00=2.80kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.15×2.002/8+2.80×2.00/4=2.47kN.m3.抗弯强度计算其中x ——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=2.47×106/(1.05×141000.00)=16.70N/mm2；次梁的抗弯强度计算 < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中 b ——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.918经过计算得到强度=2.47×106/(0.918×141000.00)=19.11N/mm2；次梁的稳定性计算 < [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
悬挑卸料平台计算方法
悬挑卸料平台计算方法卸料平台是施工现场常搭设各种临时性的操作台和操作架，能进行各种砌筑装修和粉刷等作业，一般来说，可在一定工期内用于承载物料，并在其中进行各种操作的构架式平台，称之为操作平台。
操作平台分为移动式操作平台、落地式和悬挑式操作平台多种，也可称之为转料平台。
我们在施工过程中不是很重视这个卸料平台。
在卸料平台不是很牢固的前提下，就带来很大的安全问题。
下列我说一下制作卸料平台的方法和计算实例，可供施工技术人员参考。
标签：卸料平台；予留锚环；钢丝绳一、在卸料平制作中注意的事项1、卸料平台的制作应由专业电焊工进行。
2、所要求的焊缝不得有脱焊、漏焊、焊缝应饱满。
3、平台上的木板应满铺，并用8铅丝绑牢。
4、防护栏杆的高度不应低于1.5米，且内侧应立挂密目安全网。
5、钢丝绳的锚扣应符合规范要求。
6、料台安装前应先检查予留锚环与结构的连接是否可靠，是否有松动的情况，确认无误后方可安装。
7、卸料平台的吊装时，起吊用的四根钢丝绳应長短相同，以保证平台的平稳安装。
8、吊装时，信号工应与安装工密切配合，以保证安全。
9、为保险起见，卸料平台应挂上明显的限载牌，限载要求为1.0T。
10、第一次使用时应做静载实验，在确认料台不变形，焊缝无开裂，锚环处砼无裂缝等现象，且经过有关部门和负责人的签字认可后，方可投入使用。
二、永寿县某工程卸料平台实例计算方法卸料平台计算参数：悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁的悬挑长度3.10m，插入结构锚固长度0.10m，悬挑水平钢梁间距（平台宽度）3.00m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用10号工字钢，主梁采用10号工字钢。
次梁间距1.00m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。
脚手板采用竹笆片，脚手板自重荷载取0.06kN/m2。
悬挑卸料平台计算书
悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
一、参数信息1.卸料平台参数平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度：3.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)：2.50m。
水平钢梁(主梁)的锚固长度：1.00m。
2.水平支撑梁次梁采用12.6号槽钢槽口水平，主梁采用20b号工字钢，次梁间距1.00m。
3.荷载参数面板材料类别：木脚手板，脚手板自重：0.35kN/m2；栏杆、挡板类别：五层胶合板，，栏杆、挡板脚手板自重：0.30kN/m；容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN；4.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离：2.50m，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离：0.50m；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离：5.10m；钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
悬挑卸料平台立面图悬挑卸料平台平面图二、次梁的计算次梁选择12.6号槽钢槽口水平，间距1.00m，其截面特性为面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.47cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=1.57cm截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35×1.00=0.35kN/m(2)最大容许承载力均布荷载为2.00kN/m2；Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m(3)槽钢自重荷载 Q3=0.12kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.35+2.00+0.12) = 2.97kN/m考虑施工材料器具堆放的实际情况,将堆放荷载转化为线性荷载,经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×10.00×1.00/3.00=4.67kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.97×2.502/8×[1-4×(0.30/2.50)2]+4.67×2.50/4=5.10kN.m3.抗弯强度计算其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=5.10×106/(1.05×62137.00)=78.17N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算其中Фb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到Фb=570×9.0×53.0×235/(2500.0×126.0×235.0)=0.86由于Фb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用Фb查表得到其值为0.743经过计算得到强度σ=5.10×106/(0.743×62137.00)=110.42N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算σ < [f],满足要求!三、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
悬挑卸料平台搭设方案及计算
悬挑卸料平台搭设方案及计算根据本工程施工特征以及立面的情况和周边环境及满足周转材料的要求进行布置受料平台，以便将无法用人货电梯运输的材料，利用塔吊吊运到指定地点。
一、卸料平台的布置根据现场施工情况，标准层以上共设置两个，上下层错开布置，以便垂直吊运方便。
1、D1幢：布置在M轴的SM3、J轴的SM2位置上，错开设置。
2、D2幢：布置在A轴交4～8轴之间、1-K轴交1-6～1-8轴，错开设置。
3、D3幢：布置在1-A轴交1-3～1-6轴、A轴交6～10轴，错开设置。
二、卸料平台的尺寸及组成1、卸料平台的实际使用尺寸为2500×3500。
（见附图）2、卸料平台主梁采用2根16#槽钢，次梁为10#槽钢间距为500，上铺3mm厚的钢板，设置防滑条。
3、卸料平台每侧设置二根 13钢丝绳斜拉下荷，钢丝绳端部设置可调节的花蓝螺栓。
4、卸料平台每侧设置高为1.2m的防护栏杆（采用Φ48钢管）和0.3m的踢脚杆，并用内衬1mm厚钢板围护。
围护外侧三面，底部下均用油漆涂刷分色标志。
5、卸料平台主梁必须伸入楼层1m，并与楼层预埋件（2根 22钢筋）牢固相连。
三、卸料平台的计算。
1、次梁计算恒载：10#槽钢自重100N/m 3mm钢板235.5 N/mm2活载：施工荷载2000 N/m 按次梁承受均布荷载考虑总均布荷载：q=（140+235.5×0.5）×1.2+2000×0.5×0.4=309+400=709 N/m 则10#槽钢承受弯矩：（按简支考虑）M=1/8×1615×2.52=1262N〃m=1.26×106 N〃m10#槽钢的抵抗矩Wn=39.7cm2f=215N/mm2Wn〃f=39.7×215×103=8.53×106>0.71×106则次梁10#槽钢@500符合要求。
2、主梁16#槽钢计算按外侧主梁16#以钢丝绳点作支承点计算，为安全计算，按里侧第二钢丝绳不起作用考虑，只计算外侧第一道钢丝绳受力情况。
工字钢悬挑式卸料平台计算书
悬挑式卸料平台施工方案工程建设地点；属于框架结构；由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：竹笆片脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.30；栏杆、挡板类别：竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.00。
2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.80；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.90；钢丝绳安全系数K：5.50，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：20a号工字钢；次梁材料类型及型号：16号工字钢；次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.20。
4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.00, 次梁悬臂Mc（m）：0.00；平台计算宽度(m)：2.00。
二、次梁的验算:次梁选择 16号工字钢，间距0.5m，其截面特性为：面积 A=26.1cm2；惯性距 I x=1130cm4；截面抵抗矩 W x=141cm3；回转半径 i x=6.58cm；截面尺寸：b=88mm,h=160mm,t=9.9mm。
1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30kN/m2； Q1=0.30× 0.50= 0.15kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用16号工字钢，标准值为0.20 kN/mQ2=0.20 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：5.00kN荷载组合Q=1.2×(0.15+0.20)+1.4×2.00×0.50=1.82kN/mP=1.4×5.00=7.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：M max = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4经计算得出: M max = (1.82×2.002/8)×(1-(0.002/2.002))2+7.00×2.00/4=4.41kN·m。
悬挑式卸料钢平台施工设计计算_secret
悬挑式卸料钢平台设计悬挑式卸料钢平台设计：建筑工程装修用卸料平台，使用面大量广，搭设不好极易发生安全事故。
有的工地直接用架板一端放在脚手架大横杆上，另一端放在墙上作卸料平台。
这种做法极不安全，也不符合《建筑施工安全检查标准》要求。
本设计参照《建筑施工高处作业安全技术规范》附录五“悬挑式钢平台”进行设计，制作安装方便，适用于住宅楼、办公楼等内外装饰卸料，经周转使用，效果较好，现介绍如下，供参考。
钢平台长4.0m，宽1.8～2.2m，主次梁均用槽钢制作，上铺50mm 厚木板，用钢丝绳斜拉固定在混凝土圈梁（连续梁）上方。
容许荷载：施工荷载1.5kN/㎡。
集中荷载5KN。
1.设计依据：《建筑施工高处作业安全技术规范》（JCJ80-91）；《钢结构设计规范》（GBJ17-88）；《木结构设计规范》（GBJ5-88）；《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。
2.钢平台设计2.1次梁设计：次梁选用槽钢 10制作。
4.0m长钢平台设5道次梁，焊接在主梁凹槽内（主梁侧加100×60×8垫板），其间距为1.0m。
10槽钢截面特性：重量0.1kN/m，W x=39.7cm3,h=100mm，b=48mm，t=8.5mm。
主梁、次梁、吊环的强度及稳定性计算公式和附表，依据GBJ17-88规范。
2.1.1荷载计算：依据JGJ80-91规范，永久荷载中的自重，铺板以0.4kN/㎡计；施工活荷载（均布）以1.5kN/㎡计。
另外，本设计考虑增加集中施工荷载，按混凝土料斗容量0.2 m 3，荷载5kN 设计。
永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4。
落叶松板50mm 厚 0.4×1×1.2=0.48kN/m 。
10槽钢 0.1×1.2=0.12kN/m施工荷载（均布） 1.5×1×1.4=2.1kN/m∑q =2.7kN/m施工荷载（集中） p=5×1.4=7 kN 2.1.2内力计算：P q1100 1100次梁计算简图集中荷载处于最不利位置（在次梁跨中）。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
譬 ： ＋ Ｐ ｌ
＝
＋
＝＿ ． １１Ｎｍ ０３ 。 ０ｋ
。
２． ３ 抗 弯强度验算 ３． 次梁应力 ：
＝
＿ ８０３Ｎ ｍ ２ ［］ ２５００Ｎ ８．５ ／ ｍ ＜ ， － ０．０ ～
２． ． ３ ４ 整体稳定性计算 １ 求均匀 弯曲的受 弯构 件整体稳定系数 。 ）
・
９ ・ ８
第３ ７卷 第 ２ ２期 ２ ０ １１ 年 ８ 月
Ｓ ＨＡＮＸＩ ＡＲＣ Ｔ ＨＩ ＥＣ ＵＲＥ Ｉ
山 西 建 筑
Ｖ １３ ． ２ ｏ ． ７ Ｎｏ ２ Ａｕｇ ２ ． ０１１
文章编号 ：０ ９ ６ ２ （ ０ ） ２０ ９ － ３ １０ －８ ５ ２ １ ２ —０ ８ ０ １
０ ３ Ｎ ｍ ： ．５ｋ ／ ｑ ｌ＝０ ３ ． ５×０． ０ ５ ０＝０ １ ５ ｋ ／ ． ７ Ｎ ｍ。
２ 设 计计 算 书
２． 编 制 依 据 １ １ 工程施工 图纸及现场概况 。２ Ｊ Ｊ１０２ ０ 建筑施工 扣件 ） ）Ｇ ３ — １ ０ 式钢 管脚 手架 安全 技术 规 范 （ ０２年 局部 修订 ） ） Ｂ ５ ２４ ２０ 。３ Ｇ ０ ０ — ２０ ０ ２混凝土结构工程施 工质量验 收规范 。４ Ｄ Ｊ１ －３ －０ ５建 ） Ｂ ４０ ３２０ 筑施工现场管 理标 准。５ Ｇ ００ －０ １ 筑结构荷 载规范 。６ ） Ｂ５ ０ ９２ ０ 建 ） Ｇ ０ １ － ０ Ｂ５０ ７２ ３钢结构 设 计规 范。７ Ｇ ／ ０ －０ ６一 般 用途 ０ ） Ｂ Ｔ ２ １ ８２０ １ 钢丝绳 。８ Ｊ Ｊ８ －１建筑施工高处作业安全技术 规范。 ）Ｇ ０９
某工程 型钢悬挑卸 料平 台的设计计算
刘 继 军
摘 要 ： 门针对建 筑施 工的卸料 平 台设计 ， 专 以详尽 的计 算书的形式 ， 表述 了一 个型钢 悬挑卸料平 台的相 关设计计 算， 并
给 出了相应的计算公式 ， 以指导设计 实践。 关键词 ： 型钢 ， 悬挑 ， 卸料 平台 ， 设计计算 中图分 类号 ：Ｕ ９ ． Ｔ ３２ １ 文献标识码 ： Ａ
妒 ６：１ ０ 一 ．７
６
２ ３ 次 梁的验 算 ．
次梁选择 １ ａ ６ 号槽钢 ， 口水平 ［其 截面特性为 ： 槽 ， 面积 Ａ＝２ ．５ｃ１， １９ ｎ 截面惯性距 ， ６ ． ｒ ， ２ ＝８６ ２ｃ ４ 截面模量 ＝ ｎ
１ ８３ ｃ 回转 半 径 ｉ ． ８ ｅ 截 面 尺 寸 ： ０ ． ｍ ， ＝６ ２ ｍ， ｂ＝６ ． ｍ， ３ ０ ｍ ｈ＝
经计 算得到活荷载设计值 Ｐ＝１４Ｘ１ ． ０＝１ ．０ｋ ４ ０ Ｎ。
２． ２ 内力验算 ３． 内力按照集 中荷载 Ｐ与均布荷载 ｇ作用 下的简支 梁计算 ， 计 算简图如 图 ２所示 。
２２ ．
工程 参数
１ 荷载参 数 。脚手 板类 别 ： 脚 手板 ， ） 木 脚手 板 自重标 准 值 ：
点与水平梁 的垂 直距离 ： ； ３Ｉ 钢丝 绳安全 系数 Ｋ：０ 预埋 件的直 ｎ １； 径 ：８ｍ 注 ： 吊索 用钢丝绳的安全系数为 １ ） １ ｍ（ 作 ０。
Ｍ
图 ２ 次 梁 内 力计 算 简 图
最大弯矩 的计算公式 为 ：
主梁槽钢 型号 ：６号工 字钢 ， 口水平 ［ 次 梁槽 钢型号 ：６ １ 槽 ； １ａ 号槽钢 ， 口水平 ［ 水平 钢梁 （ 槽 ； 主梁 ） 的悬挑 长度 ：． ｎ 水平钢 ４ ５Ｉ， 梁（ 主梁 ） 的锚 固长度 ：． 平 台计算宽度 ：． 见 图 １ 。 １５ｍ； ２ ５ｍ（ ）
０ ３ Ｎ ｍ ； ．５ｋ ／ 栏杆 、 挡板类别 ： 钢栏杆 、 木挡板脚 手板 自重标 准值 ： ０ １ Ｎ ｍ ； 工人 员 等 活荷 载 ： Ｎ ｍ ， ．４ｋ ／ 施 ２ｋ ／ 最大 堆 放材 料 荷 载 ：
１ Ｎ。 ０ｋ
－ ｌ Ｎ２
．
２ 悬挑参数 。水平梁拉结点距悬 挑端距离 ： ． 上部拉结 ） ０ ５ ｍ；
２ 施 工人 员等活荷载为 ２ｋ ／ Nhomakorabea ） Ｎ ｍ ：
ｑ ２＝ ２ ×０． ０ ＝ １ ０ ０ Ｎ／ｍ 。 ５０ ．０ ｋ
３ 槽 钢 自重荷载 ｑ ＝２ ．５Ｘ ．０ Ｘ ８ ５＝ ．７ Ｎ ｍ； ） ３ １９ ０ ００ １ ７ ． ０ １２ｋ ／
经计算得到静荷载设计值 ９＝１２ ｑ ｑ ＋ｇ）＝ ．１ Ｎ； ． 】 ２ ３ １６ ６ｋ Ｘ（
根据《 钢结构设计规范》 附录 Ｂ ３ ．：
５０ｔ ２５ ７ ｂ ３
６ 。
２ ５ ０ Ｘ１ ０ ×２ ５＿ｏ ８ ８ｏ Ｏ ６ ０ ０ ３ ．９
… 。 。
． ．
图 １ 结构示意图（ 单位 ： ｍｍ）
当 ＞ ． 时， ０６ 根据《 钢结构设计规范》 附录 Ｂ １ 式 ： ．＿ ２
１ ６０． ０ ｍｍ ， １ ０ ｍｍ 。 ｔ＝ ０．
：Ｏ ７ ６ ．５。
取 ６ ０ ７ ６ ＝ ．５ 。
２ 整体稳定验算 。 ） 根据《 钢结构设计规范》 ．． ， ４２２式 整体稳定验算应按下式计算 ：
１ 概 述
在我们 日常施工的过程 中， 经常会遇到 需要搭设 卸料 平台 的
自悬挑端始 ， ９个 次梁 的受 力 面积最 大 ， 力宽 度为 左右 第 受
间距 的一半 ， ０ ５ ０ ２＋０ ５０ ２＝０ ５０ ｒ， 此次 梁 进行 验 为 ． ０／ ．０／ ． ０ ｌ取 ｌ
情况 ， 但经常会 因计算参考 资料 较少 ， 计算 时会 遇到不 少问题 ， 所 算。 １ 脚 手 板 的 自重 标 准 值 ： 例 采 用 木 脚 手 板 ， 准 值 为 ） 本 标 以我们在相关 书籍 的编写 过程 中 ， 针对这 一 问题进 行 了表 述 ， 为 相互交流学 习 ， 本文针对此 问题进 一步加以探讨 。