开口三角电压保护整定值计算
变压器保护定值整定
变压器定值整定说明注：根据具体保护装置不同，可能产品与说明书有不符之处，以实际产品为主。
差动保护（1)、平衡系数的计算对上述表格的说明:1、Sn为计算平衡系数的基准容量。
对于两圈变压器Sn为变压器的容量;对于三圈变压器Sn一般取变压器高压侧的容量。
2、U h、U m、Ul分别为变压器高压侧、中压侧、低压侧的实际运行的电压。
3、n ha、n ma、n la分别为高压侧、中压侧、低压侧的TA变比。
4、TA的二次侧均接成“Y”型5、I b为计算平衡系数的基准电流，对于两圈变压器，I b取高压侧的二次电流；对于三圈变压器I b一般取低压侧的二次电流.如果按上述的基准电流计算的平衡系数大于4，那么要更换基准电流I b，直到平衡系数满足0.1<K<4；如果无论怎么选取基准电流都不能满足0。
1<K〈4的要求，建议使用中间变流器（2)、最小动作电流I op.0I op.0为差动保护的最小动作电流,应按躲过变压器额定负载运行时的最大不平衡电流整定，即：I op 。
0=Nam)InU fi(n)*Krel(2∆+∆+式中：I n 为变压器的二次额定电流，K rel 为可靠系数，K rel =1。
3—1.5;f i （n)为电流互感器在额定电流下的比值误差。
f i （n ）=±0。
03（10P ）,f i(n)=±0。
01（5P)ΔU 为变压器分接头调节引起的误差（相对额定电压）；Δm 为TA 和TAA 变比未完全匹配产生的误差，Δm 一般取0。
05。
一般情况下可取：I op 。
0=（0。
2—0.5）I n 。
（3） 最小制动电流的整定I res.0 =Na1.0)In-(0.8。
（4)、比率制动系数K 的整定 最大不平衡电流的计算 a 、三圈变压器I unb.max =K st K aper f i I s 。
max +ΔU H I s.H.max +ΔU M I s.M 。
开口三角电压保护整定值计算
开口三角电压保护整定值计算文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58-什么是开口三角形开口三角形是指中性点不接地系统中电压互感器三相的三个二次绕组的接法，三相二次绕组按三角形接线连接，但最后有一点不连上，即构成开口三角。
此处没法作图，说一下：就是对电压互感器三相的三个二次绕组“a-x”、“b-x”、“c-x”，开口三角就是“a-x”的x与“b-x”的b相连，“b-x”中的x与“c-x”的c相连，从“a-x”的a与“c-x”x引出电压；这个没有完全闭合的三角形就是开口三角形，从这开口三角形引出的电压Ua-x，就是开口三角电压。
正常情况下，开口三角上没有电压，当发生系统单相接地时，电压互感器一次绕组就会有一相上无电压，造成对应的二次绕组上也无电压，则开口三角上就会出现电压。
通过检测开口三角上的电压，就可以知道高压系统是否有接地现象，这在系统上被称为“接地监察”本装置电容器组按招标数据单要求，必须具备不平衡电流保护（或不平衡电压保护）功能。
根据电容器组单台中性点不接地单星接线方式，本设备采用了“开口三角电压保护”实现不平衡电压保护。
开口三角形即将电压互感器一次侧与单星接线的每相电容器并联，将互感器的二次线圈接成三角形，但将三角形的最后一个“角”不联接，构成从原理图上看即构成一个开口的三角形。
正常情况下，三角开口上没有电压，而当发电容器发生故障时，将引起相间电压的不平衡，从而在三角的开口上形成电压输出，该电压也称为“零序电压”，该电压可做为电容器的保护动作信号。
这种方式的优点是不受系统接地故障和系统电压不平衡的影响，也不受三次谐波的影响，灵敏度高，安装简单，可检测到单台电容器故障并实现保护，是电容器组经常与熔断器配合使用的不平衡保护方式之一。
1.1.设计要点在正常情况下，由于电机三相绕组、三相电容客观存在的不平衡，以及电网电压的不对称，开口三角存在着不平衡零序电压。
开关柜整定值整定公式
10
8.38
1.5
电网的总单项 电动机的电容
零序 接地电流
电流
10
最小灵敏系
数
TA变比KTA
1.5
10.05
整定值IDZ （A）
〉5-10A
电网额定电压 额定电流 短路容量
额定容量（KVar） （KV）
（A）
（MVA）
1800
10
103.93
短路电流
（KA）
80
4.62
速断 冲击电流倍数KCJ 接线系数KJX 4
0.48
中性点不
平衡电流
保护I0
2
5
1.1
0.91
10.39
双星形中
性点不平
衡电流保
护I0
2
5
1.1
0.78
4.45
单项桥式
差动电流
保护I0
2
5
1.1
0.68
7.79
起动电流倍数
3
灵敏度校验〉2 延时时间 10.61 0.1-0.2秒
整定时限（S） 延时时间
21.51 0.5-0.7秒
经验公式值
（V）
延时时间
60 0.5-10秒
整定取值
灵敏度校验〉2 实际动作值 （A）
线圈整定匝数
8.00
0.6
57.74
100
91.92
灵敏度校验≥ IDZ
66.67 灵敏度校验≥ 1.5
17.78
整定时限（S） 3-5分钟
故障切除电
整定时限（S） 容台数取整
0.2秒
0.00
0.2秒
动作电压１ 动作电压２ （Ｖ） （Ｖ）
DBB并联电容说明书
低的水平。其限值应协商确定并在合同中写明。
4.2.5. 最大允许电流
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2
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襄樊缔造电气有限公司 电容器单元应适于在电流方均根值为 1.3 倍该单元在额定正弦电压和额定频率下产生的电 流下连续运行，过渡过程除外。由于实际电容最大可达 1.1CN,故最大电流可达 1.43IN。
1.3. 分别将进线柜、电容器柜、电抗器柜按照布置图的位置摆放在底座上。将位置对正并紧固
好螺栓。
1.4. 用铲车将电抗器装入电抗器柜，并紧固。
1.5. 紧固各柜体相连的联接母线。
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4
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T：成套装置
BB：并联补偿
10：系统电压 10kV
3000：额定容量 3000kvar
100×30：由单台容量 100kvar 的高压并联电容器 30 台组成
A：星形接线 （B：双星形接线 C：单三角形接线）
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1
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GB/T11024.1-2001《标称电压 1kV 以上交流电力系统用并联电容器》 JB/T 7111-93《高压并联电容器装置》。 GB50227-95《并联电容器装置设计规范》 4.2. 过负载 4.2.1. 电容器可在下表的电压水平下运行。
型式
电压因数 XUN (方 均根值)
最大持续时间
整定值计算
整定值计算(总5页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除过流整定选取值I过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值1 限时电流速断保护并联电容器在正常情况下，有耐受涌流的能力，但当系统发生短路故障时，电容器组能迅速的脱离系统。
为此，将电容器组设置限时电流速断保护。
《3～110kV电网继电保护装置运行整定规程》（以下简称《整定规程》）中计算公式为：IDZ＝KKIE（1）公式中KK为可靠系数，KK＝3～5；IE为电容器组额定电流。
大容量的电容器组在投切过程中，即便有串联电抗器，其涌流仍然很大，可达到额定电流的8～10倍，涌流振荡衰减时间为1／5周波，即4ms。
有的整定计算将其动作时间整定为0s，这是不合理的。
如果电容器组涌流较大，会造成保护的误动，使电容器组投不上。
笔者认为如果将定值设定为8～10IE，可以将时间设为0s，如果将定值设定为3～5IE，应将时间设为0．1～0．2s，包括合闸涌流4ms的过渡过程。
2过电流保护高压并联电容器技术条件要求电容器应能在有效值为1．3IE稳态过电流下运行，对于电容值具有最大正偏差的电容器，这种过电流允许达到1．43倍。
即在正常情况下电容器组可以在1．43IE稳态过电流下运行。
这里可靠系数KK应取1．5～2。
而笔者所在单位过去习惯将过流保护定值按该路电流互感器二次侧电流的1．5～2倍取值（即5×1．5＝7．5A），动作时间采用0．5s。
但在运行中，按这样的定值电容器组是很难动作的，即使一组大容量的电容器，譬如8Mvar的电容器，额定电压选，其额定电流也只有385A，换算到二次侧（电流互感器变比600／5）为3．2A，7．5A的定值已经是额定电流的2．34倍。
干货！10kV配电所继电保护配置及整定值的计算方法（实用）
干货！10kV配电所继电保护配置及整定值的计算方法（实用）说到10kV配电系统继电保护配置及整定值的计算，想必大部分电气设计人员再熟悉不过，但对于刚刚参加电气设计工作不久的新人来说就可能一脸懵了。
10kV配电系统广泛地应用在城镇和乡村的用电中，但在继电保护配置及定值计算方面往往不完善，常发生故障时断路器拒动或越级跳闸，影响单位用电和系统安全，因此，完善配置10kV配电系统的保护及正确计算定值十分重要。
那么10kV配电系统中继电保护具体如何配置？它的定值又应该如何计算呢？下面就跟着小编一起来学习一下吧！1、前言笔者曾做过10多个10kV配电所的继电保护方案、整定计算，为保证选择性、可靠性，从区域站10kV出线、开关站10kV进出线均选用定时限速断、定时限过流。
保护配置及保护时间设定。
2、继电保护整定计算的原则（1）需符合《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》等相关国家标准。
（2）可靠性、选择性、灵敏性、速动性应严格保障。
3、继电保护整定计算用系统运行方式(1）按《城市电力网规划设计导则》：为了取得合理的经济效益，城网各级电压的短路容量应该从网络的设计、电压等级、变压器的容量、阻抗的选择、运行方式等方面进行控制，使各级电压断路器的开断电流以及设备的动热稳定电流得到配合，该导则推荐10kV短路电流宜为Ik≤16kA，为提高供电可靠性、简化保护、限制短路电流，110kV站两台变压器采用分列运行方式，高低压侧分段开关均采用备用电源自动投入。
(2）系统最大运行方式：110kV系统由一条110kV 系统阻抗小的电源供电，本计算称方式1。
(3）系统最小运行方式：110kV系统由一条110kV系统阻抗大的电源供电，本计算称方式2。
(4）在无110kV系统阻抗资料的情况时，由于3～35kV系统容量与110kV系统比较相对较小，其各元件阻抗相对较大，则可认为110kV 系统网络容量为无限大，对实际计算无多大影响。
(5) 本计算：基准容量Sjz=100MVA，10kV基准电压Ujz=10.5kV，10kV基准电流Ijz=5.5kA。
10kV配电系统继电保护的配置与整定值计算
笔者曾做过10多个10kV配电所的继电保护方案、整定计算，为保证选择性、可靠性，从区域站10kV出线、开关站10kV进出线均选用定时限速断、定时限过流。
保护配置及保护时间设定。
一、整定计算原则（1）需符合《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》等相关国家标准。
（2）可靠性、选择性、灵敏性、速动性应严格保障。
二、整定计算用系统运行方式（1）按《城市电力网规划设计导则》：为了取得合理的经济效益，城网各级电压的短路容量应该从网络的设计、电压等级、变压器的容量、阻抗的选择、运行方式等方面进行控制，使各级电压断路器的开断电流以及设备的动热稳定电流得到配合，该导则推荐10kV短路电流宜为Ik≤16kA，为提高供电可靠性、简化保护、限制短路电流，110kV站两台变压器采用分列运行方式，高低压侧分段开关均采用备用电源自动投入。
（2）系统最大运行方式：110kV系统由一条110kV系统阻抗小的电源供电，本计算称方式1。
（3）系统最小运行方式：110kV系统由一条110kV系统阻抗大的电源供电，本计算称方式2。
（4）在无110kV系统阻抗资料的情况时，由于3～35kV系统容量与110kV系统比较相对较小，其各元件阻抗相对较大，则可认为110kV系统网络容量为无限大，对实际计算无多大影响。
（5）本计算：基准容量Sjz=100MVA，10KV基准电压Ujz=10.5kV，10kV基准电流Ijz=5.5kA。
三、10kV系统保护参数只设一套，按最大运行方式计算定值，按最小运行方式校验灵敏度（保护范围末端，灵敏度KL≥1.5，速断KL≥2，近后备KL≥1.25，远后备保护KL≥1.2）。
四、短路电流计算110kV站一台31.5MVA，10kV4km电缆线路（电缆每km按0.073，架空线每km按0.364）=0.073×4=0.29。
10kV开关站1000kVA：（至用户变电所电缆长度只有数十米至数百米，其阻抗小，可忽略不计）。
变压器保护定值整定
变压器保护定值整定 Revised by Petrel at 2021变压器定值整定说明注：根据具体保护装置不同，可能产品与说明书有不符之处，以实际产品为主。
差动保护（1）、平衡系数的计算对上述表格的说明：1、Sn为计算平衡系数的基准容量。
对于两圈变压器Sn为变压器的容量；对于三圈变压器Sn一般取变压器高压侧的容量。
2、U h、U m、Ul分别为变压器高压侧、中压侧、低压侧的实际运行的电压。
3、n ha、n ma、n la分别为高压侧、中压侧、低压侧的TA变比。
4、TA的二次侧均接成“Y”型5、I b为计算平衡系数的基准电流，对于两圈变压器，I b取高压侧的二次电流；对于三圈变压器I b一般取低压侧的二次电流。
如果按上述的基准电流计算的平衡系数大于4，那么要更换基准电流I b，直到平衡系数满足0.1<K<4；如果无论怎么选取基准电流都不能满足0.1<K<4的要求，建议使用中间变流器（2）、最小动作电流I op。
0Iop。
0为差动保护的最小动作电流，应按躲过变压器额定负载运行时的最大不平衡电流整定，即：Iop.0=Nam)InUfi(n)*Krel(2∆+∆+式中：In为变压器的二次额定电流，K rel 为可靠系数，Krel=1.3—1.5；f i(n)为电流互感器在额定电流下的比值误差。
fi(n)=±0.03（10P），fi(n)=±0.01（5P）ΔU为变压器分接头调节引起的误差（相对额定电压）；Δm为TA和TAA变比未完全匹配产生的误差，Δm一般取0.05。
一般情况下可取：I op.0=（0.2—0.5）In。
（3）最小制动电流的整定I res.0=Na1.0)In-(0.8。
（4）、比率制动系数K的整定最大不平衡电流的计算a、三圈变压器Iunb.max =KstKaperfiIs.max+ΔUHI+ΔUMI+Δm1I+Δm2I式中：K st 为TA 的同型系数，K st =1.0K aper 为TA 的非周期系数，Kaper=1.5—2.0（5P 或10P 型TA ）或Kaper=1.0（TP 型TA ） f i 为TA 的比值误差，f i =0.1；I s.max 为流过靠近故障侧的TA 的最大外部短路周期分量电流； I 、I x 分别为在所计算的外部短路时，流过调压侧（H 、M ）TA 的最大周期分量电流；I 、I 分别为在所计算的外部短路时，流过非靠近故障点的另两侧的最大周期分量电流；Δm 1、Δm 2为由于1侧和2侧的TA （包括TAA ）变比不完全匹配而产生的误差，初选可取Δm 1=Δm 2=0.05；b 、两圈变压器I unb.max =（K st K aper f i +ΔU+Δm ）I s.max 式中的符号与三圈变压器一样。
电容器保护整定计算
保护装置的动作电压(V)（按母线电压不超过110%额定电压值整定）
Uopk= 1.1Un2
低电压保护
保护装置的动作电压(V)（按母线电压可能出现的低电压值整定）
Uopk=KminUn2
单相接地保护
保护装置的一次动作电流(A)(应按最小灵敏系数1.5整定)
Iop≦ICΣ/1.5
①两相短路超瞬变电流I"K2等于三相短路超瞬变电流I"K3的0.866倍。
开口三角电压保护（单星形接线）
保护装置的动作电压(V)(应躲过正常时，所存在的不平衡零序电压，及当单台电容器内部50%一70%串联元件击穿时，使保护装量装置有一定的灵敏系数，即Ksen≧1.5)
Uopk≧KkUunb
Uopk≦1/Kgen nTV·3βcUnΦ/|3n[m(1-βc)+βc]-2βc
Ksen = I"k2min/Iop≦1.5
保护装置的动作时限，应较电容器组短延时速断保护的时限大一时限阶段，一般大0.5一0.7s
过负荷保护
保护装置的动作电流（应按电容器组负荷电流整定）
Iopk = KrelKc Inc/Kr n1
保护装I的动作时限应较过电流保护大一个时限阶段，一般大0.5s
横联差动保护（双三角型接线）
保护装置的动作电流(A)(应躲过正常时，电流互感器二次侧差动回路中的最大不平衡电流，当单台电容器内部50%一70%串联元件击穿时，使保护装量装置有一定的灵敏系数，即Ksen≧1.5
Iopk≧KrelIunb(A)
Iopk≦Qnβc/Unc(1-βc) 1/n1Ksen
中性线不平衡电流保护（双星形接线）
m—每相各串联段电容器并联台数
n—每相电容器的串联段数
电压互感器开口三角形侧电压是多少？
因为电压互感器负载额定电压为100V，所以要求开口三角上输出的最高电压不能超过100V，110kV系统为中性点直接接地系统，单相短路后，其他两相电压不变，非接地两相取向量和为√3倍的相电压，为了保证100V的输出，因此每相绕组的比为100/√3V，10kV 系统为中性点不接地系统，单相接地后，其他两相电压升高为√3倍相电压，非接地两相再取向量和即为√3倍的√3倍相电压，也就是3倍的相电压，要保证开口三角输出电压为100V，单相绕组电压应为100/3V。
不知讲的能否明白，自己划一下向量图就一目了然了。
为使继电保护装置的制造标准化和系列化，一般要求单相接地故障发生后，PT开口三角绕组的二次电压为100V，典型设计中对大接地系统的PT二次额定电压选择为100V，小接地系统的PT二次额定电压选择为100/3V（开口三角）。
大接地电流系统单相接地后，开口三角绕组二次端子输出为1倍二次额定电压值；小接地电流系统单相接地后，开口三角绕组二次端子输出为3倍二次额定电压值.接地系统的开口三角PT变比是U1/100，单相接地时一次零序电压为U1，故二次为100V；不接地系统的开口三角PT变比是U1/33，单相接地时一次零序电压为3U1，故二次为33*3=100V；PT开口三角形电压一般都整定为100V，在中性点直接接地系统中，PT开口三角形绕组额定电压是100V，中性点不直接接地系统中，PT开口三角形绕组额定电压100/3V，这样就保证了在中性点直接接地系统中，发生单相接地故障时，开口三角形输出电压是100V；而在中性点不直接接地系统中发生单相接地时，开口三角形输出电压也是100V，这个可以从向量图上求出来，在中性点直接接地系统中，发生单相接地故障时，故障相电压降为0，其他两相电压不变，求向量和就是100V，在中性点不直接接地系统中发生单相接地时，故障相电压降为0，非故障相电压升高为线电压，求向量和就是100V。
都不知道怎么办了。
开口三角电压保护整定值计算
什么是开口三角形开口三角形是指中性点不接地系统中电压互感器三相的三个二次绕组的接法，三相二次绕组按三角形接线连接，但最后有一点不连上，即构成开口三角。
此处没法作图，说一下：就是对电压互感器三相的三个二次绕组“a -X”、“b-x”、“C-X” 开口三角就是“a -X”的X与“b-x”的b相连，“b-x”中的X与“C-X”的c相连，从“a-x”的a与“c-x”x引出电压；这个没有完全闭合的三角形就是开口三角形，从这开口三角形引出的电压Ua-x，就是开口三角电压。
正常情况下，开口三角上没有电压，当发生系统单相接地时，电压互感器一次绕组就会有一相上无电压，造成对应的二次绕组上也无电压，则开口三角上就会出现电压。
通过检测开口三角上的电压，就可以知道高压系统是否有接地现象，这在系统上被称为“接地监察”本装置电容器组按招标数据单要求，必须具备不平衡电流保护（或不平衡电压保护）功能。
根据电容器组单台中性点不接地单星接线方式，本设备采用了“开口三角电压保护” 实现不平衡电压保护。
开口三角形即将电压互感器一次侧与单星接线的每相电容器并联, 将互感器的二次线圈接成三角形，但将三角形的最后一个“角”不联接，构成从原理图上看即构成一个开口的三角形。
正常情况下，三角开口上没有电压，而当发电容器发生故障时，将引起相间电压的不平衡，从而在三角的开口上形成电压输出，该电压也称为“零序电压”，该电压可做为电容器的保护动作信号。
这种方式的优点是不受系统接地故障和系统电压不平衡的影响，也不受三次谐波的影响，灵敏度高，安装简单，可检测到单台电容器故障并实现保护，是电容器组经常与熔断器配合使用的不平衡保护方式之一。
1.1. 设计要点在正常情况下，由于电机三相绕组、三相电容客观存在的不平衡，以及电网电压的不对称，开口三角存在着不平衡零序电压。
为防止保护系统发生误动作，必须对开口三角电压保护整定值（只有一台电容器因故障切除时的开口电压输出值）进行计算、验证，确保其与正常不平衡零序电压之比不小于预定的可靠系数。
整定计算
并联电容器装置整定值计算一、用熔断器的电容器组不平衡保护计算公式1、单星型接线开口三角不平衡电压保护、单星型接线电压差动不平衡保护（两段额定电容值相等）：K K M N KU U EX C 2)(33+-=∆，)23()1(3--=N K K MN K V V2、双星型接线中性线不平衡电流保护（各臂额定电容值相等）：K K M N KI I EX 5)2(35.10+-=，)56()1(3--=N K K MN K V V3、单星型接线桥差不平衡电流保护（各臂额定电容值相等）：K K M N KI I EX 8)2(330+-=，)86()1(3--=N K K MN K V V符号含义：C U ∆：不平衡电压EX U ：电容器组额定相电压EX I ：电容器组额定相电流M ：一相中并联单元数N ：一相中串联单元数，单元先并后串0I ：不平衡电流V K ：完好单元件允许过电压倍数，V K =1.1K ：因故障切除的同一并联段中的电容器台数二、内熔丝电容器组不平衡保护计算公式1、单星型接线开口三角不平衡电压保护、单星型接线电压差动不平衡保护（两段额定电容值相等）：)2333(33-+--=∆N MN MNn k MNmn kU U EX C ，)2333()1(3-+--=N MN MNn K K MNmn k V V2、双星型接线中性线不平衡电流保护（各臂额定电容值相等）：)5633(35.10-+--=N MN MNn k MNmn kI I EX ，)5633()1(3-+--=N MN MNn K K MNmn k V V3、单星型接线桥差不平衡电流保护（各臂额定电容值相等）：)8633(330-+--=N MN MNn k MNmn kI I EX ，)8633()1(3-+--=N MN MNn K K MNmn k V V符号含义：C U ∆：不平衡电压EX U ：电容器组额定相电压EX I ：电容器组额定相电流M ：一相中并联单元数N ：一相中串联单元数，单元先并后串m ：单元中并联元件数n ：单元中串联元件数，元件先并后串0I ：不平衡电流V K ：完好元件允许过电压倍数，V K =1.1～1.15k ：一段中切除元件数三、无熔断器无内熔丝电容器组不平衡保护计算公式1、单星型接线开口三角不平衡电压保护、单星型接线电压差动不平衡保护（两段额定电容值相等）：()[]ββββ2133-+-=∆M N U U EX C ，2、双星型接线中性线不平衡电流保护（各臂额定电容值相等）：()[]ββββ52135.10-+-=M N I I EX ，3、单星型接线桥差不平衡电流保护（各臂额定电容值相等）：()[]ββββ821330-+-=M N I I EX ，符号含义：C U ∆：不平衡电压EX U ：电容器组额定相电压EX I ：电容器组额定相电流M ：一相中并联单元数N ：一相中串联单元数，单元先并后串0I ：不平衡电流β：单台电容器内部元件击穿段数的百分数β=50%～70%。
10kv配电系统继电保护常用方案及整定计算
10KV配电系统继电保护常用方案及整定计算为保证选择性、可靠性，从区域站10KV出线、开关站10KV进出线均选用定时限速断、定时限过流。
保护配置及保护时间设定。
一、整定计算原则：1.需符合《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》GB50062-92等相关国家标准。
2.可靠性、选择性、灵敏性、速动性应严格保障。
二、整定计算用系统运行方式：1.按《城市电力网规划设计导则》（能源电[1993]228号）第4.7.1条和4.7.2条：为了取得合理的经济效益，城网各级电压的短路容量应该从网络的设计、电压等级、变压器的容量、阻抗的选择、运行方式等方面进行控制，使各级电压断路器的开断电流以及设备的动热稳定电流得到配合，该导则推荐10KV短路电流宜为Ik≤16KA，为提高供电可靠性、简化保护、限制短路电流，110KV站两台变压器采用分列运行方式，高低压侧分段开关均采用备用电源自动投入。
2.系统最大运行方式：110KV系统由一条110KV系统阻抗小的电源供电，本计算称方式1。
3.系统最小运行方式：110KV系统由一条110KV系统阻抗大的电源供电，本计算称方式2。
4.在无110KV系统阻抗资料的情况时，由于3～35KV系统容量与110KV系统比较相对较小，其各元件阻抗相对较大，则可认为110KV系统网络容量为无限大，对实际计算无多大影响。
5.本计算：基准容量Sjz=100MVA，10KV基准电压Ujz=10.5KV，10KV基准电流Ijz=5.5KA。
三、10KV系统保护参数只设一套，按最大运行方式计算定值，按最小运行方式校验灵敏度（保护范围末端，灵敏度KL≥1.5，速断KL≥2，近后备KL≥1.25，远后备保护KL≥1.2）。
四、短路电流计算：110KV站一台31.5MVA，，10KV 4Km电缆线路（电缆每Km按0.073，架空线每Km按0.364）=0.073×4=0.2910KV开关站1000KVA：（至用户变电所电缆长度只有数十米至数百米，其阻抗小，可忽略不计）。
计算公式 - 开口三角电压保护
2001.06.05* 开口三角电压保护整定值（单台电容器采用内部熔丝保护）计算公式：U dz =[]{}ααααα2)1()1(3/3+-+--n M A N NU fex式中：U dz — 动作电压 VU ex — 系统额定相电压 kV U ce — 单台电容器额定电压 kV U f1 — 放电线圈一次相电压 kV U f2 — 放电线圈二次相电压 kV N f — 放电线圈变比α — 击穿后脱离运行占并联元件数比率 α=mfn — 电容器内部串联段数m — 电容器内部串联段并联元件数 f — 允许元件熔丝熔断退出运行数 A — 串联电抗器额定电抗率 M — 每相电容器并联台数 N — 每相电容器组的串联段数 K — 电容器内部完好元件过电压倍数* f = []Kn M A NK K A MNmn 21)1()1(3)1)(1(3-+----(求：f 值)* 故障元件组（取值范围）：K=1.2时 K=1.3时 报警 跳闸1.3 1.5 （ABB 取值）注：对于10kV 系统额定相电压（U ex ）取值:① 带电抗器时取10.5/√3，② 不带电抗器时取11/√3。
2001.07.03TBB 10-4200/200AK （福建-宁德变）BFM 11/√3-200-1W （14并3串）U ex =10.5/√3=6.062 kV U ce =11/√3=6.35 kV U f1=11/√3=6.35 kV U f2=0.100 kV N f =11/√3 /0.1=63.5 M =7 N =1 A =6% m =14 n =31．求f 值：① 当 K 1=1.2时:f 1 =[]2.121)13(7%612.11312.1%)61(314173⨯-+-⨯⨯〉-〈⨯⨯⨯〉-〈-⨯⨯⨯⨯⨯= 4.21594.06.32.094.031473-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 36.48816.165 =3.43 取f 1 =4 报警 （0.4s ）② 当 K 2=1.3时:f 2 =[]3.121)13(7%613.11313.1%)61(314173⨯-+-⨯⨯〉-〈⨯⨯⨯〉-〈-⨯⨯⨯⨯⨯= 6.21594.09.33.094.031473-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 39.52724.248 =4.75 取f 1 =5 跳闸 （0.2s ）2．求α值:α1 = f 1 / m = 3.43 / 14 = 0.245 α2 = f 2 / m = 4.75 / 14 = 0.3393．求开口三角电压保护整定值U dz ：U dz1 ={[]}245.02245.0245.0)245.01(37%61135.63/062.6245.03⨯+-+-⨯⨯⨯〉-〈⨯⨯⨯⨯= 49.0325.1794.030702.0+⨯⨯ = 0.00142 kV = 1.42 VU dz2 ={[]}339.02339.0339.0)339.01(37%61135.63/062.6339.03⨯+-+-⨯⨯⨯〉-〈⨯⨯⨯⨯=678.0915.1594.030971.0+⨯⨯ = 0.00213 kV = 2.13 V2001.06.05TBB 10-6012/334AK （四川-成都-蓉东变）BAM 12/√3-334-1W （16并3串）U ex =10.5/√3=6.062 kV U ce =12/√3=6.928 kV U f1=12/√3=6.928 kV U f2=0.100 kV N f =12/√3 /0.1=69.28 M =6 N =1 A =12% m =16 n =31．求f 值：① 当 K 1=1.2时:f 1 =[]2.121)13(6%1212.11312.1%)121(316163⨯-+-⨯⨯〉-〈⨯⨯⨯〉-〈-⨯⨯⨯⨯⨯= 4.21388.06.32.088.031663-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 784.38064.152 =3.92 取f 1 =4 报警 （0.4s ）② 当 K 2=1.3时:f 2 =[]3.121)13(6%1213.11313.1%)121(316163⨯-+-⨯⨯〉-〈⨯⨯⨯〉-〈-⨯⨯⨯⨯⨯= 6.21388.09.33.088.031663-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 016.42096.228 =5.43 取f 1 =5 跳闸 （0.2s ）2．求α值:α1 = f 1 / m = 3.92 / 16 = 0.245 α2 = f 2 / m = 5.43 / 16 = 0.3393．求开口三角电压保护整定值U dz ：U dz1 ={[]}245.02245.0245.0)245.01(36%1211328.69/062.6245.03⨯+-+-⨯⨯⨯〉-〈⨯⨯⨯⨯= 49.0815.1488.03064.0+⨯⨯ = 0.00162 kV = 1.62 VU dz2 ={[]}339.02339.0339.0)339.01(37%1211328.69/062.6339.03⨯+-+-⨯⨯⨯〉-〈⨯⨯⨯⨯=678.0593.1388.030889875.0+⨯⨯ = 0.00243 kV = 2.43 V2001.11.30TBB 10-10020/334AK （福建-福州-鼓山变）BAM 12/√3-334-1W （16并3串）U ex =10.5/√3=6.062 kV U ce =12/√3=6.928 kV U f1=12/√3=6.928 kV U f2=0.100 kV N f =11/√3 /0.1=69.28 M =10 N =1 A =6% m =16 n =31．求f 值：① 当 K 1=1.2时:f 1 =[]2.121)13(10%612.11312.1%)61(3161103⨯-+-⨯⨯〉-〈⨯⨯⨯〉-〈-⨯⨯⨯⨯⨯= 4.22194.06.32.094.0316103-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 664.6872.270 =3.94 取f 1 =4 报警 （0.4s ）② 当 K 2=1.3时:f 2 =[]3.121)13(10%613.113613.1%)61(3161103⨯-+-⨯⨯〉-〈⨯⨯⨯〉-〈-⨯⨯⨯⨯⨯= 6.22194.09.33.094.0316103-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 386.7408.406 =5.46 取f 1 =5 跳闸 （0.2s ）2．求α值:α1 = f 1 / m = 3.94 / 16 = 0.246 α2 = f 2 / m = 5.46 / 16 = 0.3413．求开口三角电压保护整定值U dz ：U dz1 ={[]}246.02246.0246.0)246.01(3106%11328.69/062.6246.03⨯+-+-⨯⨯⨯〉-〈⨯⨯⨯⨯= 492.0834.2494.03064575.0+⨯⨯ = 0.000916 kV = 0.916 VU dz2 ={[]}341.02341.0341.0)341.01(3106%11328.69/062.6341.03⨯+-+-⨯⨯⨯〉-〈⨯⨯⨯⨯=682.0839.2294.030895125.0+⨯⨯ = 0.001375 kV = 1.375 V。
TBBG10-6000-334 电容器 推荐整定值
10ｋＶ并联电容器装置 技术参数及单星形差压保护整定推荐值
TBBG10-6000/334 AC （5%）并联电容器装置中有关装置、并联电容器和放电线圈的参数以及保护整定推荐值如下：
电容器组最大与最小相电容之比应不超过: 1.005
开口三角电压保护计算公式：
)
N MN MNn (K )MNmn(K K ＝V V 233313-+-- )N MN MNn K(MNmn KU ＝
U EX C 233333Δ-+-- △U C — 不平衡电压 U EX -- 电容器组额定电压 K — 切除元件 K V — 完全元件过电压倍数(1.1～1.3)
M — 电容器组的并联数 N — 电容器组串联数
m —元件并联数 n —元件串联数
除主保护外，装置还需装设以下保护：速断电流（二次9.97A ，950/5）；过电流保护（二次2.49A,950/5），0.2S ；过压11.49kV(二次114.93V ，10/0.1)，0.2S ；失压5.25kV （二次52.5V ，10/0.1），0.2S 。
电压整定值计算公式
电压整定值计算公式
电力系统是由电源、电缆和电器设备等组成的，一般都会存在
电压降落的问题，这就要求在设计和施工的时候，需要设定一个合
理的电压整定值。
本文将介绍电压整定值的计算公式。
在电力系统中，电源会提供一定的电压，在传输电力的过程中，由于电缆的阻抗等因素，电压会出现降落。
因此，在负荷端需要设
置一个整定电压的数值，以保证电力设备的正常使用。
电压整定值
的计算公式如下：
整定电压 = 负荷端电压 * 变压器变比 * 线路长度系数
其中，负荷端电压指的是设备使用时要求的电压值，变压器变
比是指电源侧电压与负荷侧电压的比值，线路长度系数是指电缆长
度和电缆截面积等因素对电压降落的影响系数。
需要注意的是，电力系统中的负荷端电压一般是由设备的额定
电压和电压裕量决定的。
同时，在计算整定电压的时候，需要根据
实际情况对线路长度系数进行修正，以提高电压整定值的准确性。
总的来说，电压整定值的计算是电力系统设计和施工中非常重要的一环，其准确性和合理性将直接影响到电力设备的正常工作。
以上所介绍的计算公式可以作为电力工作者的参考。
开口三角问题
一PT的开口三角开口外有电压时，表示系统有接地或断相，当系统发生谐振时，也有电压。
老式继电器保护，开口已经接上了；现用微机保护时，输入由自己决定。
1、电压互感器，通常有两组二次绕组，一组Y接法，另一组Δ开一端口，这就是PT的开口三角。
3、原理也不复杂：一次为Y型接法，二次的A相两头（a-x），B相（b-y），C相（c -z），x与b相连，y与c相连，引出a和z，这样就成了开口Δ，在正常50HZ工频运行中，a---z之间是滑电压的，但高次谐波会在a---z之间感应出来，在a---z之间接电阻性负载，叫做二次消谐。
一次Y型的中性点直接接地，因为系统是不直接接地的，PT一次的阻抗比较大（不影响系统的接地方式）。
当系统的某一相接地时，PT一次的一相电压为0，开口上的电压Uaz=100V从向量图可看出，这个开口Δ是个等边三角形，每边100V，互差60度，若有一相没电压时，开口上就有100V电压。
就这么简单。
在系统上是用它作接地监视的（只发信，不跳闸，跳闸是由配出线路的零序给配出断路器发跳闸信号的）。
2、我们总是用两只JDZ-10,10/0.1kv型的互感器，一次侧A相接在第一只a桩头，B相接在第一只的X桩头和第二只的A桩头的连接排上，C相接在第二只的X桩头上。
二次侧也相同，但B相需接地。
这样接法构成了二次各相之间均有100V，以供高压柜二次的合闸，计量，信号及保护的电源用，同行们总把这种接法叫做开口三角型，怎么来理解它。
PT的开口三角：高压开关柜中电压互感器（PT）有个开口Δ，通常在开口上接一只电压继电器，系统正常时，PT二次的三相之和等于零，电压继电器不会动作，当系统有一相或二相接地时，开口上就有100V电压，继电器就动作。
这个接在开口三角上的继电器就是监视系统有否接地的继电器。
这种方式有时候也会出现一个弊端，就是当送空母线的时候，会产生谐振，系统会误报单相接地，按照我以往的经验就是在开口三角上接一个100W的灯泡来消除谐振，这样就比较迅速解决问题。
供配电微机常用保护整定计算
计算人：潘飞校对人：审核人：计算单位：计算日期：生产装置名称：供配电系统名称：开关柜编号：800A 5A 600A 5A 6KV 100V 8.69KA 7.63KA 3.00KA 120.3A 4.26 %进线电流互感器一次侧额定电流进线电流互感器二次侧额定电流母联电流互感器一次侧额定电流母联电流互感器二次侧额定电流大连西太平洋石油化工有限公司催化裂化变电所改造工程供配电系统微机常用保护整定计算书大连西太平洋石油化工有限公司最大运行方式下供配电线路末端三相短路电流 I "max.LE.SC3最小运行方式下供配电线路始端两相短路电流 I "min.LB.SC2二○一九年七月二十八日催化裂化催化供配电系统6/7/8/9/10/11供配电线路末端最大变压器阻抗电压 u d.max %电压互感器一次侧额定电压电压互感器二次侧额定电压供配电系统最大运行电流 Imax.rUs 供配电线路末端最大变压器额定电流 I N.T.max 说明：蓝色字体内容应由计算人选择确认！投入（投/退）1.24.500Is 3.60KA 22.5A 0.35秒0.70秒2.12合格跳闸投入（投/退）1.26.000Is 3.60KA 30.0A 0.35秒2.12合格跳闸投入（投/退）0.250.25Us 1.50KV 25V 0.70.70Us 4.20KV 70V 1.5秒投入（投/退）0.50.50Us 3.00KV 50V 0.5秒跳闸投入进线过电流保护功能？进线过电流保护系数 K in.OC进线过电流保护灵敏系数 K sen.in.OC 进线过电流保护动作方式母联断路器合闸时进线过电流保护延时 t set.in.OC.C 进线过电流保护整定值 I set.in.OC 进线过电流保护一次整定电流值 I set.in.OC.p 进线过电流保护二次整定电流值 I set.in.OC.s 母联断路器分闸时进线过电流保护延时 t set.in.OC.O 备用电源自动投入保护延时 t set.AUTO母联过电流保护母联过电流保护动作方式母联过电流保护一次整定电流值 I set.tie.OC.p 母联过电流保护二次整定电流值 I set.tie.OC.s 母联过电流保护延时 t set.tie.OC 母联过电流保护灵敏系数 K sen.tie.OC 投入母联过电流保护功能？母联过电流保护系数 K tie.OC母联过电流保护整定值 I set.tie.OC 投入低电压Ⅰ段保护功能？备用电源自动投入保护投入备用电源自动投入保护功能？BZT低电压保护系数 K AUTO.UV BZT低电压保护整定值 U set.AUTO.UV BZT低电压保护一次动作整定值 U set.AUTO.UV.p BZT低电压保护二次动作整定值 U set.AUTO.UV.s 低电压Ⅰ段保护一次动作整定值 U Ⅰset.UV.p 低电压Ⅰ段保护二次动作整定值 U Ⅰset.UV.s 低电压Ⅰ段保护延时 t Ⅰset.UV低电压Ⅰ段保护动作方式低电压Ⅰ段保护整定值 U Ⅰset.UV 低电压Ⅰ段保护低电压Ⅰ段保护系数 K ⅠUVBZT过电压保护系数 K AUTO.OV BZT过电压保护整定值 U set.AUTO.OV BZT过电压保护一次动作整定值 U set.AUTO.OV.p BZT过电压保护二次动作整定值 U set.AUTO.OV.s投入（投/退）0.50.50Us 3.00KV 50V 9秒跳闸投入（投/退）1.11.10Us 6.6KV 110V 3分跳闸投入（投/退）0.150.15Us 900V 15V 1.5秒信号低电压Ⅱ段保护系数 K ⅡUV 低电压Ⅱ段保护一次动作整定值 U Ⅱset.UV.p 低电压Ⅱ段保护整定值 U Ⅱset.UV 投入低电压Ⅱ段保护功能？过电压保护延时 t set.OV过电压保护动作方式低电压Ⅱ段保护二次动作整定值 U Ⅱset.UV.s 开口三角电压保护一次动作整定值 U set.RV.p 开口三角电压保护二次动作整定值 U set.RV.s 低电压Ⅱ段保护延时 t Ⅱset.UV 低电压Ⅱ段保护动作方式开口三角电压保护投入开口三角电压保护功能？开口三角电压保护系数 K RV 开口三角电压保护整定值 U set.RV 开口三角电压保护延时 t set.RV 开口三角电压保护动作方式过电压保护一次动作整定值 U set.OV.p 过电压保护二次动作整定值 U set.OV.s 过电压保护投入过电压保护功能？过电压保护系数 K OV过电压保护整定值 U set.OV。
PT开口三角(三相五柱式电压互感器)的工作原理
PT开口三角〔三相五柱式电压互感器〕的工作原理电压互感器是将电力系统的一次电压按一定变比缩小为要求的二次电压，向测量表计和继电器供电，其工作原理与变压器根本一样。
电压互感器通常有单相、三相三柱式、三相五柱式电压互感器等几种，由于使用方法不同，各有优、缺点。
三相五柱式电压互感器，是磁系统具有五个磁柱的三相三绕组电压互感器，广泛采用于大中型企业，具有低电压、过电压保护、低电压启动等各种保护功能;备自投等所有电压继电器电压值均来自电压互感器二次。
信息来自:输配电设备网1 三相五柱式电压互感器的接地方式信息请登陆:输配电设备网电压互感器二次绕组接地方式与保护、测量表计及同步电压回路有关，有b相接地和中性点接地两种方式，其接线方式见图1、2。
信息来源:.tede.图1 电压互感器二次通过b相及接地原理图信息来源:.tede.图2 电压互感器二次不接地原理图信息来源:tede.1.1 电压互感器二次绕组两种接地方式的比拟信息:输配电设备网1.1.1 在同步回路中在b相接地系统中，对中性点非直接接地系统，单相接地时，中性点位移，不能用相电压同步，必须用线电压同步。
如同步点两侧均为b相接地，其中一相公用，同步开关档数减少(如采用综保，那么接线更为简单)，同步接线简单。
对中性点直接接地系统，可用辅助二次绕组的相电压同步。
信息来自:.tede.1.1.2 在保护回路中信息来源:.tede.在b相接地系统中，①在零线上串接的隔离开关辅助触点G，如不可靠而断开时，会使10kV以上电压距离保护断线闭锁装置失去作用，这时假设再发生一相或两相断线，将导致保护误动作。
②因为辅助信息请登陆:输配电设备网绕组的一端与b相接地点相连，由于根本二次侧绕组上有负荷电流流过，在电缆芯出上产生电压降，使正常开口三角形有电压3U0，对零序方向元件不利。
假设单独从接地点引接零序方向继电器回路，那么接线信息来自:.tede.较为复杂。
信息来自:.tede.在中性点接地系统中，由于中性点无任何断开触点，可靠性高。
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什么是开口三角形
开口三角形是指中性点不接地系统中电压互感器三相的三个二次绕组的接法，三相二次绕组按三角形接线连接，但最后有一点不连上，即构成开口三角。
此处没法作图，说一下：就是对电压互感器三相的三个二次绕组“a -x”、“b -x”、“c -x”，开口三角就是“a -x”的x 与“b -x”的b 相连，“b -x”中的x 与“c -x”的c 相连，从“a -x”的a 与“c -x”x 引出电压；这个没有完全闭合的三角形就是开口三角形，从这开口三角形引出的电压Ua-x ，就是开口三角电压。
正常情况下，开口三角上没有电压，当发生系统单相接地时，电压互感器一次绕组就会有一相上无电压，造成对应的二次绕组上也无电压，则开口三角上就会出现电压。
通过检测开口三角上的电压，就可以知道高压系统是否有接地现象，这在系统上被称为“接地监察”
本装置电容器组按招标数据单要求，必须具备不平衡电流保护（或不平衡电压保护）功能。
根据电容器组单台中性点不接地单星接线方式，本设备采用了“开口三角电压保护”实现不平衡电压保护。
开口三角形即将电压互感器一次侧与单星接线的每相电容器并联，将互感器的二次线圈接成三角形，但将三角形的最后一个“角”不联接，构成从原理图上看即构成一个开口的三角形。
正常情况下，三角开口上没有电压，而当发电容器发生故障时，将引起相间电压的不平衡，从而在三角的开口上形成电压输出，该电压也称为“零序电压”，该电压可做为电容器的保护动作信号。
这种方式的优点是不受系统接地故障和系统电压不平衡的影响，也不受三次谐波的影响，灵敏度高，安装简单，可检测到单台电容器故障并实现保护，是电容器组经常与熔断器配合使用的不平衡保护方式之一。
1.1. 设计要点
在正常情况下，由于电机三相绕组、三相电容客观存在的不平衡，以及电网电压的不对称，开口三角存在着不平衡零序电压。
为防止保护系统发生误动作，必须对开口三角电压保护整定值（只有一台电容器因故障切除时的开口电压输出值）进行计算、验证，确保其与正常不平衡零序电压之比不小于预定的可靠系数。
1.1.1. 开口三角电压保护整定值计算
开口三角电压公式如下：
lm
y ch
dz K N U U =
ex
ch U K
K M N K
U 2)(33+-=
式中：
U dz－动作电压（V）；
N y－电压互感器变比，12/√3kV规格装置为12/√3/0.1/√3，7.2/√3kV规格装置为7.2/√3/0.1/√3；
K lm－灵敏系数，一般为1.25~1.5，此处取1.5；
U ch－差电压（V）；
U ex－电容器组的额定相电压（V）；
K－因故障而切除的电容器台数，求取整定值时取1；
N－每相电容器的串联段数，本次投标设备均为1；
M－每相各串联段电容器并联台数，本次投标设备均为1；
经计算，三种规格装置的开口三角电压保护整定值U dz值如下表：
1.1.
2. 校验
开口三角正常时存在的不平衡零序电压U obp，一般取17V，可靠系数K k一般在1.2~1.3范围，此处取1.3，二者的乘积U dx视为保证开口三角保护方式不受不平衡零序电压干扰的下限值，即开口三角输出的电压保护整定值应为不平衡零序电压U obp的K k倍以上，即：
U dz≥U dx＝K k×U obp
可见开口三角电压保护整定值至少高出保护动作电压下限值1.6倍以上，可靠性很高，不会引起误保护动作。
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