支架+门洞+竖向模板计算书
门洞计算书(1)
门洞支架计算书1、计算依据1)工程施工图纸及现场概况2)《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133)《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114)《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135)《建筑结构荷载规范》GB50009-20126)《钢结构设计规范》GB50017-20037)《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》建办质[2018]31号8)《路桥施工计算手册》（2004版）9)《桥梁施工常用数据手册》（2005版）2、荷载工况支架承受的荷载主要有：混凝土梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载等。
1)钢筋混凝土自重：26.0kN/m32)模板及主次龙骨：1.2kN/m23)施工荷载：3kN/m2荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.43、门洞式支架搭设设置双向2车道的门洞式支架，门洞式支架跨径8m，拟采用50b工字钢作纵梁，50b工字钢作为横梁，门洞式支架净高5m，门洞净宽7m。
1)测量人员按设计桩号、角度放出支座基础轮廓线及防撞墩轮廓线，在水稳层上立模板浇注25m×1.0m×0.5m的C20砼基础（地面有坡度的以最高点为准）。
并在基础上预埋钢板（700mm×700mm×16mm），根据580支撑法兰螺栓孔位在上钻孔预先置上M30螺栓，与钢管支撑底部法兰联接,以固定钢管支撑。
两端做防撞墩，防撞墩净距离为4m。
基础施工时要严格按施工方案控制预埋件位置及高度。
2) 待砼强度达到15MPa 后，在砼基础上弹线搭设各排3根Ф580mm 钢管支撑，钢管与钢管之间的中心间距为4m ，吊装Ф580钢管位置一定要正确。
Ф580mm 钢管支墩高4m ，钢管间设10#槽钢人字撑。
支撑顶设1根50b 工字钢横梁。
3) 纵向采用21根（按照10m 宽度考虑）50b 工字钢按照0.5m 间距布置，分别用汽车吊吊装，按施工方案设计位置对正后，与工字钢横梁采用电焊稳定，并用10#槽钢做加强焊接。
门洞支架及基础计算书
潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书1概述潇湘路（32+48+32）m连续梁，门洞条形基础中心间距8.5米。
门洞横断面如图1-1所示。
图1-1调整后门洞横断面图门洞纵断面不作改变如图1-2所示。
图1-2门洞总断面图门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝土），各结构构件纵向布置均与原方案相同。
2主要材料力学性能（1）钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:[ =125MpaQ235:[σ]=215Mpa, ]（2）混凝土采用C35混凝土，其主要力学性能取值如下：弹性模量：E=3.15×104N/mm2。
抗压强度设计值：抗拉强度设计值：（3）承台主筋采用HRB400级螺纹钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：。
（4）箍筋采用HPB300级钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：3门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所示。
图3.1-1MIDAS整体模型图midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。
3.1-2荷载加载横断面图荷载加载纵断面如图3.1-3所示。
图3.1-3荷载加载纵断面图3.2整体受力分析整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示。
图5.2-1门洞整体位移等值线图5.2-2门洞整体组合应力云图图5.2-3门洞整体剪应力云图由模型分析可得，模型最大位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa 门洞整体强度、刚度均满足要求。
3.3细部构件分析3.3.1I40工字钢计算I40工字钢位移等值线如图3.3-1所示。
图3.3-1I40工字钢整体位移等值线I40工字钢位组合应力如图3.3-2所示。
图3.3-2I40工字钢组合应力云图I40工字钢位剪应力如图3.3-3所示。
门洞计算书
跨公路门架计算书门架设计初步拟定：纵梁用12m长45号工字钢，跨度按8m设计，横向间距60cm。
洞支架采用Ф48mm钢管搭设支架横向间距30cm，纵向间距30cm，步距90cm，每四排纵向立杆和每五排横向立杆设置一道剪刀撑。
支架顶托上置15×15cm的方木，间距30cm，方木上铺设45号工字钢做纵梁。
（具体尺寸详见施工门洞图）木2最不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形式，在腹板下部位置最重。
计算简图如下： 其中45a 号工字钢惯性矩481022.3mmI ⨯=，抵抗拒361043.1mmW⨯=.弹性模量MPaE5101.2⨯=工字钢安全防护网护网木5*15木板作平台水1、计算单元A 、钢筋混凝土梁重：2/526.0260.26.0mkN h Wp =÷⨯⨯==钢筋砼砼ρ(钢筋混凝土梁重量按26kN/m3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(内模未计)2/16.06.06.09018.0mkN h W p =⨯⨯==模板模板ρ(竹胶板重量按9kN/m 3计算)② 方木重量：2/27.06.00.688.50.60.0880.088288.50.60.090.13mkN h W p =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯==方木方木ρ(方木重量按5.88KN/m 3计算)注：横向方木采用88×88mm ，间距为0.3m ，纵向方木采用130×90mm ，间距为0.6m③ 支架重量：根据现场情况以4.5米高支架进行检算2/73.11006.00.616.82217.31mkN W W W =⨯⨯⨯+=+=横杆立杆支架(理论重量：3.0m 立杆重量17.31kg 、1.2m 立杆重量8.66kg 、0.6m 横杆重量2.82kg)C 、人员及机器重2/0.1mkN W =人员机器(本荷载按1KN/m 2取值)D 、振捣砼时产生的荷载2/2mkN W =人员机器(对水平面模板为2.O KN/m 2，见《公路桥涵施工技术规范》)E 、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载2/2mkN W =人员机器H 、风荷载取最大值2/1mkN W =风荷载组合：2/16.6010.20.20.173.127.016.052mkN W =+++++++=总则：每延米工字钢上所受的均布荷载为mKN q /10.366.016.60=⨯=荷载如图：2、工字钢强度和刚度验算 2．1工字钢强度验算[]σσ≤=WM max 2070.0maxql M =[]σσ≤=⨯⨯⨯==MPa WM 67.1031043.1800010.3607.0max 62361043.1mmW ⨯=——工字钢截面抵抗矩；[]σ——工字钢设计抗弯强度，[]MPa 215=σ；2．2、工字钢刚度验算400100521.01411l EI l q f ≤=mml mm EIl q f 20400800040039.111022.3101.2100800010.36521.0100521.01854411===⨯⨯⨯⨯⨯⨯==式中：f ——工字钢挠度；结论：工字钢满足强度和刚度要求。
门洞支架计算书
门洞支架计算书1.工程概况方兴大道现浇梁桥（桥宽12.8m）跨越某现有道路，既有道路宽6m，设计通行高度7.4m，为保证施工期间正常通行，拟采用高5m，跨径8m（计算跨径7.26m）跨越此道路，地基承载力特征值fa=120kPa，基地采用30cm厚混凝土处理，如下图：支架剖面示意图 单位：cm支架横截面示意图 单位：cm2.编制依据2.1 《某桥梁设计图》；2.2 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；2.3 《建筑地基和基础设计规范》GB 50007—2011；2.4 《钢结构设计规范》（GB500017-2003）；2.5 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-20082.6 Midas civil 使用手册。
3. 门洞支架结构设计3.1门洞结构自下而上依次为：（1）底部采用钢管柱530*10，顺桥向（x方向）间距7.26m，横桥向（y方向）220cm+4*210cm+220cm=12.8m；（2）Ⅰ40工字钢横梁（y方向）；（3）Ⅰ40工字钢纵梁（x方向），间距为220cm+4*210cm+220cm ；（4）Ⅰ10工字钢分配梁（y方向），间距为6*91cm+2*90cm；（5）48.3*3.6钢管支架，支架立杆间距x方向6*91cm+2*90cm；y方向100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm；步距为20（扫地杆）+130cm3.2两侧满堂支架部分结构为对称结构，支架立杆间距x方向（4*90cm），y方向（100+90+2*60+3*90+2*60+3*90+2*60+90+100cm）。
步距z方向（20cm，4*150cm，20cm）3.4材料截面（1）材料均采用Q235（2）钢管柱截面530*10mm（3）支架钢管48*3.6mm （4）Ⅰ40工字型截面（5）Ⅰ10工字型截面整体模型门洞部分两侧支架4.荷载分析：由于考虑模型大小限制，取门洞8m及两侧3.6m范围进行计算，荷载有：（1）结构自重（由midas软件自动生成）（2）上部结构产生的荷载标准值：10kN、27kN、20kN、27kN、20kN、10kN。
门洞支架计算
门洞计算1、纵向工字钢32a ：按箭头断面的作用力计算，单杆受力为27KN ，共设计两种门洞。
单杆跨径最大为4.5m ，采用集中荷载计算：（1）强度计算：弹性模量 E=210×310Mpa抗弯模量 W=692.5×310Mpa惯性矩 I=1108×5104mm支座反力：max 5135RP KN ==弯矩: max 108 1.95270.627 1.227 1.8113.4M KN m =⨯-⨯-⨯-⨯=⋅抗拉应力:[]6max 3113.410163.75205692.510M Mpa Mpa W δδ⨯===<=⨯ （2）挠度计算：①：L=30a b=28a a=cmm EI pa a a a a a a EI Pa EIl Pa f 243333333331105.5101108010210180150102725531802553)2821202700(3066-⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--+-==②：L=6a b=4a a=cmm EI pa a a a a a a EI Pa EIl Pa f 1.110110801021047501027949)4224108(66643333333332=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--+-== ③：L=10a/3 b=4a/3 a=cmm EI pa a a a a a a EI Pa EIl Pa f 8.21011080102106013501027596059)3334363403100(1063643333333333=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--+-==④：L=30a/13 b=4a/13 a=cmm pa EI pa a a a a a EIa Pa EIl Pa f 6.41011080102103042019501027163413042016341169125718013)13131341326131201692700(180136433333333334=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯=--+-==mm f f f f f 5.86.48.21.1055.04321max =+++=+++=均布荷载计算：集中荷载转为均布荷载 m KN /485.4/827=⨯ mm L mm EI ql f 2.1140001.11101108010210384450048538454344max =<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==2、横向工字钢40a （单）：作用于40a 工字钢的力为135KN. L=5a b=3a a=c（1)强度计算：弹性模量 E=210×310Mpa抗弯模量 W=1085.7×310Mpa惯性矩 I=21714×4104mm 支座反力：max 31353202.522R P KN ⨯=== ,作用于立杆中为3P=405KN 。
门洞受力计算书
门洞受力计算书门洞受力计算1.编制依据（1）、《公路桥涵施工技术规范》（2）、《公路工程质量检验评定标准》（3）、《路桥施工计算手册》（4）、《建筑施工计算手册》（5）、《公路施工手册》下册（6）、《建筑结构荷载规范》（7）、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》2.工程概况一、工程概况XX互通BK0+632.243匝道桥位于益阳至娄底高速公路XX互通，下穿C匝道和潭卲高速。
桥梁起点桩号BK0+632.243，终点桩号BK0+732.243，全桥共分三联分别为（2×18）+（2×23+37+2×23）+（2×23+37+2×23），为等宽预应力砼现浇连续箱梁结构，桥宽10.5m。
拟设计模板及支架形式模板拟采用4mm厚钢模板，支撑方式采用满堂式碗扣支架。
碗扣支架采用WDJ式支架，架杆外径4.8cm，壁厚0.35cm，内径4.1cm。
支架顺桥向纵向间距0.9m，横隔板处纵向间距0.6m，横桥向横向间距梁底为0.9m，翼缘板底为0.9m，纵横水平杆竖向间距1.2m。
考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪力撑。
3.门洞设计XX互通B匝道桥第10跨潭卲高速旧路面上设置门洞。
门洞平行于旧路中心线。
基础为两道长12.00米、宽0.8米、高0.5米C30混凝土条形基础，条形基础净宽为4米。
基础上部每侧设5根门洞立柱、门洞立柱中心垂直距离为4.8米，（斜距为5.04米）门洞净高为6米。
门柱钢管采用热轧无缝钢管，直径Φ300mm，壁厚8mm，门柱钢管底部与条形基顶部预埋钢板进行焊接，焊接方式为围焊，四周设6块15 mm×15 mm×10 mm加劲板。
门柱钢管顶部对立柱钢管进行封口，并沿门柱四周设加劲板与柱身焊接牢固。
每排门柱上横桥设1道I50b号工字钢承重梁，承重梁与门柱底部及周围进行焊接固定。
承重梁上顺桥向在腹板处（按斜距0.63米）垂直间距0.6米布设I50b，在翼板处（按斜距0.95）垂直间距0.9米，在底板处（按斜距0.95米）（垂直间距为0.9米）布设I50b，工字钢底部与承重梁进行点焊连接，顶部每2米用Ф16 mm钢筋将I50b工字钢连接为一个整体。
门洞(型钢支撑)计算书
门洞（型钢支撑）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数1、门洞立柱定位参数门洞立柱横向定位参数：门洞立柱纵向定位参数：2、门洞纵梁定位参数3、横向转换梁定位参数二、荷载参数1）区块12）区块23）区块3平面图纵向立面图区块1横向剖面图区块2横向剖面图区块3横向剖面图三、横向转换梁计算1、区块1横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.121=0.121kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.121=0.163kN/m计算简图如下：1）抗弯验算横向转换梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=10.333×106/57700=179.083N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算横向转换梁剪力图(kN)V max=21.298kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=21.298×1000×[53×1202-(53-5.5)×1022]/(8×3460000×5.5)＝37.634N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算横向转换梁变形图(mm)跨中：νmax=3.546mm≤[ν]=2900/250=11.6mm悬挑端：νmax=8.848mm≤[ν]=1300×2/250=10.4mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态R’1=10.687kN，R’2=26.535kN，R’3=27.917kN，R’4=25.497kN，R’5=10.816kN 承载能力极限状态R1=17.998kN，R2=34.806kN，R3=39.257kN，R4=33.768kN，R5=18.127kN2、区块2横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.121=0.121kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.121=0.163kN/m计算简图如下：1）强度、挠度验算如下：2）支座反力计算正常使用极限状态R’1=10.687kN，R’2=26.535kN，R’3=27.917kN，R’4=25.497kN，R’5=10.816kN 承载能力极限状态R1=17.998kN，R2=34.806kN，R3=39.257kN，R4=33.768kN，R5=18.127kN3、区块3横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.121=0.121kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.121=0.163kN/m计算简图如下：1）强度、挠度验算如下：2）支座反力计算正常使用极限状态R’1=10.687kN，R’2=26.535kN，R’3=27.917kN，R’4=25.497kN，R’5=10.816kN 承载能力极限状态R1=17.998kN，R2=34.806kN，R3=39.257kN，R4=33.768kN，R5=18.127kN 四、纵梁计算1、纵梁Lb1计算区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.33=0.446kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.33=0.446kN/m区块3范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.33=0.446kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=10.687kN，F’2=10.687kN，F’3=10.687kN，F’4=10.687kN，F’5=10.687kN，F’6=10.687kN，F’7=10.687kN，F’8=10.687kN，F’9=10.687kN，F’10=10.687kN，F’11=10.687kN，F’12=10.687kN，F’13=10.687kN，F’14=10.687kN，F’15=10.687kN，F’16=10.687kNF’17=10.687kN，F’18=10.687kN，F’19=10.687kN，F’20=10.687kN，F’21=10.687kN，F’22=10.687kN，F’23=10.687kN，F’24=10.687kN，F’25=10.687kN，F’26=10.687kN，F’27=10.687kN，F’28=10.687kN，F’29=10.687kN，F’30=10.687kN，F’31=10.687kN，F’32=10.687kN，F’33=10.687kN，F’34=10.687kN，F’35=10.687kN，F’36=10.687kN，F’37=10.687kN，F’38=10.687kN，F’39=10.687kN，F’40=10.687kN，F’41=10.687kN F’42=10.687kN，F’43=10.687kN，F’44=10.687kN，F’45=10.687kN，F’46=10.687kN，F’47=10.687kN，F’48=10.687kN，F’49=10.687kN，F’50=10.687kN，F’51=10.687kN，F’52=10.687kN，F’53=10.687kN，F’54=10.687kN，F’55=10.687kN，F’56=10.687kN，F’57=10.687kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=17.998kN，F2=17.998kN，F3=17.998kN，F4=17.998kN，F5=17.998kN，F6=17.998kN，F7=17.998kN，F8=17.998kN，F9=17.998kN，F10=17.998kN，F11=17.998kN，F12=17.998kN，F13=17.998kN，F14=17.998kN，F15=17.998kN，F16=17.998kNF17=17.998kN，F18=17.998kN，F19=17.998kN，F20=17.998kN，F21=17.998kN，F22=17.998kN，F23=17.998kN，F24=17.998kN，F25=17.998kN，F26=17.998kN，F27=17.998kN，F28=17.998kN，F29=17.998kN，F30=17.998kN，F31=17.998kN，F32=17.998kN，F33=17.998kN，F34=17.998kN，F35=17.998kN，F36=17.998kN，F37=17.998kN，F38=17.998kN，F39=17.998kN，F40=17.998kN，F41=17.998kNF42=17.998kN，F43=17.998kN，F44=17.998kN，F45=17.998kN，F46=17.998kN，F47=17.998kN，F48=17.998kN，F49=17.998kN，F50=17.998kN，F51=17.998kN，F52=17.998kN，F53=17.998kN，F54=17.998kN，F55=17.998kN，F56=17.998kN，F57=17.998kN由于纵梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算用容许值，则荷载对应用标准值计算。
门洞计算书
跨京津塘高速支架门洞计算1.1门洞设置京津塘分离立交主线第三联（8#~9#）顶面宽度为20.75m，梁高1.8m，顺桥向布置2跨，共60m，跨度为29.6m+30.4m，在京津塘高速公路K108+460处中央分隔带设置墩柱8a , 两跨横穿京津塘高速公路，与京津塘高速主线之间成95°夹角。
为了能满足施工车辆通行的要求，采用左右幅各设4.75m宽门洞形式。
基础采用C35素混凝土条形基础，基础宽1m，高0.6m，基础浇筑完成后于东西两侧通行处设置导流防撞墩，并上贴反光膜。
临时支墩采用Φ600mm钢管柱，壁厚16mm，高度4.65m，每2.5m设置一个，单幅设置10排。
横桥向采用双根40b型工字钢，长度12m，并排设置。
顺桥向采用40b型工字钢，长度为12m。
1.2荷载分析计算(1).恒荷载标准值（荷载分项系数 YG = 1.2）模板自重:在验算底模面板、主次楞方面和钢管支撑体系时取q1 =0.40kN/m2；腹板部位新浇筑钢筋混凝土自重标准值：q2 = 1.80×25.00=45.00kN/m2；箱室部位新浇筑钢筋混凝土自重标准值q3 = 0.42×25.00=10.50kN/m2；箱室内模及支架的重量取 q4 = 5.00kN/m2。
(2).活荷载标准值（荷载分项系数 YQ = 1.4）施工人员和设备荷载标准值：q5 = 1.50kN/m2；振捣混凝土对面板产生垂直荷载：q6 = 2.00kN/m2。
（3）荷载组合Q门洞跨径 5.35m 的荷载组合Q 《建筑结构荷载规范》（GB_50009-2001）3.2.5Q=1.2qd +1.4qj =[1.2(q 6+q 5)+1.4[q 1+q 2+q 3+q 4）]*20.75*5.35=[1.2*(2+1)+1.4*(0.4+45+10.5+5)]*20.75*5.35=9931.18KN1.3 工字钢验算（1）40b 工字钢受力计算规格：普工40b ，截面特性：截面高度H=400mm ；截面宽度B=144mm ；翼缘厚度tf=21mm ；腹板厚度tw=12.5mm ；截面面积A=10300mm 2；惯性矩Ix=228000000mm 4；惯性矩Iy=6920000mm 4；截面模量Wx=1140000mm 3；截面模量Wy=96200mm 3；回转半径ix=156mm ；回转半径iy=27.1mm ；单位重量: 73.878Kg/m=0.739KN/m ；弹性模量E=2100000kg/cm 2单个40b 工字钢上的受力为m KN q /646.23)1042/(9931.181=⨯=m KN q q q /385.24739.0646.231=+=+=自重，计算跨径5.35m按照简支梁进行计算：《路桥施工计算手册》静力计算公式及用表 最大弯矩：m KN ql M ⋅=⨯⨯==244.8735.5385.24818122弯曲应力：MPa W M X 53.761140000244.87===σ，截面抗拉抗压抗弯强度设计值MPa 215][=σ， MPa 215][=<σσ，满足规范要求。
门洞(钢管脚手架立柱)计算书
门洞（钢管脚手架立柱）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数二、荷载参数集中荷载：均布荷载：三、立柱搭设参数正立面图侧立面图平面图四、横梁计算均布荷载标准值q’=0.358+1×6=6.358kN/m均布荷载设计值q=1.2×0.358+1×8.1=8.53kN/m计算简图如下：1、抗弯验算横梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=21.509×106/366460=58.695N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算横梁变形图(mm)νmax＝2.56mm≤[ν]=1/250=4000/250=16mm满足要求！3、抗剪验算横梁剪力图(kN)V max＝20.96kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=20.96×1000×[84×2802-(84-9.5)×2552]/(8×51304500×9.5)＝9.36N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝19.16kN，R2＝20.96kN正常使用极限状态R'1＝14.466kN，R'2＝15.966kN五、纵向转换梁计算纵向转换梁跨中不受力，仅作为力传递构造作用，此处不计算。
六、横向转换梁验算横向转换梁起到荷载均匀分布到立杆上，此处不计算。
七、立柱验算架体结构参数：钢管参数：立柱长细比验算l01=h d+2ka=750+2×0.7×200=1030mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150查表得，φ1=0.475满足要求！立柱稳定性验算：单根立柱所受轴力N=k0[max(R1,R2)/k1]/n+F0+ql b=1.3×[max(19.16,20.96)/1]/3+6+8.1×0.6=19.943kN 其中：F0指落地架体部分单根立柱所受上部集中荷载的最大值F=19.943+γG×q×H=19.943+1.2×0.15×4=20.663kNf＝F/(φ1A)＝20.663×103/(0.475×424)＝102.595N/mm2≤[f]＝390N/mm2满足要求！可调托座验算：N=19.943kN≤[N]=30kN满足要求！八、立柱基础验算立柱传给基础荷载F=20.663kN立柱底面平均压力p＝F/(m f A)＝20.663/(0.5×0.25)＝165.301kPa≤f ak＝300kPa 满足要求！。
连续梁支架及门洞计算书5篇
连续梁支架及门洞计算书5篇第一篇：连续梁支架及门洞计算书连续梁支架及门洞结构受力分析验算书一、工程概况辽河2#特大桥40+56+40m连续梁（DK549+989.6），桥址位于山东省邹城市大束镇匡庄村境内，该连续梁全长137.7m，与东西走向的S342岚济线（省道）斜交，斜交角度116°0＇（大里程方向右角）。
桥梁从S342省道上部跨越，公路上部连续梁孔跨距公路路面7.5m左右。
本段线路为直线地段，桥梁设计二期恆载为120KN/m～140KN/m。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。
顶板厚度40cm，腹板厚度48～80cm，底板厚度40～80cm；梁体计算跨度为40+56+40m，中支点处梁高4.35m，跨中10m直线段及边跨17.75m直线段梁高为3.05m，边支座中心线至梁端0.75m，边支座横桥向中心距5.6m，中支座横桥向中心距5.9m。
全联在端支点、中支点及跨中共设5个横隔板，隔板设有孔洞（孔洞尺寸：高×宽=120cm×150cm），供检查人员通过。
本连续梁设计采用满堂支架现浇施工。
跨S342省道部位预留两个宽×高=5.0×4.5m交通门洞。
二、计算依据1.铁路桥涵设计基本规范(TB 10002.1-2005)2.铁路桥涵施工规范（TB 10203-2002）3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）4.铁路工程抗震设计规范（GB50111－2006）5.铁路桥涵地基和基础设计规范（TB 10002.5-2005）6.工程设计图纸及地质资料。
7.《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。
8.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社9.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）三、支架材料要求根据施工单位的施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。
钢管规格为φ48×3.5mm，有产品合格证。
施工门洞支架计算书(2m间距)
最大挠度：f= = =12.95mm<l/400=13.75mm
计算结果表明，最不利受力位置工字钢横梁的抗弯强度、抗剪强度以及刚度均满足要求。
2.4 工字钢纵梁计算
工字钢纵梁承受来自工字钢横梁的集中荷载，该集中反力包括两种，一是实心段横隔板处横梁反力，二是空心箱梁截面处横梁反力，
（a）端横梁处
（b）端横梁端部空心截面处
图2箱梁自重荷载
2计算分析
2.1 竹胶板计算
竹胶板受力示意图如图3所示，按照最不利简支状态来考虑，计算跨度为20cm，纵向计算长度取1m单位板宽。
图3竹胶板受力示意图（cm）
端横梁中心处竹胶板为最不利受力状态，因此荷载组合后竹胶板所承受的均布荷载为： =86.69kN/m
计算的内容及各部分需要考虑的箱梁荷载工况如下：
1）竹胶板的强度பைடு நூலகம்刚度计算
采用实心横隔梁断面的混凝土自重。
2）方木的强度和刚度计算
采用实心横隔梁断面的混凝土自重。
3）工字钢横梁的强度和刚度计算
按照最不利荷载，采用实心横隔梁断面的混凝土自重。
4）工字钢纵梁的强度和刚度计算
横隔梁范围内的纵梁采用实心段自重，其余采用实心端部空心箱梁的自重。
（一）门洞设置
通过实测S327省道标高平均标高为66m，根据计算现浇箱梁底部高程为72.3m，路面距梁底 高差约为6.3m，则门洞设置如下图：
门洞中螺旋钢管柱直径为φ609，壁厚1.4cm，钢管柱上下均设置配套法兰盘，上部法兰盘作为放置纵梁平台，下部法兰盘作为钢管柱与基础的连接件，法兰盘直径为750mm，钢管柱基础采用C30混凝土浇筑，高1m，宽1.5m，对应钢管柱下方预埋1m*1m*1.2cm钢板，钢管柱下部法兰盘与钢板采用全断面焊接连接，其中预埋钢板中心开口3cm，为方便在浇筑基础混凝土振捣是排出空气，保证钢板下方混凝土密实，双拼工字钢以及工字钢与钢管柱上部法兰盘的连接均采用焊接方式，工字钢双拼焊接时，焊缝长10cm，中对中间距为100cm。（作为分配梁使用）
模板支架计算书(完整版)
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3浇注砼自重标准值：24 KN/ m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
【重磅】现浇梁支架门洞支架计算书
则：
查表得： =0.816.
则：
<215Mpa
故立杆的强度及稳定性满足要求。
2.5.
基础位于既有沥青路面上，不需考虑软弱下卧层影响。钢管底部预埋80cmR80cm底座钢板，埋入砼中。
⑴则条形基础受力：
<11.9Mpa.
满足要求。
抗剪计算：
其中：
：混凝土承受剪力值，195.8/4=48.95KN
100100门洞中心线870图22门洞纵断面图404040404040404040200250250250250250250桥梁中心线20012040120904040404040404040505504063010mm螺旋钢管c25砼条形基础251005m既有道路路面i40a双排工字钢横桥向设置i40a工字钢顺桥向设置图23门洞横断面图24荷载分析及选用材料力学性能241荷载分析整个支架承受的荷载分为静荷载和动荷载静荷载主要为混凝土结构自重模板自重主梁分配梁自重等动荷载主要为施工荷载因支架较低且所处区域及季节较良不考虑风荷载及雨雪荷载的影响
⑵Φ630mmR10mm钢管
==截面特性:=============
截面惯性矩IR=IR=9772.6699(cm4)
截面抵抗矩WR=WR=310.2456(cm3)
回转半径iR=iR=22.2387(cm)
截面形心R0=R0=0.0001(cm)
截面面积Akg/m)
静荷载：2865.14/2/11=130.23KN
动荷载：621.08/2/11=28.23KN
考虑荷载组合，单根立杆轴力：
N=1.2R130.23+1.4R28.23=195.8KN
中医院高支模门洞计算
门洞跨度4.5m，横梁为18工字钢，纵梁为18号工字钢，在跨度范围内布置20根。
<1>支架受力验算1) 恒荷载计算模板及模板支撑架荷载q1：通过计算模板荷载如下：底模（包括背带木）：取q1－3=0.3KN/ m2；模板及小梁施工荷载：p m=17.2*4.5*0.3=23.2KN砼比重取：26.5KN/m3施工荷载q3：施工人员及设备荷载取q3-1=1.0KN/m2。
水平模板的砼振捣荷载，取q3-2=2 KN/m2，施工荷载为：q’=（4.5*17.2）*（2+2.5）=348.3KN,考虑1.4的系数支架施工荷载：q z=24.98KN钢筋混凝土荷载：q c=385.8KN2）活荷载计算施工人员及设备荷载：q s=2.5KN/m2;振捣混凝土时产生的荷载标准值：q d=2KN/m2则总荷载为：Q=17.2*4.5*(2.5+2)*1.4+(23.2+24.98+385.8)*1.2=1008.42KN<2>次梁工字钢的验算(间距2m)18工字钢的参数：理论重量：q自重=0.242KN/m，惯性矩Ix=16600000mm4，截面模量Wx=185000mm3，弹性模量2/2100000cmkgEx分配到20根工字钢上，则每根工字钢钢上的均布荷载为：q1=1008.42/(20*4.5)=11.2KN/m加上工字钢自重0.242KN/mq=0.242+11.2=11.45KN/m最大弯矩M=0.125*ql 2=0.125*11.45*4.52=29KN •m弯曲应力：σ=M/wx=29*106/(185*103) =156.7Mpa<[σ]=205 Mpa满足条件挠度：ω=5ql 4/384EI=(5*11.45*4.54)/(384*2.1*105*16600000)=17.5mm[w]<4.5/250= 18mm满足条件稳定性验算：(工字钢中间加一道横撑)由工字钢型号及作用力位置查表得出b ϕ=1.555，带入0.1282.007.1'≤-=b b ϕϕ计算得出89.0=ϕ，则MPa MPa 20517689.0/7.156<==σ满足条件<3>主梁18工字钢验算18工字钢的基本参数惯性矩Ix=1660cm 4；截面模量Wx=185000mm 3；E=2100000kg/cm 2， 单位重量:24.2Kg/m=0.242KN/m ；主梁18号工字钢受集中力和均布荷载力荷载计算：受到自身均布荷载的作用：工字钢自重：q=0.242KN/m所受集中力为：F=11.45*4.5/2=25.7KN最大弯矩M ：（1） M=0.125*ql 2+25.7*0.9=0.125*0.242*2.72+25.7*0.9=23.4KN.m 弯曲应力：（2） σ=M/wx=23.4*106/185000=127.2Mpa<[σ]=205 Mpa挠度：（3） ω=5ql 4/384EI+Fl 3/48EI=5×0.242×2.74/(384×2.1×105×16600000)+ 51.4*2.73/(48×2.1×105×16600000)=6.05mm<2.7/250=10.8mm满足条件（5）稳定性验算：由工字钢型号及作用力位置查表得出b ϕ=1.30，带入0.1282.007.1'≤-=b b ϕϕ计算得出853.0=ϕ，则MPa MPa 205149853.0/2.127<==σ满足要求<4> 碗扣支架的验算门洞支墩采用碗口支架，每个支墩横向3排立杆，横向间距30cm ，纵向间距30cm ，立杆步距90cm 。
门洞支架及基础计算书
潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书之马矢奏春创作创作时间：二零二一年六月三十日1概述潇湘路（32+48+32）m连续梁,门洞条形基础中心间距8.5米.门洞横断面如图1-1所示.图1-1调整后门洞横断面图门洞纵断面不作改变如图1-2所示.图1-2门洞总断面图门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝土）,各结构构件纵向安插均与原方案相同.2主要资料力学性能（1）钢材为Q235钢,其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:Q235:[σ]=215Mpa, =125Mpa（2）混凝土采纳C35混凝土,其主要力学性能取值如下：弹性模量：E=3.15×104N/mm2.抗压强度设计值：抗拉强度设计值：（3）承台主筋采纳HRB400级螺纹钢筋,其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：.（4）箍筋采纳HPB300级钢筋,其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：3门洞结构计算Midas整体模型如图3.1-1所示.midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示.荷载加载纵断面如图3.1-3所示.整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示.由模型分析可得,模型最年夜位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组年夜组合应力σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa,最年夜剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa门洞整体强度、刚度均满足要求.I40工字钢位移等值线如图3.3-1所示.I40工字钢位组合应力如图3.3-2所示.I40工字钢位剪应力如图3.3-3所示.由模型分析可得,I40工字钢最年夜位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组年夜组合应力σ=111.6Mpa＜[σ]=215Mpa,最年夜剪应力σ=20.4Mpa＜[σ]=125MpaI40工字钢强度刚度均满足要求.双拼I40工字钢位移等值线如图3.3-4所示.双拼I40工字钢位组合应力如图3.3-5所示.双拼I40工字钢位剪应力如图3.3-6所示.由模型分析可得,模型最年夜位移D=1.88mm＜[l/600]=3.33mm,组年夜组合应力σ=84.3Mpa＜[σ]=215Mpa,最年夜剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa双拼I40工字钢强度刚度均满足要求.3.3.3Ф426*6钢管计算钢管立柱接受的支座反力如图3.3-7所暗示.用Φ426*6mm钢管立柱,在其中灌入C20素混凝土.钢管回转半径:i=148.15mm,截面积A=79.168cm2,立柱最年夜高度按5.5m计.长细比:λ=L/i=5500/148.15=37.123＜150（柱类受压构件容许长细比为150）,满足要求.其中L为计算长度,查表得轴心受压稳定性系数=0.836.立柱之间加1道Φ426*6mm平联横撑,立柱受力符合要求.中间条形基础长度12.6m,宽1.5m,高1m,将上述支座反力加载如条形基础建模计算,每根钢管立柱接受的支座反力如图 3.3-8所示.图5-1 钢管立柱支座反力图从左至右支座反力依次为125.5kN、216.7kN、265.8kN、295.1kN、368.4kN、295.1kN、265.8kN、216.7kN、125.5kN.将条形基础按倒梁法计算,则作用在梁上部的均布荷载：条形基础最年夜跨度为2m,依照五跨连续梁,计算最年夜跨中弯矩和支座剪力：Mmax=0.105*172.58*22=72.48kn*m,依照原条形基础配筋,主筋As=2250mm2,箍筋Ф10@20进行截面校核Mu=ξ*（1-ξ）fcbh0=0.000418*（1-0.000418）*14.3*1500*9502=809.6KN*m＞Mmax故主筋满足要求.≥即采纳Ф10@200mm,满足要求.故条形基础配筋满足要求.。
门洞支架技术方案(附详细计算书)
XX Ｘ门洞支架施工方案一、工程简况ＸX Ｘ高架桥跨越XXX 段主线桥跨径布置为30+40+30m 预应力混凝土箱梁，主梁顶面设2%的双向横坡。
主梁采用单箱三室断面等高度连续梁,梁高2。
3m,边腹板为斜腹板，斜率１。
47∶1.箱梁顶板宽度25。
3m ，底板宽度16。
0m,悬臂长度3．６５m ，悬臂板根部厚６5c ｍ,端部厚２0ｃｍ,箱梁内顶板厚度25cm ，底板厚度23cm,腹板厚度4２~90cm 。
ＸXX 处新建箱梁底标高为30。
４８0米,原有混凝土路面标高为25。
５9米，净空高度为4。
9米。
二、门洞支架施工方案根据上级部门要求,X ＸＸ施工期间保证ＸXX 南北方向车辆畅通,结合X ＸX 净空高度只有4。
9米的实际情况，施工中,拟在40ｍ跨中部27．2米段采取门洞支架施工．门洞布置型式2。
7＋5。
2×４+２。
7米，减去1.２米混凝土防撞墙宽度,实际门洞净宽布置为1。
5米(人行道)＋4米(车行道）×4+１.5米(人行道），即双向4车道,保证车辆通行。
考虑施工支架占有高度，门洞限高为３.８米。
三、支架验算 1、荷载计算(1）施工人员、施工料具运输、堆放荷载：2kN/m 5.2=r q ；倾倒混凝土时产生的冲击荷载:2kN/m 0.2=q q ;振捣混凝土产生的荷载：2kN/m 0.2=z q 。
荷载系数取值:静载系数:2.1=g γ，活载系数：4.1=q γ。
（2）混凝土箱梁一般截面顶板厚25c ｍ，底板厚度为2３cm,箱室底板下钢筋混凝土自重: 20.582615.08/G q d kN m γ=⋅=⨯=，(从保守方面计算,该处梁高增加1０cm 以考虑内模及其支架重量),综合分析荷载,箱室底板中间处的荷载为:2g G q r q z q =q +(q + q + q )=1.215.08 +1.4(2.5+2+2)=27.2kN/m γγ⨯⨯⨯⨯ （3)腹板处钢筋混凝土自重(从保守考虑腹板处按加厚10cm 计算):22.32659.8kN/m q =⨯=综合分析荷载,腹板下的荷载为:2g G q r q z q=q +(q + q + q )=1.259.8 +1.4(2.5+2+2)=80.9kN/m γγ⨯⨯⨯⨯ 为安全起见,斜底板下方荷载同腹板下亦取ｑ=80.９kN/m 2。
门洞(钢管脚手架立柱)计算书
梁模板（盘扣式，设置搁置横梁）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.5×0.9×3]×1＝30.7kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝26.65kN/m q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×26.65×0.1332+0.117×4.05×0.1332＝0.056kN·mσ＝M max/W＝0.056×106/37500＝1.488N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.5×133.3334/(100×6000×281250)＝0.026mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[133.333/150，10]＝0.889mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×26.65×0.133+0.45×4.05×0.133＝1.664kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×26.65×0.133+1.2×4.05×0.133＝4.557kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×20.5×0.133＝1.093kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×20.5×0.133＝3.007kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.664/1＝1.664kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[4.557,4.557]/1= 4.557kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.664/1＝1.664kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3 =0.035kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.8-0.15)=0.422kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.8-0.15)=0.422kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.5-0.4/2)/2=1.439kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.5-0.4/2)/2=1.439kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.664+0.035+0.422+1.439=3.561kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.557+0.035=4.591kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.664+0.035+0.422+1.439=3.561kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.561,4.591,3.561]=4.591kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.093/1＝1.093kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[3.007,3.007]/1= 3.007kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.093/1＝1.093kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3 =0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.8-0.15)=0.325kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.15)=0.325kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.5-0.4/2)/2=0.64kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.5-0.4/2)/2=0.64kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.093+0.027+0.325+0.64=2.085kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.007+0.027=3.033kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.093+0.027+0.325+0.64=2.085kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.085,3.033,2.085]=3.033kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.591×0.92，0.5×4.591×0.22]＝0.465kN·mσ=M max/W=0.465×106/64000=7.263N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.591×0.9，4.591×0.2]＝2.582kN τmax=3V max/(2bh0)=3×2.582×1000/(2×60×80)＝0.807N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.033×9004/(100×9350×256×104)＝0.433mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.033×2004/(8×9350×256×104)＝0.025mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.591×0.9,0.375×4.591×0.9+4.591×0. 2]=5.165kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.006kN,R2=5.165kN,R3=5.165kN,R4=4.006kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.033×0.9,0.375×3.033×0.9+3.033×0.2]=3.412kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.346kN,R2'=3.412kN,R3'=3.412kN,R4'=2.346kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.413×106/4490=91.94N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.099kNτmax=2V max/A=2×3.099×1000/424＝14.618N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.209mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm 满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=5.503kN，R2=5.503kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为P1=5.503/0.6=9.172kN，P2=5.503/0.6=9.172kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=3.454kN，R2'=3.454kN搁置横梁所受主梁支座反力依次为P1'=3.454/0.6=5.757kN，P2'=3.454/0.6=5.757kN七、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝9.172kN≤[N]=30kN满足要求！八、搁置横梁验算搁置横梁自重标准值q’=0.08kN/m搁置横梁自重设计值q=1×1.3×0.08=0.105kN/m荷载设计值：F1=k o R1/k s=0.6×5.503/0.6=5.503kN,F2=k o R2/k s=0.6×5.503/0.6=5.503kN荷载标准值：F1’=k o R1’/k s=0.6×3.454/0.6=3.454kN,F2’=k o R2’/k s=0.6×3.454/0.6=3.454kN 计算简图如下：1、抗弯验算搁置横梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=1.664×106/25300=65.772N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算搁置横梁剪力图(kN)V max＝5.555kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.555×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝16.391N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算搁置横梁变形图(mm)νmax＝0.551mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=min[1000/150，10]＝6.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=5.555kN，R2=5.555kN九、连接盘抗剪承载力验算F R=max[R1，R2]/k o=max[5.555，5.555]/0.6=9.259kN≤Q b=40kN满足要求！十、立杆验算1、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×450)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3862、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.028×0.9×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝5.555kN，R2＝5.555kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9=5.181kN1右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9=5.181kN2N d＝max[R1/k o+N边1，R2/k o+N边2]+1×1.3×0.15×3.9＝max[5.555/0.6+5.181，5.555/0.6+5.181]+0.76＝15.201kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝15200.697/(0.386×424)+0.005×106/4490＝93.991N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.9/20=0.195≤3满足要求！十二、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.475=0.427kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1×0.195=0.176kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.92×0.427+3.9×0.176=3.936kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=202×0.9×[0.15×3.9/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=46 0kN.m≥3γ0M ok =3×1×3.936=11.807kN.M满足要求！。
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支架模板（碗扣式支架）计算书一、计算说明计算参数选用Φ48×3.0的满堂碗扣式支架，立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，主梁(横梁)为12cm×14cm方木，小梁(纵梁)为10cm×10cm方木，间距为0.3m，面板采用18mm厚竹胶板模板。
支架顺桥向间距均为0.6m，支架步距均为1.2m。
支架横桥向布置如下：1、中支座顺桥向前后3m范围内：底板支架横桥向间距为0.3m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m。
箱梁设计底板厚0.93m，顶板厚0.5m，腹板高度3m，宽0.7m，底板支架最大高度5.6m。
2、箱梁中支座顺桥向前后3m～20m范围内：腹板下横桥向1.8m范围内，支架横桥向间距为0.3m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m，其他位置横桥向间距为0.6m。
箱梁设计底板最大厚0.67m，顶板厚0.25m，腹板最大高度2.87m，支架最大高度6.6m；支架在腹板之间位置横向间距0.6m，混凝土计算厚度取0.67+0.25=0.92m，按1m计，支架最大高度6.6m。
3、箱梁中支座顺桥向20m范围外：腹板下横桥向1.8m范围内，支架横桥向间距为0.6m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m，其他位置横桥向间距为0.9m。
箱梁设计底板最大厚0.27m，顶板厚0.25m，腹板最大高度1.9m，支架最大高度6.74m；支架在腹板之间位置间距0.9m，混凝土计算厚度取0.27+0.25=0.52m，支架最大高度6.74m。
4、翼缘板混凝土最大厚度0.5m，最小厚度0.2m，宽2m，支架尺寸统一为0.6×0.9×1.2m，搭设高度9.54m，按10m计。
5、引桥支架中支座顺桥向前后3.5m范围内、边支座3.5m范围内：支架横桥向间距为0.6m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m。
箱梁中支座顺桥向前后3.5m范围、边支座3.5m范围外：腹板下横桥向1.8m范围内，支架横桥向间距为0.6m，翼缘板位置横桥向间距为0.9m，其他位置横桥向间距为0.9m。
引桥为等截面箱梁，底板厚0.22m，顶板厚0.25m，腹板高1.8m，翼缘板混凝土最大高度0.5m，最小高度0.2m，宽2m，支架高度均小于主梁。
将主桥和引桥支架规格和受力情况进行综合考虑，取最大受荷情况，计算以下3种情况：1.横桥向间距为0.3m，混凝土高度3m，考虑1.2倍荷载预压，取3.6m 为混凝土计算高度，支架最大高度6.6m，按7m计。
2.横桥向间距为0.6m，混凝土高度1.9m，考虑1.2倍荷载预压，取2.28m 为混凝土计算高度，支架最大高度6.74m，按7m计。
3.横桥向间距为0.9m，混凝土高度0.52m，考虑1.2倍荷载预压，取0.65m为混凝土计算高度，支架最大高度10m。
二、其他相关参数取值面板采用竹胶合板18mm，模板抗弯强度设计值[f]=35N/mm2，模板弹性模量E=9898N/mm2；纵楞（小方木）为100×100mm方木，纵楞抗弯强度设计值[f]=20.2N/mm2，纵楞弹性模量E=9350N/mm2，纵楞截面惯性矩I=833.33m4，纵楞抗剪强度设计值[τ]=2.02N/mm2，纵楞截面抵抗矩W=166.67cm3；横楞（大方木）为120×140mm方木，横楞抗弯强度设计值[f]=20.2N/mm2，横楞截面惯性矩I=2744cm4，横楞弹性模量E=9350N/mm2，横楞抗剪强度设计值[τ]=2.02/mm2，横楞截面抵抗矩W=392cm3（在安装时应注意横楞的几何中心要与顶托及立杆的几何中心重叠，不得出现偏心）；立杆为Ф48×3碗扣式钢管，支架纵向间距0.6m，横向间距分为0.3m、0.6m和0.9m，步距1.2m，立柱截面回转半径i=15.9mm，立柱抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，立柱截面面积A=424mm2，立柱截面抵抗矩W=4.49cm3；可调托座承载力容许值[N]=30kN。
底托钢板尺寸0.15m×0.15m，下部垫层为20cm厚C25砼，扩散角为θ=45°，地基土受力面积取值为0.3m2。
三、荷载设计四、计算书详见附件《支架模板(0.3m×0.6m×1.2m)计算书》、《支架模板(0.6m×0.6m×1.2m)计算书》、《支架模板(0.6m×0.9m×1.2m)计算书》。
五、地基处理每跨满堂支架基础进行地基清理后，根试验确定地基处理深度，承载力不小于160kPa，其上浇注20cm厚C25砼。
为防止雨季期间雨水浸泡导致基础下沉，在支架范围内地面四周合理布设排水沟，保证排水通畅，边沟设置在梁体平面投影边线外1.5m外。
门洞方案验算书一、设置形式在跨中蓬莱路中央绿化带边缘左右对称各设置1个主门洞，在主门洞旁边再各设1个净宽2m的供非机动车通行的门洞，如下图所示。
门柱采用热轧无缝钢管，直径Φ480mm，壁厚10mm，计算长度4.73m，设6排，每排横桥向间距1.8m，每排10根，采用14#槽钢设置上下两道成45度斜向连接，每根立柱上部设封口钢板，钢板厚16mm；门洞基础采用C30混凝土条形基础，条形基础高度为0.8m，宽度均1.5m，基础顶部预埋70×70×1cm钢板，钢管顶部焊接60×60×1cm厚钢板，门柱与钢板之间焊接，焊接方式为围焊，四周设加劲缀板;顶部放置横向双根I40a工字钢；横梁上顺桥向间距0.6m依次布设I40a工字钢横梁，其上铺放10cm×10cm方木。
各向型钢横纵梁间设联系杆，提高传力体系整体性。
地基承载力不小于197kPa。
门洞设置示意图二、验算说明门洞顺桥向长度为25m，箱梁最大梁高2.08m，底板最大厚0.35m，顶板厚0.25m，考虑到安全性要求，验算时箱梁按照等截面实腹式梁考虑，并考虑1.2倍荷载预压，取2.50m为混凝土计算高度。
顺桥向工字钢最大跨度5.5m，横桥向工字钢最大跨度1.8m。
三、荷载取值模板自重（按实腹式计算，内膜为木模，可不参与验算）：0.5kN/m2施工均布荷载：2.5kN/m2振捣混凝土时产生的荷载：4kN/m2钢筋混凝土结构自重：2.5×26=65kN/m2四、40a工字钢力学参数截面积A：86.1cm2自重：0.676kN/m截面惯性矩I：21720cm4截面抵抗矩W：1090cm3回转半径i：15.9cm腹板厚度t:10.5mm半截面面积矩Sx:631.2cm3五、直径Φ480mm，壁厚10mm钢管力学参数截面积A：147.655cm2自重：1.159kN/m截面惯性矩I：40789.653cm4回转半径i：16.62cm六、钢材力学性能弹性模量E：206×106N/mm剪变模量G：79×103N/mm七、顺桥向工字钢验算（跨度5.5m，简支梁）荷载组合q=1.2×(0.5+65)×0.6+1.2×0.676+1.4×(2.5+4)×0.6=52.62kN/mM=1/8ql2=1/8×52.62×5.52=198.97kN.m 跨中最大弯矩max支座反力R=1/2ql=1/2×52.62×5.5=144.705kNV=1/2ql=1/2×52.62×5.5=144.705kN最大剪力maxσ=M/W=198.97/（1090×10-6）=182.5MPa＜[σ]=205MPa maxτ=VSx/(I×t)=144.705×631.2×10-6/(21720×10-8×10.5 max×10-3)=40MPa＜[v]=120MPaω=5ql4/384EI=5×52.62×10-3×(5.5×103)4/（384×挠度max2.06×105×1090×103）=2.79mm＜l/400=5500/400=13.75mm满足要求。
八、横桥向工字钢验算（跨度1.8m，按三跨连续梁计算）采用结构力学求解器建立计算模型。
单根自重：0.676kN/m，单根受集中荷载F=144.705/2=72.35kN计算简图(单位:kN)弯矩图(单位:kN.m)剪力图(单位:kN)反力图(单位:kN)位移图(单位:mm)M=34.95kN.mmaxR=237.68kN支座最大反力maxV=92.37kN最大剪力maxσ=M/W=34.95/（1090×10-6）=32.06MPa＜[σ]=205MPa maxτ=VSx/(I×t)=92.37×631.2×10-6/(21720×10-8×10.5×max10-3)=25.57MPa＜[v]=120MPaω=0.18mm＜l/400=1800/400=4.5mm挠度max满足要求。
九、立柱验算钢验算（高度4.73m）N=237.68×2=475.36kN单根门洞立柱最大受力maxσ=N/A=475.36/(147.655×10-4)=32.19MPa＜[σ]=190MPa长细比λ=l/i=473/16.62=28.46＜150稳定系数φ=0.972N/(φA)=475.36/(0.972×147.655×10-4)=33.12MPa＜190MPa 满足要求。
十、基础地基承载力验算门洞立柱扩大基础采用C30素砼，基础与地面基础面积S=长×=10×宽=18×1.5=27m2；上部结构传递到扩大基础上的总荷载G总4.73×1.159+18×1.5×0.8×24+10×475.36=5326.82kN。
基础地基承载力：P=G/S=5326.82/27=197kPa总地基承载力不得低197kPa。
竖向模板验算书一、验算说明选取最大截面高度和最大受力情况计算。
新浇混凝土柱的计算高度3m,混凝土重力密度24(kN/m 3)，新浇混凝土初凝时间t 0=5(h)，外加剂影响修正系数β1=1，混凝土坍落度影响修正系数β2=1.15，混凝土浇筑速度控制在0.8m/h ，倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q 3k =2kN/m 2；竹胶合板厚度18mm，抗弯强度设计值[f]=35N/mm2，弹性模量E=9898N/mm 2；木楞100mm×100mm，间距300mm，悬臂长度不大于0.25m，抗弯强度设计值[f]=20.2N/mm 2，弹性模量E=9350N/mm 2，截面惯性矩I=833.33cm 4，截面抵抗矩W=166.67cm 3；采用双Ф48×3钢管作纵梁，间距600mm，悬臂长度不大于0.1m，截面惯性矩I=21.56cm 4，截面抵抗矩W=8.98cm 3，抗弯强度设计值[f]=205N/mm 2，弹性模量E=206000N/mm 2；拉杆采用M12，轴向拉力设计值12.9kN，间距600mm×600mm，加上双螺帽。