电力系统暂态分析课件
电力系统分析第十七章《电力系统暂态稳定性》课件
右边展开
(tn
t
)
(tn
)
(tn
)t
1 2
(tn
)t
2
左边展开
(1)+(2
(tn )得到
t)
(tn
)
(tn
)t
1 2
(tn
)t
2
tn-1 tn tn+1
t
(1) (2)
(tn t) (tn ) (tn ) (tn t) (tn )t 2
(3)
而 所以
(tn
)
N
TJ
Pa
(n)
( n 1)
(PT
PIII )d
减速面积
Aedfg,转子 减小的动能
转子增加的动能 = 转子减小的动能
即
(P c 0 T
PII )d
max c
(PIII
PT )d
等面积定则:当加速面积和减速面积大小相等时,转子动能增量为零, 发电机重新恢复到同步速度。
保持暂态稳定的条件:最大可能的减速面积大于加速面积。
5. 对发电机等值电路用E 和 X d表示。(称之为经典模型,见5-4节)
( i. Tf 较大,f不衰减; ii. 强行励磁 )
17-2 简单电力系统暂态稳定的分析计算
假设简单电力系统在输电线路始端发生短路。
一、各种运行情况下的功率特性
系统正常运行
总电抗为
XI
X d
X T1
1 2
XL
X T2
确定短路前系统电压V0与Xd后的电势E0
二、基本假设及简化
1.
2. 只研究暂态过程的起始阶段,不考虑原动机调速器的作用;( PT=constant ) 3. 忽略定子电流的非周期分量;(PE可以突变。 i. Ta 很小,衰减快; ii. M平均=0 ) 4. 不对称故障时,不计零序和负序电流对转子运动的影响;
电力系统暂态分析
Eq U jxc I
基本电磁关系
▪ 凸极发电机气隙不均匀,需要把电枢反应磁势分解为两个磁势,一个作用 在纵轴上,叫纵轴电枢反应磁势;另一个作用在横轴上,叫横轴电枢反应 磁势。
Fa Fad Faq
▪ 这样,虽然气隙不均匀,所产生的磁密波 不是正弦形,但由于磁路对称性,纵轴和 横轴电枢反应磁势所产生磁密的基波幅值 仍然分别在纵轴和横轴上,与磁势同相位。
PMU实 测 功 率 实测负荷建模功率 295电 动 机 模 型 + 50%恒 阻 抗 模 型 仿 真 功 率 40%恒 阻 抗 + 60%恒 功 率 模 型
1
2
3
4
5
6
7
8
时间(秒)
暂态过程
▪ 电磁暂态:与短路等故障有关,涉及工 频电流、电压幅值随时间的变化,持续 时间较短(毫秒~秒)
▪ 机电暂态:与系统振荡、稳定性破坏等 有关,涉及发电机功角、转速等随时间 的变化,持续时间较长(秒-分钟)
基本电磁关系
▪ 磁势
▪ 电势
Ff Fa F F F f Fad Faq F F Eq Ead Eaq E U
Eq jxad Id jxaq Iq jx I U
Eq U jxd Id jxq Iq
基本电磁关系
▪直轴电枢反应电抗 xad
▪ 交轴电枢反应电抗 xaq
▪ 短路计算:为保护提供定值,选择电气设备,数学模型是线性微分方程组, 仅需要分析典型时刻短路电流时可用代数方程。
▪ 稳定计算:研究系统在各种干扰下的稳定性,主要是发电机的同步运行稳定 性,需要考虑转子运动方程,数学模型是非线性微分方程组。
基本电磁关系
▪ 磁动势
F Ni Hl
电力系统暂态分析课件 第一章
超导体闭合回路磁链守恒原理
什么是磁链?
磁场交链线圈回路的多少就是磁链
磁链表达: Li N
变化的磁链引起感应电势 e d
dt
运动电势:由于磁场运动在线圈中引起的电势 变压器电势:磁场不动但磁场大小(If变化)变化而
在线圈中引起的电势 自感电势:线圈本身的电流变化在线圈中引起的电势
第二节 同步发电机突然三相短路 后的物理过程及短路电流近似分析
影响电力系统动态特性的最主要元件是同步发 电机,不充分了解同步发电机的特性,谈论电力系统 的特性是完全无意义的。
————关根泰次
本节在实测的短路电流波形基础上,应用同步发电机的双反 应原理和超导回路的磁链守恒原理,对短路后的物理过程和短 路电流的表达式作近似分析。
110kV
k
10.5kV
S
100km X0=0.4Ω/km
STN =50MVA UK%=10.5
PGN=40MW cosф=0.8 X”d=0.25
第一节 短路的一般概念
假设:
(1) 忽略磁路饱和、磁滞、涡流等的影响 (2)电机转子的结构分别相对于直轴和交轴对称 (3)定子的三相绕组的空间位置互差120电角度,在结构上 完全相同,它们均在气隙中产生正弦分布的磁动势。 (4)电机空载、转子恒速旋转时,转子绕组的磁动势在定子 绕组所感应的空载电动势是时间的正弦函数 (5)定子和转子的槽和通风沟不影响定子和转子的电感
第一节 短路的一般概念
二、短路计算的作用和若干简化假设
作用:
(1)选择电气设备 (2)合理配置继电保护和自动装置并正确整定其参数 (3)在设计电力系统电气主接线时,确定是否需要采取限制 短路电流的措施 (4)进行暂态稳定计算、研究短路对用户工作的影响
电力系统暂态分析(第三章节)
01
02
03
线性最优控制
通过设计最优控制器,使 得系统状态变量能够快速 收敛到稳定状态。
非线性控制
针对电力系统的非线性特 性,设计相应的非线性控 制器来提高系统的暂态稳 定性。
鲁棒控制
考虑系统参数不确定性和 外部扰动等因素,设计鲁 棒控制器来保证系统的暂 态稳定性。
04 电力系统暂态过程仿真技术
CHAPTER
提高电能质量
通过对暂态现象的监测和分析,可以及时发现并处理影响电能质量 的因素,提高供电质量。
推动电力科技进步
对暂态现象的研究涉及到电力系统分析、控制、保护等多个领域, 是推动电力科技进步的重要途径。
02 电力系统暂态数学模型
CHAPTER
同步发电机数学模型
1 2 3
同步发电机基本方程
基于电磁感应和电路原理,建立同步发电机的电 压、磁链、转矩和功率等基本方程。
数字仿真法原理及实现
数字仿真法原理
基于数值计算方法,将电力系统暂态过程描述为一系列数学方程,通 过计算机进行数值求解,得到系统状态变量的时域响应。
实现步骤
建立系统数学模型 → 选择合适的数值计算方法 → 编制仿真程序 → 运行仿真程序并输出结果。
优点
精度高、灵活性强、适用范围广;
缺点
计算量大、实时性差。
电力系统暂态分析(第三章节)
目录
CONTENTS
• 电力系统暂态现象概述 • 电力系统暂态数学模型 • 电力系统暂态稳定性分析 • 电力系统暂态过程仿真技术 • 电力系统暂态过程实验技术 • 电力系统暂态过程暂态现象定义与分类
暂态现象定义
电力系统在运行过程中,由于各种内外部因素导致系统状态 发生快速、短暂的变化,这些变化被称为暂态现象。
电力系统暂态分析第二章 260页PPT文档
&& &
&
U|0| jI|0|xqjId|0|(xdxq) EQ|0| jId(xd xq)
&& & EQ U|0| jI|0|xq
由于E q |0|
&
、jId|0| (xd xq )
&
均在q轴方向,所以E Q |0 |也必在q轴方
向,据此即可确定q轴方向。
d轴和q轴方向的确定
1、同步发电机结构特点
同步发电机简化等值图
气隙
定子 转子
定子上3个等效绕组
B相绕组
A相绕组
C相绕组
转子上3个等效绕组
q轴等效的阻 尼绕组
励磁绕组
d轴等效的阻 尼绕组
同步发电机简化为:定子3个绕组、转子3个绕组、 气隙、定子铁心、转子铁心组成的6绕组电磁系统。
同步发电机的特点:
转子是旋转的。 绕组是分散的。 存在磁饱和现象。
定子:按去磁规律来定义; 转子:按助磁规律来定义; 绕组电压方向: 定子:发电机规律来定义; 转子:电动机规律来定义
2电压同方程步:电机的电压方程、磁链方程
ra
rf
rD
Z
Z
rQ
Z
u a uf
--
a iarua
定子侧:
uf rfif f
转子侧:
0rDiDD
直轴阻尼绕组: 0rQiQQ
(3)空载电动势的确定
对于隐极机可以从正常运行时的电压和电流以及相角
求出 E q |0|
;对于凸极机需要知道I& d
|
0
、&
| I q |0
|
、U& d
电力系统分析(完整版)PPT课件
输电线路优化运行
总结词
输电线路是电力系统的重要组成部分,其优化运行对于提高电力系统的可靠性和经济性具有重要意义 。
详细描述
输电线路优化运行主要涉及对线路的路径选择、载荷分配、无功补偿等方面的优化,通过合理的规划 和管理,降低线路损耗,提高线路的输送效率和稳定性,确保电力系统的安全可靠运行。
分布式电源接入与控制
分布参数线路模型考虑线路的电感和 电容在空间上的分布,用于精确分析 长距离输电线路。
行波线路模型
行波线路模型用于描述行波在输电线 路中的传播特性,常用于雷电波分析 和继电保护。
负荷模型
负荷模型概述
静态负荷模型
负荷是电力系统中的重要组成部分,其模 型用于描述负荷的电气特性和运行特性。
静态负荷模型不考虑负荷随时间变化的情 况,只考虑负荷的恒定阻抗和电流。
电力系统分析(完整版)ppt 课件
• 电力系统概述 • 电力系统元件模型 • 电力系统稳态分析 • 电力系统暂态分析 • 电力系统优化与控制 • 电力系统保护与安全自动装置
01
电力系统概述
电力系统的定义与组成
总结词
电力系统的定义、组成和功能
详细描述
电力系统是由发电、输电、配电和用电等环节组成的,其功能是将一次能源转 换为电能,并通过输配电网络向用户提供安全、可靠、经济、优质的电能。
无功功率平衡的分析通常需要考虑系统的无功损耗、无功补偿装置的容 量和响应速度等因素。
有功功率平衡
有功功率平衡是电力系统稳态分析的 核心内容,用于确保系统中的有功电 源和有功负荷之间的平衡。
有功功率平衡的分析通常需要考虑系 统的有功损耗、有功电源的出力和负 荷的特性等因素。
有功功率不平衡会导致系统频率波动, 影响电力系统的稳定运行。因此,需 要合理配置有功电源和调节装置,以 维持系统的有功平衡。
电力系统暂态分析课件
x' d
2
xq
x' d
x x' q d
sin2δ
简化
PE '
E'U xd'
sinδ'
暂态磁阻功率
(3)发电机端电压为常数
2
xd xq sin2δ xd xq
磁阻功率
(与励磁无关)
磁阻功率的影响:
(1)使功率极限略有增加; (2)使极限功率在δ<90°时出现
第二节 同步发电机组的机电特性
(2) 以暂态电动势和暂态电抗表示发电机
E
' q
Uq
I
d
x
' d
0 U d I q xq
PE 'q
Eq'U sinδ U 2
第一节 电力系统运行稳定性 的基本概念
T
G
电网
调速系统
励磁系统
负荷
微分方程 代数方程 负荷模型
第一节 电力系统运行稳定性 的基本概念
一、稳定的基本概念
电力系统运行稳定性问题就是当系统在某一正常运行状态下 受到某种干扰后,能否经过一定时间后回到原来的运行状态 或者过渡到一个新的稳态运行状态的问题。如果能够,则认 为系统在该正常运行状态下是稳定的。反之,若系统不能回 到原来的运行状态或者不能建立一个新的稳态运行状态,则 说明系统的状态变量没有一个稳态值,而是随着时间不断增 大或振荡,系统是不稳定的。
SB MBB )
(2)式两边除以MB:
2Wk
2 0
SB
d dt
2Wk SB0
d dt
M*
0
将机械角速度Ω转换成电气角速度ω,
2Wk
第09章 电力系统暂态稳定分析
9
代数方程组: 代数方程组: 电力网络方程, ( l )电力网络方程,即描述在公共参考坐标系 x-y 下节 点电压与节点注入电流之间的关系。 点电压与节点注入电流之间的关系。 各同步发电机定子电压方程( ( 2 )各同步发电机定子电压方程(建立在各自的 d-q 坐 标系下) 标系下)及 d q 坐标系与 x 一 y 坐标系间联系的坐标 变换方程。 变换方程。 各直流线路的电压方程。 ( 3 )各直流线路的电压方程。 负荷的电压静态特性方程等。 ( 4 )负荷的电压静态特性方程等。
13
三.初值计算
初值计算包括对所有发电机及其励磁系统、 初值计算包括对所有发电机及其励磁系统、原 动机及其调速系统以及负荷相关变量初值的计 算。 1、发电机 发电机端电压和输出功率的初值
Vt 0 = Vtx 0 + jVty 0 , S0 = P0 + jQ 0
14
.
电流初值
*
I t 0 = I tx 0 + jI ty 0 =
16
发电机电磁功率可用同步电机定子绕组电压、 发电机电磁功率可用同步电机定子绕组电压、 电流计算, 电流计算,也可直接由输出功率加定子铜损耗 求得,两者相等。 求得,两者相等。 在稳态情况下, 在稳态情况下,原动机的机械功率可以由转子 运动方程求得。 运动方程求得。 励磁系统: 2、励磁系统: 对励磁系统和原动机及其调速系统而言, 对励磁系统和原动机及其调速系统而言, 可以令其传递函数框图中p=0来求得初值。 p=0来求得初值 可以令其传递函数框图中p=0来求得初值。
虚构电动势
.
.
S0
*
Vt 0
ɺ ɺ EQ 0 = EQ 0 ∠δ 0 = Vt 0 + ( Ra + jX q ) I t 0
电力系统暂态分析全部课件
故障,事故,短路故障:正常运行情况以外的相与相之间或相与地之间的连接。 1.故障类型(电力系统故障分析中) 名称 图示 符号 ⑴ 三相短路 f (3 ) f :fault
⑵ 二相短路
f
(2 )
⑶ 单相短路接地
f (1 )
⑷ 二相短路接地
f
(1 。1 )
⑸ 一相断线
⑹ 二相断线
形式上又可称为短路故障、断线故障(非全相运行) 分析方法上:不对称故障、对称故障(f (3 ) ) 计算方法上:并联型故障、串联性故障 简单故障:在电力系统中只发生一个故障。 复杂故障:在电力系统中的不同地点(两处以上)同时发生不对称故障。 第二节 标幺制 一 标幺值(P.U.) 标幺值= 有名值 基准值
第六章
稳定性问题概述和各元件的机电特性 第一节 第二节 第三节 第六章 概述
· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · 66
· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · 66
· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · 80
暂态稳定概述 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · 80 简单系统的暂态稳定分析 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · 80 自动调节系统对暂态稳定的影响 提高暂态稳定的措施 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · 84 87 87
电力系统暂态分析概述
4. 2003年8月14日美加大停电
4. 2003年8月14日美加大停电
4. 2003年8月14日美加大停电
5. 电力系统电磁暂态和机电暂态分析
➢ 电力系统是由发电、输电、配电、用电等设备及其辅助控制 系统和保护系统组成的大规模复杂系统。
➢ 如此庞大、复杂系统的暂态过程,需要极高维数的非线性微 分方程组来描述。要全面严格地分析整个电力系统的暂态过 程是极其复杂,有时甚至是不可能的。
➢ 电磁暂态过程是指电力系统各个元件电场和磁场以及相应的 电压和电流的变化过程,持续时间通常从几微秒到几秒钟。
➢ 电磁暂态过程变化非常快,主要分析各元件电流和电压瞬时 值变化情况。分析时需要考虑元件的非线性、电磁耦合、计 及输电线路分布参数引起的波过程,还要考虑线路三相结构 的不对称、电晕等因素的影响。而发电机的转速变化则可忽 略不计。
➢ 2012年底全国装机容量11.45亿千瓦 ➢ 其中水电占21.7%; ➢ 火电占71.5%
➢ 2012年底全国220kV以上输电线路长度超50.7万公里;
➢ 2012年底全国220kV及以上变电容量22.8亿千伏安;
2. 电力系统的基本特点及要求
➢ 电力传输的二大特点:
➢ 第一,电流以接近光速流动(29.76万公里/每秒),且大量 存储很不经济。因此,电力生产和消费需同时完成。
➢ 电力系统各种暂态过程的过渡时间差异非常之大,如雷击过 电压的过渡过程是几十微秒、操作过电压的过渡过程从几百 微秒到100毫秒之间,而发电机转速和转子位置变化的暂态 过程则可持续数十秒。
➢ 为了简化分析,可根据不同的研究对象,将电力系统的暂态 过程分为电磁暂态过程和机电暂态过程。
5. 电力系统电磁暂态和机电暂态分析
《电力系统暂态分析》课件
01
时域仿真法
通过建立系统的数学模型,在时 域内对系统的暂态过程进行仿真 和分析。
频域分析法
02
03
状态估计法
将系统的稳态和暂态过程分离, 在频域内对系统的暂态过程进行 分析。
利用实时测量数据,对系统的状 态进行估计,从而分析系统的暂 态过程。
04
电力系统稳定器的作用与 原理
电力系统稳定器的作用
电力系统稳定性
静态稳定
系统在正常运行状态下受到微小扰动后能自动恢复到原始 运行状态的能力。
动态稳定
系统在受到大扰动后,能维持或恢复到原来运行状态的能 力。
暂态稳定
系统在受到大扰动后各机组的运行状态(如转速、电压、 频率等)能按一定的规律变化,最终达到新的稳定运行状 态或恢复到原来的稳定运行状态。
电压稳定
保护控制策略制定
通过暂态分析,可以制定合理的保护控制策略,提高系统的安全性和稳定性。
暂态分析在系统设计中的应用
系统架构设计
在系统设计阶段,暂态分析可以帮助确定系统的架构,包括电压 等级、设备布局、接线方式等。
设备参数优化
通过暂态分析,可以对系统中设备的参数进行优化,提高设备的 性能和效率。
系统安全防护设计
系统在正常运行状态下受到微小扰动后,系统电压能维持 或恢复到正常水平的能力。
02
电力系统暂态分析基本概 念
暂态过程与稳态过程
暂态过程
电力系统受到大扰动后,从一个稳定状态过渡到另一 个稳定状态的过程。
稳态过程
电力系统在正常运行情况下,各电气量保持相对稳定 的状态。
两者区别
暂态过程持续时间短、变化快,而稳态过程持续时间 长、变化缓慢。
行,优化功率传输,提高整个互联电网的运行效率。
电力系统暂态分析第一章
自我介绍
目前承担科研项目包括:国家自然科学 基金重大项目“随机-确定性耦合电力系统稳 定机理及分析方法”,国家863计划“适应大 规模间歇式电源接入的电网保护控制技术”, 国家科技支撑计划“风光水气多种能源发电 联合运行控制关键技术及示范”,国网公司 重大项目课题“多形态电源大规模、集中接 入条件下的大电网规划理论与方法研究”, 等。
电气工程及其自动化专业
电力系统暂态分析
North China Electric Power University
自我介绍
李庚银,河北人,1964年5月生。于1984、 1987、1996年毕业于华北电力大学电力系统 及其自动化专业,分获学士、硕士和博士学位。 现为电气与电子工程学院常务副院长、教授、 博导。兼任电力节能教育部工程研究中心主任、 能源行业电力应急技术标准化技术委员会 (NEA/TC25)委员,中国电机工程学会高级 会员,IEEE会员。
a 0 0 cos0
b 0 0 cos 0 120
c 0 0 cos 0 120
32
第二节 同步发电机突然三相短路 后的物理过程及短路电流近似分析
短路后定子产生短路电流,短路电流产生相应磁链
ai bi ci
ai bi
a0 b0
a0 b0
ci
19
第一节 短路的一般概念
短路类型 三相短路 两相接地短路 两相短路 单相接地短路
示意图
符号
f 3
f 1,1
f 2
f 1
20
第一节 短路的一般概念
后果:
(1)短路电流产生的电动力损坏导体和电气设备 (2)短路电流发热烧毁设备 (3)短路电流产生电弧,引发火灾 (4)短路引起电压下降,影响用户供电,严重时发生电压崩溃 (5)短路会破坏电力系统稳定运行,造成大面积停电 (6)不对称短路产生零序电流,干扰通讯线路 (7)不对称短路产生的负序电流损害电机
电力系统暂态分析的课件以及习题答案全集
1-2 发电机G 1和G 2具有相同的容量,他们的额定电压分别为 6.3 kV 和 10.5 kV 。
若以其额定条件为基准的发电机电抗标幺值相等,这两台发电机电抗的欧姆数的比值是多少? 解: S G1=S G2 U G1=6.3kV U G2=10.5kV x G1*=x G2*2111*1G G G G U S x x = 2222*2G G G G U S x x = 36.05.103.622222122212121====G G G G G G G G U U U U S S x x 1-3 如图所示的电力网,图中已标明各元件的参数。
要求: ⑴准确计算各元件电抗的标幺值(采用变压器实际变比),基本级为I 段,U BI =10.5 kV 。
⑵近似计算各元件电抗的标幺值(采用变压器平均额定变比)。
S B 取 100 MV A 。
100kmX ”d=0.1510.5/121 kV 50MVA 10.5kV 110/6.6kV U k %=10.50.4Ω/km U k %=10.5解:(1) S B =100 MVA U BI =10.5 kV U BII =121kVkV U BIII26.76.6110121=⨯= 3.05.105.105010015.02222""*=⨯⨯==BI N N B dd U U S S xx175.05.105.10601001005.10100%2222*1=⨯⨯==BI N N B k T U U S S u x 2732.01211001004.0221*=⨯⨯==BII B L U S l x x2892.0121110301001005.10100%2222*2=⨯⨯==BII N N B k T U U S S u x (2) S B =100 MV A U B = U av3.05010015.0""*=⨯==N B dd S S x x175.0601001005.10100%*1=⨯==N B k T S S u x3024.01151001004.0221*=⨯⨯==av B L U S lx x35.0301001005.10100%*2=⨯==N B k T S S u x1-4 已知网络接线如图,图中已标明各元件的参数。
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具体判断分为两步(小干扰法): 1).写出系统状态方程,并在原始运行点附近 线性化;(不同运行点,稳定情况可能不同) 2).求解特征方程的根,或用劳斯判据,分析 静态稳定。
对于前述单机无穷大系统,用劳斯判据判断 其稳定性: 特征方程
ω0
TJ
P + S Eq = 0
2
a0 =
ω0
TJ
, a1 = 0, a2 = S Eq
αt
−α t
系统非周期失步,不稳定;
若
ω0 S Eq
TJ
> 0,
2
P 1,2 = ± j β , β =
ω0
TJ
S Eq ,
Δδ = C1e j β t + C2 e − j β t = (C1 + C2 ) cos β t + j (C1 − C2 ) sin β t = C sin( β t − φ )
2 2
xqΣ − x ''qΣ
T ''q
γ 为功角的振荡频率,δ 0 为原始功
角,阻尼系数D 一般大于0 。
x ''qΣ xqΣ 1 + (γ T ''q )2
考虑阻尼功率系数D 后的特征方程为:
d Δδ ⎧ = (ω − 1)ω0 ⎪ dt ⎪ ⎨ d Δω 1 ⎪ = − [ DΔω + S Eq Δδ ] TJ ⎪ ⎩ dt • ω0 ⎤ ⎡ ⎤ ⎡ 0 Δ δ Δ δ ⎡ ⎤ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥ − S ⇒ = −D ⎥ ⎢ ⎥ Eq • ⎢ ⎢ ⎥ Δω ⎦ ⎣ TJ ⎥ ⎣Δ ω ⎦ ⎢ ⎣ TJ ⎦
§6-1 简单电力系统的静态稳定
§6-1 简单电力系统的静态稳定 单机无穷大系统如图:
G
S
•
T1
jxG Eq
•
T2
jxT 1 jxl jxT 2 S
•
图6-1 简单系统及其等值电路
功角特性为:
PEq =
PE
a'
EqU xdΣ
sin δ
(6-1)
a
a ''
b '' b b'
PT = PEq [0]
Δδ = C1e
p1t
+ C2 e
p2t
C1 , C2 为积分常数。
由特征方程的根判断稳定性: 1). 所有的根实部都为负,则系统稳定; 2). 有实部为正的根,系统不稳定。 ω 0 S Eq 若 <0, TJ
P 1,2 = ±α , α =
2
ω0
TJ
S Eq
(6-7)
Δδ = C1e + C2 e
ΔPEq > 0 ⇒
Eq
静态稳定的判据; b 点:
dδ
> 0(δ < 90°) ⇒
dPEq dδ
EqU xdΣ
< 0, (δ > 90°)
sin δ , dPEq dδ = EqU xdΣ cos δ
由:
PEq =
可得以下结论:
dPEq ⎧ δ < 90°, > 0, 系统稳定; ⎪ dδ ⎪ dPEq ⎪ δ > 90°, < 0,系统不稳定; ⎨ dδ ⎪ dPEq ⎪ = 0,是临界点,严格说来系统不稳定。 ⎪δ = 90°, dδ ⎩
0
δa
90°
δb
δ
图6-2 简单系统功角特性
分析中认为机械功率 P T 不变。
PEq =
EqU xd
dω sin δ , TJ = PT − PE dt
(6-2)
a 点能稳定运行: 在 a ' 点, δ ↑, PE > PT , PT − PE < 0 转子点,
a1 Δ 3 = a3 a5
a0 a2 a4
0 a1 a3
Δ1 = a1 , a1 Δ2 = a3 a0 a2
M M a1 a3 Δn = M M a2 n −1 a2 n − 2 a0 a2 0 L L a1 a0 L a3 O L L an
---(6-10)
当元素 ar 的下标: r > n,r < 0 时,用0代替。 可知: Δ n = an Δ n −1 ,
dδ ⎧ ( ω 1 ) ω = − 0 ⎪ ⎪ dt ⎨ dω 1 EqU ⎪ sin δ ) = ( PT − ⎪ xdΣ ⎩ dt TJ
(6-4)
受干扰的运动: 系统受到瞬时出现的微小扰动 后的运动; 负荷增减,调压变压器抽头,有功、无功调节等 都为小扰动, 未受干扰的运动: 系统稳态正常运行的运动。 所有根的实部都为负,系统稳定。
即:
ω0 D P + P + SEq = 0 TJ TJ
2
(6-12)
(由 A − PI 求得)
以下分别用两种方法判断静态稳定性。
1.应用特征方程的根判断 特征方程的根为:
−D 1 P ± 1, 2 = 2TJ 2TJ
D − 4ω0TJ S Eq (6-13)
2
只有当 D > 0 时(正阻尼),才能稳定, D<0 时不能稳定。
例6-1. 图示电力系统,试求: 1).系统静态稳定储备系数; 2).初始运行点系统的自然振荡频率和振荡 • 频率。 S G
T1
T2
已知参数:
xd = 1.8, xq = 1.1 TJ = 8s, D = 4, Eq = C
xΣ = xl + xT 1 + xT 2 = 0.65
S = 0.9 + j 0.7, U = 1
即:
2 ⎧ ⎧ ⎪D > 4ω0TJ SEq ,系统非周期性稳定; ⎪ SEq > 0⎨ 2 D > 0⎨ ⎪ ⎩ D < 4ω0TJ SEq,系统周期性稳定; ⎪ ⎩SEq < 0,只有一正实根,系统非周期性失稳。
周期性变化时振荡频率由复根的虚部决定:
1 2TJ
D − 4ω0TJ S Eq
2
1). D = 0 ,自然振荡频率;
(6-11) )
PD = DΔω (D为阻尼系数
D = D f + DD + DQ
(f , D , Q分别指励磁绕组,直轴阻尼绕组,交轴 阻尼绕组)
其中:
xd Σ − x 'd Σ T 'd D f = U sin δ 0 2 x 'd Σ xd Σ 1 + (γ T 'd )
2 2 2 2
x 'd Σ − x ''d Σ T ''d DD = U sin δ 0 x 'd Σ x ''d Σ 1 + (γ T ''d )2 DQ = U sin δ 0
根据线性化方程组特征方程的根判断稳定性:
线性化的方法: 将受扰动后的参变量代 入方程,在稳态值附近按泰勒级数展开,略 去微增量的高次项,取一次近似式。 加扰动后的方程:
⎧ d (δ0 + Δδ ) dΔδ = = Δωω0 (ω = 1+ Δω) ⎪ dt dt ⎪ ⎨ EqU (1 ω ) ω 1 + Δ Δ d d ⎪ = = [P sin(δ 0 +Δδ )] T − ⎪ dt TJ xdΣ ⎩ dt
必要条件: 充要条件:
S Eq > 0
Δ1 = a1 = 0, Δ2 = a1 a0 0 a2 =0
这是一种特征方程只有共轭虚根,功角随 时间作等幅振荡的临界情况,考虑阻尼作 用可认为是稳定的。
四.阻尼对静态稳定的影响
考虑阻尼的转子运动方程为:
dω TJ = PT − PE − PD dt
阻尼功率:
---(6-3)
相关概念
静态稳定极限: 静态稳定储备系数:
PEq max = PM
PM − PE [ 0 ] × 100 0 0 KP = P E[0]
一般要求:正常时 K P ≥ (15 − −20% ) 故障时 K P ≥ 10%
§6-2 小干扰法分析简单系统静态稳定
一.概述 二.小干扰法的原理和应用 三.代数判据 四.阻尼对静态稳定的影响
⎛ TJ 2 ⎞ ⎜ P + S Eq ⎟ Δδ = 0 ⎝ ω0 ⎠
其中: S Eq = d δ 数。
(6-5)
dPEq
δ =δ 0
,称为整步功率系
由特征方程 TJ P 2 + ω0 S Eq = 0 可解得:
P − 1 =
ω0
TJ
S Eq , P2 = − −
ω0
TJ
S Eq (6-6)
与之对应的线性化微分方程的解为:
在 δ 0处用泰勒级数展开:
dΔω 1 = [P T −P Eq δ0 − dt TJ dδ
略去高次项,并计及
dP Eq
δ0 ⋅ Δδ −
2 d 1 PEq
2! dδ 2
δ =δ 0
2 ⋅ Δ δ KK] δ0
PT = PEq
:
1 dPEq d Δω =− dt TJ dδ
δ =δ 0
⋅ Δδ
dΔδ 将 = Δω ⋅ ω0 代入上式可得: dt
Δ n 改变符号时, Δ n −1必将改变符号。可 以证明,当系统运行恶化时, Δ n 总是较其他行 列式先改变符号。 Δ n 改变符号时,特征方程
将有正实根,系统非周期失稳;
Δ n −1 改变符号时,特征方程将有实部为正的
复根,系统周期性失稳。 所以,只要考察 Δ n −1 , an 的符号,即可判断 系统是否失失稳以及怎样失稳。