降低中间包覆盖剂单耗
低碳碱性中间包覆盖剂的实验研究
东北大学硕士学位论文低碳碱性中间包覆盖剂的实验研究姓名：李涛申请学位级别：硕士专业：钢铁冶金指导教师：李广田2003.2.1东北大学硕士学位论文摘要低碳碱性中间包覆盖剂的实验研究摘要（随着连铸技术的不断发展和对钢质量要求的不断提高，具有绝热保温、防ＩＥ钢液二次氧化、吸收非金属夹杂物等作用的中间包覆盖剂越来越受到人们的重视。
目前，国内使用的中间包覆盖剂多为酸性，其保温效果较好，但对碱性包衬侵蚀严重，特别是因渣中氧势过高而使得防止钢液二次氧化效果变差。
即使使用碱性覆盖剂的厂家，也由于保温效果不理想，含碳量较高等原因，不能很好地满足连铸生产的要求。
／本论文正是在针对上述问题及综合国内外大量研究资料的基础上，利用正交设计理论，优选出了一种新型低碳碱性中间包覆盖剂。
Ｉ在试验过程中，着重考察了（Ｃｄ０＋ＭｇＯ）、ＳｉＯ，、一，，０３、Ｃａ只、Ｎａ，Ｃ０，等含量对中间包覆盖剂各项性能指标的影响。
１本论文通过测定覆盖剂各配方的熔化温度、熔化速度，找出了影响覆盖剂熔化温度的主要因素，分析了不同炭质材料及不同碳含量对覆盖剂熔化速度的影响，并且找出了低碳覆盖剂中控制熔化速度的＾ｋ，ｃｑ的最佳加入量；通过单项加热炉在同～温度、同一厚度下测定了不同保温材料的保温曲线，即温度一时间曲线，根据其平衡时表面温度的高低比较出了各保温材料保温性能的好坏，并分析了影响覆盖剂保温性能的主要因素；通过测定配加４ｆ，ｑ的模拟渣系的熔化温度，得出其与原始渣系熔化温度的差值，从而比较出了覆盖剂各配方吸收爿ｚ：Ｄ３夹杂物能力的高低。
在此基础上，利用正交分析理论得出覆盖剂最佳配方。
本论文论述了颗粒型中间包覆盖剂的生产工艺过程，并且通过颗粒型中间包覆盖剂与粉状覆盖剂在相Ｎ条件下保温性能优劣的对比实验。
Ｉｉ正明了粉状覆盖剂保温效果要优于实心颗粒型覆盖剂，但由于颗粒型覆盖剂具有环保的优点，并能满足连铸的要求，所以仍然很受人们重视。
｛本论文在最后还具体介绍了作为中间包覆盖剂主要原料的预熔渣的生产过程，反应原理及相关计算。
中间包覆盖剂的碱度对铁素体不锈钢冶金质量的影响
５ ． ９ ８ ） 对钢的洁净度的影响 ， 分析 了 Ｒ＝ ５ ． ９ ８高碱度 中间包覆 盖剂在 浇铸过 程 中碱 度 、 Ａ １ ： Ｏ ，和 Ｓ ｉ Ｏ 含量的变化 。 结果表明 ， 在 连铸 过程 中 Ｒ＝ ５ ． ９ ８高碱度 中间包覆 盖剂 用原渣的 Ｒ： ５ ． ９ ８降至 Ｒ＝３ ． ０， 高碱度 中间包覆盖剂 具有 良好的吸收钢 中夹杂能力 ， 对钢液的供氧能力弱 ， 能 够显 著改善钢的洁净度 。 关键词 铁素体不锈钢 中间包覆盖 剂 高碱度 夹杂物 洁净度
Ｗａ ｎ ｇ Ｗｅ ｉ ， Ｚ ｈ ａ ｎ ｇ Ｒ ｕ ｎ ｐ ｉ ｎ ｇ ，Ｒ ｅ ｎ Ｇ ｕ ｏ ， Ｙ ａ ｎ ｇ Ｒ ｕ ｉ ｊ ｕ ｎ ａ ｎ ｄ Ｂ ａ ｉ Ｊ ｉ ｎ ｇ ａ ｎ ｇ
（ １ Ｎｏ ２ Ｓ ｔ ｅ ｅ ｈ ｎ ａ ｋ ｉ ｎ ｇ Ｐ ｌ ａ ｎ ｔ ．２ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ Ｃｅ ｎ ｔ ｅ ｒ ，Ｔ ａ ｉ ｇ ａ ｎ ｇ Ｓ ｔ ａ ｉ ｎ ｌ ｅ ｓ ｓ Ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ Ｃ ｏ Ｌ ｔ ｄ，Ｔ ａ ｉ ｙ ｕ ａ ｎ ０ ３ ０ ０ ０ ３）
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ Ｉ ｎ ａ ｃ ｃ ｏ ｒ ｄ ａ ｎ ｃ ｅ ｗｉ ｔ ｈ ｉ ｎ ｃ ｌ ｕ ｓ ｉ ｏ ｎ ｄ ｅ ｆ ｅ ｃ ｔ ｓ ｏ ｃ ｃ ｕ ｒ ｒ ｅ ｄ ｏ ｎ ｃ ｏ ｌ ｄ ｒ ｏ ｌ ｌ ｅ ｄ ｓ ｈ ｅ ｅ ｔ ｏ ｆ ４ ３ ０．０ Ｃ ｒ ｌ ３ Ｒ． ４ ０ ９ ｅ ｔ ｃ ．ｆ ｅ ｒ ｒ ｉ ｔ ｅ ｓ ｔ ａ ｉ ｎ —
基于高质量铸坯的连铸夹杂物及偏析控制技术的研究与应用
基于高质量铸坯的连铸夹杂物及偏析控制技术的研究与应用发布时间：2023-03-13T00:48:56.716Z 来源：《中国科技信息》2022年10月20期作者：于腾腾吴会翔李庆军[导读] 为进一步实现铸坯质量提升，改善铸坯心部质量及成分偏析问题，对铸坯夹杂物、铸坯偏析进行系统分析，对连铸工艺进行现场调研，查找影响铸坯质量的关键因素及控制环节，并根据分析结果研究确定电磁感应加热技术、中间包低氧浇铸复合控制技术、超大规格圆坯凝固偏析控制技术，从而实现工艺技术和产品质量升级的目的。
于腾腾吴会翔李庆军（山钢股份莱芜分公司特钢事业部，山东济南 271104）摘要：为进一步实现铸坯质量提升，改善铸坯心部质量及成分偏析问题，对铸坯夹杂物、铸坯偏析进行系统分析，对连铸工艺进行现场调研，查找影响铸坯质量的关键因素及控制环节，并根据分析结果研究确定电磁感应加热技术、中间包低氧浇铸复合控制技术、超大规格圆坯凝固偏析控制技术，从而实现工艺技术和产品质量升级的目的。
关键词：连铸偏析电磁感应应用1 问题的提出100吨电炉炼钢连铸生产线于2013年8月份投产，其产品断面主要有Φ500mm、Φ650mm、Φ700mm、Φ800mm，定尺长度4.0～9.0m。
产品定位以汽车、造船、石油化工、铁路、军工、核电及风电等高端制造业用钢为主，其中主要包括优质碳素钢、合金结构钢、管坯钢、轴承钢等。
而铸坯夹杂物超标，铸坯偏析等实际生产问题制约着生产提效，客户满意度较低。
因此，特钢事业部针对以上问题组织开展攻关，制定优化提升改进技术措施2 主要工作2.1 总体思路针对超大规格连铸坯生产和质量的制约因素，从提质增效方面进行专题研究。
对铸坯夹杂物、铸坯偏析进行系统分析，对连铸工艺进行现场调研，查找影响铸坯质量的关键因素及控制环节，并根据分析结果研究确定电磁感应加热技术、中间包低氧浇铸复合控制技术、超大规格圆坯凝固偏析控制技术。
根据工艺优化后实际运行情况，对不满足实际生产的工艺进行改善，取得了较好的效果。
减少连铸机中间包增氮新技术的应用
0前言 连铸浇注过程中一般采用大包长水口作为钢
包和中间包之间的钢水流通通道,大包长水口上部 与钢包下水口对接,大包长水口下部插入中间包钢 液内.钢水在大包长水口中的流速约为1 ~ 3 m/s, 快速流动的钢流产生“喷射泵”的作用，对周围的空 气产生巨大的抽吸力，会把周围空气吸入钢液中， 若大包长水口与钢包下水口之间密封不严，会发生 严重的钢液二次氧化问题，针对该部位密封不严的 问题，各大钢厂都在积极采取措施,但解决效果并 不理想，加之中间包钢液覆盖效果不好，中间包增 氮量高达10 PPm左右，严重的达到15 PPm以上，
大包长水口上部内腔的内径为90 ~ 110 mm, 大包长水口下部内腔的内径为112.5 ~ 160 mm,大 包长水口壁厚为40 ~ 60 mm,大包长水口上部布置 有第一吹氮嘴，氮气源通过吹氨管、阀门向第一吹 氮嘴供氮气，为大包长水口提供氮封保护，能使大 包长水口顶部和钢包下水口的对接处处于惰性气 体氛围，防止钢液被氧化。在大包长水口顶部和钢 包下水口的对接处,大包长水口上部有一层密封铁 皮，用以阻止氨封气体向下泄漏，每炉次浇注完毕 后，需对大包长水口碗口部位破损密封垫和冷钢进 行清理，保证碗口台阶完整不破损，新密封垫放入 碗口内，贴合完整。
连铸漏钢的事故类型及原因、预防措施
连铸漏钢的事故类型及原因、预防措施所谓漏钢是指连铸初期或浇注过程中，铸坯坯壳凝固情况不好或因其他外力作用引起坯壳断裂或破漏使内部钢水流出的现象。
漏钢是连铸生产中恶性事故之一，严重的漏钢事故不仅影响连铸机的正常生产，降低作业率，而且还会破坏铸机设备，造成设备损坏。
漏钢事故因发生的时间不同及发生在铸机上的位置不同分为多种形式，其产生的原因也各不相同，主要分为以下几点：⑴开浇漏钢：开浇起步不好而造成漏钢。
⑵悬挂漏钢：结晶器角缝大，角垫板凹陷或铜板划伤，致使在结晶器中拉坯阻力增大，极易发生起步悬挂漏钢。
⑶裂纹漏钢：在结晶器坯壳产生严重纵裂、角裂或脱方，出结晶器后造成漏钢。
⑷夹渣漏钢：由于结晶器渣块或异物裹入凝固壳局部区域，使坯壳厚度太薄而造成漏钢。
⑸切断漏钢：当拉速过快，二次冷却水太弱，使液相穴过长，铸坯切割后，中心液体流出。
⑹粘结漏钢：铸坯粘结在结晶器壁而拉断造成的漏钢。
开浇漏钢(1)中包塞棒头部及上水口碗部烘烤不良。
因碗部较低，传统烘烤方法烘烤火焰达不到碗部，致使碗部温度比其他部位温度低100～200℃。
钢水温度低易造成冷钢垫棒、钢流失控，被迫提高拉速，导致坯头未充分凝固，造成开浇漏钢。
(2)纸绳松动，钢水从其缝隙中渗漏;纸绳受潮，遇钢水后爆炸产生缝隙，钢水从缝隙中渗漏。
(3)铁屑层过薄，造成钢水将纸绳燃烧后从缝隙渗出;铁屑层过厚，将导致坯头强度不足，坯壳被拉断;铁屑受潮、有油污或有杂物，遇钢水后爆炸或燃烧，钢水将纸绳燃烧后从缝隙渗出或坯头强度不足，坯壳被拉断。
(4)传统的封堵引锭方式是用纸绳将引锭头与结晶器间四周的缝隙塞紧、塞实。
钢水到站测温时，先在引锭头上均匀铺撒20～30mm厚的铁钉屑，然后在铁钉屑上按规定交叉摆放好钢板条。
如果钢板条摆放不好，会使钢水直接冲刷铁屑和纸绳;若钢板条熔化不充分，则初生坯壳过薄，拉坯时将导致坯壳撕破。
(5)操作中存在以下问题：开浇钢流过大，将铁屑冲散或将钢水溅到结晶壁上、角缝上形成夹钢;起步提速过快，每次超过0.1m/min，初生坯壳承受不了其拉力;有异物进入结晶器，并咬入初生坯壳中。
中间包覆盖剂
中包覆盖剂
2 碱性中包覆盖剂
l .2 碱性中包覆盖剂物化指标的设计原则 根据中包覆盖剂实际使用条件，采用CaO-SiO2-MgO作为基 本渣系，因该渣系恰好有在中间包钢水温度下呈液态渣的成分 范围，而且SiO2活性最小。从渣的组成扩展为包括Al2O3(作为 第四个组成)在内的假四元系统考虑，可判定CaO-SiO2-MgO在 达到该组成之前能吸收的范围较大，如图中CaO-SiO2-MgO三 元相图所示。
设计的化学组成范围在图指定的区 域。该区域组成范围大致为： Ca0：19～52％ SiO2：20～47％ MgO：l6～43%。
中包覆盖剂
2 碱性中包覆盖剂
1.3主要物理性能 熔点检测：采用GX-高温物性测试仪进行测试。即将试样制 成Φ3×3mm小圆柱，放入炉内后，以一定速度升温，待试样 高度降低到一半时的温度为熔化温度。 熔化速度：采用GX-高温物性测试仪进行测试。即将试样制 成Φ3×3mm小圆柱，放入炉内后，以一定速度升温，当炉温 升至1350℃恒温5分钟后，记录试样至全部倒塌所需的时间。 碱性覆盖剂熔速在2-4min为好。 其他物理性能：其他物理性能如粘度、容重、铺展性、粒度 和水分等，原则上不单独考虑，而是设计主要物性时兼作考 虑即可。 一般覆盖剂粘度应略大些（与结晶器保护渣相比）；容 重愈小，保温效果愈好；铺展面积愈大覆盖剂愈均匀；粒度 要求-100目大于85%，水分要求≤0.5%。
中包覆盖剂
宝钢按碱度对中间包覆盖剂分类： (1)酸性 R2<0.5 (2)中性 0.5< R2<1.5
1 概述
(3)碱性 R2>3；或高镁质MgO>30%。
中包覆盖剂
2 碱性中包覆盖剂
l 碱性中间包覆盖剂配方的设计 1.1 碱性中间包覆盖剂特点 根据连铸工艺要求，一般碱性中间包覆盖剂应具有以下特点： （1)铺展性良好，火苗小而均匀。 （2）初熔温度较低，以保证能迅速形成适当厚度的熔融层， 更好地隔绝空气及吸附夹杂物等。 （3）合适的熔化速度，以保证覆盖剂在钢液面上能较长时问 地保持三层结构，具有良好的保温性能。特别对于多炉连浇， 还可减少后续炉次追加保温剂的数量。 （4）合适的粘度．且不随温度急剧变化。 （5）随着浇注时问延长，渣面不结壳。 （6）对长水口、中间包内衬侵蚀小。
连铸中间包覆盖剂结壳原因分析及工艺控制
连铸中间包覆盖剂结壳原因分析及工艺控制河北省锻造用钢技术创新中心河北承德 067000摘要：本论文针对连铸中间包覆盖剂结壳问题进行了分析研究。
通过对现有文献的综述和实验结果的分析，发现造成结壳的主要原因是覆盖剂中含有较高的氧化铝和氧化镁，导致其在高温下形成不易熔化的氧化物。
同时，过多的覆盖剂使用也会增加结壳的概率。
为了解决这一问题，本论文提出了工艺控制方案，包括优化覆盖剂配方、控制覆盖剂使用量、调整喷淋参数等。
实验结果表明，采取这些措施可以有效降低结壳率，提高连铸产品质量。
关键词：剂结壳；氧化物；覆盖剂配方引言连铸工艺是现代钢铁生产中的关键技术之一，中间包覆盖剂作为其中重要的组成部分，对于保证铸坯质量和生产效率具有重要作用。
然而，在实际生产过程中，经常会出现连铸中间包覆盖剂结壳的问题，严重影响了铸坯表面质量和生产效率。
因此，本论文旨在通过对连铸中间包覆盖剂结壳问题的深入研究，探索其原因及解决方案，为提高连铸生产效率和产品质量提供参考。
本文将首先对连铸中间包覆盖剂的作用和结壳问题的现状进行综述，并通过分析相关文献和实验结果，探讨造成结壳的主要原因。
提出工艺控制方案，并进行实验验证，以期有效解决连铸中间包覆盖剂结壳问题。
1.连铸中间包覆盖剂结壳问题综述连铸中间包覆盖剂是现代钢铁生产中的重要组成部分，其主要作用是保护铸坯表面、减少氧化和夹杂物等缺陷。
然而，在实际生产过程中，经常会出现连铸中间包覆盖剂结壳的问题，严重影响了铸坯表面质量和生产效率。
目前，已有多篇文献对此进行了探讨和研究，其中发现造成结壳的主要原因是覆盖剂中含有较高的氧化铝和氧化镁，导致其在高温下形成不易熔化的氧化物。
同时，过多的覆盖剂使用也会增加结壳的概率。
为了解决这一问题，研究人员提出了多种方法，如优化覆盖剂配方、控制覆盖剂使用量、调整喷淋参数等。
这些方法在实际生产中得到了应用，并取得了一定的效果。
然而，目前仍存在一些问题亟待解决，例如如何平衡保护和清洗的作用等。
连铸中间包覆盖剂的研究
连铸中间包覆盖剂的研究作者：向浩诚谭奇峰黎莉来源：《中国科技博览》2013年第31期[摘要]本文分析炉内渣、钢包渣、中间包渣，前一工序渣对后一工序渣有影响。
中间包渣线位置是包龄的限制环节，减慢这一位置的侵蚀速度便可提高包龄。
不同材质的工作衬，浇钢后渣子的成分也不同。
对镁质工作衬，在覆盖剂中加入氧化镁，渣线位置的侵蚀速度可大幅度减慢。
将覆盖剂的熔点控制在1300～1340℃，能满足连铸工艺的要求。
[关键词]覆盖剂侵蚀速度中间包渣线包龄中图分类号：S776.24+4 文献标识码：S 文章编号：1009―914X（2013）31―0255―011 前言随着中间包冶金技术的发展，对于覆盖剂的作用日益重视。
中间包工作衬由粘土砖砌筑→绝热板砌筑→镁质涂抹料→镁质干式料等的发展，中间包包龄也5个小时左右提高到60小时甚至80小时以上。
中间包覆盖剂成分和颗粒度的设计，考虑其熔化温度、熔化速度和保温性能等，一般的碱度在1.0～1.2之间。
这种成分的覆盖剂对于粘土砖和硅质绝热板作为工作衬的中间包是适用的。
而对于镁质涂抹料和镁质干式料做工作衬的中间包侵蚀的速度就显得较快，同时对含硅量较高的钢种，吸附夹杂物的能力较差。
对于不同钢种和不同材质的工作衬，采用不同成分的覆盖剂，特别是适当提高碱度，对于吸附钢水中的夹杂物的能力有较大的提高，同时减缓其侵蚀速度，提高中间包包龄有较大的作用。
从钢水冶炼到连铸成钢坯各工序都会产生一定量的渣子。
少量的炉渣、脱氧产物、钢包覆盖剂、钢包工作层熔损物进入到渣子里进行一系列的物理化学作用形成钢包渣；少量的钢包渣、中间包覆盖剂、中间包工作层熔损物进入到渣子里进行一系列的物理化学作用，最后形成中间包渣。
各工序的渣子对下一工序的渣子成分都有一定的影响。
2 各工序渣子的主要成分及其的影响表1 炉内渣主要成分（%）数据 52.9 9.8 16.8 6.7 3.7 2.3 2.6 5.852.2钢包渣的主要成分出钢时有及少量炉内渣随钢水带入钢包中，每吨钢加入4～6公斤硅铁进行脱氧和合金化，硅脱氧产生较多的SiO2进入渣中。
纯净钢
纯净钢(clean steel) 含非金属夹杂物和气体很少的钢，或者说含氧、硫、磷、氢、氮5种有害元素很少的钢。
非金属夹杂物对钢质量有很大害处，含有夹杂物可说是钢不清洁，非金属夹杂物的大小和形态是评吹chuj价钢的洁净度的标志。
氧、硫、磷、氢、氮是钢中的杂质，含量多的钢被认为是不纯的。
研究证明，钢材中发现的非金属夹杂物大多是在钢液凝固时有害杂质元素偏析浓缩而与金属元素结合形成的。
当然有些有害元素除生成夹杂物之外还有其他危害作用。
但总的看来，非金属夹杂物的数量或5种有害元素的含量水平都可以代表钢的纯净度。
20世纪80年代初期，钢的纯净度水平在100t熔炼炉规模上已达到氧、硫、磷、氢、氮5元素的浓度总和为0．005％(5010-6)，其中[H]≤0．710-6，[N]≤1510-6，[O]≤1010-6，[P]≤1510-6，[s]≤510-6。
对于低碳的软钢，碳含量可达到2010-6以下。
钢中非金属夹杂物的形态和尺寸分布比含量多少更为重要。
随着炼钢工艺过程使用废钢比例的增大，钢中混入的有色金属元素也增多起来，特别是铅、铋、砷、锑、锡5种痕量元素也成为生产纯净钢应该注意的问题。
由于它们含量都是10-6级，凝固后多偏聚在晶界上，往往对钢的性能有很大危害。
但分析这样微小浓度的仪器缺乏，在经常生产中很少去分析它们，还难以对它们的影响作出定量判断，因而也还没有一个纯净与不纯净的明确界限。
纯净钢是一个相对的概念，它的确切定义一直是变动的。
纯净与否往往取决于观察者的判断。
有些钢在50年代算纯净的，到了80年代就不算纯净了。
对于一般用途的钢，50μm大小的夹杂物可允许存在，而对于精密轴承就不允许了。
因此需根据对钢材性能的不同要求，订出钢的纯净度的合理指标，以便经济合理地生产和使用优质钢材。
纯净钢生产是通过各种设备和工艺手段不断净化、提纯优化的过程。
目前在大规模生产纯净钢的生产流程上采用了许多先进技术，包括铁水预处理、转炉炼钢、挡渣出钢、炉外精炼和连铸等工艺环节。
中间包碱性覆盖剂、超纯净钢覆盖剂技术要求（招标）
中间包碱性覆盖剂、超纯净钢覆盖剂技术要求（招标）
华菱涟钢210转炉厂中间包覆盖剂技术要求
2011年10月
1、基本工艺条件
1.1 210转炉厂主要技术参数
1.2 210转炉厂品种大纲
IF钢、X65-X100管线钢、高牌号无取向硅钢、取向硅钢、耐侯钢、合金钢、低碳钢、高碳钢、压力容器用钢等。
2、采购数量
按卖方商务合同要求供货。
3、产品技术要求
3.1中间包超纯净钢覆盖剂理化指标要求
3.2中间包碱性覆盖剂理化指标
3.3中间包覆盖剂必须符合新炼钢厂产品大纲的要求，在使用过程中不污染钢水。
3.4中间包覆盖剂吸附夹杂能力强，渣面不结壳。
3.5中间包覆盖剂保温性能和铺展性能好，渣面不结壳。
3.6采用防潮包装，中间包覆盖剂以10Kg/小包，使用吨袋包装，包装袋采用可吊装的编织袋，包装袋正面和侧面以及小包装袋均要有明显标志，标明：型号、重量、生产厂家、生产批次及日期。
4、产品交货状态和交货方式
4.1交货期：具体交货时间由买方提前1～2周通知卖方。
4.2交货方式：分批交货。
4.3卖方负责从卖方仓库到涟钢仓库的运输。
QC成果-降低水处理药剂单耗知识课件
五、设定目标
确保制水药剂单耗控制在45g/m3以内。
六、原因分析
工艺水量不均匀
无快速混合装置 水处理工艺落后
药剂注入管道方式 不合理
混合效果不好
混合强度不够
混凝剂投ห้องสมุดไป่ตู้点不当
处理水量大 沉淀时间不够 沉淀效果不好
回流水量过大
质量培训力度 不够
沉降比控制不当
助凝剂投加量不正确
排泥不及时
水处理药耗高
絮凝效果不好
取得了一定的效果。但由于没有进行一些更为细致的研究，使HCA与混凝剂 现场调查
的相互匹配缺乏一定的依据，搭配比例不尽合理，效果不稳定，同时造成药
剂过多消耗
结论 非要因 非要因
非要因
要因
七、要因确定
序号 末 端 因 素
9
混凝剂投加点 不当
验证方法
要因确认
投加点的设计要考虑对药剂的混合、水解，及不同药剂投加的时间差，一 保证相互协调发挥最佳作用。投加点设置不当会限制各种药剂发挥作用， 现场调查 造成药耗增加，但经过测算，目前的加药点布置可以保证各种药剂之间间 隔时间的要求，即混凝剂与助凝剂的投加间隔达到2分钟，不会造成相互干 扰，影响处理效果
结论
要因 要因 要因
要因
八、制定对策
序号 要因 对策
目标
措施
地点 负责人
1
助凝投
加量不 正确
调整助凝 投加量
助凝剂投加量 与混凝剂相匹 配，确保最佳 混凝效果
1. 2.
确定助凝剂投加量与 混凝剂的最佳比例
确定加药计量泵的投 加精度
化 加
验 药
室 间
李
杰
2
质量相 关知识 培训力 度不够
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
6 7 8 9
现场调查 现场调查、分析 现场调查 现场调查、分析
否 是 是 否
经过QC小组成员对9条末端因素进行论证后，确认以下5项为导致 铸坯分层加剧的主要因素：
1、拉速控制不稳定； 2、浪费现象严重； 3、员工缺少培训； 4、气幕挡墙流量过大； 5、钢水粘；
六、制定对策
经过小组成员的分析，针对主要因素，制定了相应的对策，见下表
落实第三项
员工缺少培训
1、由车间专工进行理论培训，由 总机长进行操作技能方面的培训； 2、由车间主任进行公司企业文化和忧 患意识方面的培训
措施
落实效果
1、员工不仅熟悉了工艺，还熟练掌握的操作技能能正确判断覆盖 剂的耗损情况，并做到勤加、少加、匀加； 2、通过企业文化和增强忧患意识的培训使员工懂得只有降低成 本才能让企业走出困境；
措施
落实效果
调度人员认真调配每炉上台钢水，及时反馈钢水信息，经过一段 时间的努力，上平台的钢水质量得到了大幅提高。
八、效果反馈
1、目标实现情况
通过近一年的努力，二钢连铸车间1到12月份覆盖剂单耗情况如下表：
月份 单耗（元/吨) 月份 单耗（元/吨)
1 1.18 7 1.1
2 1.16 8 1.08
钢水粘的问题没有从 根本上解决
合理化气幕挡墙氩气 流量
通过理论测算和现场论 证确定适合的氩气流量 大小
阮细保
3月
钢水粘
确保有合格的钢水
加强前道工序控制
付小龙
全年
七、实施方法与效果
落实第一项 1、温度拉速严格执行工艺要求 2、对浇钢工进行思想责任心教 育 3、加强钢水情况监控力度
拉速控制不稳定
措施
落实效果
张爱平
阮细保 阮细保 付小龙 鄢冬生 王日华 阮细保 阮细保 付小龙 张爱平 陈志新 王日华 付建军 周正根 钟志明 付军华 丁光荣 付小龙
巩固 措施
遗留 问题
计划完成
实际完成
三、选题依据
公司要求
降低炼钢成本，为实现扭亏为盈目标打好 基础
厂部要求
2012年中间包覆盖剂单耗低于0.72元/吨
存在问题
项目
拉速控制不稳定
现状
员工对钢水情况不清 楚，拉速亦不稳定
目标
提高操作技能，钢水 信息情况传达到位
对策措施
加强管理，提高责任心
负责人
张爱平
完成期限
半年
浪费现象严重
员工责任心不强，甚 至为了捡袋子，故意 浪费覆盖剂
杜绝各种只顾私利的 行为，让每一个人都 建立起节约意识
制定管理措施，回收袋 子，严禁私自捡袋子回 家
6
7 8 9
组员
组员 组员 组员
付建军
周正根 付军华 钟志明
本科
高中 大专 大专
34
40 36 38
机长
机长 机长 机长
10
11
组员
组员
丁光荣
李强
高中
本科
41
23
机长
执笔
二、小组活动计划
月份 项目 确定 课题 现状 分析 目标 确定 原因 分析 主因 确定 制定 对策 组织 实施 效果 反馈 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 负责人
降低中间包覆盖剂单耗
二钢厂板坯连铸车间QC论文小组
一、小组成员情况介绍
小组名称 所在单位 成立时间 序号 1 2 3 4 5 板坯连铸车间QC小组 2009年8月 成员 组长 组员 组员 组员 组员 姓名 张爱平 阮细保 陈志新 付小龙 鄢冬生 注册号 注册时间 文化程度 本科 本科 大专 本科 高中 307—011—10 2011年4月1日 年龄 49 37 47 27 43 职务 主任 副主任 专工 专工 总机长 江西新余钢铁有限责任公司二钢厂板坯连铸车间QC小组 小 组 成 员 简 介
落实第四项
气幕挡墙流量过大
建立一套完整钢种、氩气流量和覆 盖剂单耗的关系图；
措施
落实效果
1、如今我们已经建立一套完整的气幕挡墙氩 气流量系统，为覆盖剂单耗过高问题提供 可靠的水系保障； 2、经过氩气流量调整，覆盖剂耗量得到很明 显的改善；
落实第五项
钢水粘
1、加强前道工序温控制力度，确保 钢水质量在工艺范围内； 2、调度及时反馈钢水情况；
3、制定合理的规划，对每一个难点各个击破，再系统分析， 最终把各个成本指标完成。
3、无形效益
1、通过这次活动，我们有效的降低了覆盖剂单耗高这一大难题， 也为节约成本作出了贡献； 2、通过这次活动，提高员工重视成本的意识； 3、对我们后续降本增效产生积极地影响；
九、巩固措施与后续遗留问题
我们不能停留在现有的阶段，毕竟我们现在离计划指标还 很远，我们相信只要我们继续做好当前的各项工作的话，还是 有能力把这个数量降到更低，为此我们应该做好以下几点来巩 固现有的成绩… 1、把覆盖剂单耗纳入班组考核和机长尾数淘汰的范畴，让 每一项成本和员工的切身利益挂钩，指导员工重视成本，节约 成本，为进一步降本增效做出努力。 2、完善工艺制度，保障设备运行，为降低成本，保证生产 稳定提供帮助。
中 间 包 覆 盖 剂 单 耗 高
五、主因确定
QC小组成员对9个末端因素逐一验证，得出主要因素，见下表。
序号 因素名称 确认方法 确认情况 是否主因 参加人 钟志明 付建军 付军华 周正根 丁光荣 付小龙 陈志新 王日华 阮细保 张爱平 阮细保 付小龙 鄢冬生 鄢冬生 徐子民 林洪平 付小龙
1
拉速控制不稳定
3 1.15 9 1.06
4 1.14 10 1.05
5 1.13 11 1.03
6 平均 1.11 12 1.1 1.01
下图为1到12月份覆盖剂单耗趋势图
单耗 1.2 1.15 1.1 1.05 1 0.95 0.9 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 单耗
2、经济效益 2012年钢产量大约430万吨，比较2011年覆盖剂成本减少 0.1元每吨。 经济效益为： 0.1×4300000=43万元
现场调查
由于钢水温度不稳定造成拉速也 不稳定
是
2 3
浪费现象严重 员工缺少培训
现场调查 现场调查
员工节约意识不强 大包工经验不足，看到液面有情 况就加入覆盖剂造成没有必要的 浪费 较少发生
是 是
4
大包下渣
现场调查
否
5
中间包下渣 长水口氩气控制 不好 气幕挡墙流量过大 钢水粘 钢水温度低
现场调查
员工责任意识较强，很少发生 经过长期对注流的观察发现，长 水口氩气控制较好 气幕挡墙流量控制不稳定，造成 液面波动 钢水粘是注流不稳 钢水温度符合工艺要求
王日华 陈志新
半年
员工缺少培训
员工在观察中间包钢 水是不能正确判断是 否覆盖剂不足，盲目 添加
让员工熟练操作技能， 对员工进行培训，通过 适时适量的添加覆盖 理论学习和现场指导提 剂，做到“勤、少、 高员工的操作技能 匀”
阮细保 王日华 陈志新 付小龙
全年
气幕挡墙流量过 大
气幕挡墙氩气流量过 大造成钢水液面波动， 是钢水外露，增加覆 盖剂耗量
2011年中间包覆盖剂单耗为1.2元/吨,偏高
选定课题
降低中间包覆盖剂单耗
为什么要选 择这个课题 呢？
四、原因分析
经过小组人员分析，得出中间包覆盖剂单耗高鱼骨图如下图。
人 拉速控制不稳定 缺少培训 浪费现象严重 中间包下渣 大包下渣 设备
长水口氩气控制不好 气幕挡墙流量过大 气
钢水粘 钢水温度低 材料
1、员工思想意识和操作技能有明显的提高；
2、工艺典拉时间比由原来的91.1%上升到现在96.4%
落实第二项
浪费现象严重
1、制定编织袋回收管理措施，回收袋子，严 禁私自捡袋子回家； 2、严禁把覆盖剂洒在中间包盖板上；
措施
落实效果
1、员工能自觉把编织袋统一回收并上交车间；
2、员工有了很强的节约意识，再也见不到覆 盖剂到处洒落的情况；