板模板检算
模板验算
3.2 模板检算：墩身翻升模板每套3节，节高2m，每节分为6块，其中，分别为2.5*2m尺寸2块，3.1*2m 尺寸4块，易分析知应以3.1*2m尺寸模板为控制进行计算。
3.1*2m尺寸模板面板为6mm钢板，横肋为50*50*5mm角钢，竖肋为[8槽钢，横肋间距40cm，竖肋间距为32cm。
每块模板设Φ22mm圆钢拉杆8根，对称布置。
⑴墩身模板侧面压力计算：p=p1+p2=45.4kpa⑵模板钢面板计算：lx/ly=32/40=0.8，可视为双面板计算。
选取面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行分析。
取1mm宽的板条作为计算单元，q =0.0454N/mm，1计算支座弯距：M= K M·q·l=-335.7N·mmM= K M·q·l=-414N·mm面板的截面系数W=1/6bh2=6mm3应力为：σ=M max/W=414/6=69Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。
2计算跨中弯距：M= K M·q·l=144.1N·mmM= K M·q·l=90.1N·mm面板的截面系数W=1/6bh2=6mm3钢板的泊松比为ν=0.3，换算弯距为：M= M+ νM=171.1N·mmM= M+ νM=133.3N·mm应力为：σ=M max/W=28.5Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。
3挠度验算：B0=Eh3/[12(1-ν2)]= 41.5*105N·mmωmax=K f·Fl4/B0=0.583mmωmax<[ω]=1.5mm，满足要求。
⑶模板竖肋计算：竖肋间距32cm，可视为支撑在大横肋上的带悬臂的简支梁，计算简图如下：q=14.53N/mm支座弯距：M B=1/2*ql12=2615400N·mmM c=1/2*ql22=290600N·mm跨中弯距：M=-1/8*ql2+（M B+M c）/2=1162400 N·mm最大弯距为M B=2615400 N·mm4强度验算：竖肋采用[8槽钢，W=25.3*103mm3，I=101*104mm4，σ=M max/W=103.4Mpa<[σ]=215Mpa可满足要求。
模板安装检验
模板安装检验一、检验内容轴线位置、底模上表面标高、截面内部尺寸、层高垂直度、相邻两板表面高低差、表面平整度二、检验方法1、轴线位置：根据结构层图纸轴线的几何尺寸关系，用钢尺丈量出轴线的长度和宽度。
其允许偏差为5mm。
2、底模上表面标高：底模上表面标高=层高—板厚（或梁高），其检验方法为水准仪、拉线或钢尺检查。
以钢尺检查为例，用钢尺分别量底模上表面的两端和中间位置到到楼底的高度。
其允许偏差为±5mm。
3、截面内部尺寸：模板截面内部尺寸主要是丈量基础、柱、墙、梁的几何尺寸。
用钢尺丈量它们的长、宽、高与对应的结构图纸相比较。
基础的允许偏差为±10mm，柱、墙、梁的允许偏差为+4mm，-5mm。
4、层高垂直度：层高垂直度检查可以通过检查剪力墙和框架柱的垂直度来检查。
其检验方法为：找一个线锤和木条，线锤的尾部线缠在木条的一端，木条的另一端水平插在剪力墙或框架柱的模板上，线锤垂直吊在地面上空。
待线锤稳定后，用钢尺丈量模板到线锤线的水平距离，竖直方向依次丈量两个点，看读数是否一致，否则就有偏差。
其允许偏差为：层高不大于5m，允许偏差为6mm；层高大于5m，允许偏差为8m。
5、相邻两板表面高低差：根据结构图纸，当梁两边的板高度一样时，用钢尺丈量梁板左右两边的模板高度，如果丈量的高度一样，则没有高低差，否则有高低差；当梁两边的板高度不一样时，先根据结构图纸算出它们之间的绝对高低差，再用钢尺丈量梁板左右两边的模板高度，丈量的高度数值相减后再减去它们之间的绝对高低差，如果最后相减结果为零，则没有高低差，否则有高低差。
其允许偏差为2mm。
6、表面平整度：先找一根细长线，线的两端分别系在两根柱钢筋的结构50线上，用钢尺丈量模板到线的高度，依次在线的两端和线的中间丈量出三个点的高度，看丈量的结果是否一致，否则有偏差。
其允许偏差为5mm。
截面内部尺寸检查相邻两板表面高低差检查层高垂直度检查层高垂直度检查层高垂直度检查层高垂直度检查。
模板验算方案
武汉市东湖隧道工程主体结构施工模板验算说明书一、模板和支架工程主体结构竖直立面、中板和顶板模板采用双面覆膜竹胶板，竹胶板规格为2440mm×1220mm×15mm。
侧墙施工时，竖向内楞用50mm×100mm方木，内楞间距35cm，横向用φ48标准钢管；顶板施工时，内楞用50mm，内楞间距25cm，横向用100mm ×100mm方木；倒角和端头部分采用定型双面覆膜竹胶板。
模板安装前，进行石蜡基油涂抹均匀，模板间缝隙采用粘胶带粘贴堵漏，防止砼施工时渗浆。
结构支架拟采用轮扣式脚手架和标准钢管脚手架相互配合满堂搭设，脚手架间距为900mm(长)×1200mm(宽) ×900mm(高)。
1.1底板施工底板倒角部分模板采用定型双面覆膜竹胶板。
底板倒角墙身的模板支撑，考虑在结构底板的主筋上焊接带止水片的对拉杆，在底板基础钢筋上焊接横板托架，底板倒角施工模板布设见图1-1《底板倒角模板》。
底板端头模板采用双面覆膜竹胶板，横向内楞采用三根5×10cm方木，竖向外钢楞采用双根φ48@1000钢管，外楞外侧设斜向单根φ48@1000钢管支撑，对拉螺栓采用M12 @400，拉杆设置两环100×100方形的止水钢片，拉杆点焊于钻孔桩主筋上。
图1-1底板倒角模板1.2侧墙和中墙施工在底板施工时，须在倒角处预埋二排Ф25的螺纹钢筋，间距60cm，以便侧墙底脚模板加固。
侧墙施工时，在基坑内侧设单侧模板，侧墙内楞采用50×100mm 方木，间距35cm,外楞采用φ48标准钢管，间距80cm 。
中墙施工时，设双面模板和支撑体系，其布设与侧墙基本相同，双侧模板间采用对穿拉杆拉结，拉杆采用φ14的Ⅰ级圆钢，按每平方米3根布设。
侧墙和中墙施工时，斜撑布设在模板外楞上。
1.3侧墙和中墙模板及其支撑体系检算取侧墙最大厚度1.2m 作为计算依据，模板采用15mm 竹胶板，竖肋采用50×100mm 方木，间距35cm ；横向大肋采用2φ48mm 钢管，间距60cm ，斜撑钢管φ48mm ，间距60cm 。
盖梁检算
盖梁模板检算一、 各项技术指标１、竹胶板：E=5×103 Mpa σω＝60 Mpa ２、松木： E=1×104 Mpa σω＝13 Mpa ３、钢材： E=2×105 Mpa σω＝215 Mpa 一、 模板所受侧压力计算 １、 砼振捣产生的侧压力： σ１＝4.0 Kpa２、 砼浇注过程产生的侧压力：σ2＝2.0 Kpa ３、 新浇注砼产生的侧压力：σ3＝Krh=1.2×19.5×(0.22+24.9×0.035)=25.5 Kpa 其中： K —外加剂影响修正系数 r —混凝土的容重h —有效压头高度，h=0.22+24.9v/T ，v/T=0.035 v 为砼浇注速度，T 为砼入模温度 ４、 σ总=σ１+σ2+σ3=31.5 Kpa二、 模板强度检算M m a x =1/8ql 2=1/8×31.5×0.42=0.63 KN ·m W=1/6ab 2=1×0.0122/6=2.4×10-5 m 3σ= M m a x /W=0.63×103/2.4×10-5=26.3 Mpa<60 Mpa (可) 三、 横带方木检算M m a x =1/8ql 2=1/8×31.5×0.4×0.42=0.252 KN ·m W=1/6ab 2=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m 3σ= M m a x /W=0.252×103/1.67×10-4=1.51 Mpa<13 Mpa (可) 4.03KN 4.03KN4.03KN五、站带槽钢检算σ总40cmN=10.1KNN=10.1KNN=31.5×0.4×1.6/2=10.1 KN跨中弯距：M m a x=10.1×0.8-4.03×0.4-4.03×0.8=3.24 KN·mσ= M m a x/W=3.24×103/39.7×10-6=81.6 Mpa<215 Mpa (可)四、拉条检算D=16mm A=201.1 mm2N=10.1 KNσ=N/A=10.1/201.1×10-3=50.2 Mpa< 215 Mpa五、底模横梁检算底模所受压力：σ＝1.2σ总=1.2×31.5=37.8 Kpa M m a x=1/8ql2=1/8×37.8×0.3×1.62=3.63 KN·mσ= M m a x/W=3.63×103/39.7×10-6=91.4 Mpa<215 Mpa (可)盖梁底模纵梁检算一、说明１）检算对象为盖梁模板下的纵梁及支撑纵梁的剪力销，纵梁拟采用的材料为I32a工字钢, 剪力销采用的材料为￠60mm圆钢.２）检算项目：纵梁的抗剪、抗弯强度及刚度３）检算的依据：蔗田大桥支座墩帽梁钢筋布置图sv-3-4-3二、荷载１）假定纵梁所受荷载为竖向均布荷载２）主要荷载有a、一片盖梁钢筋砼自重Qt 查《桥规》γ取26kN/m3b、一根I32工字钢自重Qz 查《材料手册》0.527 kN/mc、钢模板自重Qm 查厂家提供的说明为0.5 kN/m2d、施工荷载（人、机械）Qs 查《桥规》支撑小棱的均布荷载为1.5kpa,振捣砼产生的荷载2.0 kpa.三、计算模型按实际的施工情况假定纵梁为简支在墩柱钢销上的伸臂梁，共两片纵梁，每片纵梁拟用1根I32a 工字钢，实际检算时只检算一根工字钢在其承担的荷载作用下的强度及刚度. 四、荷载及内力的计算1>荷载计算a.帽梁截面尺寸为1.20×1.80m 矩形,其每延米自重: Qt=1.2×1.8×1×26/1=56.16KN/mA. 帽梁截面尺寸为1.50×1.80m 矩形,其每延米自重: Qt=1.5×1.8×1×26/1=70.2KN/m b. 工字钢自重: Qz=0.527KN/mc.钢模截面尺寸为1.20×1.80m 矩形,其每延米自重: Qm=2×(1.2+1.8) ×1×0.5/1=3KN/mC.钢模截面尺寸为1.50×1.80m 矩形,其每延米自重: Qm=2×(1.5+1.8) ×1×0.5/1=3.3KN/md. 施工荷载: Qs=(1.5+2.0)×1.0=3.5KN/m 一根I32a 工字钢所受均布荷载为： q =(Qt+Qm+Qs)/2+Qz =(70.2+3.3+3.5)/2+0.527 =39.027KN/m 2>内力计算一根I32a 工字钢所受支反力及内力：反力： R A =R B =qL/2=39.027×10.6/2=206.843KN 内力： Q A 左=2.0×q=2.0×39.027=78.054KN Q A 右＝R A －Q A 左=206.843-78.054=128.79KN M A =2.0×q ×1.0=2×39.027×1.0=78.054KNm M E =3.3×R A -5.3×q ×5.3/2=134.445KNmq单位：m内力图:五、强度检算１）抗剪强度工字钢:τm a x=1.5Q/δf h f=1.5×128.78×103/9.5×10-3×320×10-3=63.542Mpa<1.25[τ]=1.25×115=143.75Mpa故工字钢材料的抗剪强度满足要求剪力销:×103/3.14×m a x=Q/A=206.8430.0009=73.2Mpa<1.25[τ]=143.75Mpa故剪力销材料的抗剪强度满足要求２）抗弯强度工字钢:σm a x=M x/W x=134.445×103/692.02×10-6=194.279Mpa<[σw]=200Mpa 故工字钢材料抗弯强度满足要求六、刚度检算略去A点和Ｂ点负弯矩的影响，计算跨中挠度可按简支梁计算，由结构力学知若此值满足要求，则按伸臂梁计算跨中挠度值必满足要求。
(完整版)挡土墙模板检算书
重力式挡土墙模板检算书编制审核审批中铁一局集团有限公司赤峰至喀左客运专线CFSG-4标项目经理部二零一七年三月目录1、参数信息 (3)1.1 基本参数 (3)1.2 主楞信息 (3)1.3 次楞信息 (3)1.4 面板参数 (3)1.5 木方和钢楞 (4)2、墙模板荷载标准值计算 (4)3、墙模板面板的计算 (6)3.1 抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: (6)3.2 抗剪强度验算计算公式如下: (7)3.3 挠度验算计算公式如下: (8)4、墙模板内外楞的计算 (9)4.1 内楞计算 (9)4.1.1 内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： (9)4.1.2 内楞的抗剪强度验算 (10)4.1.3 内楞的挠度验算 (11)4.2 外楞计算 (12)4.2.1 外楞的抗弯强度验算： (12)4.2.2 外楞的抗剪强度验算: (13)4.2.3 外楞的挠度验算 (14)5、穿墙螺栓的计算计算公式如下: (15)重力式挡土墙模板检算书根据标段内各段落挡土墙设计参数,选择DK82+269.13～DK82+279.13、DK82+574.88～DK82+680.88 挡土墙为例进行模板及支撑系统计算。
1、参数信息1.1 基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M18；1.2 主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管Φ48×3.5钢楞截面惯性矩I(cm4):12.2钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08主楞肢数:2间距:60cm1.3 次楞信息龙骨材料:东北落叶松木楞；次楞肢数:1；宽度(mm):100.00；高度(mm):100.00，间距30cm。
1.4 面板参数面板类型:Q235钢模板,面板弹性模量E(N/mm2):2.06×105；面板抗剪强度设计值f v(N/mm2):125；面板抗弯强度设计值f(N/mm2):215；面板长度取板长1200mm ，板宽度b=1500mm ，面板为6mm 厚冷轧钢板。
涵洞所需模板检算
工业园路下穿铁路框架桥工程模板检算资料1、 工程概况工业园路下穿铁路框架桥采用木模施工，对拉筋加固。
模板采用18mm 木模；横肋采用2根φ48mm 、δ3.5mm 的钢管，间距60cm ；竖肋采用10cm ×10cm 方木组成，间距30cm ；对拉筋采用φ14mm 钢筋，间距60mm ×60mm 梅花型布置。
墙厚0.85m 进行检算。
2、 各种材料参数φ48mm 、δ3.5mm 的钢管容许应力[σ]=205 MPa ，抗弯截面模量W=5.08cm 3，惯性矩I=12.19cm 4，弹性模量E=206Gpa ；10cm ×10cm 方木弹性模量E=9000MPa ，惯性矩I=bh 3/12=833cm 4，截面模量W=bh 2/6=167cm 3，抗弯强度[σ]=11MPa ；对拉筋容许应力[σ]=170 Mpa ；恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4。
3、 荷载计算（1）施工人员及施工设备荷载122.5g kN m =（2）振捣混凝土产生的荷载22 4.0g kN m =（3）倾倒混凝土时产生的荷载23 2.0g kN m =（4）新浇混凝土对模板侧压力采用插入式振捣器振捣，按以下两式计算取较小值120120.22c F t V γββ=，c F H γ=上式中：F ——混凝土对模板的最大侧压力（2kN m ）c γ——混凝土容重(3kN m )0t ——0200((15)t T T =+为混凝土入模温度）1β——外加剂影响修正系数，取1.22β——混凝土塌落度修正系数，取1.15V ——混凝土浇注速度H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 混凝土侧压力计算分布图如下图中：h 为有效压头高度，c Fh γ=计算得出： 1222000.2224 1.2 1.15141.64(2015)F kN m =⨯⨯⨯⨯⨯=+224 2.048c F H kN m γ==⨯=取较小值，且考虑振捣及倾倒混凝土时产生的荷载，则总侧压力为：21231.2 1.4()61.86P F g g g kN m =+++=4、 模板检算取长300mm ，宽1000mm 的板进行计算（1）按刚度要求需要模板厚度为261.860.3118.56/q kN m =⨯⨯=3009.734.2h mm ===＜18mm故，采用厚度为18mm 的模板满足要求。
竹胶板模板计算
1、编制依据某桥现浇梁部分设计图纸及相关设计文件《客运专线桥涵施工指南》《客运专线桥涵验标》《木结构设计规范》《钢结构设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《XX 钢管厂WDJ 型钢管碗扣脚手架技术条件》2、编制范围某特大桥37跨~39跨现浇箱梁（DKXXX~DKXXX ）段。
本计算书计算相关图纸见附图.3、内模设计及理论计算箱梁内模面板采用12 ㎜厚122 ㎝×244㎝竹胶合模板。
根据箱梁结构尺寸现场加工。
用方 木作肋木。
顶板底模采用扣件式钢管支架支撑。
在箱梁底板泄水孔预埋 PVC 管内放置φ80mm的钢管立柱，与工22纵梁焊接连接在一起。
工22纵梁上搭设方木横梁， 方木横梁上搭设钢管支架，顺桥向排距 0.6m 、横桥向排距0.9m 。
钢管顶设可调托，托顶沿纵向铺10×10cm 的方木下分配梁，下分配梁上铺5cm ×10cm 上分配梁。
模板及支撑体系见附图。
3.1内模顶板竹胶板面板检算1）钢筋混凝土自重荷载P1 顶板跨中区域高0.3m ，单位面积荷载 0.3×25=7.5KN/m2靠近墩身位置2.8 米范围过渡为 0.45 米高。
单位面积荷载0.45×25=11.25KN/m2 靠近墩身位置0.2 米范围过渡为 0.95 米高。
单位面积荷载0.95×25=23.75KN/m2 2）模板自重 P2 底模为 12mm 厚竹胶板计算，竹胶板容重取 8KN/m3。
单位面积荷载 0.012×1×1× 8=0.096KN/m2。
3）人员，设备重P3 取2.5KN/ m24) 震动器产生荷载P4取 2KN/m2。
5) 倾倒混凝土产生荷载P5按照大于 0.8m3容器倾倒，取 6KN/m2.6)荷载组合模板检算（取单位 1米宽度）。
抵抗惯性矩 I=bh3/12=0.0123/12=1.44 ×10-7m4。
竹胶板模板计算
1、编制依据某桥现浇梁部分设计图纸及相关设计文件《客运专线桥涵施工指南》《客运专线桥涵验标》《木结构设计规范》《钢结构设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《XX钢管厂WDJ型钢管碗扣脚手架技术条件》2、编制范围某特大桥37跨~39跨现浇箱梁（DKXXX~DKXXX）段。
本计算书计算相关图纸见附图.3、内模设计及理论计算箱梁内模面板采用12㎜厚122㎝×244㎝竹胶合模板。
根据箱梁结构尺寸现场加工。
用方木作肋木。
顶板底模采用扣件式钢管支架支撑。
在箱梁底板泄水孔预埋PVC管内放置φ80mm的钢管立柱，与工22纵梁焊接连接在一起。
工22纵梁上搭设方木横梁，方木横梁上搭设钢管支架，顺桥向排距0.6m、横桥向排距0.9m。
钢管顶设可调托，托顶沿纵向铺10×10cm的方木下分配梁，下分配梁上铺5cm×10cm上分配梁。
模板及支撑体系见附图。
3.1内模顶板竹胶板面板检算1）钢筋混凝土自重荷载P1顶板跨中区域高0.3m，单位面积荷载0.3×25=7.5KN/m2靠近墩身位置2.8米范围过渡为0.45米高。
单位面积荷载0.45×25= 11.25KN/m2 靠近墩身位置0.2米范围过渡为0.95米高。
单位面积荷载0.95×25= 23.75KN/m2 2）模板自重P2底模为12mm厚竹胶板计算，竹胶板容重取8KN/m3。
单位面积荷载0.012×1×1×8=0.096KN/m2。
3）人员，设备重P3取2.5KN/ m24)震动器产生荷载P4取2KN/m2。
5)倾倒混凝土产生荷载P5按照大于0.8m3容器倾倒，取6KN/m2.6)荷载组合模板检算（取单位1米宽度）。
抵抗惯性矩I=bh3/12=0.0123/12=1.44×10-7m4。
抵抗矩W= bh2/6=2.4×10-5m3弹性模量E=6.5×103MPa。
模板支架计算实例
五、受力分析（一）、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m3。
顶板位置每延米砼为0.45m3/m，宽度0.6m混凝土自重标准值：g1=(0.45m3/m×26KN/m3)/0.6m=19.5KN/m2竹胶板自重标准值： g2=0.2KN/m2方木自重标准值：g3=0.047×0.07×10KN/m3=0.0329KN/m施工人员及机械设备均布活荷载： q1=3KN/m2 振捣砼时产生的活荷载： q2=2KN/m2（二）、模板检算模板材料为竹胶板，其静弯曲强度标准值为60f MPa =，弹性模量为：36.010E MPa =⨯，模板厚度m d 015.0=。
模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩取宽度为1m 计算:模板截面抵抗矩)(1075.36015.0163522m m m ad W -⨯=⨯==模板截面惯性矩)(108125.212015.01124733m m m ad I -⨯⨯==模板支撑肋中心距为0.2m ，宽度0.6m ，模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m 。
①强度计算模板上的均布荷载设计值为：q=[1.2×（g1+g2）+1.4×(q1+q2)] ×0.6m =[1.2×(19.5+0.2)+1.4×(3+2)] ×0.6=18.384KN/m 最大弯矩：Mmax=0.1×ql 2=0.1×18.408×0.22=0.0735KN ·mσmax=Mmax/(1.4×W)=0.0735/(1.4×3.75×10-5)=1.401MPa ＜f=60MPa[满足要求] ②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
q=(g1+g2)×0.6=(19.5+0.2) ×0.6=11.82KN/m 最大挠度为： δ=m ＜δ=[满足要求]。
24米铁路T梁钢模结构检算说明
24米T梁钢模结构检算说明一、模板结构T梁模板面板采用8mm厚钢板，横肋采用10#槽钢，支架采用桁架结构，桁架所有杆件均为双16#槽钢，对拉背楞采用双10#槽钢、拉杆为ø30圆钢。
二、计算条件1、计算载荷：砼高度H=2.742 m，控制浇注速度为V=1 m/h，砼浇注温度T=25℃，则初凝时间为t0=200/（T+15）=5h，砼的密度r c=24.5 kN/m3。
砼侧压力标准值:P1=0.22×r c×t0×β1×β2×V1/2=0.22×24.5×5×1×1.15×11/2=30.99 kN/m2P2= r c×H=24.5×2.742=67.2 kN/m2取P1、P2中较小者，则无震动时侧压力及均布载荷:P砼=30.99×1.2×0.85=31.61 kN/m2q砼=31.61×1=31.61 kN/m由震动产生的侧压力标准值:P z=4 kN/m2，震动侧压力及均布载荷: P振=4×1.4×0.85=4.76 kN/m2q振=4.76×1=4.76 kN/m组合侧压力及均布载荷：∑P= P砼+P振=31.61+4.76=36.37 kN/m2∑q= q砼+q振=31.61+4.76=36.37 kN/m2、模板结构参数：根据模板结构形式，应对面板、横肋、支架和拉杆进行强度和刚度检算，检算时，按以下假定进行偏安全检算：（1）各项检算均取同类最不利荷载及截面组合情况；（2）面板：模板底一跨横肋间的面板为最不利状态,计算跨度取横肋间距，且忽略横肋翼板的支点作用；（3）横肋：模板底部起向上第二层横肋为最不利状态，且忽略面板与横肋的共同作用；（4）支架：不按桁架节点法计算，只计算内外两立杆组合受力的最不利状态,其中下端拉杆处为最不利截面（反力为2p/3）；（5）拉杆：模板下口拉杆为最不利状态。
薄壁墩模板计算
1.矩形墩翻模检算资料一、计算依据：1.翻模结构尺寸（该处对2.5*4.2m尺寸模板进行检算。
）模板纵横肋间距：375（mm）背楞间距（后横梁）：750（mm）对拉螺栓间距：1500（mm）2.混凝土参数混凝土浇筑高度：4.5（m）每次浇筑混凝土数量：27.04m3（实心段）混凝土入模温度：按20（℃）考虑墩身混凝土塌落：160~180（mm）混凝土浇筑速度：4（m/h）3.材料参数材料设计参数（1）模板面板：δ=5mm钢模板（2）纵横肋：[8#槽钢组合件（3）背楞：2[12#b槽钢（4）对拉螺栓：M20普通螺栓材料计算参数（1）钢模及槽钢：[σ]=215MPa，E=210GPa，[τ]=0.577[σ]=0.577×215MPa=124Mpa （2）焊缝均采用E43焊条焊接：[σ]=210 MPa，[τ]=0.577[σ]=0.577×210MPa=121.2MPa；（3）联结板采用10mm钢板：[σ]=170MPa，E=210GPa，[τ]=0.577[σ]=0.577×170MPa=98.1MPa二、计算资料1、模板面板检算①混凝土侧压力计算t0=200/（T+15）=200/（20+15）=5.71（h）（温度按20℃计）新浇混凝土作用再模板上的最大侧压力：公式一：F1=0.22λct0β1β2V1/2式中：λc：为混凝土重力密度（kN/m3）T0：为混凝土初凝时间，可以由试验资料确定，没有试验资料时可选用公式200/(T+15)确定β1：为外加剂修正系数，有缓凝作用外加剂时取1.12β2：为塌落度修正系数，塌落度为110mm~150mm时取1.15V: 为混凝土浇筑速度，本工程取1m/hF1=0.22λct0β1β2V1/2=0.22×25×5.71×1.2×1.15×1^(1/2) =43.4(kN/m2) 公式二：F=λc×H式中：H为混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面高差h（m），本工程混凝土浇筑高度取4.5m。
钢模板生产检验标准
钢模板标准目录QB/YJJG-MB001-2010 钢模板技术条件................................. 错误!未定义书签。
QB/YJJG-MB002-2010 墩模检验规程................................... 错误!未定义书签。
QB/YJJG-MB003-2010 桥梁模板检验................................... 错误!未定义书签。
钢模板技术条件前言本标准为规范钢模板的设计、制作、检验等行为，确保钢模板产品质量满足要求，依据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》、JGJ74-2003《建筑工程大模板技术规程》和GB50113-2005《滑动模板工程技术规范》，结合企业实际情况进行编制的。
本标准适用于各种铁路、公路、水利等钢模板。
本标准编写格式依据GB/T1.1-2009。
本标准由中铁一局集团XXXX有限公司技术开发部归口管理。
本标准起草单位：中铁一局集团XXXX有限公司技术开发部。
本标准主要起草人：钢模板技术条件1 范围本标准说明了钢模板的组成、结构形式；规定了钢模板的设计要求、加工制作要求、检验方法及标志、保管和运输等。
2 规范性引用文件下列文件对于本标准的应用必不可少的。
凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本标准。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本标准。
JGJ 162-2008 建筑施工模板安全技术规范JGJ 74-2003 建筑工程大模板技术规程GB 50113-2005 滑动模板工程技术规范GB 50017 钢结构设计规范GB/T 700 碳素结构钢GB/T 1591 低合金高强度结构钢GB/T 5117 碳钢焊条GB/T 5118 低合金钢焊条GB/T 5780 六角头螺栓C级GB/T 5782 六角头螺栓GB/T 1229 钢结构用高强度大六角螺母GB/T 1230 钢结构用高强度垫圈GB/T 1228 钢结构用高强度大六角头螺栓GB/T 8110-1995 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝3 钢模板组成基本规定3.1 钢模板应由面板系统、支撑系统、操作平台系统及连接件等组成。
模板验收标准
口与设计结构标高不一致的，每处扣2分；梁墙交接处
30cm范围处阴角未加固严密的每处扣1分；梁板模板安装
出现小夹条的每处扣2分。
10
底模及其支架拆除时
混凝土强度
10
模板底模及其支架拆除时无混凝土强度拆模报告的每
处扣10分；混凝土强度不满足要求拆除模板的每处扣10
井筒全高（H）垂直度
H/1000且≤30
H/1000且≤20
序号
项目
国家标准
企业控制标准
1
截面尺寸
－
±3
2
方正度
2
序号
项目
国家标准
企业控制标准
1
预埋件
3
2
方向测1点。所测3点中偏差大者为本测区的实测记录值。
（2）飘窗窗台、雨蓬：每检验批抽检有代表性的测区不少于10个，每个测区用靠尺
沿对角线方向交叉测量2点，所测2点中偏差大者为本测区的实测记录值。
分在75分(不含75)以下的评为差。
1
序号
项目
国家标准
企业控制标准
1
轴线位置
5
3
2
对角线差
－
10
3
轴线差
－
5
序号
项目
国家标准
企业控制标准
1
Байду номын сангаас层高
≤5m
6
4
2
>5m
8
6
3
全高（H）
H⁄1000且≤30
H⁄1000且≤20
3.4评分方法：参加检查验收的人员根据自己的观察打出分数，算出总得分率做为该工程
的观感评分，并按分数划出观感质量等级。
模板检验批容量如何算
模板检验批容量如何算在进行模板检验批生产时，我们经常会遇到一个问题，那就是如何准确地计算模板检验批的容量。
正确的容量计算对于生产质量的控制和生产效率的提高至关重要。
接下来，我将为大家详细介绍模板检验批容量的计算方法。
首先，我们需要明确模板检验批的定义。
模板检验批是指在一定时间内，从同一生产过程中取出的一批产品，用于进行质量检验和评定。
在进行模板检验批容量计算时，我们需要考虑以下几个因素：1. 生产过程的稳定性，生产过程的稳定性对模板检验批容量的计算有着重要的影响。
如果生产过程稳定，产品质量变异小，那么模板检验批的容量可以适当减少；反之，如果生产过程不稳定，产品质量变异大，那么模板检验批的容量就需要增加。
2. 质量控制要求，不同的产品对质量的要求不同，质量控制要求高的产品，需要更大容量的模板检验批来确保质量的稳定。
3. 检验方法和设备，不同的检验方法和设备对模板检验批容量的要求也会有所不同。
一些高精度的检验方法和设备需要更大容量的模板检验批来保证检验结果的准确性。
在实际计算模板检验批容量时，可以采用以下的计算方法：模板检验批容量 = （AQL/质量损失率）^2 方差。
其中，AQL（Acceptable Quality Level）是可接受质量水平，质量损失率是产品在生产过程中的质量损失率，方差则是产品质量的方差。
通过这个公式，我们可以比较准确地计算出模板检验批的容量。
需要注意的是，模板检验批容量的计算并不是一成不变的，它会随着生产过程的变化而变化。
因此，在实际生产中，我们需要根据实际情况不断调整模板检验批的容量，以确保质量的稳定和生产效率的提高。
总结一下，模板检验批容量的计算是一个相对复杂的过程，需要考虑多方面的因素。
正确的容量计算对于生产质量的控制和生产效率的提高至关重要。
希望通过本文的介绍，能够帮助大家更好地理解模板检验批容量的计算方法，为生产实践提供一定的参考。
二衬台车模板验算
⼆衬台车模板验算多变径模板台车的检算为了保证多变径模板台车的强度、刚度、稳定性，必需对台车进⾏检算，保证隧道衬砌施⼯的安全。
1 模板系统受⼒分析台车模板分顶模、左右边模，由于顶模受到混凝⼟⾃重、施⼯载荷及注浆⼝封⼝时的挤压⼒等载荷的作⽤，其受⼒条件显然⽐其他部位的模板更复杂、受⼒更⼤、结构要求更⾼。
由于边模与顶模的结构构造⼀样，边模不受砼⾃重，载荷较⼩，因此对其强度分析时只考虑顶模。
顶模板通过上纵梁总成承受整个上部模板的载荷，⽽上纵梁有16个⽀撑点（12个机械千⽄顶，4个液压油缸）承受竖向载荷并传⼒⾄门架。
由于混凝⼟输送泵通过管道向台车输送混凝⼟，与注浆⼝接⼝处的局部挤压⼒较⼤，其他地⽅压⼒较⼩。
在衬砌时的混凝⼟⾃重及边墙压⼒靠模板承受。
模板的整体强度即有拱板承受⼜有千⽄顶承受，以保证模板⼯作时的绝对可靠。
台车模板沿洞轴⽅向看是⼀个圆柱壳，只不过它是由多个2⽶⾼的圆柱形组合⽽成。
通过计算得知模板下的托架⽀承及圆弧拱板的刚度是⾜够的，⽽顶模最危险处应在最顶部（由于灌注时的压⼒）。
因此，其⼒学模型可取最顶部2m×2.1m模板进⾏受⼒分析及强度校核，其受⼒简图如图1-1。
图1-1 模板受⼒简图该部分载荷由两部分组成，⼀是砼的⾃重；⼆是注浆⼝封⼝时产⽣的较⼤挤压⼒，该取值是⼀个不确定的，它与灌注封⼝时的操作有极⼤关系。
如果混凝⼟已经灌满，⽽操作⼈员仍然由输送泵输送混凝⼟，由于输送泵的理论出⼝压⼒（36.5Kg/cm2）很⼤，就有可能造成模板的变形破环。
由于输送管的长度及⾼度的变化，注浆⼝接⼝处压⼒实际有多⼤，⽬前没有理论及实验验证的数据可供参考。
据此情况，操作者就必须及时掌握和控制灌注情况，根据操作经验判定已经灌满，并及时停⽌输送。
（1）分析部分的混凝⼟⾃重P1分析部分的长为2m，宽为1.5m，混凝⼟厚为0.5m，其密度为2.4t/m3，则混凝⼟⾃重为：W=2×1.5×0.5×2.4=3.6（t）则单位⾯载荷为：P1=3.6/（2×1.5）=1.2t/m2（2）分析部分的挤压⾯载荷P2该值取为4.7 t/m2，参考⾃⽇本岐⾩⼯业公司提供的参数（《隧道施⼯机械简明⼿册》第⼀册，铁道部隧道⼯程局，1984）。
盖梁模板、支架、抱箍检算
青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算编制：刘志、陈言亮、吴志明审核：陈言亮审批：孙捷中铁城建集团青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标项目经理部二〇一四年6目录一、施工设计说明 (1)1、概况 (1)2、设计依据 (1)3、盖梁抱箍法结构设计 (1)二、盖梁抱箍法施工设计计算 (4)（一）设计检算说明 (4)（二）侧模支撑计算 (4)（三）横向分配梁计算 (6)（四）抱箍上纵向梁计算 (6)（五）抱箍计算 (8)三、盖梁模板计算结论 (11)四、盖梁无支架施工的经济效益及前景 (11)一、施工设计说明1、概况此工程为青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程王哥庄站至蓝色硅谷站，盖梁高度 2.40m，最大宽度 4.4m 采用钢筋砼结构。
盖梁均为单柱式结构，盖梁施工拟采用抱箍法施工。
盖梁砼浇筑量大约 88m3。
2、设计依据（1）交通部行业标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著《施工计算手册》（3）《公路施工手册》，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。
（4）《路桥施工计算手册》人民交通出版社（6）青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程施工图设计文件。
（7）国家、交通部等有关部委和省交通厅的规范和标准。
3、盖梁抱箍法结构设计图1：盖梁正面青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算2（1）侧模与端模支撑侧模为大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度为 12mm，横肋采用[10#槽钢。
在侧模外侧采用间距 0.8m 的双[10b#槽钢作对拉槽；在对拉槽上下各设一条 Tr32 的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距 1.9m，在对拉槽与模板间用[10#槽钢支撑，支撑在横梁上端模为钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 12mm。
在端模外侧采用[10#槽钢做横肋。
（2）底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 100mm。
在底模下部采用间距 0.8mI10#工字钢作横梁，横梁长4.4m。
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板模板(碗扣式支撑)计算书深圳地铁二号线东延线2227标新秀车站工程；属于框架结构；地上0层；地下3层；建筑高度：20m；标准层层高：m；总建筑面积：平方米；总工期：450天；施工单位：中铁十二局。
本工程由深圳市地铁公司投资建设，铁二院设计，地质勘查，铁四院监理，中铁十二局组织施工；由陈伟雄担任项目经理，剧仲林担任技术负责人。
一、综合说明由于其中模板支撑架高8.100米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围包括：楼板，长×宽＝12.000m×17.500m，厚0.700m。
特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。
据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。
（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。
2、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)。
3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)。
4、本工程相关图纸，设计文件。
5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了浙江省地方标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)的部分内容。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.100m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.200m，立杆纵距l a取0.900m，横距l b取0.900m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.100m。
整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，截面宽100.000mm，高100.000mm，布设间距0.450m。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 × 3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。
此时，模板的截面抵抗矩为：w＝1000×18.0002/6=5.400×104mm3；模板自重标准值：x1＝0.300×1=0.300kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0.700×24.000×1=16.800kN/m；板中钢筋自重标准值：x3＝0.700×1.100×1=0.770kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1.000×1=1.000kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2.000×1=2.000kN/m。
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.300+16.800+0.770)×1.35=24.124kN/m；q1 =(x4+x5)×1.4=(1.000+2.000)×1.4=4.200kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。
跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1l c2+0.1q1l c2 =0.08×24.124×0.4502+0.1×4.200×0.4502=0.476kN·m支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1l c2-0.117q1l c2=-0.1×24.124×0.4502-0.117×4.200×0.4502=-0.588kN·m；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。
M max=0.588kN·m；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即σ=0.588×106/(5.400×104)=10.889N/mm2底模面板的受弯强度计算值σ=10.889N/mm2小于抗弯强度设计值f m=15.000N/mm2，满足要求！（3）底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1l c+0.617q1l c=0.6×24.124×0.450+0.617×4.200×0.450=7.680kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：τ=3×7.680×103/(2×1000×18.000)=0.640N/mm2；所以，底模的抗剪强度τ=0.640N/mm2小于抗剪强度设计值f v=1.400N/mm2，满足要求！（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000.000N/mm2；模板惯性矩I=1000×18.0003/12=4.860×105mm4；根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：ν=2.119mm；底模面板的挠度计算值ν=2.119mm小于挠度设计值[v]=Min(450.000/150，10)mm，满足要求！（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1＝0.300×0.450=0.135kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0.700×24.000×0.450=7.560kN/m；板中钢筋自重标准值：x3＝0.700×1.100×0.450=0.346kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1.000×0.450=0.450kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2.000×0.450=0.900kN/m。
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.135+7.560+0.346)×1.35=10.856kN/m；q2 =(x4+x5)×1.4=(0.450+0.900)×1.4=1.890kN/m；支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:M max= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2=-0.1×10.856×0.9002-0.117×1.890×0.9002=-1.058kN·m；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=100.000×100.0002/6=16.667×104mm3；σ=1.058×106/(16.667×104)=6.351N/mm2；底模方木的受弯强度计算值σ=6.351N/mm2小于抗弯强度设计值f m=13.000N/mm2，满足要求！（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2l a+0.617q2l a=0.6×10.856×0.900+0.617×1.890×0.900=6.912kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：τ=1.037N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度τ=1.037N/mm2小于抗剪强度设计值f v=1.300N/mm2，满足要求！（4）底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000.000N/mm2；方木惯性矩I=100.000×100.0003/12=8.333×106mm4；根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：ν=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E ×I)=0.389mm；底模方木的挠度计算值ν=0.389mm小于挠度设计值[v]=Min(900.000/150，10)mm，满足要求！（三）托梁材料计算根据JGJ130－2001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。
（1）荷载计算材料自重：0.1kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×10.856×0.900+1.2×1.890×0.900=12.789kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。
（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：10号工字钢；W=49.000×103mm3；I=245.000×104mm4；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)中间支座的最大支座力R max=14.707kN；钢管的最大应力计算值σ=2.014×106/49.000×103=41.106N/mm2；钢管的最大挠度νmax=0.213mm；支撑钢管的抗弯强度设计值f m=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值σ=41.106N/mm2小于钢管抗弯强度设计值f m=205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度计算值ν=0.213小于最大允许挠度[v]=min(900.000/150,10)mm,满足要求！（四）立杆稳定性验算立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。
根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：N = 1.35∑N GK+ 1.4∑N QK其中N GK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。