汽机专业大件吊装计算手册

汽机专业大件吊装计算手册
汽机专业大件吊装计算手册
山东电力建设第一工程公司
2008年12月8日
目录
1.发电机定子的吊装 (1)
1.1发电机定子介绍 (1)
1.2常用发电机定子吊装方法介绍 (1)
2.使用液压提升装置吊装发电机定子措施 (4)
2.1液压提升装置介绍 (4)
2.2使用液压提升装置具备的条件 (6)
2.3使用液压提升装置计算时所需要的数据 (6)
2.4吊装工序 (7)
2.5吊装方案必须进行的计算 (7)
2.6注意事项 (22)
2.7必要的附图 (22)
2.8安全注意事项 (22)
3.使用定子提升装置吊装发电机定子措施 (22)
3.1定子提升装置介绍 (22)
3.2使用定子提升装置具备的条件 (25)
3.3使用定子提升装置计算时所需要的数据 (25)
3.4吊装工序 (26)
3.5吊装方案必须进行的计算 (27)
3.6注意事项 (39)
3.7必要的附图 (39)
3.8安全注意事项 (39)
4.使用双车抬吊发电机定子措施 (39)
4.1双车抬吊发电机定子介绍 (40)
4.2使用双车抬吊具备的条件 (40)
4.3使用双车抬吊计算时所需要的数据 (40)
4.4吊装工序 (41)
4.5吊装方案必须进行的计算 (41)
4.6注意事项 (44)
4.7必要的附图 (44)
5.除氧器吊装措施 (44)
5.1本吊装措施介绍 (44)
5.2吊装除氧器前应具备的条件 (44)
5.3除氧器吊装计算时所需要的数据 (44)
5.4吊装工序 (45)
5.5吊装方案必须进行的计算 (47)
5.6注意事项 (67)
5.7必要的附图 (69)
5.8安全注意事项 (69)
1.发电机定子的吊装
1.1发电机定子介绍
发电机定子是火力发电厂三大特重大件之一，其吊装是火力发电厂建设重大里程碑项目，发电机定子吊装历来是火力发电厂安装的重点和难点，发电机又是精密、昂贵的设备，因此，施工单位都视发电机定子吊装为头等大事，选择科学、合理的吊装工艺，对于保障施工安全、缩短安装工期及降低施工成本有着重要的意义。

根据我国火力发电厂多年的建设经验来看，施工单位根据工程自身的特点，采用了不同的吊装方法，发电机定子的吊装方法五花八门，选择一种简单、通用、经济且施工周期短的吊装方法，是很有必要的。

1.2常用发电机定子吊装方法介绍
1.2.1汽机房单台桥吊吊装方案
此方案仅适用于汽机房只有一台桥式吊车的场合。

这种吊装方法至今还应用在许多小容量机组定子吊装中。

这种吊装方法还分两种情况。

其一是定子重量小于桥吊的额定起重量，此时直接吊装即可；另外就是定子重量大于桥吊的额定起重量。

尽管如此，如果在汽机房设计和桥吊选型定货的时候就已经考虑利用桥吊吊装定子，那么，这也给施工单位带来极大的便利。

该方案常用的作法是在桥吊下加支撑立柱，立柱的底部在发电机基础上，上部顶住桥吊的主梁，以增加主梁的承载能力；可以利用原来桥吊的小跑车，并增加滑轮，加大滑轮组的倍率，还可以更换或增加小跑车，以此提高起重量。

此方案必须对汽机房、桥吊的主梁、小跑车等进行详细的核算，如有必要，还需进行加固。

1.2.2汽机房两台桥吊抬吊方案
此方案是将2台汽机房桥吊并列柔性的固接在一起，用一根扁担梁将定子起升到运转层标高以上，然后同步移动小跑车至发电机基座上方，落下定子就位。

采用此方案时，如果定子重量超过额定起重量不多（一般在10%以下），可与厂家协商，在进行适当的加固后直接吊装；如果定子重量超过额定起重量很多，除象单台桥吊吊装那样在桥吊下加支撑立柱，或者采取增加滑轮，加大滑轮组的倍率的办法之外，还可以使用液压提升装置。

因液压提升装置加梁的重量远低于桥式吊车的小跑车重量，可以提高吊车的承载能力，达到吊装发电机定子的要求。

1.2.3双吊车抬吊方案
此方案是在发电机定子基础纵向搭设一临时钢平台，将发电机定子运至发电机基础前，利用2台履带吊将定子共同吊到运转层以上，再同步向前移动，将发电机定子放到钢平台上，最后，用卷扬机将发电机定子拖至基础上方就位。

此方案实施前应对履带吊车的行驶路面进行加固。

另外，也有采用一台履带吊和一台汽机房桥吊抬吊的方案。

1.2.4三机抬吊方案
此方案首先将2台桥吊车连接并固定，2台吊车的大钩通过钢丝绳吊住1根长扁担，在长扁担中间用钢丝绳套住下部1根短扁担的一端，履带吊挂住短扁担的另一端，短扁担中间通过钢丝绳分别套住发电机定子的4个吊耳。

3台吊车同时起吊，同步将发电机定子吊装就位。

另外，也有利用3台履带吊抬吊的方案。

1.2.5液压提升装置吊装方案
液压提升装置即通常所说的劳辛格液压提升装置，该系统主要分为4个部分，即支撑架、吊装架、液压提升装置和专用扁担。

支撑架安装在下部，位于主厂房零米的基础上，上部比
运转层平台略高；吊装架安装在支撑架上，底部装有车轮或重物移运器可使其能沿纵向水平移动，其上装有4台GYT液压提升装置，通过专用扁担进行定子提升作业；吊装架的水平牵引以布置在运转平台上的卷扬机和滑车组为动力。

发电机定子采用每套4组的GYT型液压提升装置及专用吊装架进行吊装。

当利用液压提升装置提升定子超过运转层平台后，水平牵引吊装架直至就位。

1.2.6定子提升装置吊装方案
发电机定子提升装置是考虑发电机定子由基础侧面起吊再横向移动就位的施工方案而设计的一种提升装置。

它由刚性腿、刚性腿支腿梁、刚性腿连接座、柔性腿、柔性腿支腿梁、柔性腿连接座、主梁、移运跑车、抬吊梁及提升卷扬机等部件组成，使用时刚性腿置于发电机基础上，柔性腿置于起吊侧零米，为了使发电机定子能直接就位，安装时主梁纵向中心线与发电机基础横向中心线在同一垂直面上。

定子的提升由两台卷扬机做动力，移动移运跑车将发电机定子牵引至安装位置就位。

以上定子吊装方案的比较：
如果能够利用汽机房桥吊进行定子吊装就位，则定子的吊装费用是最低的，不仅工期最短，而且消耗的人力、物力也是最少的，但是，这必须考虑选购起重量足够大的桥吊，与之相配的汽机房结构高度和强度也相应修改，其费用相当大，造成不必要的浪费。

有鉴于此，《火力发电厂设计技术规程》（DL5000—2000）6.8.2条第2款明确规定：桥式起重机的起重量，应根据检修时起吊的最重件（不包括发电机定子）选择，因此，汽机房桥吊的起重量远远小于发电机定子的重量，从现在的发展趋势看，投资商出于自身利益的需要，越来越不考虑，甚至不允许利用汽机房桥吊进行定子的吊装，这就使得施工单位不得不用其他方案进行替代。

用履带吊等其他吊车直接吊装定子时，按照要求，定子吊装的时候，汽机房必须封闭，
大型履带吊很难开进汽机房内，而且需要缓浇汽机房里部分砼平台、砼梁、砼柱，因此，其工程费用大，施工安装工期拖长。

用定子提升装置吊装定子时，汽机房基础侧面的砼平台、砼梁、砼柱不能施工，有的发电机定子拖运时跨过循环水坑，还需对循环水坑进行回填。

发电机拖运的工作量大，施工交叉作业大，工期长，成本高。

液压提升装置（带提升架）吊装不利用汽机房桥吊和其他吊车，但是需要设计制造配套的吊装架和支撑架，结构体积庞大复杂，有的自重超过300t，高强螺栓近3000套，设备购置费高昂；需投入大量的机械、人工进行拆装，装拆一次需一个月时间。

由于吊装速度缓慢，吊装时间长，有的要8个小时以上，且受力钢索及卡紧锚爪磨损严重，配件消耗大。

液压提升装置（不带提升架）吊装利用汽机房桥吊，运输方便且影响不建筑施工。

发电机定子吊装不受发电机定子的供货时间及建筑影响，吊装需要4个小时以上，但受力钢索及卡紧锚爪磨损严重，配件消耗大。

2.使用液压提升装置吊装发电机定子措施
2.1液压提升装置介绍
液压提升装置分两种型式：一种为4×200t液压提升装置，一种为2×200t液压提升装置，其中4×200t液压提升装置为4点起吊，适用行车主梁未进行加固或加固但无法满足2点抬吊的采用此方法；2×200t液压提升装置适用于主梁加固的双车抬吊。

（1）4×200t液压提升装置各部件重量（总重量约为58t）：
1）分配梁重量：3.335t×4件2）抬吊梁重量：10.643t×2件
3）抬吊扁担重量：12.382t×1件4）液压提升装置重量：2.16t×4件
（2）2×200t液压提升装置各部件重量（总重量约为26t）：
1）分配梁重量：3.871t×2件
2）抬吊扁担重量：12.382t×1件3）液压提升装置重量：2.16t×2件
液压提升装置用一根起吊量为340t的扁担，目前此液压提升装置最大起吊量为340t，配一对直径φ100（6×61）mm环形钢丝绳圆周长度为24m。

340t抬吊扁担的中心距为8400mm，总高度为2620mm。

2.2使用液压提升装置具备的条件
（1）汽机房行车桥架为是否加固型，以确定使用4×200t液压提升装置，还是2×200t 液压提升装置；
（2）汽机房行车小跑车轨道顶部距离屋架下弦的高度最小不能小于1600mm；
（3）起吊重物后的汽机房行车的轮压负荷在允许范围内；
（4）起吊重物后汽机房行车的下挠度不超过L/500；
（5）汽机房行车两中心线能够保证8400mm（340t抬吊扁担的中心距）；
（6）使用液压提升装置时发电机的提升高度是否超过运转平台上最高构筑物要求。

2.3使用液压提升装置计算时所需要的数据
（1）汽机房行车桥架底部的标高、桥架的高度及小跑车轨道的高度；
（2）发电机定子重量、外形尺寸，吊耳尺寸及位置；
（3）汽机房两行车间距（并车后）；
（4）汽机房行车总重；
（5）汽机房小跑车重量；
（6）汽轮发电机组纵向中心线至A排行车轨道距离；
（7）汽机房行车大车允许轮压；
（8）汽机房行车的截面形状；
（9）汽机房行车的跨度；
（10）行车小跑车的跨度及基距；
（11）汽机房运转平台标高；
（12）小跑车至A 排（B 排）的极限位置；
（13）起吊绳的规格及长度。

2.4吊装工序
（1）主要施工流程：
汽机房两台行车并车→液压提升装置安装→汽机房行车的全面检查→定子运至汽机房零米→定子吊装（先试吊）→液压提升装置拆除→行车恢复
发电机定子在运进汽机房检修孔时，利用安装在汽机房两台行车主梁上的4台（或2台）200t 液压提升装置吊起发电机定子，提升定子至下缘高出预埋螺栓200mm ，然后行车大车行至发电机基础上方（在运转平台转向90°，调整确认励端与安装方向一致）。

同时松液压提升千斤顶，使发电机定子落在发电机台板上，完成定子吊装工作。

（2）注意事项：
1）使用液压提升装置时必须对钢绞索施加1t 的预紧力；
2）使用液压提升装置前必须对液压控制站进行检查，调整油泵的压力；
3）起吊时必须在原地提升200mm 后静止10分钟，检查无异常后方可进行正式起吊。

（测量行车下挠度）
2.5吊装方案必须进行的计算
（1）使用2×200t 大车轮压的计算（见图2.1汽机房行车轮压示意图）
已知汽机房行车总重1M 、小跑车的重量2M 、汽轮发电机组纵向中心线至A 排距离1L 、汽机房行车的跨度L 、发电机定子重量G 、液压提升装置重量3M 、汽机房行车大车允许轮压
P ；小跑车至A 排（B 排）的极限位置34()L L ，汽机房每台行车一侧为4个大轮。

则汽机房一台行车所承受的重量为：()32
G M T +=； T ---为行车所承受的重量(t);
G ---为发电机定子的重量(t);
3M ---为液压提升装置的重量(t);
使用2台200t 液压提升装置吊装定子时行车的轮压为（取A 、B 排轮压的大值）： ()()1212412
4M M L TL L L P L M -+-=+
1P ---为行车的计算轮压(t);
1M ---为行车的重量(t);
2M ---为行车小跑车的重量(t);
L ---为行车的跨度(m);
4L ---为行车小跑车至A 排（B 排）的极限位置(m);
如果1P ＜P ,则吊定子时行车的轮压能够满足厂家要求；如果1P ＞P ，则吊定子时行车的轮压超过厂家要求。

图2.1汽机房行车轮压示意图
例如：某工地
设计大车最大轮压为30.102t ，定子重量194t ，定子提升装置重量26t,小跑车停在B 排侧；吊装定子时每台行车的载荷为:
19426T=+=110t 22
； 行车总重1M =65t
小跑车总重2M =16t
定子吊装位置为定子中心线距离A 排侧轨道中心1=11.25m L ,行车跨距L =25.5m ，小跑车在A 、B 排的极限位置时，大钩距B 排的轨道距离为2.172m 。

吊装定子时大车轮压为： ()()1212412
4M M L TL L L P L M -+-=+ B 排侧轮压 ()()651625.511011.251625.5 2.172221.9230.102425.5B P t t -⨯+⨯+⨯
-=
=<⨯ A 排侧轮压 ()651625.511014.2516 2.172
2
21.8330.102425.5A P t t -⨯+⨯+⨯==<⨯
因此,定子吊装时大车轮压符合要求
（2）钢丝绳选择及校核
图2.2钢丝绳计算示意图
1）钢丝绳长度计算：
用两台行车通过340t起吊扁担抬吊发电机定子，钢丝绳采用一对直径φ100（6×61）mm 环形钢丝绳长度为24000mm，分别以四股四的型式吊挂见图2.2。

钢丝绳共8股受力。

发电机吊盘的直径为D，钢丝绳直径为d=100mm；发电机吊盘的轴向距离为L5，发电机吊盘的径向距离为L6；
则
()
24000 3.14100
4
D
-⨯+
＇
O A=
56
2222
L
L
AB AD
OE OF
====
、，
2
2
2256
22
L
L
OA OE OF⎛⎫
⎛⎫
= ⎪ ⎪
⎝⎭⎝⎭
+=+
22
OO O A OA
=-
＇＇
sin
OA
O A
α=
＇
2
cos1sin
αα
=-
如果OO’大于发电机定子吊盘至发电机定子顶部距离E，则说明可能挂上起吊钢丝绳；如果OO’小于发电机定子吊盘至发电机定子顶部距离E，则说明起吊钢丝绳无法满足吊挂要求。

例如：莱芜工地
发电机定子吊盘纵向间距：6L =3400mm ； 横向间距：5 L =4096mm ；
发电机外形尺寸： 长×宽×高=8500×4096×3530mm （含吊耳），底部至吊盘中心高度：1780mm
钢丝绳每根四股四使用，发电机吊盘直径为φ300mm ，钢丝绳直径为φ100，扣除发电机吊盘上缠绕长度和扁担吊钩上的缠绕长度后
24000-3.14(300+100)22744O'A===5686mm 44
⨯ OE=2048mm 、OF=1700mm ，
22222048+1700=2662mm OA OE OF ==+
22225686-2662=5024mm<(4096-1780)=2316mm OO O A OA ==-＇＇
2662sin =0.535024
OA
O A α==＇ ， 2cos 1sin =0.848αα=-
2）钢丝绳强度核算：
采用340t 液压提升装置吊装发电机定子，索具使用一对圆周长度L=24m 的环形钢丝绳。

假定每股钢丝绳所受拉力为F ，起吊总重量T 1=发电机定子重量+液压提升装置重量则：
cos T F n α
=， F ---为每股钢丝绳的受力(t);;
n ---为钢丝绳的受力股数；
α---为钢丝绳与铅垂张的上部夹角(°); 1T ---为起吊总重量受力(t);
F n= F
ψ破 F 破---为钢丝绳的破断拉力(t);
ψ---为钢丝绳不均匀搓捻系数ψ=0.82
如果n ＞7,此钢丝绳可靠，如果n ＜7,则钢丝绳强度达不到起吊重量要求。

表2.1钢丝绳安全系数n 值表 用途 作缆风绳 手动起重设备 机械起重设备 作无弯曲吊索用
作捆绑吊索
载人升降机
n 3.5 4.5 5～6 6～7 7～8 14 例如：莱芜工地
假定每股钢丝绳所受拉力为F ，钢丝绳与铅垂张的上部夹角为32°则：
22032.4cos 8cos32
T F t n α===⨯， 对于φ100，6×61，公称抗拉强度为1700兆帕的钢丝绳，
F 439.5t =破，
取钢丝绳不均匀搓捻系数ψ=0.82，则钢丝绳安全系数为：
439.50.82==11.2332.4
F n F ψ⨯=破＞7 所以此钢丝绳安全可靠。

（3）起吊高度核算：
行车梁的顶部标高为1H (小跑车轨顶标高)、吊挂梁下表面至吊挂液压千斤顶底部距离为2H ，发电机定子吊耳中心距发电机底部最低点距离为3L ，起吊钢丝绳高度为OO ’，提升扁担高度为2761mm （即扁担下锚头上表面与扁担吊钩之间的距离），汽轮发电机运转层标高为H 。

液压提升装置起吊的极限高度时超过过转平台的高度123M=H -H -2761- OO'-L -H 。

如果M 大于200mm 以上，则起吊高度能够满足提升要求。

例如:某工地
汽机房行车大梁顶部标高为1H =25.615m ，吊挂梁下表面至2H =2262mm 。

提升扁担高度为2761mm （即扁担下猫头上表面与扁担吊钩之间的距离），起吊钢丝绳高度为OO ’=5024mm ，发电机定子吊盘中心至定子底部距离为5L =1780mm ，定子底部标高为：125H -H -2761- OO'-L -H=25615-2262-2761-5024-1780=13788mm 励机螺栓最高点坐标为13.00m ，小于定子底板标高。

起吊高度满足要求。

（4）钢绞索长度计算
假定钢绞线长度为9L ，行车桥架顶部标高1H ，分配梁高度为5H ，抬吊扁担高度6H ，起吊钢丝绳高度OO ’，发电机定子吊耳中心距发电机底部最低点距离5L 。

则9L 1565＇＞H +H -H -OO -L
如果上式成立，则钢绞索的长度能够满足将发电机定子放至零米要求。

如果上式不成立，则说明钢绞索的长度不能满足将发电机定子放至零米要求。

必须采取一些有效的措施。

例如：某工地
行车桥架顶部标高1H =27135mm ，分配梁高度为5H =510mm ，抬吊扁担有效高度：6H =2171mm ，起吊钢丝绳高度O O =4650mm ，发电机定子吊耳中心距发电机底部最低点距离为：5L =2177mm 。

假定钢绞线长度为L ，则
1565L>H +H -H -O O'-L =27135+510-2171-4650-2177=18647mm 则选用的钢绞索长度须为21m 方能够满足将发电机定子放至零米要求。

（5）使用4台200t 液压千斤顶时起吊发电机定子状态下的行车单主梁受力计算：
作用在两台行车上的总负荷（此时定子重心距离A 排轨道距离为1L ）为：
G 总＝定子重量＋液压提升装置重量+分配梁重量+抬吊梁重量+抬吊扁担重量+钢丝绳每台行车单一主梁的集中受力为：
G P=8
总 P ---为单一主梁的集中受力(kN);
G 总---为施加在主梁上的载荷(kN);
1）求支座反力：
由0B M =∑,求R A
由0A M =∑,求R B
2）在这些外力作用下，全梁应分为几个区间
列左数第一段方程式：设第一段任意截面距左端为1x ,保留左侧段，则
()1A Q x R = ()10x c ＜≤
()11A M x R x = ()10x c ＜≤
列左数第二段方程式：设第二段任意截面距左端为2x ,保留左侧段，则
()24A Q x R F =- ()20x ＜≤a+b+c
()()2242A M x R x F x c =-⨯- ()20x ＜≤a+b+c
列左数第三段方程式：设第三段任意截面距右端为3x ,保留右侧段，则
()3E Q x R =- ()30x ＜＜d
()33E M x R x = ()30x ＜＜d
求出最大力矩max M
排排
图2.3主梁受力图
例如：某工地
1）行车在1.0N G （N G 为行车额定起重量100t ）负荷状态下，每台行车单一主梁受力计算，如下图主梁剪力及力矩图
作用在行车上的总负荷为：G ＝额定重量＋小跑车重量=100+25=125t=1225kN
每台行车单一主梁（小跑车轮处）的集中受力为：
1225P=306.254
kN = ①求支座反力：
由0E M =∑， A R 29-306.2515.8-306.2513.2⨯⨯⨯，A R =306.25kN 则
由0A M =∑，B R 29-306.2515.8-306.2513.2⨯⨯⨯，B R =306.25kN 则
②在这些外力作用下，弯矩最大点为C 点或D 点
则 ()111306.25 kN m B M x R x x ==⋅ ()10x ＜≤13.2
最大弯矩为1306.2513.24042.5M kN m =⨯=⋅
小跑车中心距A 排的轨道中心线14.5m 状态时, 每台行车单一主梁所受弯距为：
m kN M ⋅=5.40421
2）起吊发电机定子状态下的行车单主梁受力计算，如图1.5吊定子时主梁剪力及力矩图 作用在两台行车上的总负荷（此时定子重心距离A 排轨道距离为13350mm ）为： G ＝定子重量＋液压提升装置重量+分配梁重量+抬吊梁重量+抬吊扁担重量=320+4×2.5+4×3.5+2×15+10=384t=3763.2kN
每台行车单一主梁的集中受力为：
kN P 4.4708
2
.3763==
①求支座反力：
由0E M =∑，A R 29-61.25 1.19-61.25 3.79-470.48.4-470.422.9=0⨯⨯⨯⨯⨯， 则A R =518.22kN
由0A M =∑，B R 29-61.2527.81-61.2525.21-470.420.6-470.4 6.1=0⨯⨯⨯⨯⨯， 则B R =545.07kN
②在这些外力作用下，弯矩最大点为E 点
则 ()()()333361.25 1.1961.25 3.79B M x R x x x =-⨯--⨯-
333545.07-61.25(-1.19)-61.25(-3.79) kN m x x x =⨯⨯⋅ ()33.79x ＜≤8.4
起吊发电机定子状态下, 每台行车单一主梁所受的最大弯距为：
m kN M ⋅=532.38542
③危险断面受力状态参数对比分析
状态参数 状态一(100%负荷)
状态二（吊装发电机）
弯矩M 1M ＝4042.5m kN ⋅
2M ＝3854.532m kN ⋅ 状态二与一比较
2M 2＝0.95351M
进行对比分析看出，通过采取载荷分散,降低了行车主梁的弯矩峰值，证明该方案可行。

(6) 汽机房行车采用4×200t 液压提升装置时轮压计算
由于采用4×200t 液压提升装置时在计算主梁力矩时已求出最大轮压A R 或B R ；（此计算未加上行车主梁重量及电气装置重量），将行车总重为Q ，小跑车重M ，则每台行车主梁侧的需加的平均重量为
Q-M
4
， Q---为行车的总重(kN); M---为小跑车重量(kN);
每个行车主梁一侧一般有两只轮子，则行车大车轮压计算为
()
()412
A E Q M R R P -+
=
如果1P ＜P ,则吊定子时行车的轮压能够满足厂家要求；如果1P ＞P ，则吊定子时行车的轮压超过厂家要求。

例如：某工地 已知B R =545.07kN
行车总重95.16t ，小跑车重25t ，则行车其余部件重为：95.16-25=70.16t=687.568(kN) 汽机房行车轮压为：
()()
687.568545.07+
4
4=
=358.466kN 382.7kN 2
2
A E Q M R R -+
＜，说明此方案可行车改造后的设计最大轮压：382.7kN ，土建部分满足工程对新车轮压要求。

（7）行车下挠度的计算
先落实行车主梁的截面尺寸，必要时进行现场测量，根据挠度计算公式进行计算下挠度。

1）梁截面特性
根据行车合同：起重机主梁承重按80t 加强型，经现场测量，主梁截面尺寸如下图：
①形心坐标计算
取下翼缘板断面中心为坐标原点o Z ，将上下翼缘板和左右腹板分为四部分，单位为cm 。

不对称结构c Z (x ，y)
11223344
1234
11
n
i
n
i
i i i A x A x A x A x A x x A A A A A ==+++=
=
+++∑∑
12.1958.02.1954.25.814.2805
.3612.195)6.36(8.02.19525.14.25.8104.280⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯+-⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=
=2.24(cm)
11223344
1234
A y A y A y A y y A A A A +++=
+++
1
2.1958.02.1954.25.814.2808
.9812.1958.988.02.1956.1974.25.8104.280⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=
=99.3(cm)
故形心坐标c Z (2.24，99.3)。

②惯性矩
由平行移轴公式312
xo
bh I =及A a I I xo x 2+=知 =1
x I 4.280)3.99(124.28023⨯⨯-+⨯=1893306.24
=2
x I 4.25.813.98124.25.8123⨯⨯+⨯=1890155.17
=3
x I 2.1958.0)48.0(122.1958.023⨯⨯-+⨯=495883.54
=4
x I 2.1951)48.0(12
2.195123⨯⨯-+⨯=619854.42
1234x x x x x I I I I I =+++
=1893306.24+1890155.17+495883.54+619854.42=4899200（4cm ） 由平行移轴公式12
3bh I yo
=及A b I I yo y 2+=知 =1
y I 4.280)24.2(12804.223⨯⨯-+⨯=103363.38
=2
y I 4.25.81)99.0(12
5.814.223⨯⨯-+⨯=108460.38
=3
y I 8.02.195)84.38(128.02.19523⨯⨯-+⨯=235582.81
=4
y I 12.19526.3412
12.19523⨯⨯+⨯=229131.80
1234y y y y y I I I I I =+++
=103363.38+108460.38+235582.81+229131.80=676538.37（4cm ） 由平行移轴公式12
3bh I yo
=及A b I I yo y 2+=知 =1
y I 4.280)24.2(12804.223⨯⨯-+⨯=103363.38
=2
y I 4.25.81)99.0(125.814.223⨯⨯-+⨯=108460.38
=3
y I 8.02.195)84.38(128.02.19523⨯⨯-+⨯=235582.81
=4
y I 12.19526.3412
12.19523⨯⨯+⨯=229131.80
1234y y y y y I I I I I =+++
=103363.38+108460.38+235582.81+229131.80=676538.37（4cm ）
③抗弯截面系数
m ax y I W x x =
=48
.1004899200
=48758 (3cm ） 2）梁位移变形如下图：
跨中下挠度：
跨中下挠度计算如下，单位为kg ，cm 采用叠加法求挠度
f 中
如下：
①当1P 作用时：1P =43581kg,b=715cm,l =3280cm, 主梁截面4I=4899200cm
62E=2.110 kg/cm ⨯，主梁位移变形量
()
EI
b l b P f 48432
211-=中
()
4899200
101.2487154328037154358162
2⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=
=1.907cm
②当2P 作用时：2P =43581kg,a=1115cm, l =3280cm, 主梁截面4I=4899200cm
62E=2.110 kg/cm ⨯，主梁位移变形量
()
EI
b l b P f 48432222
-=中
()
4899200
101.24811154328031115435816
2
2⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=
=2.686cm
③ 1.907+2.686=4.593f f f =+=中中1中2
[]32804.59 6.56500500
l f cm f cm =<=
== 因此定子吊装时，行车梁刚性满足要求。

2.6注意事项
（1）在液压提升装置到货后必须对挂液压提升千斤顶的分配梁长度进行测量，并与行车小跑车的跨度进行比较，分配梁长度必须大于小跑车的跨度；
（2）对于发电机定子及液压提升装置总重超过340t 时，需要丰汇公司对扁担重新设计。

（3）对于汽轮机AB 排的框架需要设计院进行核算，能否满足汽机房行车大车轮压的承载要求。

（4)在使用液压提升装置时必须对吊物孔的尺寸进行检查，保证吊装位置可以放置抬吊梁等，特别需要对4×200t 液压提升装置的抬吊梁的放置进行考虑。

2.7必要的附图
液压提升装置吊装图（按1:1比例作图）； 2.8安全注意事项
（1）使用液压提升装置时在下猫头处必须拉设安全绳；（用于二次紧固操作） （2）必须监视行车的下挠度； （3）抬吊必须办理安全作业票； （4）防止高空落物；
3.使用定子提升装置吊装发电机定子措施 3.1定子提升装置介绍
发电机定子提升装置采用了高低腿龙门式起重机的结构形式，如下图所示。

发电机定子提升装置主要由刚性腿、柔性腿、主梁、小跑车等组成。

刚性腿安放在发电机基础运转层上，柔性腿安放在0层，刚性腿、柔性腿及主梁均采用易于制造的箱形板梁结构。

此装置固定不行走，无大车运行机构，起吊滑轮组安设在主梁上面的小跑车上，钢丝绳由小跑车上的定滑轮组，通过柔性腿头部的导向滑轮，然后引向固定于0层的两台卷扬机。

小跑车下安设4台重物移运器，小跑车可以在主梁上面移动。

因移动的距离一般不长，因此使用链条葫芦用人力牵引移动。

吊装时直接从发电机基础一侧提升到运转层标高以上，然后通过移动小车将定子平移到安装位置上方，再下落就位。

发电机定子提升装置本身利用汽机房桥吊安装即可。

常用定子提升装置介绍如下：
（1）180t定子提升装置：适用于运转层标高为9m一种高度的定子提升装置。

一般适用于135MW及以下的机组。

刚性腿中心线至柔性腿中心线距为14500mm，刚性腿及柔性
腿支腿梁的宽度为572mm，刚性腿高度为7100mm（包括支腿梁高度），大梁高度为1428mm，组合后刚性腿支腿梁底部至小跑车上部高度为9318mm。

（2）280t定子提升装置：适用于运转层标高为12.6m、13.7m、15m三种高度的定子提升装置。

刚性腿中心线至柔性腿中心线距为15500mm，刚性腿及柔性腿支腿梁的宽度为600mm，刚性腿高度为7330mm（包括支腿梁高度），大梁高度为1660mm。

组合后刚性腿支腿梁底部至小跑车上部高度为9796mm。

(3) 450t定子提升装置：适用于运转层标高为17m、13.7m的定子提升装置。

刚性腿中心线至柔性腿中心线距为17000mm，刚性腿及柔性腿支腿梁的宽度为860mm，刚性腿高度为7700mm（包括支腿梁高度），大梁高度为2052mm，组合后刚性腿支腿梁底部至小跑车上部高度为10892mm。

如果汽机房行车已安装且且大车轮压不超负荷的情况下，优先使用在行车桥架上使用液压提升装置进行发电机定子吊装，这样可以使建筑专业不需要为发电机定子拖运及吊装进行预留，从而避免建筑与汽机专业的交叉施工。

同时液压提升装置重量小，安装方便。

在汽机房行车不满足发电机定子吊装的情况下采用定子提升装置进行发电机定子的吊装。

如采用定子提升装置进行发电机定子吊装必须对汽轮机基础有关尺寸进行核查。

下面对2008年以前单机容量600MW及以上项目采用定子提升装置的情况进行汇总，见表3.1。

表3.1 600MW及以上项目定子提升装置使用情况汇总
序
号工程项目
定子
净重t
A B C D
吊耳外宽及
定子直径
发电机厂家
1
邹四
1000MW 409 17000 7500 16.95m 29680
约5000/φ
4100
日立/东方
2 德州280 14300 6100 15.2m 26658 4145/ GE/上海。