主线跨A匝道桥支架设计计算书
桥梁支架计算书
一、 满堂支架验算 1、模板计算本桥实心桥面板底模、侧模均采用δ=12mm 厚竹胶板，其中底模安装于间距30cm 的10cmx10cm 方木上；侧模安装在钢筋排架上。
本次模板验算主要为底模的验算，侧模的验算将在排架验算中详述。
模板受力按单向板考虑，承受实心板自重恒载和施工荷载，取1cm 板宽按偏于保守的简支梁进行计算，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa 。
则模板验算总荷载P=21.8KPa ，可知q=0.218KN/m 。
则跨中最大弯矩0M =82ql =1.1N.m ；支座处最大剪力0V =21.8N 。
1cm 宽、12mm 厚竹胶板的截面特性如下：I=123bh =1.44x 610-4m ；W=62bh =2.4x 710-3m ；A=bh=1.2x 410-2m 。
查路桥施工计算手册可知：普通竹胶板E=5x 910Pa ，允许应力[σ]=80 MPa ，容许剪应力[ τ]=1.3MPa.则：max σ=W M=4.58MPa<[ σ]=80MPa ； m ax τ=AV230=0.27MPa<[ τ]=1.3MPa ；跨中最大挠度m ax f =EIql 38454=0.63x 610-m<250l =8x 410-m经验算可知选用模板满足受力要求。
2、次分配梁验算本桥现浇桥面板支架次分配梁采用10x10cm 方木，方木间距30cm ，安装于间距75cm 的双拼8#槽钢上。
方木受力按简支梁考虑，方木以上结构自重恒载和施工荷载，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa ；竹胶木模板产生的恒载可忽略不计。
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书一．工程概况1.1 工程简介A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。
1.2 建设条件该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。
高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。
1.2.1地形地貌典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。
1.2.2地质情况地质情况主要为Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到4分化。
承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。
1.2.3气候气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。
二．施工方案总体布置和荷载设计值2.1 支架搭设情况说明A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。
根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。
根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。
钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。
方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。
15cm×15cm方木放置在工10型钢上，工10型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的沙桶上。
2.2 设计荷载取值混凝土自重取：26.5kN/m3箱梁重：24.1kN/m2模板自重： 2.5kN/m2施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2三．贝雷梁设计验算大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。
大桥支架计算书(完整经典版)
大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。
跨沪杭支架计算书
xx高架桥跨xx现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书一、工程概况我部段内xx高架桥上跨xx高速公路，设计采用6跨等截面单箱三室预应力砼连续箱梁，梁高 1.6m。
跨径为24+25+2×30+25+24，桥面宽为16.75m×2，底板宽12.75m、单侧翼板宽2m，梁高1.6m。
箱梁横坡由顶板旋转而成，顶、底板横坡同桥面，腹板保持垂直。
在箱梁腹板、底板设置通气孔，直径为8cm，相邻横隔板间每块板设两个，通气孔在腹板处高度为离底板0.6m；离横隔梁距离2m，底板上设在一室中间，与腹板上对应。
预应力钢束采用符合ASTM416-97标准的高强度、低松弛270级Φj15.24毫米钢绞线，标准强度R y b≥1860Mpa，公称面积A=140㎜2。
主线交叉桩号为K3+907.148，xx高速公路被交桩号为K156+493.531（路基宽35m），交角为53.458o。
二、方案简介由于xx高速、xx高速两条线路均位于右偏曲线上，受xx高架桥连续现浇箱梁底标高与xx高速路面标高的限制，且还需维护xx高速公路的正常通车，保证临时支架通车净空要求。
根据现场实际情况及以往工地的成熟经验，确定连续箱梁施工方法：采用宕渣（或建筑垃圾）回填、浇筑混凝土基础对地基进行处理，普通地段采用HR可调式重型门架搭设满堂支架；跨越xx高速公路边坡采用WDL碗扣式钢管脚手架，跨越xx高速两跨采用C20砼作临时墩基础，贝雷片作临时墩身，HK488型钢作纵向主体承重梁的支架结构，并辅助拆卸装置（顶托），共同组成跨越xx高速门洞支架。
采用大块模板现浇方法施工。
三、支架搭设方案：(一)HR重型门架支架⒈搭设方案：根据本桥上构的结构尺寸特点，在普通路段（及12#~14#墩，16#~18#号墩间）选用HR可调重型门架搭设满堂支架。
根据该桥的荷载计算及重型门式脚手架的一般性使用经验，跨中：沿箱梁横向设置多榀门架，连续设置交叉支撑，门架沿桥横向间距0.9 m，纵向1m；外侧翼缘板沿桥横向间距1.2m，纵向1m；在横隔梁处：门架沿桥横向间距0.6 m，纵向0.6m布置。
桥架支架计算书
桥架支架计算书摘要：一、桥架支架概述1.桥架支架的作用2.桥架支架的分类二、桥架支架的计算方法1.荷载计算2.材料选择3.支架间距计算4.支架长度计算5.支撑结构设计三、桥架支架计算书实例1.工程概况2.荷载条件3.计算过程4.结果分析四、桥架支架施工及验收1.施工准备2.支架安装3.质量验收4.安全注意事项正文：桥架支架计算书一、桥架支架概述桥架支架是用于支撑桥架的一种结构，它在电气工程、通信工程等领域中有着广泛的应用。
桥架支架的主要作用是固定和支撑桥架，以保证电缆在桥架内整齐排列，方便施工和维护。
根据工程需求和现场条件，桥架支架有多种类型，如墙壁支架、地面支架、悬挂支架等。
二、桥架支架的计算方法1.荷载计算：首先需要计算电缆桥架上的荷载，包括电缆自重、附加设备重量、施工荷载等。
根据工程实际需求，可采用我国相关规范进行计算。
2.材料选择：根据荷载计算结果，选择合适的材料，如角钢、槽钢、钢管等。
同时，需要考虑材料的防腐性能和防火性能。
3.支架间距计算：支架间距应根据电缆桥架的规格、电缆的规格和安装方式等因素确定。
支架间距过大会影响电缆的稳定性，过小会增加支架成本。
4.支架长度计算：支架长度应根据电缆桥架的高度和安装方式确定。
对于墙壁支架和地面支架，支架长度一般等于桥架高度；对于悬挂支架，支架长度需考虑悬挂高度和安装间距。
5.支撑结构设计：根据支架材料和安装方式，设计合适的支撑结构，保证支架的稳定性和安全性。
三、桥架支架计算书实例某工程电缆桥架规格为BJ-1000，电缆规格为ZR-YJV-0.6/1kV-1×10，采用悬挂支架安装。
根据工程需求，进行如下计算：1.荷载计算：电缆自重为120N/m，附加设备重量为30N/m，施工荷载为20N/m，总计荷载为170N/m。
2.材料选择：根据荷载计算结果，选择Q235B 角钢，规格为20×20×1.5mm。
3.支架间距计算：支架间距为2m。
(完整版)桥梁支架计算说明书
桥梁支架计算书一、工程概况本桥跨越赛城湖引水渠，桥梁按正交布置。
全桥布置为24.24+56.00+24.24 米预应力砼斜腿刚构，桥面标高以50年一遇水位控制。
桥梁中心桩号为K1+410.000,桥梁起讫点桩号为K1+353.7〜K1+466.3，全长112.6米，桥梁宽度50米。
本桥为双向六车道，全桥等宽。
桥上行车道的中心线及宽度与路线一致，桥面横坡为2%，由盖梁、台帽及梁体共同调整。
桥梁上部为预应力混凝土箱梁结构，采用单箱四室断面，主梁根部梁高为5.63 米 (与斜腿相连形成拱状)，跨中梁高为1.8米，端部梁高为2.0 米，箱顶宽为24.99米，底宽20 米，悬臂长为2.495 米，悬臂根部厚0.45 米。
桥面横坡为2%的双向坡，箱梁同坡度设计。
斜腿与承台拱座之间为铰接，施工完成后填充混凝土，转换为固结。
斜腿截面为矩型截面，单根肋截面宽2000cm高150〜263.1cm。
横向设置两幅桥梁，箱梁间为2cm的分隔缝，铺装层于分隔缝处浇筑整体化防水混凝土及沥青铺装层。
主桥上部构造施工采用整体支架现浇。
支架采用钢管支架，斜腿支架与上部支架形成整体。
支架结构形式详见附图。
二、设计依据1 、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程施工设计图》；2、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程设计说明》；3、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程地址勘察报告》；4、《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004 )；5、《公路桥涵地基与基础设计规范》 (JTG D63-2007)；6、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) ；7、《路桥施工计算手册》；8、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 (JGJ166-2008)；9、《钢结构设计规范》(GB50017-2011。
三、临时支架布置图临时支架边跨采用型材焊接，主跨采用碗口脚手架搭设而成，布置图如图1所示:图1:临时支架布置图四、边跨临时支架计算混凝土外框面积：A 41.64m 2 混凝土镂空面积：A 4 4.4 17.6 m 2混凝土实际截面面积：A A A 41.64 17.6 24.04m 24.1、荷载分析边跨支架主要荷载为桥梁本身钢筋混凝土荷载，容重取26kN/m 3，施工荷载取3kN/m 2，梁底分配量采用工钢12.6,纵向主梁采用工钢45a ,支架顶部分配梁采用工山LJ IB亠舶II"IP IIP I Pi a I ii lli IhiIII 11 IIII.■丄-钢45a。
跨线桥支架受力计算
跨线桥支架受力计算一、工程概况桥型布置为14.03+30+14.03m 钢筋混凝土连续钢构跨越，上部主梁为现浇钢筋混凝土连续梁。
主梁截面采用n型梁，截面采用变截面形式梁肋下缘按二次抛物线设置，桥梁纵坡2%桥面宽5.8m，桥梁全长62.12m。
该桥平面位于直线上，立面位于2%上坡段上。
二、搭设方案支架采用碗扣式支架搭设满堂支架。
立杆平均高度11m立杆间距90cmx 60 cm,平杆层间距120cm,立杆上下采用可调丝杆上托和下托，丝杆上顶托内顺桥向放置10X 15cm方木作为纵梁，纵梁横向摆放10X 10cm方木，方木中心间距为30cm,在方木上钉18mm厚的竹胶板作为现浇底模，立杆底托采用10X 5cm方木做垫木。
支架两侧各增设一排支架做工作平台用，立杆间距90cnt< 90 cm 平杆层间距120cm纵横梁设置同满堂支架，上铺设脚手板，立杆加高1.2m,用做防护栏杆，外设安全防护网。
为方便施工车辆通行，于桥中心线位置设4.7mX4.8m门式支架，其中门洞净宽4m, C20条形基础高0.8m,立柱高4m立柱采用①500 壁厚10mn钢管立柱，于横梁两侧各设一排，立柱横桥向间距 3.6m, 共6根。
纵梁采用I 40b工字钢，纵梁长度5.8 m,横向间距为0.6m, 共10根。
横梁采用I 40b工字钢，横梁长度8.3 m,共2根。
单排钢管立柱底座采用70 cmx 80cm C20素混凝土条基。
三、受力计算10.1. 荷载计算1、梁荷载综合考虑该桥梁的结构形式，在墩柱两侧位置最重，以该位置做最不利荷载计算，该处断面面积为 3.09 〃，钢筋砼重量取26KN/m, 则：每延米重量：G=26 X 3.09=80.34KN单位面积压力：F i=80.34/(5.8 X 1)=13.85 KN/ m22、施工荷载：取 F2=I.0KN/m3、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m4、竹胶板：取F4=0.5KN/m5、方木：取F5=7.5KN/m3.2. 底模强度计算梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm竹胶板方木背肋间距为300mm所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
A匝道2号桥计算资料
汕湛高速公路揭博项目（第11合同段）瓦溪枢纽互通A匝道2号桥现浇箱梁支架计算书四川公路桥梁建设集团有限公司汕湛高速公路揭博项目第11合同段二〇一四年十二月汕湛高速揭博项目T11标项目部质量/环境/职业健康安全管理体系作业文件文件名称：瓦溪枢纽互通A匝道2号桥现浇箱梁支架计算书文件编号：SLQL-QEO-C-SZ- 复核人：版号： A/O 审核人：受控状态：批准人：编制人：生效日期：瓦溪枢纽互通A匝道2号桥现浇箱梁支架计算书一、箱梁概况及支架设计概况1、箱梁概况图箱梁横断设计概况图2、支架设计概况立杆纵横间距设计为60cm×60cm、90cm×90cm、60cm×90cm间距，步距设计为120cm，在支架内设计纵、横竖向剪刀撑，剪刀撑采用普通架管（所有钢管选用φ48mm，δ=3.5mm型）。
支架底设计可调底托调平。
（详见施工图）二、支架计算内容1、在上构施工荷载工况作用下，施工支架的内力和应力情况；2、在上构施工荷载工况作用下，支架地基验算；底模主横梁的挠度和应力情况；3、在上构施工荷载工况作用下，底模体系（包括主横梁、主纵梁、面板）挠度和应力情况；三、支架计算碗口式满堂支架主要为立柱计算和基础计算。
1、立柱计算1.1不同位置单根立杆荷载计算主要计算标准底板（厚0.47m）、中横梁居中（高2m）及中腹板跨中(高1.46m)位置单根立杆的轴向受力。
表单根立杆荷载计算表备注：钢筋砼自重取25KN/m3；模板支架自重取 2.25KN/m2，施工荷载取2.0KN/m2。
1.2不同位置单根立杆受力计算表立杆承载力计算表备注：钢管截面积489mm2，回转半径15.78mm，壁厚3.5mm。
2、基础计算2.1砼垫层验算下托撑截面尺寸为12㎝×12㎝，按单根立杆最大竖向荷载22.01KN计算，则322.0110 1.53120120MPa δ⨯==⨯，因地基表层为厚10㎝的C20混凝土，故能满足承载力需求。
匝道桥箱梁现浇支架计算书
白马大桥匝道桥现浇支架计算说明书一、说明：根据施工技术方案，计算各主要构件受力情况及支架的整体稳定性是否满足要求，根据计算验证方案的可行性，并根据验算结果指导编制施工方案；计算方式采取由上至下方式，逐个验算杆件受力是否符合要求，具体分为：上横梁Ⅰ16a工字钢验算、贝雷梁验算、砂筒设置及受力验算、基础验算等。
二、计算依据及计算方式：1、计算依据：①《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》；②公路施工手册《桥涵》（下册）；③《路桥施工计算手册》。
2、计算方式：采用手算与Midas计算软件相结合的方式。
三、具体计算：（一）、上横梁验算：上横梁采用Ⅰ16a工字钢，间距为75cm布置在贝雷梁节点上。
根据梁体标准断面中各段梁体砼面积情况，确定上横梁工字钢的荷载分布。
1、横梁上部荷载计算横梁上部荷载值为梁体荷载+模板及支架荷载及施工荷载总和；根据《路桥施工计算手册》，施工荷载：q1=1.5KN/m2，模板及支架荷载：q2=1.5 KN/m2计算。
梁体荷载按照梁体标准断面，计算各分段面积，根据各分段面积确定荷载值，计算荷载以75cm长（Ⅰ16a工字钢间距）计算。
具体如下：（1）、AB段计算：AB段受力作为均布荷载受力考虑。
①梁体本身荷载：4468.75*10-4 m2*26 KN/m3*0.75m/=8.714kN②模板及支撑荷载：1.5 KN/m2*1.42m*0.75m=1.5975kN③施工荷载：施工荷载取1.5 KN/m2,则施工荷载总值为：1.5 KN/m2*0.75m*1.375m=1.547 kN④AB段荷载总值：F1=①+②+③=8.714+1.5975+1.547=11.8585( KN)，其均布荷载为：f1=F1/L=11.8585/1.375=8.625(KN);（2）、BC段计算：BC段受力作为均布荷载受力考虑。
①梁体本身荷载：0.9m2*26 KN/m3*0.75m/0.5m=35.1kN/m②模板及支撑荷载：模板及支撑荷载取1.5 KN/m2，则模板及支撑总荷载值为1.5KN/.m2*0.75m=1.125 kN/m③施工荷载：施工荷载取1.5 KN/m2,则施工荷载总值为：1.5 KN/m2*0.75m=1.125 kN/m④BC段荷载总值：F2=①+②+③=35. 1+1.125+1.125=37.35( KN/m)（3）、CD段计算：CD段受力作为均布荷载受力考虑。
Z2匝道跨线桥支架计算书
Z2匝道跨线桥支架计算书一、满堂支架方案及布置线跨Z2匝道跨线桥孔径布置为左幅2×20.1+32+2×20.1米，右幅3×20.1+32+20.1米。
根据桥址处地形及地质，结合现场实际情况，本支架采用”扣件”式满堂脚手架，布置如下：纵桥向立杆间距为80㎝,横桥向立杆间距除箱梁腹板所对应的位置处间距按60㎝布置外，其余按80㎝间距布置，在高度方向每间隔1.2m设置一排纵、横向连接脚手钢管，使所有立杆连成整体，为确保支架的整体稳定性，在每三排横向立杆各设置一道剪力撑。
脚手架安装好后，在脚手管安装好后，在可调顶托上铺设I10工字钢，间距为0.8m。
I10工字钢铺设好后，然后在其上铺设10×10cm的方木，方木铺设间距为20㎝。
木枋布置好后可进行支架预压。
二、荷载计算底模处砼箱梁荷载：P1 = 1.9×26 = 49.4 kN /m 2 （横梁、腹板处钢筋砼厚度按1.9m 砼厚度计算）P1、=0.47×26=12.22 kN /m 2（标准段顶底板处钢筋砼厚度按0.47m 计算）模板及方木自重荷载：P2 = 1.5 kN /m2设备及人工荷载：P3 = 250 kg /m2 = 2.5 kN /m2砼浇注振捣荷载：P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2荷载组合：验算强度时的荷载组合 ：Pq = （P1 + P2 + P3 + P4）= 55.4 kN /m 2Pq 、= （P1、 + P2 + P3 + P4）=18.22 kN /m 2验算刚度时的荷载组合 ：Pg = （P1 + P2 ）= 50.9 kN /m 2Pg 、 = （P1、 + P2 ）= 13.72 kN /m 2三、支架受力验算1、底模板下次梁（10×10cm 木枋）验算：底模下脚手管立杆的纵向间距为0.8m ，横向间距根据箱梁对应位置分别设为0.8 和0.6m ，顶托工字钢横梁按横桥向布置，间距80cm ；10×10cm 木枋按纵桥向布置，间距20cm 。
匝道现浇箱梁支架计算书_secret
现浇箱梁计算书匝道现浇箱梁支架计算书支架正立面图设计计算排架的设计的布置需要通过验算来确定其使用的安全性由于现浇箱梁为变截面的形式，而采用取排架也是组合型的根据具体情况，对三个部分进行验算其安全性和稳定性。
一、脚手架及支撑计算1.1、脚手架取任意6m长箱梁进行计算受力部分脚手架宽取7.2m，则A=7.2×6=43.2m2混凝土及钢筋重（6m箱梁）103838kg=1017612N每m2重为1017612/43.2=23556N/m2模板重2000N/m2支架重1500N/m2振捣产生作用力2000N/m2其他荷载1000N/m2共计23556+2000+1500+2000+1000=30056N/m2取安全系数1.25则计算荷载：30056×1.25=37570N/m2强度验算：每区格面积为0.9×1.2=1.08m2每根立杆承受荷载：37570×1.08=40575N钢管截面特性A=489mm2I=12.15cm4σ＝N/A＝40575/489=83Ｍｐａ<[σ]=210Mpa强度验算通过。
稳定性验算：λ＝L/I＝600/12.15=50查钢结构规范附表三φ＝0.79σ= N/φA =40575/（0.79×489）=105<[σ]=210Mpa故横杆间距120步距90满足要求。
二、木枋1、按防水竹胶板下10×10横向木枋间距，对模板进行验算混凝土容重取2500kg/m3，混凝土自重Q=2.4T/m2最大荷载3.0T/m2根据防水竹胶板受力特性计算横向木枋间距，选用厚15mm防水竹胶板，其挠度按1.5mm控制。
顺桥向弹性模量E=7.6×103N/mm2惯性矩：I=1/12bh3=1×1×0.0153/12=2.81×10-7m4取最不利荷载Q=3.0T/m2，横向木枋间距为25cm一道。
A匝道桥门架计算书
北厍互通式立交 A 匝道桥门架计算书一、工程概况沪苏浙高速北厍互通式立交 A 匝道桥上部结构设计为现浇预应力混凝土连续箱梁，全长291.6m,共2联，跨径组合为（4X25+2X30+25）+4X25m, 单幅共计11 跨。
现浇预应力混凝土连续箱梁设计采用逐孔现浇、纵向预应力钢束采用交错张拉，单箱三室截面。
桥顶宽15.5 m （第^一孔变宽至16.0 m），底宽10.5 m,第一联裸梁高1.6 m,第二联裸梁高1.4 m，悬臂长度为2.5 m （第^一孔悬臂长度变至2.75 m），悬臂根部厚度0.5 m, 腹板厚度040.6 m，顶板厚度0.25 m,底板厚度0.22-0.4 m。
二、门架施工方案说明本工程连续箱梁满堂支架搭设方案采用HR 可调重型门式脚手架。
HR 可调重型门式脚手架属框组结构，在整架构造中，主要承受垂直荷载，门架之间可通过交叉拉杆保持垂直，有效地避免了荷载的横向传递，主架采用刚性节点构造成的框架结构，具有较强的平面刚度及搞失稳能力，与其它类型脚手架相比还具有以下特点：1、改进设计。
门架彩封闭结构，牢固而用，门架立杆选用直径57mn¥ 2.5mm钢管，承载力强，整架全部轴心垂直受力，充分发挥单管的承载能力，经济耗才。
2、产品规格简化。
杆件规格大幅简化，将近十几种门架简化成二个规格，二十几种交叉支撑，简化为二种规格，便于运用管理。
3、调节方便。
整架垂直方向通过调节杆，可调底座，可调托座即可轻便调出支架所属高程。
整架的平面布置只需一种拉杆交叉搭设便可调出六种门架间距4、组装快捷。
连接棒直接焊接在门架的立杆下面，方便组装防止丢失。
可调支座把手采用双止口设计，可以很好配合两种管径。
全程组装机动快捷无需任何工具。
三、HR 可调重型门架稳定承载设计计算1、关于门架稳定承载的计算问题由基本单位“门架”组成的门式脚手架属于节点约束性能较为复杂的多层多跨空间结构，但组成门式脚手呆的基本单元“门架”属于框架结构，且门架立杆以受轴心压力为主，故可简化为计算门架平面外局部稳定问题，理论与试验研究表明，在正常的搭设计条件下，当荷载达到其稳定极限值时，脚手架将在其抗弯强度弱的门架平面外方向，以多个小波鼓曲形成失稳破坏特点，波长近于一榀门架高度。
主线支架计算书
附二：主线支架计算书支架方案1、荷载计算1.1、计算依据设计图纸钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》以30.2 米宽主线箱梁为例进行计算。
1.2、模板使用材料（1）竹胶合模板。
（2）楞木断面75Xl50cm。
1.3、恒、活载计算（1）活荷载取值：计算模板及其下楞木时取2.5 KN/M2 ;计算支架立杆时取1.5 KN/M2 ；混凝土冲击荷载2.0 KN/M2；（2）荷载系数取值：静载系数rG=1.2，活载系数rQ=1.4。
箱梁墩顶处梁高2600mm: q i = 25 X 2.6 = 65KN/M 2;渐变段腹板处为异型截面：q2 =2.85 X 25/2.79=25.5KN/M2;标准段腹板处为异型截面：q3 = 20.6 KN/M 2;箱梁渐变段处上下面板厚600mm: q4 = 25X0.6 = 15 KN/M 2;箱梁一般段上下面板厚400mm: q5 = 25X0.4 = 10 KN/M 2;支架、模板系统自重：q6 = 1.66 KN/M 2;活荷载：q7 = 1.5 ＋2.0 = 3.5 KN/M 2;1.4、荷载效应组合计算墩顶横梁：Q= 1.2 X( q1+ q6)+ 1.4 X q? = 1.2 X( 65+ 1.66 )+ 1.4 X 3.5 = 84.89KN/M2;渐变段腹板：Q2=1.2X (q2+ q6)+1.4 Xq7 = 1.2 X(25.5 +1.66) +1.4 X3.5=37.5KN/M 渐变段底板：Q3=1.2X (q4+q6)+1.4 X q7=1.2 X (15+1.66)+1.4 X3.5 =24.89 KN/M 标准段腹板：Q4 = 1.2 X(q3+ 4)+ 1.4 X q7= 1.2 X( 20.6 +1.66)+1.4 X 3.5 = 31.61KN/M标准段底板：Q5=1.2X (q s+q6)+1.4 X q7 = 1.2 X (10+1.66)+ 1.4 X3.5 = 18.89 KN/M;2、重型门架支架计算2.1、使用材料门架产品采用配套产品，包括：门型架HR100A单片高1900mm交叉拉杆HR301E 可调底座HR601B可调托座HR602B调节杆HR201插销HR211HR可调重型门架（h=1900mm性能指标2.2、HR型可调重型门式脚手架稳定承载力计算根据JGJ 128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定,现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下：M门架稳定承载力设计值i —----门架立杆换算截面回转半径I —----门架立杆换算截面惯性矩h o ----- 门架高度，h o=1900mmI。
跨线桥模板和满堂支架计算书
施工模板和满堂支架计算书一、计算依据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000《公路工程技术标准》JTG B01-2003《公路施工手册》（桥涵）下册《路桥施工计算手册》人民交通出版社二、计算概况现浇箱梁支架采用碗扣支架。
碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。
现浇箱梁为3跨整体施工，支撑方式采用碗扣支架。
碗扣支架采用WDJ式支架，架杆外径，壁厚，内径4.1cm×102mm2，每米长自重38.4N。
支架顺桥向纵向间距m，横隔板处纵向间距，横桥向横向间距梁底为，翼缘板底为，纵横水平杆竖向间距。
考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪力撑。
三、计算步骤1、荷载计算⑴、竖向荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=3×26KN/m3=偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G•r/S=×1.3÷×100）=30.46KN/m2⑵2⑶2⑷2⑸2⑹32、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
⑴、模板力学性能①×105Mpa②截面惯性距：I=b•h3/12=30×3÷12=4③截面抵抗距：W=b•h2/6=30×2÷6=3④截面积：A=b•h=30×1.5=45cm2⑵、模板受力计算①底模板均布荷载：F=F1+F2+F3+F4=33+2.5+2+1.5=KN/m2Q=F•b=×0.3=KN/m②跨中最大弯矩：M=Q•l2/8=×2÷23KN·m③弯拉应力：σ=M/W= 23×103÷×10-6=MPa＜ [σ]=50Mpa竹胶板弯拉应力满足要求④挠度：竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：•L4/100E•I=××4÷（100××105××10-8）=＜竹胶板挠度满足要求3、横梁强度计算横梁为10×10cm方木，跨径为0.9m，中对中间距为截面抵抗矩：W=b•h3/6=×3×10-4m3截面惯性矩：I=b•h3/12=×3×10-6m4作用在横梁上的均布荷载为：q=（F1+F2+F3+F4+F5）×0.4=（30.46+2.5+2+1.5+0.1）×跨中最大弯矩：M=Q•l2/8=×2·m方木容许抗弯力[σpa 弹性模量E=11×103Mpa⑴、横梁弯拉应力：σ=M/W×103×10-4 ＜[σpa横梁弯拉应力满足要求⑵、横梁挠度：f=5q•L4/384E•I=5××4/384×11×103××10-6=7mm＜L/400=2.25mm 横梁弯拉应力满足要求4、纵梁强度计算纵梁为10×截面抵抗矩：W=b•h2/6=×2÷×10-4m3截面惯性矩：I=b•h3/12=×3÷×10-5m40.9m长纵梁上承担3根横梁重量为：××××横梁施加在纵梁上的均布荷载为：÷作用在纵梁上的均布荷载为：q=（F1+F2+F3+F4+F5）×0.9+0.15=（30.46+2.5+2+1.5+0.1）×KN/m跨中最大弯矩：M=Q•l2/8=×2÷·m方木容许抗弯应力[σpa 弹性模量弹性模量E=11×103Mpa⑴、纵梁弯拉应力：σ=M/W= ×103÷（×10-4） =8.88 MPa＜ [σpa纵梁弯拉应力满足要求⑵、纵梁挠度：f=5q•L4/384E•I= 5××4÷（384×11×103××10-5）=＜L/400= 纵梁弯拉应力满足要求5、支架受力计算⑴、立杆承重计算碗扣支架立杆设计承重为：30KN/根①每根立杆承受钢筋砼和模板重量：N1××29.13=②横梁施加在每根立杆重量：N2×3×××7.5=③纵梁施加在每根立杆重量：N3×××7.5=④支架自重：N4=[5×5.77+5×（0.9+0.9）×5.12]÷100=每根立杆总承重：N=N1+N2+N3+N4=＜30KN立杆承重满足要求⑵、支架稳定性验算立杆长细比λ=L/i=1200÷×（48+41）÷2]=77 由长细比可查得轴心受压构件的纵向弯曲系数φ立杆截面积Am=489mm2由钢材容许应力表查得弯向容许应力[σ]=145Mpa 所以，立杆轴向荷载[N]=Am×φ×[σ]=支架稳定性满足要求。
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支架模板体系设计计算书一、计算荷载1、箱梁总重量 967m3×26KN/m3=25142KN翼板体积（0.18+0.45）/2×（2.25×86×2）=116.5m3翼板重量 116.5m3×26KN/m3=3029KN箱体重量 25142-3029=22113KN箱梁均布荷载 q=22113/（11.0×86）=22.5KN/m22、支架、模板自重（1）底模板重量 W=0.018×1.0×1.0×9=0.16KN/m21=0.6KN/m2（2）侧模、芯模重量 W2（3）方木横梁重量 W=1/0.3×1.0×0.10×0.1×6=0.20KN/m23=1/0.6×1.0×0.10×0.10×6=0.10KN/m2 （4）方木纵梁重量 W4（5）门式支架重量按照0.6×0.9的间距布置，=0.8KN/m2W5’=0.469KN/m（28b）（6）工字钢质量 W6W”=0.643KN/m（36b）6=0.123×9.8=1.205KN/m（7）钢管立柱重量 W73、施工人员和施工材料、机具行走、运输或堆放的荷载（1）计算模板及直接支承模板的小棱时q=2.5KPa，以集中荷载P=2.5KN验算（2）计算直接支承小棱的梁时q=1.5KPa（3）计算支架、立柱及其他结构件时q=1.0KPa（4）振捣砼时产生的荷载q=2.0kPa（5）新浇砼对侧面模板的压力不考虑（6）倾倒砼时冲击产生的水平荷载不考虑（7）其他可能产生的荷载仅考虑风荷载（1）模板、支架和拱架自重；（2） 新浇混凝土、钢筋混凝土或其它圬工结构物的重力； （3） 施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载； （4） 振捣混凝土时产生的荷载；（5） 新浇混凝土对侧面模板的压力； （6） 倾倒混凝土时产生的水平荷载；（7） 其他可能产生的荷栽，如雪荷栽、冬季保温设施荷载等。
二、底模验算底模采用厚18mm 胶合板，缺乏有关强度资料，故其容许应力按A-3木材考虑。
查《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》得[σw ]=13.0MPa [τ]=1.9MPa E=9×103MPa 1、抗弯强度验算q=22.5+0.16+0.6+2.5+2.0=27.76KN/m 2 l=0.3mMmax=ql 2/8=27.76×0.32/8=0.312KN/m 2 σw =Mmax/WW=1.0×0.0182/6=5.4×10-5m 3σw=0.312/（5.4×10-5）=5778KPa=5.778MPa 〈 [σw ]=13.0MPa 以集中荷载P=2.5KN 布置于跨中验算： q=25.26KN/m 2 P=2.5KNM max =ql 2/8+pl/4=25.26×0.32/8+2.5×0.3/4=0.472KN/mσw= M max /w=0.472/（5.4×10－5）=8741KPa=8.741MPa<[σw]=13.0 MPa2、抗剪强度验算Qmax=ql/2=27.76×0.3×1/2=4.164KN S=0.009×1.0×0.0045=4.05×10-5 m 3 b=1.0 mI=bh 3/12=1.0×0.0183×1/12=4.86×10-7 m 4τ=4.164×4.05×10-5/(1.0×4.86×10-7) =347KPa =0.347MPa<[τ]=1.9MPa 3、刚度验算fmax= ql 4/(128EI)=23.26×0.34/(128×9×106×4.86×10-7)=0.00034m<l/400=0.00075m 三、模板下方木横梁验算验算跨度l=0.6m ，横梁采用10×10cm 方木，查《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）得[σw]=13.0MPa [τ]=1.9MPa E=9×103MPa1、抗弯强度验算q=（22.5+0.16+0.6+0.20+2.5+2.0）×0.3=8.388KN/m l=0.6mW=bh 2/6=0.1×0.12/6=1.666×10-4m 4 Mmax= ql 2/8=8.388×0.62/8=0.377KN.mσw=0.377/（1.666×10-4）=2263KPa=2.26MPa<[σw]=13.0MPa 以集中荷载P=2.5KN 布置于跨中验算 q=8.388-2.5×0.3=7.638KN/m 2 P=2.5KNMmax= ql 2/8+Pl/4=7.638×0.62/8+2.5×0.6/4=0.719KN.mσw=0.719/（1.666×10-4）=4316Kpa=4.316Mpa<[σw]=13.0MPa 2、抗剪强度验算Qmax=ql/2=8.388×0.6/2=2.516KN S=0.10×0.05×0.025=0.000125 m 3 b=0.1 mI=bh 3/12=0.1×0.13×1/12=8.333×10-6 m 4τ=2.516×0.000125/（0.1×8.333×10-6）=377.4KPa<[τ]=1.9MPa 3、刚度验算fmax= ql 4/(128EI)=8.388×0.64/(128×9×106×8.333×10-6)=8.388×0.64/(128×9×106×8.333×10-6) =0.000113m<l/400=0.0015m 四、纵梁方木验算纵梁采用10×10cm 方木，查《公路桥梁钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）得[σw]=13.0MPa[τ]=1.9MPa E=9×103MPa1、抗弯强度验算P=（22.5+0.16+0.6+0.2+0.10+1.5+2.0）×0.3×0.6=4.871KN q=1.0×0.10×0.10×6=0.06KN/mMmax= ql 2/8+Pl/3=0.06×0.92/8+4.871×0.9/3=1.47KN.MW=bh2/6=0.10×0.102/6=1.666×10-4 m3σw=Mmax/W=1.47/（1.666×10-4）=8818KPa<[σw]=12.0MPa2、抗剪强度验算Qmax= ql/2+P=0.06×0.9/2+4.871=4.898KNS=0.10×0.05×0.025=0.000125 m3b=0.10 mI=bh3/12=0.10×0.103×1/12=0.0000083 m4τ=4.898×0.000125/（0.10×0.0000083）=1658Kpa=1.658MPa<[τ]=1.9MPa 3、刚度验算fmax=5ql4/(384EI)+23Pl3/（648EI）=l3/(EI)（5ql/384+23P/648）=【0.93/（9×106×8.3×10-5）】（5×0.06×0.9/384+23×4.871/648）=0.000169m<l/400=0.00225m五、门式支架验算根据生产厂家提供的资料得：每榀门架承受的荷载[P]=40KN而本支架体系每榀门架实际承受的荷载为P=(22.5+0.16+0.6+0.2+0.10+1.0+2.0)×0.6×0.9=14.34KN<[P]=40KN故本支架体系满足设计要求。
附：求1榀门架的稳定承载力设计值NdNd=ø·A·f门架立杆钢管ф42×2.5㎜，A1=310㎜２，h=1930㎜,I=6.08×10４㎜４,门架加强杆钢管为ф26.8×2.5㎜, I１=1.42×10４㎜４, h１=1536㎜,求得门架立杆换算截面惯性矩：I= I０+ I１×h１/ h０=6.08×10４+1.42×10４×1536/1930=7.21×10４㎜４门架立杆换算截面回转半径为i=(I/A１)1/2=( 7.21×104㎜4/310㎜２)1/2=15.25㎜因门架高度少于30米，取k=1.13λ=k h0/ｉ=1.13×1930/15.25=143查规范知立杆稳定系数为ø=0.336,钢材强度设计值f=205N/㎜ 2所以1榀门架的稳定承载力设计值为Nd=ø·A·f=0.336×310×2×205×10-3=42.71KN以上计算结果说明，1榀门架的稳定承载力设计值大于1榀门架的轴向力设计值,满足规范和设计要求，该支架体系合乎要求。
（说明：以上检算过程所采用公式和相关参数，均出自桥梁施工技术规范并参考材料力学教材）综合以上检算过程，表明该支架支撑体系是能满足规范及设计要求的。
增附：1、地基承载力验算：每榀门架实际承受荷载为14.34KN，门架立柱底支撑在8㎝×8㎝的两方木上面，其下为水稳层。
计算地基承载力σk=P/A=14.34 KN /(2×1.2m×0.08m)=74.7KPa 支架基础用水泥稳定碎石处理后，地基实际承载力【σ】≥200 KPa 可见σk＜【σ】所以地基承载力合乎要求。
2、整体稳定性验算：稳定承载力设计值N d= (k1 k2 k3)/(0.9νm)* υAf k1-考虑交叉拉杆设置影响的调整系数，两侧设置时取k1=1.0;k2-考虑水平架设置影响系数，每层设置时取k2=1.0;k3-连墙件影响系数，满堂架一般取k3=1.0；νm-材料强度附加调整系数，在此最保守的近似取值为1.59。