骨架导电的混合泥质砂岩通用孔隙结合电阻率模型研究

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泥质砂岩电导率模型的分析及对比

泥质砂岩电导率模型的分析及对比

泥 质 砂 岩 电 导 率 模 型 的 分 析 及 对 比
沈 金 松 , 苏本 玉 , 王智 茹 , 于 茜
( 中要 :通 过 对 Ha a B u g ma 导 率 模 型 ( B模 型 ) A ci 公 式 、 ama mi n i rg e n电 — H— 与 rhe W x nS t 型 ( S模 型 ) 双水 模 h模 W— 和
(S h o o e o re a d I f r t n Te h oo y Chn ie s y o er lu c o l fR s u c n n omai c n lg 。 iaUn v r i f toe m,B i n 0 2 9 hn o t P e ig 1 2 4 ,C ia) j
数据计算含水饱 和度 的实 用公 式。分析得到 , 若测得 岩石 的电阻率和孔隙流体 的电导率 , 通过二元 混合模型 和 H—
B电导率模型可 以估算骨架 的电导率 , 这为泥质砂岩 附加导 电性研究提供 了理论 分析手段 。
关 键 词 : 测 井 解 释 ;Ha a B u g ma 模 型 ;电导 率 一 和度 模 型 ; 质 砂 岩 储 层 ;电 导 率 响 应 n i rg e n — 饱 泥 中 图分 类号 :P 3 . 2 6 1 3 文 献 标 识 码 :A
A n l ssa nta to e S l a so n c i iy M o e a y i nd Co r s fTh ha y S nd t neCo du tv t dl
S HEN i o g。S Be - u,W ANG h—u,YU a Jns n U n y Zi r Qin
tvt d lH— d 1 。t eA rh ee u t n ,W a ma - mih mo e W — d 1 n h u iiy mo e( B mo e ) h c i q a i o x n S t d 1( S mo e)a dt ed — a t rm o e h s b e u g se n t i t d . Th o g h n lss ti s u dy u d rt o lwa e d l a e n s g e td i hss u y r u h t ea ay i ,i s o n l n e so d t el i n o d t n f p l a in ft eAr hee u to n h — d 1 h i t gc n ii so pi to so h c i q a in a d t eW S mo e.Alo,c a a tr m i o a c s h r ce — it so h o d c ii e p n eo h B c n u tvt d Ih v e n s mme p b t n s i ft e c n u t t r s o s ft e H— o d cii mo e a e b e u c v y y d u o h i

物探:电阻率法的基础知识

物探:电阻率法的基础知识

AB在MN间产生的电位差
U MN I 1 1 1 1 ( ) 2 AM AN BM BN (5.2.12 )
由上式解出大地电阻率,大地电阻率的 计算公式为
U MN K I (5.2.13)
K
2 1 1 1 1 AM AN BM BN
(5.2.14)
(5.2.13)式即为在均匀大地的地表采用
jMN s MN j0
(5.3.4)
表明某点的视电阻率和测量电极所在介质 的真电阻率成正比,其比例系数就是测量电 极间实际电流密度与假设地下为均匀介质时 正常场电流密度之比。
显然,jMN包含了在电场分布范围内各种电
性地质体的综合影响。当地下半空间有低阻 不均匀体存在时,由于正常电流线被低阻体 所吸引,使地表MN处的实际电流密度减少, 所以 j MN<j 0 , s< MN ;
三、大地电阻率的测定

测量均匀大地的电阻率,原则上可以采 用任意形式的电极排列来进行,即在地表任 意两点(A、B)供电,然后在任意两点(M、N) 测量其间的电位差,根据 (5.2.10)式便可 求出M、N两点的电位.
UM
I 1 1 ( ) 2 AM BM
I 1 1 UN ( ) 2 AN BN
一般土层结构疏松,孔隙度大,且与地表水
密切相关,因而它们的电阻率均较低,一般 为林几十Ω· m。表5.1.2为几种常见浮土和地 表水的电阻率及其变化范围 二、影响电阻率的因素 自然状态下,岩土的电阻率除了和组份 有关外,还和其它许多因素有关,如岩石的 结构、构造,孔隙度及含水性等。
表5.1.1

在电法勘探中,电阻率的单位为欧姆· 米
(.m)。天然状态下的岩石具有非常复 杂的结构与组份。不仅组份不同的岩石 会有不同的电阻率

国际事业部解释研究中心理论测试题

国际事业部解释研究中心理论测试题

国际事业部解释研究中心理论测试题请在50分钟内作答完成。

您的姓名: [填空题] *_________________________________一、单项选择(第1题~第60题。

选择一个正确的答案,将相应的字母填入题内的括号中。

每题1分,满分60分。

)1.岩石各部分()之和为1,称为物质平衡方程。

[单选题] *A、相对含量B、绝对体积C、相对体积(正确答案)D、相对质量2.根据岩石体积物理模型,泥质砂岩地层可分为()。

[单选题] *A、砂岩骨架、泥质、水B、砂岩骨架和孔隙流体C、砂岩骨架、泥质、孔隙水D、砂岩骨架、泥质、孔隙流体(正确答案)3.已知某地层的有效孔隙度为30%,地层含水孔隙度15%,则该层的含水饱和度为()。

[单选题] *A、30%B、15%C、50%(正确答案)D、20%4.可动油显示图是由地层孔隙度、()和冲洗带含水孔隙度、三孔隙度参数重叠作图。

[单选题] *A、有效孔隙度B、地层含油气孔隙度C、地层含水孔隙度(正确答案)D、侵入带含水孔隙度5.纯油层其含水饱和度Sw与其束缚水饱和度Swirr的关系为()。

[单选题] *A、Sw=Swirr=0B、Sw=Swirr(正确答案)C、Sw>SwirrD、Sw<Swirr6.在疏松地层探测气层最好的组合是()测井。

[单选题] *A、中子—密度B、中子—声波(正确答案)C、声波—密度D、中子—套管中子7.测井解释中的渗透率通常指岩石的绝对渗透率。

它是由岩石本身的()决定的;与( )种类和性质无关。

[单选题] *A、孔隙类型;流体B、孔隙类型;油气C、孔隙结构;流体(正确答案)D、孔隙结构;地层水8.泥浆高侵剖面,地层电阻率的径向变化为()。

[单选题] *A、Rxo>Rt(正确答案)B、Rxo<RtC、Rxo=RtD、不能确定9.已知某泥质砂岩只含结构粘土,其粒间孔隙度为30%,结构粘土含量为10%,则该砂岩有效孔隙度为()。

应用孔隙范围模型来分析Waxman—Smits泥质砂岩电导率

应用孔隙范围模型来分析Waxman—Smits泥质砂岩电导率

S ( 9 6 通 过 实 验 模 型 来 描述 这 种 在 外 电 场 ) 18 )
影 响下 的 阳离子 交换 行为 。关 于这 种交换 现象 的
另 一 种说 法是 在靠 近 粘土颗 粒表 面处 阳离子形 成

个 薄 的双层 ( 水层 和 阳离子 层) 由于排 斥 阴 薄 。
收 稿 日期 :0 7 2 8 2 0 ~0 —2



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( 1 )
F 为泥质 砂 岩 地 层 因 素 ; 为 单 位 孔 隙 体 积 的 Q 阳离 子 浓 度 , 位 为 每 升 当量 数 或 mg当 量/ ; 单 ml B 为粘 土表 面 的 平 衡 离 子 的平 ห้องสมุดไป่ตู้ 迁 移 率 ( o・ mh
通 过 建 立 孑 隙 范 围模 型来 描述 同 类 泥 质 砂 岩 的压 实 、 结 以及 粘 土矿 物 的 扩 散 分 布 等 结 构 因 素 。与 孔 隙 u I 胶 中 粘 土 矿 物 的分 布相 关 的 阳 离 子交 换 对 岩 石 形 成 一 个 有 效 的 电 导 率 , 个 电 导 率 随 地 层 水 矿 化 度 变 化 而 变 这 化 。 两 相 不 混 合 流 体 在 孔 隙 中 的几 何 分 布 遵 循 毛 细 管 压 力 和 排 水 循 环 的规 律 。 孔 隙 中 地 层 水 和 粘 土 矿 物 阳 离 子交 换 形 成 导 电空 间 , 这 个 导 电 空 间 中离 子 自 由 扩 散 被 强 化 , — S地 层 因 素 和 电 阻 率 指 数 通 过 自由 扩 在 w 散后期 的扩散渐近线来计算 。 本 文 中将 引 入 孔 隙 几 何 形 态 的 方 法 来 研 究 同 类 泥 质 砂 岩 中粘 土 矿 物 的 数 量 、 间 分 布 和 它 们 的 阳 离 子 空 交换 , 流体 饱 和 度 和 地 层 水 矿 化 度 等 对 岩石 电 导 率 的影 响 , 而 更 准 确 计 算 泥 质 砂 岩 电 导 率 。如 果 孔 隙 中含 从 水饱 和 度 、 化 度 和 粘 土 矿 物 分 布 有 所 改 变 , 么 附加 电导 率 将 有 一 个 明 显 的 改 变 。 矿 那 关 键 词 : 水 模 型 阳离 子 交 换 泥 质 砂 岩 双 粘 土 矿 物

利用等效电路模型研究泥质砂岩复电阻率频散特性

利用等效电路模型研究泥质砂岩复电阻率频散特性
中图 分 类 号 :P 3. 1 6 1 8 文 献标 识 码 :A
On t e Fr qu n y Dip r in a a t rsis o mplx Re itv t n h e e c s e so Ch r c e itc fCo e ss i iy i
S a y S n so e Ba e n Eq ia e tCic i o e h l a d t n s d o u v ln r u tM d l
o n c r e ta d e e t i c r e ti h l a d t n a s d b a mo i a ib ec r e tf l , fi u r n n lc r u r n n s ay s n s o ec u e y h r n cv ra l u r n i d we o c e
电位 、 时间特性与复电阻率 的等效电路模 型每个 电子元 件参数之 间 的相互换 算关 系 , 将等 效 电路模 型 电子 元件参 数 与泥质砂岩储渗参数和饱和溶液浓度 、 阳离子交换量联系起来 , 量计算 了储层 岩石储渗参数 和饱和溶液 浓度 、 定
阳离子交换量 等因素对含水泥质砂岩复 电阻率频散特性 的影响 。 关键词 :岩石物理性质 ; 泥质砂岩 ;复电阻率 ; 毛细管模型 ; 等效 电路模型 ; 散特性 频
第 3卷 5
第 6期




Vo.1
21 0 1年 1 2月 文章 编 号 :0 41 3 (0 1 0 —5 20 1 0—3 8 2 1 ) 60 1—6
WELL L0GGI NG TECH N0L0GY
利 用 等效 电路 模 型研 究 泥质 砂 岩 复 电 阻 率 频 散 特 性

电阻率测井曲线反映储集层含油气性的机理

电阻率测井曲线反映储集层含油气性的机理

电阻率测井曲线反映储集层含油气性的机理岩石颗粒(石英、长石等不导电,油气也不导电,它们的电阻率接近无穷大。

地层水靠离子导电,砂层中的泥质具有附加导电性,随地层水矿化度增加,地层水的电阻率减小。

砂岩层孔隙中饱和有地层水,砂岩层就具有导电性,地层水矿化度愈高,砂岩层的电阻率愈低。

砂岩层孔隙中同时饱和有油气和水时,随含油气饱和度增加,砂岩层的电阻率RT增加,含油气饱和度与砂岩层电阻率之间有如下实验关系:SW=a•b•Rw/m•RTS0=1-SWSW---含水饱和度S0-----含油饱和度RT-----地层电阻率RW----地层水电阻率a•b-----比例系数m------胶结指数n-------饱和度指数由以上分析可知,同一砂岩层含油气时电阻率高,含地层水时电阻率低。

含油气饱和度愈高,砂岩层电阻率愈高;含水饱和度愈高,砂岩层电阻率愈低。

含水饱和度100%则为纯水层,其电阻率称为纯水层电阻率。

2、测井资料解释具有多解性利用测井资料判断储集层的含油气性具有多解性。

岩层孔泽性变化,颗粒度化,胶结物变化以及地层水变化者可以引起电阻率变化。

因此,准确的判断储集层的含油气性,必须利用多种测井资料,结合地质录井资料和邻井试油结果进行综合分析。

3、目视法判断油气水层利用国产测井系列的回放测井曲线图等图件,或者利用3700测井曲线图,可以简捷快速地判断油气水层,并且有相当高的可靠性。

第一步,利用深双侧向曲线(参考0.5米电位和浅双侧向曲线)在测量井段找出高电阻率异常层。

在一定测量井段内(如:东营、沙一、沙二或沙三等),受地质条件控制水层电阻率变化较小,在油气层上其电阻率会成倍或成数倍增高,形成明显的高电阻率异常。

第二步,利用自然电位(自然伽玛),声波时差和微电极等曲线,检查高电阻率异常层是否是渗透性储集层。

在渗透层上,SP为负异常,声波时差与水层的时差相当,微电极曲线为“低均正”差异。

非渗透性致密层(玄武岩等)也能形成高电阻率异常。

测井解释4-砂泥岩解释3-阳离子交换模型自学

测井解释4-砂泥岩解释3-阳离子交换模型自学
粘土颗粒表面直接和间接吸附极性分子而形成水 膜的作用称为粘土的水化作用或水化膨胀作用。
2、粘土的阳离子交换作用 粘土表面吸附的阳离子是不能自由移动的,这种 吸附力是有限的,在外电场的作用下,这些被吸 附的水合离子可以与水溶液中的其它离子交换位 置,其难易程度取决于静电引力,可用库仑力讨 论。 3、粘土表面的扩散层内水膜的特点 ① 、水膜内的极性分子是靠静电引力被吸附在粘 土颗粒表面,这层水膜不动 → 粘土束缚水,或粘 土水化水或粘土水(双水模型)。 ②粘土表面吸附阳离子而排斥阴离子。故认为 粘土水中只含阳离子而不含阴离子,也即不含盐
D.L.Best等人在1978年,研究出了Sclunberger 公司的现场分析程序CYBERLOOK。采用了双水 模型,直接用测井资料计算的,而不用岩心测量 Qv,而使阳离子交换理论更广泛地用于实际的测 井分析。 补偿阳离子 缺乏盐分(没有阴 离子)的薄水膜, 对泥质砂岩的导电 性有影响。
干 粘 土 有一定厚度
(2)、影响阳离子交换能力的主要因素 ①粘土矿物类型② 粘土的比面 不要求 5、粘土水含量量/100克干岩样
②、粘土水的相对体积Vcw=粘土水的体积/岩石体积
四、W——S电导率模型 W——S模型是据大量泥质砂岩的电导率与其阳 离子交换容量Qv关系的实验结果提出来的, 是基 于阳离子交换作用建立的电导率解释模型。
(2)、双水模型 Vclay Vma ft Ф t = Ф f + Ф b +Ф h Ф e= Ф f+ Ф h
Ф hr= ft(1-Sxo) Ф hm= ft(Sxot-Swt) Ф f= ft(Swt-Swb) Ф wb= ftSwb
Swf=Ф f/Ф t可动水饱和度 Swb=Ф b/Ф t束缚水饱和度 Swt=(Ф f+Ф b)/ Ф t 且有Swt=Swb+Swf总含水饱 和度

各向异性介质岩石物理模型方法研究

各向异性介质岩石物理模型方法研究
与之前的两种着重于岩石孔隙度的模型而言砂岩泥质双重孔隙有效介质模型是不同的这个模型主要关注的是岩石和饱和流体在孔隙度有效弹性模量和横向与纵向的波速之间的关系同时还可以对数据的结果进行预测而且模拟和预测结果的准确度要优于各向同性有效介质模型
专业管理
各向异性介质岩石物理模型方法研究
周春宇 那云龙(吉林省区域地质矿产调查所,吉林 长春 130022)
1 基于 Hornby 模型的各向异性介质模型
Hornby 模型是由自洽模型(Self-consistent Approximation, SCA)和双相介质微分有效介质模型(Differential Effecitive Me⁃ dium,DEM)联立建立起来的,主要考虑固体岩石中矿物成分彼 此之间的各向异性的弹性关系。SCA 模型和 DEM 模型都是典 型的各向同性有效介质模型:SCA 模型考虑了孔隙的形状和孔 隙度大小的影响,若多相介质不会发生散色,那么就可以说弹 性模量的背景值与有效弹性模量的值二者相等;DEM 模型中的 两相介质通常是不等的,以先加入的那一相为基质,把另一项 矿物当作孤立的内含物,将二者联系起来,通过计算确定有效 弹性模量的数值。
参考文献:
[1]胡起,陈小宏,李景叶.基于各向异性岩石物理模型的页岩 气储层横波速度预测[J].石油物探,2014,53(3):254-261.
[2]董宁,霍志周,孙赞东等.泥页岩岩石物理建模研究[J].地 球物理学报,2014,57(6):1990-1998.
作者简介:周春宇,工作单位:吉林省区域地质矿产调查所,工程 师,研究方向:岩石学。
表 1 基于双重孔隙理论的各向异性介质模型参数
参数名称
参数符号
参数名称
参数符号
石英颗粒体积模量

饱含混合流体的双孔隙碳酸盐岩地层的电阻率模拟

饱含混合流体的双孔隙碳酸盐岩地层的电阻率模拟

饱和度之 间存在一定的函数 关系。 计算结果表 明, 只适 用于单孔隙地层的阿 尔奇公式在估算双孔隙 碳 酸盐岩 地层 的含 水饱 和度 时会 导 致偏 高或偏 低 的计 算 结 果 。对 于原 生孔 隙度 为0 8~01 . 0 .而次 生 孔 隙度为0 1 . 的地层 , . ~0 2 0 0 计算含水饱和度的相对误差可达2 ~ 0 在模拟的基础上 , 出了一 5 3 %。 提

类型无关。很多时候 , 采用的n 值都接近于2 。然而 , Srn t118) Walt119 ) 人 指 出 ,的值 put .9 8和 ae .9 1P ea( a(  ̄ n 可 以在 1 3 之 间变 化 , . . 2 5 因为它 常受到 多个 因素 的 影响: 泥质含量 ; 流体的矿化度 ; 非导电流体在孑 隙 L
维普资讯
2 0 年 8月 07
日 外 测 井 技 术
W 0RL W E L D L L OGGI NG T CHN0L E 0GY
Aug20 7 . 0 Vo | No4 l 22 .
第 2 2卷第 4期
饱含混合流体 的双孔 隙碳 酸盐 岩地层 的 电阻率模 拟
由三种 类型 所组 成 , 完全饱 含 地层 水 或 非导 电流体 的 孔 隙 ; 即 用层 状 椭球 体 近似 的孔 隙 ; 以上 两种
组成 的混合 型孔 隙 。 建立 了层 状椭球 体模 型 来描 述地 层 水在 次 生孔 隙 中的分布 状 态 , 中水 占据 椭 其 球 体 的外层 。 已经证 明 , 对于 不 同的 次 生孔 隙类型和 孔 隙度 , 效 电 阻率与原 生孔 隙和 次生孔 隙的 有
中的分布状态 ; 固体颗粒的磨圆度 ; 孔隙的几何形状
及 湿 润性 。

测井解释4-砂泥岩解释2-响应方程

测井解释4-砂泥岩解释2-响应方程
泥质声波孔隙度校正值
F Fs - F sh - F shr
Fssh Vdis (Vlam Vdis)Fssh
Fshr (Fshr - 1) F Shr
残余油气的声波孔隙度的校正值
对于非压实的泥质砂岩
实际过程中,层状泥质和结构泥质受到压实作用, 故ssh很小,故泥质影响主要是分散泥质的影响。 因为压实作用只影响粒间孔隙,故同非压实的纯 岩石类似:
三、密度测井 b (1 - Vsh - ) ma Vsh sh (1 - Shr)mf Shrhr Fe F D - FDsh - FDhr FDsh VshF Dsh FDhr FShr(F Dhr -1) hr<1 dhr 四、中子测井 Fn (1 - Vsh - )Fnm a Vsh Fnsh (1 - Shr)Fnm f ShrFnhr Fe Fn - Fnsh - Fnhr Fnhr FShr(Fnhr -1) Fnsh VshFnsh
根据Archie公式: F w F S w
2 2 2
Rz 用类似Archie公式得: (FS w Vcl ) Rt
2
Rw Rt
FS w Vcl 1 1 2 (FS w Vcl ) (FS w Vcl )( ) Rt Rz Rw Rcl
解上方程即可求出Sw 该方程的缺点是:求出的Sw太低,甚至<0,如果 泥质含量增加,这种影响更明显。
F 2 (1 - Vsh )
上式的Rsh:为邻近泥岩的电阻率
由该式可求出Sw 2、含分散泥质的泥质砂岩 (1)、含分散泥质砂岩模型中假定
粘土或泥质呈发散状地充填在砂岩粒间孔隙空 间之间,地层导电是孔隙中的地层水与分散泥 质并联导电的结果。

基于导电机理的砂泥岩储层饱和度计算模型适应性研究

基于导电机理的砂泥岩储层饱和度计算模型适应性研究
从 中选取 几 类较 合理 的模 型进 行 分析 、 论 。 讨
11 阳离 子交 换模 型 .
适 当的测井方法外 ,也要寻找正确的计算和分析方 法, 还要将理论与实践结合起来研究 , 才能做到去粗 取精 , 得到较理想的结论。 本文针对计算砂泥岩储层 中的饱 和度这 一 问题进 行 探讨 ,通过 对 比多种 计 算
方法 , 来寻找合适的结果 。
在泥质砂岩地层中, 最早使用 、 也用得较多的模 型便 是泥质砂岩模型 , 这些模 型把砂岩和泥质 ( 粘 土 ) 中的地层水看成是性质相 同的一种 自由电解
液 ,泥质 砂 岩 的导 电性是 泥质 与 砂岩 孔 隙 中地层 水
1 计算含水饱和度 的各个模型
的地 质情 况很 复杂 , 石种 类 多 , 岩 储层 的 物性特 征 也 不 断变化 , 要想 得 到较精 确 的饱 和 度参 数 , 了选择 除 并 指 出 , 程式 中的 n接 近 于 2。 方 然 而 , 生 产实践 中 , 在 完全 纯 的砂 岩几 乎是 不存
在的。 从五十年代开始 , 人们就着手研究关于地层中 含有 的泥质物质对岩石导电、孔隙结构及渗滤性质 的 问题 。 多 地球 物理 学家 为之 奋 斗几 十年 , 出 了 许 提 各 种 评价 泥 质砂 岩含 水饱 和度 的解 释模 型 ,下 面就
价模 型的 实际应 用效 果 。
关 键词 : 电机 理 ; 和 度 ; 型 ; 应 效果 导 饱 模 适
0 引 言
众所 周知 ,测 井是 发 现与 评 价油 气层 的最 重 要
博 特塞 特 ( o e) 莱弗雷 特 ( ee t) 阿尔 奇 Bt t 、 s Lvr t 和 e ( r i)1 Ac e [ h 1 等利用纯砂岩进行 了实验 , 出了人们 提

有效介质电阻率模型在含泥含钙砂岩储层中的应用

有效介质电阻率模型在含泥含钙砂岩储层中的应用
2 x lr t n a d D v lp n e e rh I si t f a igOi i d C mp n TD , qn ,He o gin 6 7 2 hn .E po ai n e e me tR sa c n t u e qn l e o a yL . Da ig o o t o D fl i n j g 1 3 1 ,C ia l a
岩的有效介质 S T I电阻率模型, A OR 其中将分散泥质砂岩分成导电的砂岩骨架颗粒 、 不导 电的油气、 分散粘土颗粒 、
钙质颗粒 、 微毛管孔隙水以及可动水等 6 种成份 , 充分考虑了钙质成份 的导 电特性 、 L 微孑 隙水的影响作用以及粘 土的
附加导电性等因素 。经岩电实验数据拟合与实际资料处理结果表 明, 模型具有较强的适应性 和计算精度 。 关键词 :测井解释 ;含泥含钙砂 岩储层 ; 有效介质理论 ;电阻率模型 ;含水饱 和度
杨 景 强 ,樊 太 亮 。 ,马 宏 宇 宋延 杰。 ,
(. 1 中国地质大学能源学院 , 北京 10 8 ; . 0 0 3 2 大庆油田有 限责任公 司勘探开发研究院 , 黑龙江 大庆 1 3 1 ; 6 7 2 3 大庆石油学 院地球科学学院 , . 黑龙江 大庆 1 3 1 ) 63 8
而导致地层电阻率值升高。在上述理论分析基础上 , 出含泥含钙砂岩储 层体积模 型, 以有效介质理论为基础 , 提 并 建
立 了 混合 泥 质 含钙 砂 岩储 层 有 效介 质 饱 和度 模 型 。该 模 型 基 于层 状 泥质 与 分 散 泥 质 砂 岩 并 联 导 电 以及 分 散 泥 质 砂
中 图分 类 号 :P 3. 4 TE 2. 4 6 1 8 ; l2 2 文献 标 识 码 :A

基于自然电位计算泥质砂岩储层孔隙度的方法

基于自然电位计算泥质砂岩储层孔隙度的方法

基于自然电位计算泥质砂岩储层孔隙度的方法任杰;翟芳芳;李风玲;陈彬【摘要】The layers of Argentina EH oilfield are sandstone reservoirs, the distribution form of shale is dispersed shale.The log data of most wells contain only SP, flushed zone resistivity and deep induction resistivity in the studied fields without logging porosity data.If we use the conventional interpretation techniques, we can only achieve the qualitative evaluation of log data, in these cases, it is very difficult to calculate the porosity and other reservoir parameters.In this article, we can determine the most optimal sensitivity curves for porosity with the crossplot technique, which contains SP and buried depth.Finally, a new method is provided for calculating reservoir porosity which is based on shale content and buried depth, so the shale content is calculated by corrected SP curves.Porosity-calculated from acoustic and porosity-calculated from Archie formula are tested, which proves the calculation method of shale sandstone reservoir porosity is reliable.%阿根廷EH油田目的层段为泥质砂岩储层,泥质的分布形式为分散泥质.研究区内绝大多数井所采用的测井系列仅有自然电位、冲洗带电阻率和深感应电阻率3条曲线,缺乏孔隙度测井系列,应用传统技术手段只能实现测井资料的定性评价,有限的测井资料给孔隙度等储层参数的计算带来了很大困难.采用交会图技术优选出自然电位曲线和埋藏深度作为孔隙度的敏感曲线,提出利用校正自然电位计算的泥质含量和埋藏深度定量计算孔隙度的新方法,通过声波时差孔隙度和阿尔奇公式反演的孔隙度检验,证明了该泥质砂岩储层计算孔隙度方法的可靠性.【期刊名称】《测井技术》【年(卷),期】2017(041)003【总页数】4页(P292-295)【关键词】测井解释;孔隙度;分散泥质;泥质含量;埋藏深度;定量计算【作者】任杰;翟芳芳;李风玲;陈彬【作者单位】中石化中原油田分公司勘探开发研究院,河南濮阳 457001;中石化中原油田分公司勘探开发研究院,河南濮阳 457001;中石化中原油田分公司勘探开发研究院,河南濮阳 457001;中石化中原油田分公司勘探开发研究院,河南濮阳457001【正文语种】中文【中图分类】P631.840 引言阿根廷EH油田主要含油层系为Chubut群Canadon Seco/Bajo Barreal组,主要为陆相河流相沉积,砂体分布不稳定,横向变化快,连续性差。

物探电阻率法的基础知识

物探电阻率法的基础知识
第一节 岩土介质的电阻率
一、岩土介质的电阻率
电阻率是表征物质导电性的基本参数,某 种物质的电阻率实际上就是当电流垂直通过 由该物质所组成的边长为lm的立方体时而呈 现的电阻。
在电法勘探中,电阻率的单位为欧姆·米 (.m)。天然状态下的岩石具有非常复杂 的结构与组份。不仅组份不同的岩石会 有不同的电阻率
2. 纵向电导S和横向电阻T
在层状介质中取底面积为lm2 ,厚度为h的 六面岩柱体(见图5.1.1),则当电流垂直岩柱 体底面流过时,所测得的电阻称为横向电阻, 我们用符号T来表示,单位为欧姆。显然横向 电阻在数值上等于电性层的厚度与电阻率的 乘积,即
表5.1.3 岩层的各向异性系数
岩石名称
j E
(5.2.1)
2.克希霍夫定律 在稳定电流场中,任取一个不含源的闭合曲 面,流过任何一个闭合曲面的电流密度通量 均等于零,即
一般比较致密的岩石,孔隙度较小,所 含水分也较少,因而电阻率较高;结构比 较疏松的岩石,孔隙度较大,所含水分多, 电阻率较低。一些孔隙度大而渗透性强的 岩层如砂层、砾石层等,其电阻率明显地 取决于含水条件
当其饱含矿化度高的地下水时, 电阻率只有 几十至几个欧姆米;当其位于潜水面以上含 水条件较差时,其电阻率可高达几百至几千 欧姆米。石灰岩的电阻率一般比较高,但当 其中发育有溶洞、溶隙且充填有不同矿化度 的地下水时,其电阻率会大幅度的下降。
λ
岩石名称
λ
层状粘土 1. 021.05 泥质板岩 1. 11.59
层状砂岩 2. 11.6 泥质页岩 2. 411.25
石灰岩
11.3
无烟煤 1.52.5
图5.1.1 水平均匀层状介质模型
T=hρ (5.1.1) 当六面岩柱体由若干个厚度和电性不同的

导电混凝土的研究与应用

导电混凝土的研究与应用

导电混凝土的研究与应用作者:高中民,刘洋来源:《科技资讯》 2011年第15期高中民刘洋(天津金隅混凝土有限公司天津 300000)摘要:导电混凝土是一种特种混凝土,其基本原理是导电材料部分或全部取代混凝土中的普通骨料,它是具有符合规定的电性能和一定的力学性能的特种混凝土。

导电混凝土具备热和电的感知和转换能力,这就使得它不仅能作为一种建筑承载材料使用,而且还将在电工、电子、电磁干扰屏蔽、防静电、电加热器、钢筋阴极保护、建筑地面采暖、路面除冰融雪等方面发挥重要作用。

因此关于导电混凝土的研究受到越来越广泛的关注。

关键词:导电混凝土电阻率石墨碳纤维混凝土钢纤维混凝土导电介质导电性能中图分类号:U414 文献标识码:A 文章编号:1672-3791(2011)05(c)-0089-02混凝土因其优良的物理力学性能在土木工程领域得到了广泛的应用,是目前用量最大的一种建筑材料。

普通混凝土的电阻率高,电阻率一般在106~109Ω·cm范围内。

属电的不良导体。

对于交流电来讲,干燥的混凝土是良好的绝缘体,其电阻率约为1013Ω·cm[1]。

但随着混凝土中水分的增加,混凝土的电阻率降低。

由于混凝土中水泥水化后有很多离子性的物质(电解质)溶解于水中,这些溶解盐也可以充当电介质,并通过毛细管互相连接,因此混凝土随着水分的增加,其导电性能也增加。

当完全饱和时,混凝土的电阻率可降至102~103Ω·cm[2]。

所以普通混凝土是一种介于绝缘体和导体之间的材料。

如果在普通混凝土中添加一定量的导电组分材料,可使其导电性能大大改善,从而形成具有较好导电性能的导电体。

导电混凝土既有结构材料的特点,又具有导电性。

这不仅使混凝土作为一种结构材料使用,以及在电工、电磁干扰屏蔽、工业防静电、电力设备接地工程、电加热器、钢筋阴极保护、建筑地面采暖、路面除冰融雪等方面发挥重要作用。

1 导电混凝土的导电机理导电混凝土是指由胶凝材料、骨料、导电组分材料和水等按一定配合比组成的多复合材料,是在普通混凝土中掺入适量导电组分材料而形成的一种水泥基功能复合材料。

岩土体电阻率模型研究进展

岩土体电阻率模型研究进展

岩土体电阻率模型研究进展储亚;刘松玉;蔡国军;边汉亮【摘要】电阻率对岩土体等多孔隙介质内部结构探测的功能被广泛应用在原位测试中.但对于多孔隙岩土体介质的电阻率模型却一直存在着广泛的争论.很多学者基于试验研究提出了相应的电阻率应用模型,但是应用性和广适性得不到保证.Archie 得出经典电阻率模型以来,各学者对不同岩土体以及特殊岩土体的电阻率模型研究进行了系统的总结,分析不同电阻率模型的应用条件和局限性.结果表明:电阻率可以作为岩土体特性评价的重要手段,但是由于土质条件的复杂性以及影响因素的多样性,需要对大量的试验进行总结;Archie电阻率模型可以较好的解释土体电阻率变化的物理意义,可以以此公式为基础进行拓展.最后对目前的电阻率模型的应用进行了总结,并给出今后电阻率发展的相应建议,以期为岩土工程测试研究提供理论基础.【期刊名称】《南京工程学院学报(自然科学版)》【年(卷),期】2017(015)002【总页数】9页(P1-9)【关键词】多孔隙介质;砂性土;粘性土;污染土;电阻率模型【作者】储亚;刘松玉;蔡国军;边汉亮【作者单位】东南大学岩土工程研究所, 江苏南京 210096;江苏省城市地下工程与环境安全重点实验室(东南大学), 江苏南京 210096;东南大学岩土工程研究所, 江苏南京 210096;江苏省城市地下工程与环境安全重点实验室(东南大学), 江苏南京210096;东南大学岩土工程研究所, 江苏南京 210096;江苏省城市地下工程与环境安全重点实验室(东南大学), 江苏南京 210096;东南大学岩土工程研究所, 江苏南京 210096;江苏省城市地下工程与环境安全重点实验室(东南大学), 江苏南京210096【正文语种】中文【中图分类】TU411多孔隙介质岩土体的测试及评价越来越被重视.传统的有损式探测方法虽然可以比较准确得出某一确定的特性参数,但是由于其扰动以及费时费力,正逐渐被现代化的无损性地球物理方法所取代.对于多孔隙岩土体介质,由于其内部结构的复杂性和特殊性很难有手段进行精确的评价,而电阻率的应用使这些问题得到了一定程度的解决.岩土体介质的电阻率特性是与其结构性参数息息相关的,通过岩土体的电阻率测试来反演其内部结构参数具有准确、无损、高效、经济、方便等优点.电阻率测试技术已经大量应用于现场与室内岩土介质特征参数的评价(如储层的含油程度、岩土体的润湿性、土的密实度、岩土体和土的渗透性等).目前,电阻率手段在岩土工程测试和评价中取得了很好的应用[1].电阻率可反映土的整体结构特征等,是岩土体基本物理性质与所处的外界环境因素共同作用的结果.影响土的电阻率的因素众多,主要包括岩土颗粒的矿物组成、大小、形状、排列,孔隙结构(包括孔隙率、孔隙的分布与连通情况),含水量,孔隙液的化学成分,饱和度以及所处的环境温度等等[2].全球范围内已有很多学者对多相多孔岩土体介质的电阻率特征进行了系统的研究,分析了不同影响因素对表征电阻率的作用[2].本文结合前人的研究,对多孔隙岩土体的电阻率模型进行系统的整理,统计分析各模型的使用范围以及局限性,最后给出岩土体电阻率的发展方向,为使用电学测试进行岩土体工程评价和设计提供必要的分析理论和计算方法.岩土体是一种自然生成的混合物,其内含有一定的孔隙.在自然状态下,岩土体的孔隙中充满着具有电解液性质的地层水或矿化度很低的淡水.电流通过岩土体时,岩土体孔隙水中的离子在电流的作用下发生运动,而这些离子在电流作用下穿过岩土体孔隙系统的难易程度决定了岩土体的电阻率.不同岩土体的导电性特征见图1.20世纪30年代,电阻率测井被应用于地层油气探测[3].之后如何利用电阻率测井计算地层油气含量的研究一直没有停止.1942年,美国工程师Archie总结了大量学者的试验,发表了关于砂岩电阻率的定律[4].饱和纯净砂岩电阻率ρ0与孔隙水电阻率ρw成线性增加,将比例系数称为结构因子F(formation factor),并在双对数坐标上,通过线性回归找到连接F和φ的线性关系:对于非饱和纯净砂岩,Archie利用当时已发表的试验数据,通过双对数坐标得到线性关系,并提出了电阻率与同种饱和砂岩的电阻率成正比[4].Keller与Frischknecht[5]等学者将这个比例系数称为电阻率指数I(Resistivity Index):将式(1)和式(2)结合,就得到了Archie公式的完整形式式中:ρ为岩土体电阻率;Sr为饱和度;φ为孔隙率;n,m为回归系数;ρw为孔隙水电阻率.Archie公式的提出影响深远,并且和物理学中的其它公式一样,具有它的前提条件和适用范围.Archie公式的提出受到了广大理论工作者和测井解释工程师的重视,通过大量试验数据验证了Archie公式对复杂系统岩土体导电性的描述.而随着人们对岩土体电阻率本质认识的加深,越来越多的争论也随之出现.2.1 Archie公式修正随着Archie公式被验证其良好的适用性,许多学者将目光放在了公式中特定参数所描述的物理事实以及在地质学中具体含义上.1) 结构因子m.岩土体孔隙系统的分布、连通性以及复杂性决定着岩土体电阻率.人们对结构因子中的胶结指数m进行了深入的研究.1944年Hubert Guyod[3]首次将m称为胶结指数,但并没有给出m与胶结程度和胶结形状(孔隙的几何形状)的定量关系;Wyllie和Rose[7]将电阻率与内部结构(孔隙曲折度和岩土体比面)联系在一起.令毛细管的长度为l,而令L和T分别为岩土体标本的长度和孔隙曲折度,T=(l/L)2.根据宏观欧姆定律[8],得出结构因子F和曲折度T之间的关系,/φ,并代入公式(1)得虽然曲折度使得结构因子具有反映岩土体内部结构的能力,但是没有一个能够测定的标准方法[9],且假设的毛细管截面与客观现实相差很远.此后,Owen[9]提出一个网络模型并以此来研究孔隙通道对离子运移的限制,但却不能对这个限定因子进行独立的观测.由于对孔隙系统内部结构的刻画难度很大, 20 世纪60年代,Wyllie 考虑岩土体导电性与岩土体颗粒形状和胶结程度之间的关系[9],提出公式式中:a、m均为常数,a由胶结前的孔隙系统控制且不等于1.许多学者试图找出胶结指数m和一些常见参数之间的关系[7],如表1所示.2) 饱和度指数n.饱和度指数的物理意义为双对数坐标轴上电阻率指数与含水饱和度的斜率.1948年,Guyod[3]介绍了一组电阻率和饱和度关系的公式,但这些公式跟Archie公式相左.基于这一现象,Keller根据一组原创性试验推断岩土体湿润性对电阻率饱和度指数有影响[5].这一观点也被Pirson和Morgan以及Sweeney和Jennings用试验验证[3].然而Sweeney等的精密试验结果显示湿润性只是一个影响因素.他们推断另一因素应该与岩土体的毛细孔隙有关.这一观点被Diederix通过试验证实[3].认识到湿润性和微孔隙结构对饱和度指数的影响是具有标志性意义的两个突破.3) 电阻率结构参数的发展.随着人们对Archie模型的认识逐渐深入,许多学者认为电阻率主要取决于岩土体的结构参数:孔隙率、孔隙形状、结构、饱和度、孔隙液电阻率、固体颗粒成分、颗粒形状、颗粒定向性以及胶结状态等[10].Arulanandan、Muraleetharan和Thevanayagam[10-11]通过理论推导揭示了结构因子F和胶结指数m的张量特性,提出胶结指数m主要取决于颗粒形状,并给出2个方向的平均结构因子公式将岩土颗粒假定为椭球体,a、b、c为椭球体半轴,并给出了平均胶结指数m的计算公式式中:Fv为垂直结构因子;Fh为水平结构因子;ρv为垂直电阻率;ρh水平电阻率;Ab为颗粒形状系数,取决于半轴b和a的比值,具体的取值方法见表2.通过岩土体密实度对结构因子进行重新定义:式中:m为平均形状因子;n为孔隙率.各向异性指数A(A=(Fv/Fh)0.5)由Arulanandan和Kutter提出,并推出水平向同性土A是孔隙率n、颗粒形状b/a、颗粒定向排列的函数.针对粘性土,David Huntley[12]指出电传导主要通过孔隙液及粘土颗粒表面来进行的,提出了适用于含粘粒的岩土介质表观结构因子Fa概念式中ρm为基质电阻率.2.2 电阻率模型的温度修正孔隙液是影响岩土体电阻率的主要因素,而孔隙液传导离子的活动性对于温度相当敏感,所以许多学者展开了温度对电阻率的影响研究.电阻率温度修正最早由美国农业部(USDA)于1954年提出.通过试验发布了岩土体浸出液电导率转换至25 ℃的修正因子[13];Rhoades、Sheets和Hendrickx以及Luck[14]等学者基于USDA的试验数据进行理论分析,建立了不同的电阻率的温度修正模型;Champbell[15]在21种土壤的浸出液试验数据基础上提出了修正模型;Hayashi在1种海水、5种湖水的试验数据基础上提出了修正模型[14].上述模型选择参考温度为25 ℃,而Davis建立的模型选择参考温度为15.5 ℃[14],Keller和Frischknecht[5]通过氯化钠溶液试验选择参考温度为18 ℃.以实际土壤为介质的温度修正研究较少.Besson[14]基于6种粘土建立了20 ℃温度修正模型.国内,徐建庆等通过实地测量发现土体的电阻率和温度变化密切相关.崔瑞华、谷社峰得到了电阻率随温度变化的实测曲线;韩立华在研究污染土电阻率时,基于Champbell模型提出了最理想温度校正法,采用最理想温度进行电阻率的修正[16].通过文献报道的总结,根据修正因子的数学形式将模型划分为比率模型、指数模型、多项式模型以及乘幂模型4大类,具体温度修正模型公式见表3(式中:ρt=ρ/ft,ft为温度修正因子;Tn为目标温度;t为测试温度;α、δ、k、β1、β2、β3、s为修正系数).整理USDA数据,比较各模型修正实用性,研究发现,多项式模型匹配较好,比率模型在15 ℃ 之后与原始数据基本一致,而指数模型在1~10 ℃拟合较好,见图2.2.3 粘土矿物导电性修正Archie模型的适用是有范围的,含粘土颗粒的岩土体电阻率还受黏土矿物的含量和类型的影响.总结发现电阻率是孔隙水、土体颗粒与土体结构共同作用的结果[2].考虑粘性颗粒附加导电的方式,分为两类模型:1) 粘性颗粒含量模型,Vc型(粘性颗粒含量);2) 粘性土颗粒双电层模型,BQ型(B为双电层中与土颗粒表面电性相反电荷的电导率、Q 为单位土体孔隙中阳离子交换容量).1) Vc型导电模型.20世纪60年代,主要从泥质数量和泥质分布形式考虑岩土体的附加导电性,形成了Vc型导电模型.Patnode和Wyllie[8]率先发现Archie公式在泥质砂岩中应用的偏差,试验测得的数据偏小,提出考虑粘性土颗粒导电性的电阻率模型.许多学者在这一基础上提出了不同的模型.Dewuitte[17]假设泥质颗粒悬浮在地层水中,将泥质作为一种导体参与电流传导;Poupon[18]认为岩土体中泥质颗粒、砂岩等成分是分层导电的,基于此研究了层状泥质砂导电模型;Hossin[19]用泥质含量参数取代孔隙度,将整个岩土体的电导分为地层水部分的电导与粘性颗粒的电导相加而成;Simandoux[20]根据砂和蒙脱石混合物的试验,提出了泥质的附加电导的形式.表4总结前人对于Vc型导电模型的研究成果.2) BQ型导电模型.20世纪70年代,微孔隙对于电阻率饱和度指数的影响被发现,使得学者开始关注粘土矿物表面的双电层效应,利用双电层理论解释粘性颗粒的导电性.Winsauer和Mccardell[21]通过双电层理论提出了岩土体孔隙液导电率和粘土矿物附加导电率相并联的导电模型; Waxman和Smits[22] 认为固体颗粒的导电性与双电层中可交换阳离子的数量有关,于1968年提出了著名的W-C模型;Clavier等[23]在W-C模型的基础上,认为孔隙中的自由水和粘土束缚水具有不同的导电性能,提出了两种孔隙水并联导电的适用于泥质砂岩的双水导电模型.表5总结前人对于BQ型导电模型的研究成果,表5式中:σ0为饱和土电导率;σs为岩土颗粒电导率;σw为孔隙液电导率;a、b、c、α、β为拟合参数.2.4 现代多元电阻率模型20世纪80年代以后,利用上述电导率模型进行电阻率测井解释时,仍然发现了偏差[24-27].Diederix[24]研究了商岭石和伊利石的非电化学特性,指出这种岩芯颗粒表面的粗糙性导致了饱和度指数的降低;Swnson[25]研究了粘土和燧石中的微孔隙对电阻率饱和度指数的影响;Brown和Crane进一步研究了W-S模型对泥质砂岩电阻率数据分析的偏差,指出泥质附加导电性的形成原因除阳离子交换之外还有微孔隙等其他因素[26];Mitchelll[27]在上述研究的基础上认为岩土体的导电模型是三元的,并提出了如图3所示土体电导率三元结构模型.这些研究进一步使人们认识到微孔隙以及微孔隙水在电阻率中起的作用,根据岩土体孔隙结构特征的不同,应该在不同的情况下,分别考虑自由孔隙、微孔隙以及粘土孔隙等不同类型的孔隙水导电性.岩土体的导电性是孔隙水和表面颗粒导电性共同作用的结果.根据前人研究,现今大多数学者依托试验及多元电阻率模型理论建立很多可供参考的电阻率模型.主要可以分为:区域性统计模型、多参数模型、多相串并联模型以及多相混合模型,见表6,表6中:ρ为电阻率;ρw为孔隙水电阻率;ρwm为微孔隙电阻率;ρwc为结合水电阻率;φ为孔隙率;φw为自由水孔隙率;φwm为微孔隙孔隙率;φwc为结合水孔隙率;Sr为饱和度;Vc为粘性颗粒含量;Vs为砂土颗粒含量;θ为体积含水量;θ′为土水串联体积比.采用Waxman和Smits[22]的试验结果,对比四种电阻率模型发现,多相串并联模型以及多相混合模型为理论模型,多数参数无法实际测量,将区域统计模型和多参数模型与W-C模型对比,可以从图4中看出,区域统计模型误差较大,而W-C模型和多参数模型有较好的预测性.通过以上文献总结,可以得出:1) Archie公式很好地解决了无粘性岩土体的电阻率预测模型问题,其简单的形式也符合工程设计的要求,后期大量学者在此基础上进行了扩展研究,提出了相应的湿润性和微孔隙结构的影响;2) 通过分析温度对电阻率的影响而建立的比率模型和多项式模型可以很好地达到电阻率温度修正的目的,关于低温度下的电阻率温度修正模型还需进一步研究;3) 针对粘性岩土体提出的电阻率修正模型(W-C,双水模型),通过完备的双电层理论基础和试验依据,在现代工程应用中取得了广泛的发展,为后期多相电阻率综合模型提出了很好的思路;4) 现代提出的统计模型、参数模型、串并联模型以及混合模型可以很好地分析特定场地的电阻率测试结果,是对于双电层W-C模型的扩展;5) 今后应加强对多相岩土体的综合电阻率模型进行研究及应用.3.1 特殊土电阻率评价模型Champbell[33]研发了RES系列电阻率静力触探,并通过测试指出污染地基的电阻率测试值与污染物类型、浓度紧密相关,电阻率指标可用于工业场地污染程度划分.这一发现引起了众多学者讨论,开启了电阻率评价污染土的研究.Yeung和Akhtar、Darayan、Yoon等研究了电阻率法评价污染土的理论与方法[34].通过初期的基本规律的研究和整理,许多学者在电阻率模型基础上提出了适用于特殊岩土体的电阻率模型,(具体见表7,式中:ρ为电阻率;ρw为孔隙水电阻率;φ为孔隙率;φw为自由水孔隙率;Sr为饱和度;md为湿密度;N为污染浓度;Λ为摩尔电导率;a、b、m、n为拟合参数).采用Waxman和Smits[22]的试验结果,对比三种参数模型(如图5所示),发现Yoon提出的模型拟合效果最好,其他模型受到污染物和土体种类影响有一定误差.3.2 水泥固化土电阻率评价模型Komine在1997年[39]最先肯定了电阻率对水泥土均质性的评价,并提出了水泥土电阻率并联模型.Tumidajskil[40]对水泥胶结系统的结构因子F、m进行了探索,定义水泥胶结系统的结构因子F=Dw/Ds(D为扩散率).建立了水泥胶结系统的电阻率结构模型式中:t为弯曲度;δ为扩散率;对于一定区域的土,t和δ为常数.国内,刘松玉等[41]利用电阻率测试技术对水泥土的内部结构进行了研究,结论表明,水泥土的电阻率与其水泥含量、无侧限抗压强度呈正相关关系;董晓强等[42]得出了电阻率和龄期T以及污染浓度N之间的相关系;章定文等[43]基于Archie的砂土电阻率预测模型,用有效表征参数N代替孔隙率n值,提出了水泥土结构电阻率模型式中:T为龄期;aw水泥含量综上所述电阻率评价模型可得:1) 目前大多数学者借助Archie模型和W-C模型提出的污染土电阻率模型在污染判别和分析中取得了很好的效果,对于有机和无机的影响机理也进行了分析.在区域污染场地分析评价中取得了良好的应用;2) 对于水泥土内部结构的电阻率预测,通过实际工程应用也提出了相应的评价公式,对于特定的水泥土电阻率预测有良好的效果;3) 需要加深水泥土及特殊土的微观特性和电阻率特性相结合的研究.对电阻率结构特性进行定量与机理性的研究工作来简化预测模型,以达到良好的工程应用.电阻率探测具有准确、无损、高效、经济、方便等优点,对多孔隙岩土体介质内部结构以及孔隙液含量有很高的关联度.大量学者对不同岩土体介质进行了研究,得出了不同的电阻率模型,为岩土体特性评价提供了新的思路.根据本文总结相关岩土体电阻率模型,提出进一步研究内容:1) Archie公式的提出和发展解决了很多工程问题,其中以W-C和双水模型应用最为广泛,在实际工程中取得良好的效果;通过温度以及粘性颗粒的修正进一步的扩展其应用范围.今后需进一步明确电阻率公式中的参数物理意义,以更好地分析参数对电阻率的影响.2) 随着电阻率指标在特殊土、水泥土等工程实例中应用,对于相应特殊电阻率模型也开始进行研究,并提出了基于区域环境的特定电阻率模型,取得了一定的应用.今后需加强对特殊土电阻率作用机理的研究,简化模型以配合工程实践.3) 随着大量工程的需要,应加强对多场相、多孔隙以及复杂极端环境下的岩土体电阻率模型研究,分析不同环境、不同孔隙液以及不同内部结构的影响,以Archie 模型为基础建立相应的简化综合多相多孔隙电阻率模型.E-mail:****************【相关文献】[1] 汪魁. 多相土石复合介质电阻率特性理论及应用研究[D]. 重庆:重庆交通大学, 2013.[2] PALACKY G J. 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岩石的电阻率

岩石的电阻率

影响岩石电阻率的因素
(5) 岩石电阻率与岩石所处的温度有一定关系
/ 1
100 10
离子导电岩石的电阻率却 随温度的增高而变小 电子导体矿物、矿石的电 阻率随温度增高而变大
-20 0 20 40
1
-40
t/º C
岩石电阻率与温度的关系
影响岩石电阻率的因素
The
End
电阻率概念
什么是电阻率?
由普通物理可知,用均匀材料制成的规则形状的导体,其电阻 R 与导体截面积 S 成反比,与导体的长度 L 成正比,表达式为:
L R S
S R L
式中,ρ为比例常数,称为物体的电阻率。在数值上,它等于电流 流过单位长度和单位横截面积的导体柱时所呈现的电阻
电阻率概念
什么是岩石电阻率?
2、自然状态下影响岩石电阻率的因素
物质的导电性
物质的导电性
电子导电: 是由物质中的自由电子的定向运动 形成电流的,如:金属、金属硫化 物、石 墨、磁铁矿
离子导电: 是带电粒子(离子)的定向运 动形成电流的,充填在岩石空 隙中的含盐水溶液属于此类。
注意: 自然状态下的一般岩石,其导电性能主要取决于含水的多少及水 溶液的含盐浓度,因此,一般属于离子导电
hi
影响岩石电阻率的因素
在电法勘探中,用各向异性系数( 程度。岩石各向异性系数由下式计算: )来表示岩石各向异性的

n t
由式知: ≥ 1。 n 与 t 乘积的平方根称为各向异性岩石的平 均电阻率
m
n ρm n t t
注意: 岩石电阻率的各向异性对电测深资料的解释具有重要意义
影响岩石电阻率的因素
从不同方向测量(c)图的电阻率,结果一样吗?

影响岩石电阻率的因素

影响岩石电阻率的因素

1、影响岩石电阻率的因素(1) 岩石电阻率与其成分和结构的关系:岩石电阻率与组成岩石的矿物的电阻率、矿物的含量和矿物的分布有关。

当岩石中含有良导电矿物时,矿物导电性能否对岩石电阻率的大小产生影响取决于良导矿物的分布状态和含量。

如果岩石中的良导矿物颗粒彼此隔离地分布着,且良导矿物的体积含量不大,那么岩石的电阻率基本上与所含良导矿物无关,只有当良导矿物的体积含量较大时(大于30%),岩石电阻率才会随良导矿物体积含量的增大而逐渐降低。

但是,如果良导矿物的电连通性较好,即使它们的体积含量并不大,岩石的电阻率也会随良导矿物含量的增加而急剧减小。

(2) 岩石电阻率与其含水性的关系沉积岩主要依靠孔隙水溶液来传导电流,因此岩层中水的导电性质将直接影响沉积岩石的电阻率。

在其它条件相同的情况下,岩层电阻率与岩石中水的电阻率成正比。

影响水的导电性的主要因素是水中离子的浓度和温度。

(3) 岩石电阻率与其孔隙度和孔隙结构的关系由于地下水只充填在岩石的孔隙空间之中,因而岩石电阻率不仅与岩石中水的电阻率有关,而且还与岩石的孔隙度和孔隙结构有关。

岩石孔隙度的大小决定着岩石中水的含量,从而决定着岩石中离子的数量;岩石孔隙的结构(包括孔隙通道的截面积大小、弯曲程度以及连通程度等)则影响着离子的运动速度和参加运动的离子数量。

(4) 岩石电阻率与层理的关系层理构造是大多数沉积岩和变质岩的典型特征,如砂岩、泥岩、片岩、板岩以及煤层等,它们均由很多薄层相互交替组成。

这种岩石的电阻率具有明显的方向性,即沿层理方向和垂直层理方向岩石的导电性不同,称为岩石电阻率的各向异性。

岩石电阻率的各向异性用各向异性系数λ来表示,定义为 纵向电阻率221121ρρρh h h h t ++=横向电阻率212211h h h h n ++=ρρρ t nρρλ=式中,n ρ代表垂直层理方向上的平均电阻率,称为横向电阻率;t ρ代表沿层理方向的平均电阻率,称为纵向电阻率(图1-1-1所示)。

阿尔奇(Archie)公式

阿尔奇(Archie)公式

阿尔奇(Archie)公式是美国壳牌公司的石油测井工程师GEArchie在1942年发表的关于砂岩电阻率的定律,其基本内容是:
(1)对于纯净的、无泥质且100%含水的砂岩(即含水饱和度SW=1时的砂岩),其电阻率与孔隙水的电阻率成正比,其比例系数称为地层因子(For2mationFactor,用F代表).
(2)对于含水饱和度小于1的纯砂岩(即在纯净砂岩的孔隙中除了水之外还有石油或天然气等其他类型的流体),其电阻率与同种砂岩在100%含水时的电阻率成正比,其比例系数在后来被其他研究者和测井工程师称为电阻率指数或电阻率放大系数(ResistivityIndex,用I代表).
(3)地层因子F是孔隙度Φ的函数:F=Φ^-m.
(4)电阻率指数I是含水饱和度SW的函数:I=Sw^-n.
在这两个关于地层因子F和电阻率指数I的公式中,m和n分别为双对数坐标下的F-Φ关系直线和I-Sw关系直线的斜率.在没有给出实验数据的条件下,阿尔奇认为m的值应在1.3到2之间变化.具体地说,对于未固结的纯砂,m的值在1.3附近变化.对于产于美国海湾地区的一些固结良好的纯砂岩,m的值在1.8到2.0之间变化.对于指数n,阿尔奇根据有关的文献资料认为在含水饱和度在15%和20%之间时,n的取值接近于2,即n≈2.。

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地 球 物 理 学 进 展
20 卷
a co ndi tion o f fo rmatio n w ater resist ivity bei ng less than rock grain resistivi ty. T w o set s of ro ck sample dat a in di spersed shaly sands and log ging dat a in laminated shaly sands and in lami nat ed and dispersed shaly sands show t hat this model may be applied not only in dispersed shaly sands but also in laminated shaly sands , also can be applied in laminat ed and dispersed shaly sands.
0 引 言
泥质砂岩的低电阻率可能是由于高泥质含量或 骨架导电等因素引起的 , 而高含泥的砂岩中可能同 时含有分散泥质和层状泥质[ 1] . 然而 , 现在应用的多 数电导率模型只适用于分散泥质砂岩或层状泥质砂 岩 , 且骨架不导电 , 如 Poupo n 的层状泥质砂岩电导 率模型[ 2] , Waxman and Smi t s 的分散泥质砂岩电导 率模型 . 这些模型不适用于同时含分散泥质和层 状泥质砂岩解释 , 另外 , 目前应用的模型多为经验模 型 , 并且使用并联导电理论建立模型 , 这使模型的应 用范围受到了一定的限制 , 因此 , 有必要建立一种适 用于骨架导电且同时含分散泥质和层状泥质砂岩解 释的通用电阻率模型以提高复杂泥质砂岩储层含水 饱和度的解释精度. 基于有效介质理论尤其 HB 方 程 , 已建立了一些确定非均匀混合介质含水饱和度 的纯理论模型. 有效介质理论的基础是用于计算混 合物介电性质的麦克斯韦理论 , 1935 年 Brug geman 将这一理论扩展应用到在一种连续相介质中聚集着 分散相的混合物 , 但他假设分散相和连续相都不导 电[ 4] ; 1960 年 H anai 将 Brug geman 理论扩展应用到 分散相 和 连 续 相 都导 电 的 情 况[ 5] ; 1982 、1983 年 Bussi on 提出将 H B 方程用于解决泥质砂岩问题 , 并 给出了含水泥质砂岩及含油气泥质砂岩的 H B 方程 改进形式[ 6] [ 7] . 1995 、1996 年 Berg 根据有效介质理 论将油气和骨 架看作并联的 分散相而水作 为连续 相 , 并考虑了泥质分布形式的影响 , 分别建立了只含 分散或层状泥质情况下用于确定泥质砂岩含水饱和 度的有效介质 H B 电阻率模型 , 但在建立模型过程 中 , 仍使用了并联导电理论 , 此外 , 他没有给出储层 同时含有分散泥质和层状泥质情况下的有效介质通 用 H B 电阻率模型[ 8 , 9] . 1989 年 M ayers 基于 H B 方 程推导中获得的差分方程 , 对加入的每一个包体进 行连续积分 , 从而在不使用并联导电理论条件下 , 分 别建立了只含分散或层状泥质的泥质砂岩电阻率模 型
第 2 0卷 第 3 期 2005 年 9 月(页码 : 747 ~ 756)
地 球 物 理 学 进 展 P ROG RESS IN G EOP H YSICS
V ol. 20 N o. 3 Se p. 2005
骨架导电的混合泥质砂岩通用孔隙 结合电阻率模型研究
宋延杰 , 王秀明 , 卢双舫
Keywords shaly sa nds , disper sed clay , laminated sha le , conducting mat rix g r ains , diffe rential equatio n , w ater satura tion , g ene ralized resistiv ity mode ls
Generalized matrixconducting pore combination resistivity model in laminated and dispersed shaly s Shuangf ang
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Abstract With the o rdinal addition of dispersed clay pa rticles , oil dr ops , conducting matrix g rains , laminated shale to w ater and successive integ ra tion ov er the addition of a single inclusion , generalized matrixco nducting po re combinatio n mo del in lamina ted and disper sed sha ly sands is established. By analy zing effects of pa rameters of the model , we find out tha t sha le distribution larg ely affects w ater saturatio n calculated by the model. Difference be tween the co rrespo nding fo rmation conductiv itie s for the tw o matrix g rain resistivities or the tw o clay par ticle resistivities har dly varies with total wa te r saturatio n , and difference be tw een the cor respo nding for mation co nductivities for the tw o laminated shale resistivities increases as total wa te r saturation increases. T he curv es be tw een for matio n co nductivity and total wa te r saturatio n a re most affected by cementatio n ex po nent o f matrix g rains , while they are least affec ted by cementatio n e xponent o f dispersed clay pa rticles. T he effect of satura tion exponent o n the curves be tw een fo rmation co nductivity and total wa ter satura tion increase s as to tal w ater saturatio n increases. T esting o n ar tificial sample s with co nducting r ock gr ains it prov es that the model can be applied in clayfree poro us rocks w ith co nducting g rains , with
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(1. 大庆石油学院地球科学学院 黑龙江 大庆 163318 ; 2. 澳大利亚科学技术研究院 , A RR C BO BO X 1130 , Techn ology Park , Bent ley , W A 6102 , A ust ralia)
摘 要 在水介质中顺序添加分散粘土颗粒 、油珠 、导电骨架颗粒 、层状泥质 , 并对每 一种成分 进行连续积 分 , 建 立了 一种适用骨架导电及含有分散粘土和层状泥质的泥 质砂岩 通用电 阻率模 型 . 通 过对该 模型的 影响因 素分析 , 发现 泥 质分布形 式对模型计算的含水饱和度有很大影响 ; 对应两个不 同粘土颗粒电阻率 或骨架颗 粒电阻率的 地层电导 率之 差 , 几乎与总含水饱和度无关 , 而对应两个不同层状 泥质电 阻率的 地层电 导率之 差 , 随 总含水 饱和度 增大而 增大 ; 骨 架胶结指 数变化对地层电导率与总含水饱和度关系曲线的影响最大 , 而粘土胶结 指数变化 对地层电导 率与总含 水饱 和度关系曲线的影响最小 ; 饱和度指 数对地 层电 导率与 总含 水饱和 度关 系曲 线的影 响随 总含水 饱和 度的增 大而 减 小 . 通过一组骨架导电的人造岩样的试验 , 表明当地 层水电 阻率 . 小于颗 粒电阻 率时 , 该模 型可以 用于不含 粘土的 骨 架导电的 岩石 . 通过两组分散泥质砂岩岩样实验 测量数 据和一 组层状泥 质砂岩 测井资 料及实 际测井 资料的 计算 , 表 明本文给出的电阻率模型既适用于分散泥质砂岩地 层解释 又适用 于层状 泥质砂 岩地层解 释 , 同时 , 还适用 于含有 分 散粘土和层状泥质的混合泥质砂岩地层解释 . 关键词 泥质砂岩 , 分散泥质 , 层状泥质 , 导电骨架 , 差分方程 , 含水饱和 度 , 通用电阻率模型 中图分类号 P631 文献标识码 A 文章编号 10042903(2005)03 0747 10
收稿日期 200410 10 ; 修回日期 200412 12. 基金项目 黑龙江省自然科学基金“ 低阻油层通用有效介质电阻率模型研究”( TE2005 - 24)资助 . 作者简介 宋延杰 , 男 , 1963 年 6 月生 , 副教授 , 1988 年毕业于大庆石油学院 , 获硕士学位 , 在读 博士研究生 , 主要从事 测井解释 模型 、剩余 油评价技术 、低孔渗储层解释方法 、气层解释方法等研究工作 . 曾获中国石油天然气集团公司科技进步二等奖一 项 , 大庆石油管 理局科技进步二等奖 、三等奖各一项 , 黑龙江省教育委员会科技进步二等奖 、三等奖各一项 ; 获中国石油天然气集 团公司优秀教 学成果一等奖 、三等奖各一项 . 发表研究论文 10 多篇 . ( E mail : syj1963 @263. net)
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