AAO单体计算模板
AAO设计自动计算
1 m2 8
0.00047 m3/s 404 40.4 m
出水总线长
L
66 m
AAO
设计参数
判断是否可采用AAO 反应池尺寸
堰顶间距 水头损失 BOD污泥负荷 污泥龄 水利停留时间 回流污泥浓度 污泥回流比 混合液悬浮固体浓度 混合液内回流比
容积 总水力停留时间 厌氧：缺氧：好氧 厌氧池水力停留时间 缺氧池水力停留时间 好氧池水力停留时间 厌氧池容积 缺氧池容积 好氧池容积 好氧段总氮负荷 厌氧段总磷负荷 污泥增值系数 污泥自身氧化率 降解有机物污泥增殖 不可降解及惰性悬浮物 沉淀 剩余污泥量
有效水深 缓冲层高度 泥斗高度 沉淀池底部落差 沉淀池总高度 每人每日污泥量 设计人口数 两次清除污泥时间间隔 污泥部分所需的容积
泥斗高度 污泥斗容积 池底径向坡度 沉淀池底部落差 污泥斗以上圆锥体部分污 泥容积
污泥总容积
中心进水管 出水堰
径深比
管内流速 管径 穿孔流速 穿孔面积
潜孔个数
潜孔水头损失 单堰流量 出水堰总数 出水总堰长
排泥管径
n
4
q
1.5 m3/（m2·h）
t
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ2h
F 227.43056 m2
D 17.017112 m
h2
3m
r1
1.1 m
r2
0.5 m
h5
0.6 m
8～11 h
10000 mg/L
50%
3333.3333 mg/L
167%
10 >8
0.025 <0.06
10000 m3
9.6 h
1
1
(完整word版)AAO工艺设计计算
4.2 设计计算本工艺是采用池体单建的方式，各个池子根据厌氧—好氧-缺氧活性污泥法污水处理工程技术规范［20］进行设计计算。
4.2。
1 厌氧池设计计算（1）池体设计计算 a 。
反应池总容积(4—1）式中：t p —— 厌氧池水力停留时间，h ； Q -— 污水设计水量，m 3/d ； V p —— 厌氧池容积，m 3；3150024200008.1m V p =⨯=b.反应池总面积h VA =(4-2)式中：A --——--反应池总面积，2m ; h —---——反应池有效水深,m ；取4m 237541500m A ==c 。
单组反应池有效面积NAA =1 (4—3） 式中:1A -—--—-每座厌氧池面积，2m ;N —----—厌氧池个数,个；21m 5.1872375==A d.反应池总深设超高为h 1=1。
0m ，则反应池总深为：mH 0.50.10.4h h 1=+=+=e 。
反应池尺寸 mm m H L B 57.1115⨯⨯=⨯⨯（2）进、出水管设计24Q t V p p ⨯=s m Q Q /204.02408.023max 1===sm Q Q /408.034.02.12.13max max '=⨯==()11Q R R Q i ++=321)2(gmb Q H =a 。
进水设计进水管设计流量s m Q /34.03max =，安全系数为1。
2 故分两条管道，则每条管道流量为: 管道流速v = 1。
4m/s ，则进水管理论管径为：mm m Q 429429.04.1204.044d 1==⨯⨯==ππν（4—4）取进水管管径DN=450mm 。
反应池采用潜孔进水，孔口面积21v Q F =（4—5） 式中：F ———--—每座反应池所需孔口面积,2m ；2v —-——-—孔口流速（m/s)，一般采用0。
2—1.5s m /,本设计取2v =0。
2s m /202.12.0204.0m F ==设每个孔口尺寸为0.5×0.5m,则孔口数为(4—6）式中：n --—---每座曝气池所需孔口数，个； f —————-每个孔口的面积,2m ;个个，取508.45.05.002.1==⨯=n nb 。
AAO生化池计算书
n
=
tp
=
四、 好氧池容积 1、 以硝化反应计算 反应池中氨氮浓度
硝化作用中氮的半速率常数
15℃时硝化菌最大比生长率 硝化菌比生长率 设计泥龄安全系数 硝化需要最小泥龄 实际取值设计泥龄 好氧池容积 好氧池停留时间 2、 按有机物降解的污泥负荷计算 好氧池容积
Na
=
KN
=
=
μ=
F
=
θco
=
θco' =
有机氮+氨氮+硝态氮
有机氮+氨氮+硝态氮 ηTN=（Nti-Nte）/Nti 有机氮+氨氮，生活污水TKN≈TN,进水硝态氮很 少 有机氮+氨氮,假设有机氮完全转化为氨氮 氨氮 氨氮
采用0.03～0.06kgNO3-N/(kgMLSS·d) kde(t)=kde(20)*1.08（t-20）
△XV=y*Yt*[Q(Si-Se)/1000] △N=Nti-Nte-n1*△XV △Nt=△N*Q/1000 Vn=[Q(Nki-Nte)/1000-n1△XV]/kde(t)X Vn=△Nt/（kde(t)*X*y）
参照6.10.3，进水中不可降解污泥，即悬浮固 体的污泥转化率无试验资料时采用0.5～ 0.7gMLSS/gSS △X=YQ(Si-Se)/1000-KdVXV+fQ(SSo-SSe)/1000
99.2～99.7％ 污泥贮池停留时间：一般0.5～2.0h m=△X/[Q(Si-Se)/1000)]，剩余污泥产率，活 性污泥法去除1kgBOD产生污泥0.4-0.6kg污泥， 生物膜法为0.3-0.45，生物转盘为0.25
6.06
℃ ℃ m Pa mg/l mg/l m ×105Pa
AAO工艺设计计算
1（一）、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：（1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
Q K Q •=式中：Q ——设计水量，m 3/d ； Q ——日平均水量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为ee 0-)S -.05(S 0-N N N O =式中：N——进水总氮浓度，mg/L ； 0S ——进水BOD 值【1】，mg/L ； eS ——出水BOD 值，mg/L ； eN ——出水总氮浓度，mg/L ； 反硝化速率计算0S N K O de =计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得Cθ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）反硝化工艺设缺氧区的反硝化间歇或同步反硝化V V D /(C cd θ/θ))/(k 3de kgBOD gNO K 0.20 0.11 0.06 0.300.130.090.40 0.14 0.12 0.500.150.15（3）、计算污泥产率系数Y 【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00T C T C S X K Y •+•+=式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ；K ——修正系数，取9.0=K ； 0X ——进水SS 值mg/L;T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：)-(θ00e C S S S Y S L •=式中：SL ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS •d)。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d处理目标污水处理厂规模BOD ≤1200kg/dBOD ≥6000kg/d最小泥龄建议泥龄最小泥龄建议泥龄有硝化 5 6 4 5 无硝化 10 11 8 9 有硝化反硝化2.0/=V V D 12.5 13.8 10 11.3 3.0/=V V D14.315.711.412.94.0/=V V D 16.7 18.3 13.3 155.0/=V V D20221618有硝化、反硝化，污泥稳定25 25（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
AAO设计计算书-污泥负荷法(包括曝气风量计算)
1、判断是否可以用AAO法COD/TN7.11符合要求>8TP/BOD50.02符合要求<0.06符合要求2、有关设计参数BOD5污泥负荷N kgBOD5/(kgMLSS·d)0.07污泥容积负荷F=N*X kgBOD5/(m3·d)0.21回流污泥浓度 X R mg/l6000污泥池浓度99.4%混合液悬浮固体浓度 X mg/l3000污泥回流比 R=X/(X R-X)100%TN去除率ηN=（TN0-Tn e）/TN0*100%66.67%混合液回流比 R内=ηN/(1-ηN)*100%200.00%3、反应池容积VV=QS0/(N*X) m32857.14反应池总水力停留时间t=V/Q h22.86各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧=1:1:3厌氧池水力停留时间 h 4.57池容V厌 m3571.4缺氧池水力停留时间 h 4.57池容V缺 m3571.4好氧池水力停留时间 h13.71池容V好 m31714.34、校核氮磷负荷 kgTN/(kgMLSS·d)好氧段总氮负荷=Q·TN0/（X·V好）0.026符合要求＜0.05厌氧段总磷负荷=Q·TP0/（X·V厌）0.007符合要求＜0.065、剩余污泥量△X，kg/d△X=Px+Ps kg/d372Px=Y·Q(S0-S e)-k d·V·X v42污泥增殖系数Y0.6污泥自身氧化率k d0.05Ps=Q(X0-X e)*50%3306、碱度校核剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产126.70>100生碱度+去除BOD5产生碱度进水碱度 mg/l280每日用于合成的总氮=0.124*Px 5.21用于合成的总氮量 1.74被氧化的氨氮=进水总氮-出水氨氮-用于合成的总38.26氮量所需脱硝量=进水总氮-出水总氮-用于合成的总氮28.26量需还原的硝酸盐氮量=Q*所需脱销量/100084.797、曝气系统设计计算设计需氧量AOR=D1+D2-D3 kgO2/d1089.83碳化需氧量D1=Q（S0-S）/(1-e-0.23×5)-1.42Px804.29出水所含溶解性BOD5 S=Se-1.42*0.7*Xe（1-e-3.210.23×5）硝化需氧量D2=4.6Q（N0-Ne）-4.6*0.124*Px528.04反硝化脱氮产氧量D3=2.86N T242.51N T=Q*所需脱销量84.79最大需氧量AORmax=变化系数*AOR kgO2/d1416.78标准需氧量SOR=AOR*Cs（20）/[α*（βρCsm(t)-2205.17CL)*1.024(T-20)] kgO2/dCs（20）/[α*（βρCsm(t)-CL)*1.024(T-20)] 2.02最大时标准需氧量SORmax kgO2/d2866.73好氧池平均曝气量 m3/min25.52汽水比12.25 8、污泥龄的计算θc=MLSS*V/△X d23.04按污泥负荷计算:V=24L j Q/(1000F W N W)。
废水工艺计算AAO
A/A/O 工艺 生 物 处 理 池 设 计 计 算1. 基 本 数 据1.1 流 量日 平 均 流 量 Qav = cu m / d日 最 小 流 量 Qmin = cu m / d日 变 化 系 数 Kz =日 最 大 流 量 Qmax = 65000cu m / d设 计 日 流 量 Q = 50000cu m / d1.3 参 数 选 取1.3.1 运 行 参 数△ 生 物 池 中 活 性 污 泥 浓 度 Xvss =△挥发活性组份比例 fvss =( 一 般 0.7 ~ 0.8 )△ 混 合 液 回 流 比 R =1.3.2 碳 氧 化 工 艺 参 数△ 污 泥 理 论 产 泥 系 数 Y =△20℃ 时污泥自身氧化系数 Kd20 =( 范 围 0.04 ~ 0.075 , 一 般 0.06 )1.3.3 硝 化 工 艺 参 数△ 硝 化 菌 在 15℃ 时 的 最 大 比 生 长 速 率μ△ 好 氧 池 中 溶 解 氧 浓 度 DO =△ NH4-N 的 饱 和 常 数 8 ℃KN = 10^( 0.051 * T - 1.158 ) =△ 硝 化 菌 理 论 产 率 系 数 Yn =△20℃时硝化菌自身氧化系数 KdN20 =△ 氧 的 饱 和 常 数 Ko =1.3.4 反 硝 化 工 艺 参 数△ 在 20℃ 时 的 反 硝 化 速 率△ 厌 氧 池 溶 解 氧 浓 度 DOn =1.3.5 除 磷 工 艺 参 数△2 好 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )2.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin =8 ℃△ 污 泥 自 身 氧 化 系 数 Kd 修 正Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.028 1 / d△ 硝 化 菌 最 大 比 生 长 速 率 μm 修 正μm = μm(15) * e^[0.098*(Tmin - 15)] * [1 - 0.833*(7.2 - PH)] * [DO / (Ko +DO)]= 0.132 1 / d△ 硝 化 菌 自 身 氧 化 系 数 Kd N 修 正KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.022 1 / d2.2 计 算 设 计 泥 龄2.2.1 最 大 基 质 利 用 率 k' = μm / Yn = 0.88 1 / d2.2.2 泥 龄 计 算△ 最 小 硝 化 泥 龄 tcmin由 公 式 : 1 / tcmin = Yn * k' - kdN 得 : tcmin = 1 / ( Yn * k' - kdN )tcmin 1 / ( Yn * k' - kdN) =9.16 d△ 设 计 泥 龄 tc = SF * tcmin =16.5 d2.3 污 泥 负 荷2.3.1 硝 化 污 泥 负 荷 Un由 公 式 : 1 / tc= Yn * Un - kdN 得 : Un = (1 / tc + kdN ) / YnUn = ( 1 / tc + kdN ) / Yn =0.55mgNH4-N/(mgMLVSS*d )2.3.2 出 水 氨 氮 浓 度 Ne由 公 式 : Un = k' * Ne / (Kn + Ne) 得 : Ne = Un * Kn / ( k' - Un)Ne = Un * Kn / ( k' - Un ) =0.30 mg / l2.3.3 碳 氧 化 污 泥 负 荷 Us由 公 式 : 1 / tc= Y * Us - kd 得 : Us = (1 / tc + kd ) / YUs = ( 1 / tc + kd ) / Y =0.15mgBOD/(mgMLVSS*d )2.4 好 氧 池 容 积2.4.1 BOD 氧 化 要 求 水 力 停 留 时 间tb = ( So' - Se ) / ( Us * Xvss * f ) =0.68 d =16.43 h f为VSS中可好氧生物降解部分所占比例取 f =88.74%2.4.1 硝 化 要 求 水 力 停 留 时 间△ BOD5 表 观 产 率 系 数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc )=0.41 mgVSS / mgBOD5△ 硝 化 细 菌 在 微 生 物 中 的 百 分 比 fn硝 化 的 氨 氮 量 Nd=TN0-0.122*Yobs*(So'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs =31.2 mg / l 硝 化 菌 百 分 比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(So'-Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs)=0.066△ 硝 化 水 力 停 留 时 间 tntn = (TNo-0.122*Yobs*(S0'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )=0.48 d =11.5 h2.4.2 好 氧 池 水 力 停 留 时 间 选 定 t =16.43 h2.4.3 好 氧 池 容 积 Va = Q * t / 24 =34230.3 cu m2.5 排 泥 量 计 算△ 污 泥 有 机 部 分 产 量 W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =3907.29 kg / d △ 污 泥 内 源 衰 减 残 留 物 量 W2 = f P * Kd * tc * W1 =358.54 kg / d △ 污 泥 惰 性 部 分 产 量 W3 = η6500.0 kg / d总 悬 浮 物 TSS 惰 性 组 份 比 例 ηss 取137.2 kg / d △ 活性污泥总产量 W '=W1+W2+W3+W4-SSe*Q/1000 =10903.0 kg / d =10.9 t / d △ 污 泥 的 综 合 产 率 W ' / [(So - Se) * Q / 1000) = 1.15kgDS/kgBOD△ 活性污泥挥发性组分中活性部分所占比例 f = W1 / (W1+W2+W4) =88.74%2.6 污 泥 中 MLVSS 比 例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =0.3584 选 定0.362.7 污 泥 中 MLSS X = MLVSS / fvss =实际污泥负荷0.0555kgBOD/kgSS.d实际污泥龄校核 tc' =15.70d2.8 污 泥 体 积取 活 性 污 泥 含 水 率 p =99.0%污 泥 浓 度 Nw =10.0kg/m3污 泥 体 积 Vs = W/Nw =1090m3/d =21.6l/s (14 hr)99.00%109077.8821.694.00%181.712.98 3.680.00%54.5 3.89 1.1每公斤干泥加混凝剂 PAM0.004kgPAM/kg干泥加药量43.61kg/d = 3.115kg/h2.10 生物池容积计算2.10.1 A/A/O生物池生物池总容积 V =45264.5m3 总停留时间 T =21.73hr设计水深 H1= 5.5m系列数 S=2系列单渠道宽度 B1 =9m单系列生物池面积A1=4115.0m2单系列生物池长度L1=457.2m缺氧区长度 L2=0m曝气池总长度 L3=457.2m 取L3=460m单系列曝气池分格数4格单格曝气池长度 L4=115m曝气池超高 H2=0.5m曝气池总高 H=6m缺氧段容积 V1 =8950.9m3每系列缺氧段长度 L4=90.4m 取L4=92m厌氧段容积 V2 =2083.3m3每系列厌氧段长度 L5=取L4=23m生物池总容积校核 Vt=45540m3 系统总污泥龄计算 Tt =20.88d 2.11 二沉池辐流式沉淀池设计有效水深 H1= 3.5m3 缺 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )3.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin 8 ℃△ 反 硝 化 速 率 UDN 修 正UDN = UDN(20) * 1.09 ^ (Tmin - 20) * (1 - DOn) = 0.0332mgNO3-N/mg MLVSS*d3.2 反 硝 化 池 容 积 Vdn△ 反 硝 化 氮 量 NDenitNDenit = TNo - TNe - 0.12*W1/Q*1000 =10.6 mg / l( TNe 为 设 计 值)△ 容 积 VdnVdn = NDenit / ( UDN * Xvss ) =0.18 d = 4.30 h V =8950.9 cu m△ 综 合 回 流 比 (R+r) = NDenit / TNe = 0.534 厌 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )4.1 参 数 修 正4.2 厌 氧 区 容 积 Vp = Q * tan / 24 =厌氧区名义水力停留时间 tan =4.3 厌氧区实际水力停留时间 tant = 24 * Vp / [(1+r) * Q] =0.7 hr( 满 足 要 求 )4.4 厌 氧 区 释 放 出PO4－P 浓 度 CP1△ PO4-P 释 放 速 率 系 数 kp = 0.0236 * So - 0.036 = 4.68mgP/gMLSS*hr △ CP1 = CPo + kp * tant * X / 1000 =18.1 mg / l4.5 好 氧 区 出 水 PO4－P 浓 度 CP2△ PO4-P 吸 收 速 率 系 数 ku , 取0.5 l / gMLSS*hr△ 好 氧 区 实 际 水 力 停 留 时 间 t2 = t / (1 + r + R) = 4.69 hr△ 由 公 式 ln( Cp1 / Cp2) = ku * X * t2 / 1000得 : Cp2 = Cp1 * exp( - ku * X * t2 /1000) =0.27 mg/l4.6 校 核 好 氧 区 出 水 总 磷 浓 度 TPeTPe = ( CP2 + 0.055 ) / 0.671 =0.49 mg/l4.7 校 核 污 泥 含 磷 率 PxPx = ( TPo - TPe ) * Q / ( W * 1000) = 5.77%基 本 满 足 要 求5 需 氧 量 计 算6 曝 气 器 计 算5.1 有 机 物 碳 化 需 氧 量 O2－cO2-c = 1.47 * Q * (So-Se) / 1000 - 1.42*W1 =8416.6 kgO2 / d式 中：<> BODu/BOD5 = 1.47<> 理 论 上 微 生 物 自 身 氧 化 的 好 氧 量 1.42 kgO2/kgVSS5.2 硝 化 需 氧 量 O2-nO2-n = 4.6 * [ Q * ( TNo - Ne ) - 0.12*W1 ] =6973.3 kgO2 / d式 中：<> 微 生 物 细 胞 中 N 的 比 例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS5.3 反 硝 化 可 利 用 氧 O2-dnO2-dn = 2.86 * [ Q * ( TNo - TNe ) / 1000 - 0.12*W1*fvss ] =2390.656 kgO2 / d( TNe 使用要求值20mg/l )5.4 总 需 氧 量 O2 = O2_c + O2_n - O2_dn =12999.3kgO2/d =13.0 t O2 / d5.5 去 除 每 公 斤 BOD5 的 需 氧 量 = O2 * 1000 / [ Q * ( So - Se )] = 1.37kgO2/kgBOD6 曝 气 器 计 算6.1 基 础 数 据6.1.1 实际传氧速率N (AOR)12999.3kgO2/d =541.6kgO2/h6.1.2 污水剩余DO 值 (DO)2.0mg/L 6.1.3 标准状态下清水中饱和溶解氧 (C S ,20度)9.17mg/L 6.1.4 当地海拔高度2800m 6.1.5 当地大气压P a (kPa) (见给排水手册一P81页)7.36mH2O =72.13Kpa6.1.6 污水温度(T)高温16度低温6.1.7 T 温度时清水饱和溶解氧 (简明排水设计手册P6页)9.95mg/L6.1.8 T、P a 时清水饱和溶解氧 (C SW )7.086.1.9 空气中含氧量占平原地区比值74.10%6.2 计 算－C 0)×1.024(T －20)/C S0=f×N－E A )/79+21(1－E A )(O t /42+P b /2P a )N 0/(P×η)η)0/(0.3E A )鼓风机选用2台144.938.接触池8.1池容取接触时间 t' =30min接触池容积 V' =1042m3取接触池数 n' =2座取接触池深 h = 5.0m取单接触池宽W =10m设计单接触池长L =13.0m 取 L=度 接触池实际容积 V =2000m3mg/L8.2 出水加氯量取每方水加液氯5g Cl2/t水出水加氯量为250kg Cl2/d =×(βC。
AAO工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算： （1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
Q K Q •=式中：Q ——设计水量，m 3/d ； Q ——日平均水量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为e e 0-)S -.05(S 0-N N N O =式中：N ——进水总氮浓度，mg/L ；0S ——进水BOD 值【1】，mg/L ；e S ——出水BOD 值，mg/L ； e N ——出水总氮浓度，mg/L ； 反硝化速率计算S N K Ode =计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）反硝化工艺设缺氧区的反硝化间歇或同步反硝化V V D /(C cd θ/θ))/(k 3de kgBOD gNO K0.20 0.11 0.06 0.30 0.13 0.09 0.40 0.14 0.12 0.500.150.15（3）、计算污泥产率系数Y 【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00T C T C S X K Y •+•+= 式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ；0X ——进水SS 值mg/L;T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：)-(θ00e C S S S Y S L •=式中：S L ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS •d)。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d处理目标污水处理厂规模BOD ≤1200kg/dBOD ≥6000kg/d最小泥龄建议泥龄最小泥龄建议泥龄有硝化 5645无硝化 10 11 8 9 有硝化反硝化2.0/=V V D 12.5 13.8 10 11.3 3.0/=V V D 14.3 15.7 11.4 12.9 4.0/=V V D 16.7 18.3 13.3 15 5.0/=V V D20 22 16 18 有硝化、反硝化，污泥稳定2525（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
AAO工艺设计计算
AAO⼯艺设计计算1、缺氧池、好氧池(曝⽓池)的设计计算：（1）、设计⽔量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和⽔⼒停留时间都较长，设计⽔量应按照最⾼⽇流量计算。
Q K Q ?=式中：Q ——设计⽔量，m 3/d ； Q ——⽇平均⽔量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为e e 0-)S -.05(S 0-N N N O =式中：N ——进⽔总氮浓度，mg/L ；0S ——进⽔BOD 值【1】，mg/L ； e S ——出⽔BOD 值，mg/L ； e N ——出⽔总氮浓度，mg/L ；反硝化速率计算S N K Ode =计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）（3）、计算污泥产率系数Y 【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00T C T C S X K Y ?+?+= 式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ；0X ——进⽔SS 值mg/L;T ——设计⽔温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进⾏污泥负荷核算：)-(θ00e C S S S Y S L ?=式中：S L——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS ?d)。
活性污泥⼯艺的最⼩污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS 取值范围取定MLSS(X)值后，应⽤污泥回流⽐R 反复核算XX XR R -=310007.0E R t SVIX ×?= 式中：R ——污泥回流⽐，不⼤于150%；E t ——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围（5）、计算反应池容积XS S Y Q V e C 1000)-(θ240=计算出反应池容积V 后，即可根据V V D /的⽐值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
经典AAO设计计算表
规范要 0.7 求：
0.1~0. 2.1 6000 3000 100 %
66.666667
200 %
2、曝气池体积V计算 （1）估算出水溶解性 BOD5（Se)
Se Sz 7.1Kd fCe
（2）曝气池体积V
V YcQ(S0 Se ) eXf (1 Kdc )
（3）复核滗水高度h1： 有效水深H＝ h1=HQ/(n2V)= （4）复核污泥负荷
4.8 m
曝气头处绝对压力 pb=p+9800H=
148340 Pa
曝气头氧转移效率EA=
20%
0.85 0.95
2 mg/L 89860 Pa 0.89
气泡离开水面时含氧量 Qt=
夏季清水氧饱和度CS(25)= Cs(20)= 冬季清水氧饱和度Cs(10) ＝
21(1 - E A ) 79 21 (1 E A )
2 mg/L 1.3 7.2
(2)标准水温（15℃）时 硝化菌半速度常数KN(15)=
冬季KN(10)=KN(15)× e0.118(T-15)=
0.5 mg/L 0.15 mg/L
(3)硝化菌自身氧化系数 bN(20)=
冬季bN(10)＝bN(20)× 1.04(T-20)＝
冬季硝化菌比增长速度 μN(10)＝1/θc+bN＝
（6）标准需氧量
SOR
AOR Cs(20)
(Csb(T ) C ) 1.024(t 20)
氧总转移系数α＝
氧在污水中饱和溶解度
修正系数β＝
曝气池内平均溶解氧浓
度C＝
所在地区大气压力p=
因海拔高度不高引起的
压力系数ρ＝p/101300=
曝气池水深H=
AAO工艺设计计算
1、缺氧池、佳氧池(曝气池)的安排估计：之阳早格格创做（1）、安排火量的估计由于硝化战反硝化的污泥龄战火力停顿时间皆较少，安排火量应依照最下日流量估计. 式中：Q ——安排火量，m 3/d ；Q ——日仄衡火量，m 3/d ；K ——变更系数；（2）、决定安排污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为 式中：N——进火总氮浓度，mg/L ； 0S ——进火BOD 值【1】，mg/L ； e S ——出火BOD 值，mg/L ； e N ——出火总氮浓度，mg/L ；反硝化速率估计估计出de K 值后查下表采用相映的V V D /值，再查下表博得C θ值.反硝化安排参数表（T=10~12℃）反硝化工艺设缺氧区的反硝化间歇或者共步反硝化V V D /(C cd θ/θ))/(k 3de kgBOD gNO K（3）、估计污泥产率系数Y 【2】式中：Y——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ；K ——建正系数，与9.0=K ；0X ——进火SS 值mg/L;T——安排火温，与污泥龄估计与相共数值. 而后按下式举止污泥背荷核算：式中：SL ——污泥背荷，尔国典型推荐与值范畴为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS •d).活性污泥工艺的最小污泥龄战提议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d处理目标污火处理厂规模BOD ≤1200kg/dBOD ≥6000kg/d最小泥龄提议泥龄最小泥龄提议泥龄有硝化 5 6 4 5 无硝化 10 11 8 9 有硝化反硝化2.0/=V V D 103.0/=V V D4.0/=V V D 155.0/=V V D20221618有硝化、反硝化，污泥宁25 25静（4）、决定MLSS(X)MLSS(X)与值通过查下表可得.反应池MLSS与值范畴处理目标MLSS(kg/m3)有初重池无初重池无硝化有硝化(反硝化)污泥宁静与定MLSS(X)值后，应用污泥回流比R反复核算式中：R——污泥回流比，没有大于150%；t——浓缩时间，其与值拜睹下表.E浓缩时间与值范畴工艺采用无硝化有硝化有硝化反硝化有深度反硝化浓缩时间＜1.5~2h ＜2h（5）、估计反应池容积估计出反应池容积V后，即可根据VV/的比值分别估计D出缺氧反应池战佳氧反应池的容积.2、厌氧池的安排估计：厌氧反应池的容积估计式中：AV——厌氧反应池容积，m3.3、曝气量的估计：（1）、本质需氧量的估计式中：2O——本质需氧量，kgO2/d；CO——去除含碳有机物单位耗氧量，包罗BOD落解耗氧量战活性污泥衰减耗氧量，kgO2/kgBOD；tS——BOD去除量，kg/d；htN——硝化的氨氮量，kg/d；otN——反硝化的硝酸盐量，kg/d.其中，去除含碳有机物单位耗氧量C O按下式估计：按该式估计出分歧泥龄战分歧火温下的C O值列于表5【4】，安排时可曲交查下表.落解含碳有机物单位耗氧量表单位：kgO2/kgBODT(℃)泥龄(d)4 8 10 15 20 2510121518202530BOD去除量t S按下式估计：式中：f——BOD背荷动摇系数，按下表采用.CBOD背荷动摇系数表污泥龄（d）当无反硝化时，需硝化的氨氮量ht N按下式估计：式中：N——进火凯氏氮【5】浓度，mg/L；KN——央供出火氨氮浓度，mg/L.he当有反硝化时，需硝化的氨氮量ht N按下式估计：反硝化的硝酸盐量ot N按下式估计：（2）、尺度需氧量的估计由于上述要领估计出的需氧量是正在本质火温，气压战混同液溶解氧浓度的污火中的需氧量，而充氧设备的充氧本领是正在火温20℃、一个大气压、溶解氧为整的浑火中测定的，为了采用充氧设备，必须将本质需氧量换算成尺度需氧量.尺度需氧量按下式估计：式中：T——最热日反应池仄衡火温，与值与估计C O时相共，℃；α=；α——建正系数，尔国典型提议值为0.85β——建正系数，尔国典型提议值为0.9=β；S C ——尺度条件下浑火中的鼓战溶解氧，2.9C =S mg/L ；SW C ——浑火正在T ℃战本质估计压力Pa 时的鼓战溶解氧，2.9C =S mg/L ；0C ——混同液结余溶解氧值，普遍0C =2mg/L ，共步硝化反硝化0C =0.5mg/L.浑火正在T ℃战本质估计压力Pa 时的鼓战溶解氧SW C 按下式估计： 式中：St C ——浑火正在T℃时的鼓战溶解氧，mg/L ；b P ——曝气拆置处千万于压力，105Pa ； t O ——曝气池劳出气体中含氧，%. 曝气拆置处千万于压力b P 按下式估计：式中：h ——曝气设备处的火深，m ；曝气池劳出气体中含氧t O 按下式估计： 式中：A E ——曝气设备的氧利用率，已知时可与0.2；（3）、风机风量的估计风机风量按下式估计： 式中：S G ——需气量，Nm 3/d 【6】.【1】设有初重池时，S 0为初重池出火的BOD 值.【2】原式仅正在COD/S 0≤2.2时灵验.当COD/S 0＞2.2时，应按COD 去估计产泥量.【3】当每日进火总BOD值正在1200~6000kg/d时，按内插法与值；当V D/V值正在表中数值之间，也按内插法与值.当安排温度没有是10℃时，需自止估计.其估计要领如下：式中：θ——硝化泥龄，及佳氧泥龄，d；COF——仄安系数，当进火总BOD≤1200kg/d时，F=1.8；当进火总BOD＞6000kg/d时，F=1.45；当1200kg/d＜进火总BOD＜6000kg/d时，采与插值法.【4】当COD/S0＞2.2时，应按COD去估计耗氧量.估计要领如下：式中：C——进火COD，mg/L；CODX——进火颗粒性固体状COD，mg/L.COD进火颗粒性固体状COD按下式估计：式中：S——进火溶解性COD，mg/L；CODA——体味系数，与值范畴为0.2~0.35.【5】凯氏氮为有机氮与氨氮的总战.【6】Nm3尺度状态下的气氛体积，温度为20℃，气压为一个大气压.。
活性污泥法AAO计算
Q( S 0 S e ) 1.42PX 1 e kt
4402.75 kgO2/d 3025.72 kgO2/d 1280.61 kgO2/d
(2)硝化需氧量D2＝4.6Q(N0-Ne)-4.6×12.4%×PX= （3）反硝化脱氮产生的氧量D3＝2.86NT＝
（4）总需氧量AOR＝D1+D2-D3＝ （5）最大需氧量AORmax=KzAOR= 去除1kgBOD的需氧量＝
混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)=
0.12 kgNO3--N/kgMLVSS
（二）设计计算 1、反应池容积V计算
V
QS 0 NX
11188.8 m3 8.95 h 1： 1.79 h 1.79 h V厌＝ V缺＝ V好＝ 1： 2237.76 m3 2237.76 m3 6713.29 m3 3
4Q v
0.266 m
取DN=
300 mm
10、厌氧池设备选择 厌氧池分三格串联，每格内设一台机械搅拌器。所需功率按 每个厌氧池有效容积V单缺＝ 1118.88 m3 混合全池污水所需功率N＝ 5594 W
5 W/m3污水计算。
11、缺氧池设备选择 缺氧池分三格串联，每格内设一台机械搅拌器。所需功率按 每个缺氧池有效容积V单缺＝ 1118.88 m3 混合全池污水所需功率N＝ 5594 W 12、污泥回流设备选择 污泥回流比R＝ 100% 污泥回流量QR＝ 1250 m3/h 设回流污泥泵房1座，内设 3 台回流潜污泵，2用1备 3 单泵流量QR单＝ 625 m /h 13、混合液回流设备 （1）混合液回流泵 混合液回流比R内＝ 200% 污泥回流量QR＝ 2500 m3/h 设回流污泥泵房1座，内设 3 台回流潜污泵，2用1备 3 单泵流量QR单＝ 1250 m /h （2）混合液回流管。回流混合液由出水井重力流至混合液回流泵房， 经潜污泵提升后送至缺氧段首端。 混合液回流管设计流量Q6=R内×Q/n= 0.347 m3/s 泵房进水管设计流速采用v= 0.8 m/s 管径d=
AAO工艺设计计算书
AAO工艺设计计算书2.4 A/A/O 工艺设计 2.4.1 设计参数2.4.2 好氧池设计计算（1）反应器内MLSS 浓度取MLSS 浓度X=3000mg/L ，回流污泥浓度X R =9000mg/L 故污泥回流比 R=5.0300090003000=-=-=X X X R R（2）求硝化的比生长速率⎪⎪⎭⎫⎝⎛+⨯=N K N n m n n ,μμ 式中：μn,m ——硝化菌的最大比生长率，g 新细胞/(g 细胞·d)； N ——出水氨氮的浓度，mg/l 。
此处为8mg/L ；K N ——半速率常数，在最大比基质利用率一半时的基质浓度，此处为1mg/L 。
先求10℃时的μn,m)/(288.047.047.0)1510(098.0)15(098.014,d g g T m n ⋅≈==-- μ故 1256.0818288.0-=⎪⎭⎫⎝⎛+⨯=d n μ （3）求设计SRT d （污泥龄）理论SRT ：1256.011-≈=d SRT nμ 设计SRT d ：为保证安全设计的SRT d 未理论SRT 的三倍，故d SRT 73.1191.33=⨯=（4）好氧池停留时间()XSRT K S S Y SRT T d d e o T d ⋅+-=)1( 式中 Y t —— 污泥总产率系数，取0.8kgMLSS/kgBOD ； S o —— 进水BOD 5浓度mg/L ，此处为180mg/L ； S e —— 出水溶解性BOD 5浓度，mg/L ； K d —— 自身氧化系数，()2020,-=T t d K K θ 在20℃时，K 20取0.04-0.075，此处取0.075。
θ为温度修正系数，可取1.02-1.06，此处取1.02。
故 ()062.002.1075.0201010,≈⨯=-d KS e =S o ’-S ne S ne =7.1b ×aC e式中 C e —— 处理出水中SS 浓度，此处为20mg/L ； b —— 微生物自身氧化率，此处为0.075；X a —— 在处理水的悬浮固体中，有活性的微生物所占比例，此处为0.4S o ’ —— 出水BOD 5浓度，此处为20mg/L 故 L mg S e /74.15204.0075.01.720≈⨯⨯⨯-= 故 ()()d T 297.0300073.11062.0174.151808.073.11≈⨯⨯+-⨯⨯=（5）好氧池面积31782297.06000m V =⨯= 故好氧池停留时间HRT 为： h HRT 1.72460001782≈⨯=（6）生物固体产量()()10001,⋅⋅+-=d de o t bio x SRT K S S QY P 式中 Q —— 该污水厂最大的处理量，6000m 3/d 故 ()()d kgVSS P bio x /47.456100073.11062.0174.151808.06000,≈⨯⨯+-⨯⨯=（7）比较求由氮氧化成的硝酸盐数量每产生1g 的VSS 就要消耗掉0.12g 的N ，故因生物固化作用除去的TN x,biodkg P TN bio x bio x /78.5447.45612.012.0,,≈⨯=⨯=故因硝化/反硝化作用除去的TN 为()bio x out in c TN TN TN Q TN ,1000--=式中 TN in —— 进水总氮量，45mg/L ； TN out —— 出水总氮量，20mg/L 故 ()d kg TN c /22.9578.54100020456000=--⨯=故产生的硝酸盐数量及浓度为：()[]biox in N NO TNQ out N NH TN C ,310003-⋅--=-()dkg /22.16778.5410006000845=-⨯-=故硝酸盐浓度为L mg Q N NO C N NO /87.276000100022.167100033=⨯=⨯-=-2.4.3 缺氧池设计计算（1）内回流比IR()133-=--outN NO NNO CC IR式中 ()out N NO C -3—— 排除的硝酸盐量，12mg/L故 %13211287.27=-=IR （2）缺氧池面积XK TN V de c n ⋅⨯=1000式中 K de ——反硝化速率，kgNO 3-N/(kgMLSS ·d)；()2020-⋅=T T de de K K θ式中 K de20 —— 20℃时的反硝化速率，取0.06kgNO 3-N/kgMLSS θt ——温度修正系数，取1.08故 ()028.008.106.02010≈⨯=-de K 故 357.11333000028.0100022.95m V n ≈⨯⨯=其水力停留时间HRT 为h HRT 5.424600057.1133≈⨯=2.4.4 厌氧池设计计算（1）厌氧池容积24Q t V p p ⋅=式中 t p —— 厌氧池停留时间，取2h 故厌氧池体积35002460002m V p =⨯=2.4.5 曝气系统设计计算(本设计采用鼓风曝气系统)（1）设计最大需氧量AORAOR=除去BOD 需氧量—剩余污泥当量+消化需氧量—反硝化产氧量()bio x e a P S S Q D ,142.1100046.1--⨯=()d kgO /73.79047.45642.1100074.151********.12≈⨯--⨯⨯=硝化需氧量d kgO C D N NO /21.76922.1676.46.4223≈⨯=⨯=-反硝化产氧量d kgO TN D c /33.27222.9586.286.223≈⨯=⨯=故 d kgO AOR /61.128733.27221.76973.7902=-+=（2）供气量的计算采用STEDOC300型橡胶膜微孔曝气器，敷设于距池底0.2m 处，淹没水深4.8m ，氧 转移效率30%，计算温度定为30℃。
AAO工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：（1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
Q=K•Q式中：Q——设计水量，m3/d；Q——日平均水量，m3/d；K——变化系数；（2）、确定设计污泥龄θC需反硝化的硝态氮浓度为N O=N-0.05(S0-S e)-N e式中：N——进水总氮浓度，mg/L；S0——进水BOD值【1】，mg/L；S e——出水BOD值，mg/L；N e——出水总氮浓度，mg/L；反硝化速率计算K de=N OS0计算出Kde 值后查下表选取相应的VD/V值，再查下表取得θC值。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d 反硝化设计参数表（T=10~12℃） X 00.102θC •1.072(T -15)（3）、计算污泥产率系数 Y 【2】Y = K [0.75 +0.6- S 0 1+0.17θC •1.072(T -15)]式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ；K ——修正系数，取 K =0.9 ；X 0 ——进水 SS 值 mg/L;T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：L S =SθC •Y (S 0 - S e )式中：L S ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS • d )。
反应池 MLSS 取值范围 10003× t E（4）、确定 MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
取定 MLSS(X)值后，应用污泥回流比 R 反复核算R =X X R - XX R =0.7 • SVI式中：R ——污泥回流比，不大于 150%；t E ——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围工艺选择无硝化有硝化有硝化反硝化有深度反硝化浓缩时间＜1.5~2h＜1.0~1.5h＜2h＜2.5h （5）、计算反应池容积V=24QθC Y(S0-S e)1000X计算出反应池容积V后，即可根据V/V的比值分别计算出缺氧D反应池和好氧反应池的容积。
AAO单体计算模板
设计参数表2- 3 A2/0工艺设计参数及规立(1)有关设计参数BODs污泥负荷为N = [kgB0D5/(kgMLSS ・ d)]回流污泥浓度X R =7200 mg/L污泥回流比R = 100%混合液悬浮固体浓度X = —Xr = 10(XV 7200 = 3600 mg/L1 + /? 1 + 100%TV亠卩4.龙TN()-TNc nnnr 50— 20TN 去除率HTN = ----------- xl00% = ---------- = 60%TNo 50混合液回流比Rrt= nix xlOO% = a)C( =150%1-qTN 1-60%有效水深取h = 4m(2)反应池容积F_0(S°-Se)NX式中V——反应池容积，m3；SO——进水BOD值，mg/L；Se——出水BOD值，mg/L；由设计资料得，S0=175mg/L, Se=15mg/L,小43000x(175-15) ,则：V = ---------------- = 14700.9/rr ^15000m30.13x3600(3)反应池总水力停留时间『=工=型21 = 0.349(〃) = &37(")Q 43000设计缺氧：厌氧：好氧二1:1:3则各段水力停留时间为：缺氧区：Xl/(l+l+3)=；厌氧区：Xl/(l+l+3)=；好氧区：X3/(l+l+3)=；则各段池容为：缺氧区：15000X1/(1+1+3) =3000m3厌氧区：15000X1/(1+1+3) =3000m3好氧区：15000X3/ 仃+l+3)=9000m3(4)校核氮磷负荷好氧段总氮负荷=kgTN/故符合要求厌氧段总氮负荷=符合要求(5)剩余污泥量每日生成的污泥量W[=Y(S a-S e)Q式中：叫一每日生成的污泥量，g/d；丫一污泥的产率系数，一般采用S。
一进水B0D5 浓度，mg/L；S「一出水B0D5 浓度，mg/L；Q—进水量，取平均流量。
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设计参数表2- 3 A2/O工艺设计参数及规定设计计算（1）有关设计参数BOD 5污泥负荷为N = [kgBOD 5/(kgMLSS·d)] 回流污泥浓度 X R =7200 mg/L 污泥回流比 R = 100% 混合液悬浮固体浓度 36007200%1001%1001=+=+=Xr R R Xmg/L TN 去除率60%=502050100%× TN TN -TN η0e 0TN -==混合液回流比150%=%601%60100%× ηTN -1 ηR TN 内-== }有效水深取h = 4m (2) 反应池容积 NXSe S Q V )(0-=式中V ——反应池容积，m3； S0——进水BOD 值，mg/L ； Se ——出水BOD 值，mg/L ；由设计资料得，S0=175mg/L ，Se=15mg/L ， 则： 39.14700360013.0)15175(43000m V =⨯-⨯=≈15000m3(3) 反应池总水力停留时间()()h d Q V t 37.8349.04300015000====(设计缺氧：厌氧：好氧= 1 : 1 : 3 则各段水力停留时间为： 缺氧区：×1/(1+1+3)=； 厌氧区：×1/(1+1+3)=； 好氧区：×3/(1+1+3)=； 则各段池容为：缺氧区：15000×1/(1+1+3)=3000m3 厌氧区：15000×1/(1+1+3)=3000m3 好氧区：15000×3/(1+1+3)=9000m3（4）校核氮磷负荷￥05.0046.0900036005043000<⨯⨯=＝＝好氧段总氮负荷好XV QTNkgTN/ 故符合要求06.005.0300036001543000<⨯⨯=＝＝厌氧段总氮负荷厌XV QTP kgTN/ 符合要求(5）剩余污泥量 每日生成的污泥量Q S S Y W e a )(1-=式中：1W ―每日生成的污泥量，g/d ；Y ―污泥的产率系数，一般采用~；^a S ―进水BOD5浓度，mg/L ； e S ―出水BOD5浓度，mg/L ； Q―进水量，取平均流量。
设计中Q=43000m3/d ，e S =15mg/L ，175=a S mg/L ，Y=；则：344043000)015.0175.0(5.01=⨯-⨯=W kg/d每日消耗的污泥量V X K W V d =2式中：2W ―每日由于内源呼吸而消耗掉的污泥量，g/d ；d K ―内源呼吸速度，1/d ；一般采用~；V X ―有机活性污泥浓度，mg/L ；《2700360075.0=⨯==fX X V mg/LV ―A 2/O 反应池的有效容积，m 3； 设计中取d K =；则：283500015000270007.02=⨯⨯=W g/d=2835kg/d1.不可生物降解和惰性的的悬浮物量进入A2/O 池的污水中，不可生物降解和惰性的悬浮物量3W 约占总SS 的30%，即：Q P P W e a %30)(3⨯-= 式中：a P ―进水SS 浓度，mg/L ；e P ―出水SS 浓度，mg/L ；Q―进水流量，m 3/d ；~本设计中a P =260mg/L ，e P =10mg/L ，Q=43000m 3/d ，则：322500043000%30)10260(3=⨯⨯-=W g/d=3225kg/d4.剩余污泥产量321W W W W +-=式中：W ―每日剩余污泥产量，kg/d ；3830322528353440=+-=W kg/d污泥的含水率按%计，则剩余污泥量75.478)992.01(10003830)992.01(1000=-⨯=-=W q m 3/d5.污泥龄WVXt s =：式中：s t ―污泥龄，d ；X ―污泥浓度，g/L ；10.1438306.315000=⨯=s t d ，在10~30d 范围内，符合要求。
（6）反应池尺寸反应池总体积V=3000×5=15000m3设反应池2组，单组池容积 V 单＝V/2=15000/2=7500 m3 有效水深 h ＝单组有效面积 S 单＝V 单/h ＝7500/＝1875 ㎡ 采用5廊道式推流式反应池，廊道宽 b ＝！单组反应池长度57.530.751875B S L 单=⨯==m 校核： 1.75=4.07.0=h b (满足 1~2)7.65=7.053.57=b L （满足5~10） 取超高为，则反应池总高 H ＝+＝ m （7）反应池进、出水系统和水头损失计算 A.进水管单组反应池进水管设计流量1Q =()s m Q mzx3299.02.12=⨯ 式中——安全系数 管道流速v=s ；管道过水断面积A=1Q /V ==&管径d=()m A69.037.044=⨯=ππ取进水管管径DN600mm 。
v=s ，1000i= B.回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量：s m Q R Q R /299.02.12498.012.123=⨯⨯=⨯⨯= 式中——安全系数 管道流速 v=s ；A=1Q /V ==管径d=πA4=π⨯⨯8.037.04=(m)取回流污泥管管径DN700mm 。
C.进水井$进水孔过流量：()()598.02.12498.0112.1212=⨯⨯+=⨯+=Q R Q m 3/s孔口流速 v= m/s ；孔口过水断面积 22997.06.0/598.0/m V Q A === 孔口尺寸取为 m×；孔口底部距进水井底部。
进水井平面尺寸取为× m，深度为。
D.出水堰及出水井 按矩形堰流量公式计算：2323386.1242.0bH H gb Q ==式中 3Q =2Q =()s m 3！b ——堰宽，b=8m ；H ——堰上水头，m 。
()m b Q H 117.0886.1598.086.132323=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛=出水孔过流量4Q =3Q =s 孔口流速v= m/s ；孔口过水断面积 22997.06.0/598.0/m V Q A ===孔口尺寸取为×，孔口底部距进水井底部。
出水井平面尺寸取为×，深度为4m 。
E.出水管反应池出水管设计流量5Q =3Q =()s m 3…管道流速v=s ； 管道过水断面A=()25748.08.0598.0m v Q == 管径d=πA4=()m 976.0748.04=⨯π取出水管管径DN1000mm ；查表得v=s ，1000i= 校核管道流速v=()s m A Q 76.00.14598.025=⨯=πF.水头损失计算 (8)曝气系统设计计算 A.设计需氧量AORAOR=去除5BOD 需氧量－剩余污泥中u BOD 氧当量+N NH -3硝化需氧量－剩余污泥中N NH -3的氧当量－反硝化脱氮产氧量Px=×43000×——生成的污泥量与内源呼吸作用而分解污泥量的差值（kg/d)；·碳化需氧量()XPe S S Q D 42.11523.001---=⨯-=()123542.11015.0175.043000523.0⨯---⨯⨯-e()d kgO 215.8314=硝化需氧量()X e P N N Q D ⨯⨯--=00024.126.46.4=×43000×－－×％×1235 =5934－=()d kgO 2反硝化脱氮产生的氧量3D =T N 86.2.w N =()cd k S S Y θ+-1124.00()kt e e TSS TSSVSSS S --⨯⨯-=142.1 式中 N T ——需还原的硝酸盐氮量，kg/d ；N w ——微生物同化作用去除的总氮，kg/d ； S ——出水所含溶解性BOD 5浓度，mg/L ； Y ——污泥产率系数，kgVSS/kgBOD 5，取Y=； K d ——内源代谢系数，d -1，取K d =； θc ——固体停留时间，d ，θc =。
则 ()523.01107.042.19⨯--⨯⨯⨯-=e S=（L mg ）【()L mg N w /50.65.1005.01151755.0124.0=⨯+-⨯⨯= 被氧化的NH 3-N=进水总氮量－出水氨氮量－用于合成的总氮量=50－20－=（L mg ）则需还原的硝酸盐氮量 N T =43000×÷1000=（d kg ）D 3==× =2890（d kgO 2）总需氧量 28906.522915.8314321-+=-+=D D D AOR=（d kgO 2） =（h kgO 2）最大需氧量与平均需氧量之比为，则*75.106534.14.1max ⨯==R AOR=（d kgO 2） =（h kgO 2）去除1kgBOD 5的需氧量 =()S S Q AOR-0=()015.0175.04300075.10653-⨯=kgBOD 5B.标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。
曝气器敷设于池底，距池底淹没深度，氧转移效率A E =20％，计算温度T=25℃,将实际需氧量AOR 换算成标准状态下的需氧量SOR 。
()()()()2020024.1-⨯-•=T L T sm s C C C AOR SOR βρα式中 ρ——气压调整系数，510013.1⨯=所在地区实际气压ρ，工程所在地区实际大气压为a 510013.1P ⨯，故ρ=1~L C ——曝气池内平均溶解氧，取L C =2L mg ；β——污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比，取；()20s C ——水温20℃时清水中溶解氧的饱和度，L mg ，查表得()20s C =L mg ；α——污水传氧速率与清水传氧速率之比，取；()T sm C ——设计水温T℃时好氧反应池中平均溶解氧的饱和度，L mg ，查表得()25sm C =L mg 。
空气扩散器出口处绝对压力为：b P =P+3108.9⨯H式中 H ——空气扩散器的安装深度，m ；b P =510⨯+3108.9⨯×=510⨯（a P ）.空气离开好氧反应池时氧的百分比：()()000054.1710012179121=⨯-+-=A A t E E O 好氧反应池中平均溶解氧饱和度：()()⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯=4210066.252525t b s sm O p C C =⎪⎪⎭⎫⎝⎛+⨯⨯⨯4254.1710066.210385.138.855=（L mg ）标准需氧量为：SOR=()()2025024.1212.9195.082.017.975.10653-⨯-⨯⨯⨯=SOR =（d kgO 2） =（h kgO 2）|相应最大时标准需氧量：98.222294.1max ==SOR SOR （d kgO 2）=（h kgO 2）好氧反应池平均时供气量：()h m E SOR G A S 38.11026100203.061.6611003.0=⨯⨯=⨯=最大时供气量：()m G G S s 3max 6.154374.1==C.所需空气压力p （相对压力）h h h h h p ∆++++=4321式中 21h h +——供风管道沿程与局部阻力之和，取21h h +=；"3h ——曝气器淹没水头，3h =；4h ——曝气器阻力，取4h =；h ∆——富余水头，h ∆=p=+++=(m)D.曝气器数量计算（以单组反应池计算）按供养能力计算所需曝气器数量。