5.4热油管道的停输再启动
热油管道再启动过程研究
（ ｉ ． Ｓ ｉ ｎ ｏ ｐ ｅ ｃ ＰＳ ＴＣ Ｗｅ ｉ ｆ ａ ｎ ｇ Ｏｉ ｌ Ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｐ ｏ ｒ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｄｅ ｐ ａ ｔｍｅ ｒ ｎ ｔ ， Ｓ ｈ ａ ｎ ｄ ｏ ｎ ｇ Ｗｅ ｉ ｆ ａ ｎ ｇ ２ ６１ ０ ０ ０， Ｃｈ ｉ ｎ ａ
ａ ｃ ｑ ｕ ｉ ｒ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ． Ｔｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｔ ａ ｒ ｔ ｍｏ ｄ ｅ ｌ ｓ ａ ｔ ｈ ｏ ｍｅ ａ ｎ ｄ ａ ｂ ｒ ｏ ａ ｄ ｗｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｍｍ ａ ｒ ｉ ｚ ｅ ｄ ， ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｄ ｉ ｆ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｂ ｅ ｔ ｗｅ ｅ ｎ ｓ ｉ ｍｕ ｌ ａ ｔ ｅ ｄ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ
管道 运输是 原油 和成 品油 最主要 的输 送方 式 ，
在石油储运中发挥越来越重要的作用 。我国所产原 油８ ０ ％以上为含蜡原油，常采用加热方法来改善含 蜡原油 的流动性。为保证管道操作系统的安全高效 运行 ，要求管道输送时保持连续 、稳定的流量 ，避 免管线停输 。然而在热油管道在运行过程 中，不可
方法。含蜡原油管道的流动保障和流动安全评价技 术 已成为 国内外 研究 的热 点… 。
本 文 主要从 再启 动压 力计 算 的影 响 因素 及典 型
的计算模型两方面对前人所做的研究进行综述。重 点是再启动过程 的描述及影响因素 的分析。
避免地会发生事故抢修 、自然灾害和油 田停电等情
摘
要 ： 为计算 含蜡 原油管道再启 动过程压力 ，需要对原油 的屈服过程 、压 力沿管道的传播过程 、原油
热油管道大修期间停输与再启动的数值模拟
Ａｂ ｔａ ｔ Ｉ ｒ ｅ ｏ ｓ ｌｅ ｔ ｅ ｐ ｏ ｌ ｍ ｆ ｇ ｅ ｔ ｈ ａ ｏ ｓ ａ ｄ ｄｆ ｃ ｌ ｒ ｓ ｒｉｇ ｕ ｆ ｒ ｓ ｕ ｄ ｗ ｆ ｂ ｒ ｄ ｈ ｔｏｌ ｓ ｒ ｃ ：ｎ ｏ ｄ ｒ ｔ ｏ ｖ ｈ ｒ ｂ ｅ ｏ ｒ ａ ｅ ｔ ｌｓ ｎ ｉ ｕ ｔ ｅ ｔ ｔ ｐ ａｔ ｈ ｔｏ ｎ ｏ ｕ ｅ ｏ ｉ ｉ ｆ ａ ｎ ｅ ｉ ｐ ｐ ｌ ｅ ｕ ｎ ｖ ｒ ａ ｌ ｇ ｐ ｒ ｄ， ｔ ｅ ｔ ａ ｍｏ ｅ ｓ ｏ ｈ ｔ ｏ ｎ ｒ ｓ ｒｉｇ ｄ ｓ ｒ ｔ ｄ ｂ ｈ ｎｔ ｖ ｌ ｍｅ ｉ ｅｉ ｓ ｄ ｒ ｇ ｏ ｅ ｈ ｕ ｉ ｅ ｏ ｍａｈ ｍａｉ ｌ ｎ ｉ ｎ ｉ ｃ ｄ ｌ ｆ ｓ ｕ ｄ ｗｎ ａ ｄ ｅ ｔ ｔ ｉ ｅ ｅ ｙ ｔ ｅ ｆ ｉ ａ ｎ ｃ ｉ ｅ ｏｕ ｍｅ ｈ ｄ ｗａ ｅ ｅ ｏ ｅ ｏ ｓｍｕ ａｅ ｔ ｅ ｃ ａ ｇｎ ｈ ｒ ｌ ａ ａ ｔ ｒ． ｎ ｍｅ ｃ ｌ ｘ ｍｐ ｅ ｂ ｓ ｄ ｏ ｈ ｏ ｔ ｇ ｏ ｅｈ ｕ — ｔ ｏ ｓｄ ｖ ｌ ｐ ｄ ｔ ｉ ｌ ｔ ｈ ｎ ｉｇ ｔ ｅ ｍａ ｐ ｒ ｍｅ ｅ ｓ Ａ ｕ ｒ ａ ａ ｌ ａ ｅ ｎ ｔ ｅ ｃ ａｉ ｖ ｒ ａ ｌ ｈ ｉ ｅ ｎ
输油管道设计与管理3——【输油管道设计与管理】
（三）热油管道的启动方法
1、冷管直接启动 将热油直接输入温度等于管线埋深处自然地温的冷管道， 靠油流降温放热来加热周围土壤。这样，最先进入管道的 油流在输送过程中一直与冷管壁接触，散热量大，当管道 较长时，油温很快降至接近自然地温，远低于凝固点。通 常把这一段称为冷油头。冷油头散失的热量主要用于加热 钢管及部分防腐层。冷油头中，有相当长的一段油流温度 接近或低于凝固点，油头在管内凝结，使输送时的摩阻急 剧升高，以至于会超出泵和管道强度的允许范围。因此只 有当管道距离短，投油时地温高，并能保证大排量输送情 况下，才能采用冷管直接启动。对于长输管道，当地温接 近凝固点时，也可采用冷管直接启动。
12
热油管道的启动投产
冷管道的热水预热过程就是周围土壤温度场的建立过程，也就是周围土 壤的蓄热过程，也是土壤热阻不断增大、管道热损失不断减少的过程。 如果按TR、TZ及Q由轴向温降公式推算管路的总传热系数K，将表现为K 值的不断下降。显然按稳定传热公式计算的K值，不能反映不稳定传热 过程中油管的散热特性。但在还未建立正确的算法前，工程上仍沿用上 述K值来分析启动过程，在输量和起点温度恒定的情况下，上述K值能大
ht
21
各层内外侧的温度可由温度分布公式得到
Tx,
y T0
qL
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ln
y0 y0
y2 y2
x2 x2
y0
ht2
D 2
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, qL
KD
Байду номын сангаас
Ty
T0
由下式可求得每层(圆环内)的稳定蓄热量：
n
q tctVi (Tmi T0 ) i 1
22
热油管道的启动投产
式中：q—( ht－R )环形土壤每米稳定蓄热量，kJ/m ρt—土壤的密度，kg/m3 Vi—第i层环状土层的体积，m3 Tm、T0—第i环平均温度、自然地温，℃
热油管道停输温降过程的模拟研究
摘 要 热油管道停输 降温过程是 输油 管道 中最常见的现象 ， 其降温规律 对确定安 全停输 时间、 掌握 再启动方案和停输检修安排 都有着十 分重要 的意义。利 用 Ｆ ＵＥ Ｔ软 件对 水下及 架空热油 管道停 Ｌ Ｎ
输温降过程进行 了数值模拟 ， 分析 了管 内不 同位置 、 同初始 温度条件 、 同管径条件 下的油 温变化 不 不 过程 ， 出了与 实际吻合较好 的温 降曲线 。通过模拟 发现 ， 得 温降过程 可分 为三个 阶段 ， 初始温度越 高
００ ．５
【 １ ） ６ ．
＊基 金项 目 ：本文受四川省重点学科建设项目（ Ｚ￣４６ 资助 Ｓ １）１） 第一 作者 简 介 张煜（９０ ）男． １８ － ． 西南石油大学在渎研究生 ． 研究方向为油气田渗流力学
石 油工 业 计 算机 应 用 总 ６期 ２１年第１ 第 ５ ００ 期
较大 ， 如大庆 、 胜利 、 中原 、 海油 田等 ［ 。此类 原油 南 １ ］ 在常温下的流动性较差 ， 目前 主要 采用加 热输送工艺
来降低原油 的粘度而达到减小摩 阻的 目的 。然而 ， 管 道停输Ｌ 后 油温 将逐 渐 降低 ， 没 有精 确 的时 间控 ２ ］ 若 制， 可能发生凝管事故 ， 造成 巨大 的经 济损失 。因此 ，
３ ８
Ｃ ｍｐ ｔｒ ｐｉ ｔ ｎ ｆＰ ｔｏｅｍ ００Ｔ ｔ ５Ｎ ． ｏ ｕｅ Ａｐ ｌ ａｉ ｓｏ ｅ ｌ ｃ ｏ ｒ ｕ ２１，ｏ ｌ ｏ１ ａ６
热油 管道停 输温 降过程 的模拟研 究
张 煜 朱红钧 陈小榆
（ 南 石油 大 学 石油 工程 学 院 四川 成 都 ６００ ） 西 １５０
（ ／ｍ ・ ） Ｗ （ Ｋ）
㈣ １
技能认证输油工高级考试(习题卷22)
技能认证输油工高级考试(习题卷22)第1部分：单项选择题，共65题，每题只有一个正确答案,多选或少选均不得分。
1.[单选题]电脱水器二级保养检查电极板损坏情况及时修补，检查平整极板，极板间距误差小于()A)1mmB)2mmC)3mmD)4mm答案:C解析:2.[单选题]计算机病毒危害极大，它会破坏磁盘上引导扇区的内容和磁盘上的分区表等，使程序无法使用，甚至格式化磁盘，此类病毒称为( )。
A)引导型病毒B)文件型病毒C)混合型病毒D)无法确定答案:A解析:3.[单选题]气动阀（）老化或损坏，会引起内漏，使活塞产生爬行故障。
A)活塞杆B)密封件C)缸体D)缸盖答案:B解析:4.[单选题]BNO01 Windows的“回收站”是( )。
A)存放重要系统文件的容器B)存放打开文件的容器C)存放已删除文件的容器D)存放长期不使用文件的容器答案:C解析:5.[单选题]金属罐体应做防雷接地，接地点不应少于两处，间距不应大于( )。
A)16mB)17mC)18mD)19m答案:C解析:解析:7.[单选题]BK003热煤炉正常运行时，每年有5%～10%的导热油损耗，中途补加导热油时为防止突沸，建议购置导热油时多购设计需量的( )，开车时一并脱好水封存备用，中途补加时不再脱水。
A)10%B)20%C)30%D)50%答案:B解析:8.[单选题]BN012在Word中，在有关查找与替换的下列说法中，不正确的是( )。
A)只能从文档的光标处向下查找与替换B)查找替换时可以使用通配符“*”和“？”C)可以对段落标记、分页符进行查找与替换D)查找替换时可以区分大小写字母答案:A解析:9.[单选题]BN007现有前后两个段落且段落格式不同的文字，若删除前一个段落末尾的结束标记，则( )。
A)仍为两段，且格式不变B)两个段落会合并为一段，原先各格式均丢失而采用文档的默认格式C)两段文字合并为一段，并采用原来前一段的格式D)两段文字合并为一段，并采用原来后一段的格式答案:C解析:10.[单选题]分离器液位过低故障的原因有()关闭不严A)进液阀B)液位计C)安全阀D)液面调节机构答案:D解析:11.[单选题]BG014站控的基本功能是负责整个管线的调度和(),对各站下达控制命令,协调控制全线生产。
输油管道设计与管理知识
第一章1、原油及成品油的运输有公路、铁路、水运和管道输送这四种方式。
2、管道运输的特点：①运输量大；②管道大部分埋设于地下，占地少，受地形地物的限制少，可以缩短运输距离；③密闭安全，能够长期连续稳定运行；④便于管理，易于实现远程集中监控；⑤能耗少，运费低；⑥适于大量、单向、定点运输石油等流体货物。
3、输油管道一般按按输送距离和经营方式分为两类：一类属于企业内部（短输管道）；另一类是长距离输油管道。
4、输油管道按所书油品的种类可分为原油管道与成品油管道两种。
原油管道是将油品生产的原油输送至炼厂、港口或铁路转运站，具有管径大、输量大、运输距离长、分输点少的特点。
成品油管道从炼厂将各种油品送至油库或转运站，具有输送品种多、批量多、分输点多的特点，多采用顺序输送。
5、长距离输油管有输油站和线路两大部分及辅助系统设施组成。
6、首站：输油管起点有起点输油站，也称首站，主要组成部分是油罐区、输油泵房和油品计量装置；它的任务是收集原油或石油产品，经计量后向下一站输送。
末站：输油管的终点，有较多的油罐和准确的计量系统；任务：接受来油和向用油单位供油。
7、长距离输油管道上每隔一定距离设有截断阀（作用：一旦发生事故可以及时截断管道内流体，限制油品大量泄漏，防止事故扩大和便于抢修），输油管道截断阀的间距一般不超过32km。
8、长输管道的发展趋势有以下特点：①建设高压力、大口径的大型输油管道，管道建设向极低、海洋延伸；②采用高强度、高韧性、可焊性良好的管材；③高度自动化；④不断采用新技术；⑤应用现代安全管理体系和安全技术，持续改进管道系统的安全；⑥重视管道建设的前期工作。
9、大型长距离输油管道建设要认真遵守以下程序：(1)根据资源条件和国民经济长期规划、地区规划、行业规划的要求，对拟建的输油管道进行可行性研究，并在可行性研究的基础上编制和审定设计任务书。
(2)根据批准的设计任务书，按初步设计(或扩大初步设计)、施工图两个阶段进行设计。
典型输油生产事故案例及分析
典型输油生产事故案例及分析案例1、1977年7月29日，秦京线进行正输时，上级调度通知秦皇岛管理处、北京管理处调度，秦京线11：00全线停止正输，12：00由石楼站启泵反输。
北京管理处调度接到调度令后，认为白天电压低，要求推迟到20：00启泵反输。
由于问题没有落实，秦京线11：00没有停止正输。
但是石楼泵站职工认为12：00启泵反输，积极作了准备，站领导请示北京处调度同意，于11：45通知操作工关闭秦京来油阀门，造成秦京线憋压达到5.4Mpa，将石楼站反输泵房过滤器憋漏，三组换热器垫子憋刺。
由于当班工人及时发现采取泄压，避免了一场恶性事故发生。
案情分析：该事故发生的关键点在于石楼站领导请示北京处调度要关闭秦京来油阀门时，北京处调度没有请示上级调度或和秦皇岛处调度落实是否秦京线已停输完毕，必须双方确认后方可执行操作；其次，秦皇岛管理处、北京管理处调度对上级调度令有疑异，应对上级调度提出，上级调度给予明确答复，做好记录，按上级调度令执行；三，石楼站操作工在关闭秦京来油阀门过程中，如有专人监视进站压力变化，发现压力异常升高，停止关阀并紧急打开该阀，事故可终止。
案例2、1980年2月15日晚，秦京线滦河东阀室，自1995年投运后（阀室压盖垫子使用的是石棉垫，耐压不耐油），经过5年运行，老化突然刺油，使迁安泵站出站压力下降。
迁安泵站向管理处调度汇报检查原因，处调度误判断是提温后结蜡情况好转，未能进一步检查原因和进行过细参数分析，直至社员报告阀门漏油后，才采取措施处理。
由于延误了发现漏油时间，结果造成跑油480吨。
案情分析：该事故发生的关键点在于阀室压盖垫子使用的石棉垫老化；但管理处调度判断失误造成事态扩大。
一般管道漏油计算机显示压力历史曲线有以下3种情况：停输再启动、提量、提温运行后，管道内原油结蜡情况逐步好转，由于腐蚀等原因造成的小的渗漏，这两种情况通过压力参数变化很难确定是那种，一般压力历史曲线都出现图A情况，遇到这种曲线，没有把握确定，只能安排人员巡线，该种情况，一般基于“负压波”原理的泄漏检测软件也很难准确判断；原油管道出现较大量的泄漏或者盗油造成跑油，一般压力历史曲线出现图B情况，该种情况，一般基于“负压波”原理的泄漏检测软件能够较准确判断漏油点，确定漏油点位置后，调度人员立即通知巡线人员对该位置巡线，并根据经验扩大巡线范围；管道被打孔盗油成功，一般压力历史曲线出现图C情况，与图B情况明显不同的就是压力下降一段时间（取决于盗油现场压力、被盗原油量等，一般持续10－20分钟）后，盗油分子装完一车，关闭盗油阀门，压力又回升至正常运行压力。
埋地热油管道开挖修复停输再启动过程热力模拟
摘 要
东部管 网已运行 ３ Ｏ多年 ， 使用寿命 已超过设计寿命 ， 多处 出现 防腐 层破坏及 漏油事故 ， 急需进 行停输开挖 维修 。热
油管道开挖段停输维修 时， 由于开挖段 的裸管 与大气直接接触 ， 向外散热量增大 ， 温度骤 降， 品黏度发 生变化 ， 油 影响再启 动。 对于整条埋地 管道 ， 温度变化幅度最大 的管段为开挖段。在热油管道稳态运行 的研究基础 上 ， 次给 出停输及 再启动 时开 挖 首 维修 段 内油品温度 的非稳态计算模 型， 模拟计算 出停输及再启动过程 中开挖段 内的油 品温度 变化 曲线， 并分析 出不 同的维修 参数 下， 开挖停输段 内油 品温度的变化规律。
度 的影 响 。 由于 目前 稳 态 运 行 及 埋 地 段 管 道停 输
Ａ ｝ ＝。 一 （ ）
ｏ ｌ — Ｒ， ｇ
（ ５ ）
式 中 一 外 界 环 境 温 度 ， Ａ Ｋ； 一油 品 导 热 系 数 ， Ｗ／ ｍ ・ ）ｇ一 管道 内径 ， Ｒ 一管 道外 径 ， ｈ一 （ Ｋ ；ｏ ｍ；Ⅳ ｍ；
２１ Ｓｉ ｅｈＥ ｇｇ ００ ｃ Ｔｅ． ｎｎ． ．
埋地热 油管道开挖修复停输 再 启动 过 程 热 力模 拟
康 凯 刘 扬 刘 晓 燕 徐 ， 颖
（ 大庆石油学院土木建筑工程学院 ， 大庆 １３ １ ； ６ ３ ８ 大庆油 Ｋ矿区服务事业部管理二公 司 ， １ 大庆 １３ １ ６４ ６）
在随后 的 五年 里 ， 功 建 成 了 东 北 输 油 管 网 ， 目 成 到 前 为止 东部 管道 已运 行 三 十 多 年 ， 过 了设 计 使 用 超
寿命。自 １９ ９４年以来 ， 管道腐蚀造成的事故增 多，
管 道漏 油事故 呈现 上升趋 势 ， 东北 管 网急需 大修 。
输油管道安全停输时间计算分析
输油管道安全停输时间计算分析作者：张立明苏婷李福然来源：《科学与技术》2018年第24期摘要：輸油管道停输后，若停输时间过长，当管道内原油温度降低到一定值后，管内原油流变性会发生很大变化，管道的再启动会遇到极大的困难，甚至造成凝管事故。
为了避免凝管事故的发生，需要对停输管道的安全停输时间进行研究。
本文主要介绍某输油管道运行现状，统计对比2018年1-8月份管道停输情况，对某输油管道安全停输时间进行计算，并对以后管道安全运行提出具体建议。
关键词：输油管道；安全停输；时间一、前言热油管道生产运行中，停输是不可避免的生产过程。
热油管道停输后，管内油温随停输时间的延长而不断降低，导致管内油品流动特性发生很大变化，甚至产生原油胶凝现象。
当管内油温降低到一定程度就会使启动过程产生困难，甚至造成凝管事故。
据统计2018年1-8月份某输油管道累计停输39次，时间为2147分钟，平均排量450m3/h 计算，少输送原油16102.5m3，对场站完成全年生产任务造成很大困难，并且对管道的安全运行产生很大影响，降低设备使用寿命，启停输过程中浪费大量员工劳动力，因此有必要对管道的管道安全停输进行研究。
二、输油管道停输状况分析1、输油管道停输原因分析热油管道在运行过程中，由于种种原因，不可避免地会发生停输。
停输的原因可以分为两大类：事故停输和计划停输。
具体原因分类如表1：2018年1-8月份某输油管道停输39次，除6次为计划停输外，其余33次均为事故停输，其停输分布主要有以下特点：（1）夏季管道停输频率远大于冬季，管道冬季运行比夏季运行更加平稳。
其中5月份前停输12次，5月份以后停输27次。
（2）管道停输与天气有很大关系，打雷、下雨天气易产生跳泵、停电等事故造成管道停输。
（3）姬塬外输总站离心泵运行平稳，管道停输多是由于喂油泵、外输泵变频器等电气设备发生故障造成的。
（4）除个别原因（输入电压过高、高压输入缺相）需专业电工进行检修维护，其他如变频器等设备故障场站员工均可用较短时间恢复管道运行。
原油管道停输再启动安全评价基准研究
Ｓａ ｅ ｙ Ａ ｓ ｅ ｓ ｅ ｔＢｅ ｈ ａ ｋｓｏ ｈｕｔ ｏ ｎ ｆ ｔ ｓ ｓ ｍ ｎ ｎｃ ｍ ｒ ｆＳ ｄ ｗ ａ ｄ Ｒ ｅ ｔ ｒ ｏ ｕ １Ｐｉ ｌｎ ｎ ｓ ａ ｔｆ ｒＣｒ ｄｅ Ｏｉ ｐｅｉ ｅ
ＦＡＮ ａ ｕ Ｈｕ —ｊ ｐ，Ｚ ＨＡＮＧ ｉ —ｊ Ｉ Ｊｎ Ｕ１ ，ＨＯＵ ｉ Ｌｅ
义 ， 别 推 荐 ｌ １ 管 道 设 计 内压 力 、 ＿ 分 ＿倍 ｌ ｌ倍 管 道 剩 余 强 度 和 １ １ （Ｐ作 为无 缺 陷 管 道 、 测 的 缺 陷 管 道和 未 捡 测 ． ＭＡ ） 检 的缺 陷 管道 停 输 再 启 动 安 全评 价基 准 。 实例 计 算表 明 ， ＿ ＭＡＯ ｌ１ Ｐ作 为 未检 测 缺 陷管 道 停 输 再 启 动 安 全 评 价 基 准 确 定 结果 更 合 理 ， 明所 推 荐 安 全 评 价 基 准 更 合 理 。 证 关 键 词 ： 原 油 管道 ； 停 输再 启动 ； 安 全 评 价 ； 极 限状 态方 程 ； 安 全评 价基 准 中图分类号 ： Ｔ ８２ Ｅ ３ 文献标识码 ： Ａ
ａ ａ ｙ ｅ ． Ｉ ｉ ｐ ｉ ｔ ｄ ｏ ｔｔ ａ ｈ ｘ ｍｕ ａ ｌ ｗａ ｌ ｉ ｃｄ ｎ ｒ ｓ ｕ ｅ Ｍ ＡＩ ， ｂ ｔｎ ｔｔ ｅ ｍａ ｉ ｕ ａｌ ｗａ ｌ ｐ ｒ ｔ ｎ ｎ ｌ ｚ ｄ ｔ ｓ ｏ ｎ ｅ ｕ ｈ ｔｔ ｅ ｍａ ｉ ｍ ｌ ｏ ｂ ｅ ｎ ｉｅ ｔ ｐ ｅ ｓ ｒ （ Ｐ） ｕ ｏ ｈ ｘｍ ｍ 析 原 油管 道 停 输 再 启 动 压 力 的 特 点 ， 出 最 大 允 许 操 作 压 力 （ ＯＰ 并 不 适 合 作 为 管 道 停 输 指 ＭＡ ）
再 启 动 安 全 评 价 基 准 ， 大允 许 事 故 压 力 （ 最 ＭＡＩ ） 为 管 道 停 输 再 启 动 安 全 评 价 基 准 比较 合 适 。借 鉴 ＭＡＩ 的 定 Ｐ作 Ｐ
5.4热油管道的停输再启动讲解
若长距离热油管道的大部分或全线出现凝油，应采用分段挤推的方 法，逐段打通全线各段。每段的长度可根据凝油开始移动时的力平
衡计算。即：
d 2
4
pi
dli y
li
pi d
4 y
式中 ——分段挤推时每段的长度，m; ——挤推时施加于 管段两端的压差，Pa，
可根据管道的承压能力和设备的性能确定;
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输油管道设计与管理
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y —胶凝原油的静屈服强度，Pa。其数值随油品性质
、凝油条件、停输时间等的不同，有较大的差别。（如 某管道停输80h后，热力条件较好的管段，管中心存油 仍为液相;停输87h后，热力条件较差的管段，凝油的平 均屈服强度为170Pa;停输154h后，铺设于水中的管段， 凝油的平均屈服强度高达4650Pa。）在应用时，要根据 具体情况，具体分析，通常是现场取样分析，确定其值 。
2020/8/13输油管道设 Nhomakorabea与管理8
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输油管道设计与管理
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2）管道沿线有部分管段凝油时的再启动 若长距离输油管道的局部管段凝油，埋地热油管道的架空
段、水下段等传热系数较大的管段可能出现这种情况。 这时的启动方法是：将凝油管段与主管道隔离，先利用临
时泵或压力车在凝油管段中间施压，将凝油向两段挤推， 待凝油段打通后，再连接管道，启动油泵或用容积泵，小 流量高温油流全线冲刷启动。
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输油管道设计与管理
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热油管道停输后的再启动操作
1）管道全线为液相时的再启动 若停输一定时间后，管道沿线热力条件最差的管段管中心存油温
度高于其凝固点，则全线管内存油仍为液相。计划停输时，根据 允许停输时间安排停输间隔，通常是这种情况。 这种情况的启动时，可以启动输油泵或更换容积泵，利用小流量 高温油流（必要时更换低粘度油品）冲刷，使管壁的凝油和结蜡 逐渐熔化，管道流通面积逐渐增大，直到恢复任务输量，达到稳 定工作状态，再启动过程结束。
《成型导热油系统启、停规范操作管理规定》
成型导热油系统启、停规范操作管理规定为保证成型分厂导热油系统安全启动和停止，避免出现因操作不当造成不必要的损失，确保导热油系统的安全使用，特制定此规定。
一、计划停产检修导热油系统阀门启、停监护及审批规范成型停产期间导热油系统阀门开启调节和关闭作业均由所属岗位工操作，当班班长现场监护，分厂值班领导进行审批并现场监护。
调度员统一协调，作业期间监护及审批人员不得离开作业现场。
二、成型计划停产导热油系统启、停操作规范（一）、启动升温操作规范1、混捏锅部分（1）成型分厂导热油系统阀门启动升温作业由调度员统一调度，由成型分厂主管领导（分厂一把手）提前一个班次向调度申请进行导热油系统阀门启动作业，调度员接到通知后应及时通知煅烧分厂值班领导做好成型分厂启动升温作业的配合工作。
（2）煅烧分厂值班领导接到调度员通知后应与当班班长和中控工做好各项工作部署及安排。
（3）煅烧中控室岗位工接到成型分厂升温信息后，通知调温工提热媒炉主烟道闸板，落副烟道闸板，同时与中控室岗位工保持联系，查看导热油温度上升趋势是否平稳，适当调整主循环阀门和内循环阀门，逐步将温度升至：一期250℃，二期260℃。
待确认具备成型分厂启动升温操作条件后，由煅烧分厂值班领导通知当值调度，调度员接到煅烧通知后告知成型值班领导可以开始进行升温作业。
（4）成型分厂主管领导接到可以启动升温的指令后，通知混捏锅岗位工缓慢开启混捏锅回油阀门和进油阀门，严禁使蛮力操作。
混捏锅预热应按顺序逐台进行，不得同时进行预热。
常温至100℃时阀门开启1/5丝（丝：即阀门旋转一圈，以下同），预热期间岗位工应时刻观察导热油的温度变化，根据温升趋势，适当微调导热油进口阀门，保持升温速度不超过5-10℃每小时，100℃以上升温速度不超过30℃每小时。
尤其是冬季温差较大，以免发生导热油泄漏事故。
（5）在混捏锅预热期间，煅烧分厂中控工应时刻关注导热油温度的变化，做好预热期间导热油温度的调整工作。
已停用输油管道的再启输问题探讨
已停用输油管道的再启输问题探讨摘要：对已经停用的输油管道进行再输是一个复杂的过程，管道在停输后能不能再次顺利启动，不仅与管道的停输时间有关系，而且还与管道的工况、油品的流变以及停输后的温降等有关系。
文章分析了停输管道再启的过程中所遇到的难点和要点，并简要介绍了长庆油田西峰-马岭输油管道的停运再启的工况。
关键词：停用输油管道停输再启对已经停用的输油管道进行再启输，是指输油管道在停用并清扫一段时间后（数月或者几年），再次对输油管道进行试压、投水、投油等活动，最终完成启动的过程。
本文针对已停用的输油管道在实施再启动时主要遇到的困难进行了分析，并以西峰-马岭输油管道的停运再启输实例对该问题进行了探讨。
一、石油管道停输再启遇到的主要难题1.参数的计算和确定问题对已经停输的管道进行再启时，其再启动的压力大小往往与管道内原油的物性流变性有关。
当前，在进行再启动压力确定时，通常采用确定性分析方法。
但是，因为原油本身的成分是比较复杂的，其由多种物质构成，其中，对原油流变性会产生影响的因素包括蜡、胶质、沥青质这三种，在化学上主要表现为物质的集合。
对于含蜡原油，其流变性往往与原油的组成、经历的热史和剪切历史有关，同时，其还具有模糊性和随机性的特点。
比如在进行停输再启计算时，需要对含蜡原油的触变性进行描述，但是至今为止，尚没有一个比较理想的含蜡原油的触变性模型出现，也没有能够描述剪切历史和热历史的触变性数学模型。
此外，原油的物性和流变性还与油温有很大关系，在对管道内的油温进行计算时，计算结果会受到外部环境、原油物性、流变性和输量变化的影响。
对于埋地管道的参数计算主要受到管道所在土壤的温度和物性影响，比如导热系数、热扩散系数等会受外部环境的影响发生变化，这些参数的计算对管道内油温的计算结果非常重要。
比如，管道沿线的气候和季节变化会使土壤的导热系数和含水率发生不同的变化，而且，在进行参数的选取和计算时，往往是从安全的角度出发来选取平均值。
《导热油安全管理制度》
《导热油安全管理制度》1•目的为规范导热油使用、监控、作业防护、管理控制，落实各级管理人员责任，确保导热油使用安全，特制定本管理制度。
2. 适用范围本制度适用于各车间在导热油使用过程中的监控、作业防护的实施与监督管理。
3. 职责3.2使用导热油的车间，对木制度在车间范围内做好制度的培训、实施，落实责任人，对制度执行情况全面管控。
3.2生产处、安全环保处对责任车间本制度的执行到位情况进行监督检查并予以考核；对于检查中发现的问题及时与责任部门沟通解决，对问题整改情况按照“四定”原则复查验证。
4. 管理规定4.1导热油的质量要求：4.1.1导热油在最高使用温度下进行试验时应外观透明，无悬浮物和沉淀，总变率W20%。
4.1.2矿物型导热油的最高温度使用温度W300°C,导热油的最高使用温度应有权威机构的检测报告。
（购买时生产厂家必须提供权威机构最高使用温度检测报告）4.1.3导热油的蒸发性和安全性。
闪点符合标准指标要求，初懈点不低于其最高使用温度，镭程比较窄，燃点比较高。
4.1.4导热油的精制深度外观为浅黄色透明液体，储存稳定性好, 光照后不变色或出现沉淀。
残炭不大于0.1%,硫含量不大于0.2%。
4.1.5导热油倾点不高于-9°Co （倾点是导热油冷却时能够流动的最低温度）4.1.6导热油具有较低的粘度、较大的密度、较高的比热容和导热系数。
4.2导热油使用过程中的潜在危险性：4.2.1热不稳定性导热油在使用过程中由于加热系统的局部过热，易发生热裂解反应，生成易挥发及较低闪点的低聚物，低聚物间发生聚合反应生成不熔的高聚物，不仅阻碍油品的流动，降低形同的热传导效率，同时会造成管道局部过热变形炸裂的可能。
4.2.2氧化性导热油与溶解其中的空气及热载体系统填装是残留的空气在受热情况下发生氧化反应，生成有机酸及胶质物粘附输油管，不仅影响传热介质的使用寿命，堵塞管路，同时易造成管路的酸性腐蚀，增加系统运行泄漏的风险。
《油气长距离管道输送》课程标准
《采油工艺技术》课程标准课程名称: 尤其长距离管道输送适用专业: 三年制高职油气开采技术专业建议学时：1 课程定位与设计思路1.1 课程定位《油气的长距离管道输送》是油气储运技术专业的一门专业技术核心课程，教学内容涵盖面较广，技术含量高；通过本课程的学习，使学生掌握长距离输油气管道的基本技能，强化责任意识，培养学生分析和解决本专业生产实际问题的能力。
先修课：高等数学、计算机、机械制图，工程力学，流体参数的测量与调控，传热学，油气储运设备的操作与维护，储运油料物性分析与参数测量平行课：油气集输，油气的长距离管道输送，油气储运自动化控制后续课：毕业设计，顶岗实习1.2 设计思路１）工学结合、职业活动为导向；本课程是从油品储运操作工和油品装卸工为职业活动导向的案例引入，从案例引出实际的项目、任务和问题，老师对问题进行试解、演示，学生可以先模仿再进行反复的练习。
老师对学生的引导不是理论推导，更多的是行动导向。
（２）突出能力目标；本课程的能力目标是以职业岗位需求为准，用具体、可检验的语言，准确描述本课程的能力目标：“能（会）用××做××”，例如：会用计量器具进行油品的计量操作；能用灭火器灭火等等；能力目标是终要达到的目的，而能力目标是通过对知识目标的学习达到的。
（３）项目任务为载体；选择、设计一个或几个贯穿整个课程的大型综合项目，作为训练学生职业岗位综合能力的主要载体。
这就是以项目为课程能力训练载体的原则。
本课程选择项目的要点主要是：实用性、典型性、覆盖性、综合性、趣味性、挑战性、可行性。
（４）能力实训；通过反复的实训过程，来培养学生的能力目标和其他目标。
（５）学生为主体；（６）知识理论实践一体化的课程教学2 工作任务与课程目标2．1 工作任务通过本课程的教学，要求学生了解长距离管道输送的工艺流程，掌握尤其长距离管道输送的基本操作、管理与维护，常用工艺参数的测量、计算与调节。
热油管道运行特性
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式中： ey－燃料油价格, 元/吨 ed－电力价格, 元/kWh BH－燃料油热值, kJ/kg Cy－所输油品比热，kJ/kg℃ ηR－炉效 ηpe－泵机组效率， ηpe=ηpηe H－加热站间管路所需压头，m
LR－热站间距, km
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201984输油管道设计与管理第一节热油管道的运行特性第二节热油管道的投产第四节热油管道的停输再启动第五章热油管道的运行管理第三节含蜡原油管道的蜡沉积及清管201984输油管道设计与管理第一节热油管道的运行特性一热油管道的工作特性1热油管道工作特性的特点前面讲热油管道特点时曾指出热油管道不同于等温管道的特点就在于热油管道存在两种能量损失
2、热油管道的工作特性
在讨论热油管道的工作特性时，只有规定管道的热力条 件才有意义，一般有两种情况：
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① 维持出站油温TR 一定运行； ② 维持进站油温TZ一定运行。 下面分别讨论各种情况下的管路工作特性。 ① 维持进站油温TZ一定运行的热油管路的工作特性 先来分析一下维持TZ一定时特性曲线的变化趋势。Q变化 时，影响摩阻H的因素有两个方面：
hR=f(Q)曲线可能存在两个极值点。
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② 热油管道的不同流量区
H
维 持 TR 一 定 运 行 的 热 油 管 道 的 工 作 特 性按流量可以分为三个区，如图所示。
Ⅰ区—小流量区
IⅡ
在这个区，流量很小，温降很快。在
很长一段距离内，油温接近环境温度 TZ
T0 ，T≈TZ≈T0 。随 Q 增大 , TZ 变化不 大，粘度变化很小，H=f(Q) , 但该区
热油管道停输再启动过程
热油管道停输再启动过程
蒋新国;刘爱虢;丁启敏
【期刊名称】《天然气与石油》
【年(卷),期】2005(023)002
【摘要】通过查阅大量的资料,对最近几年停输再启动过程研究做了系统的总结,通过分析比较提出埋地管线停输过程中的水力、热力以及启动过程中的启动压力、安全停输时间的计算方法,同时还提出了在停输再启动的计算过程中所要考虑的几点因素.对于工程实践有一定的参考价值.
【总页数】3页(P25-27)
【作者】蒋新国;刘爱虢;丁启敏
【作者单位】大连职业技术学院,辽宁,大连,116035;辽宁石油化工大学机械学院,辽宁,抚顺,113001;辽宁石油化工大学机械学院,辽宁,抚顺,113001
【正文语种】中文
【中图分类】TE8
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1.热油管道停输再启动过程模拟分析 [J], 袁亮;麻慧博
2.埋地热油管道停输与再启动过程研究 [J], 邢晓凯;张国忠
3.埋地热油管道停输再启动研究 [J], 侯昊;章涛;白桦;李江飞
4.埋地热油管道开挖修复停输再启动过程热力模拟 [J], 康凯;刘扬;刘晓燕;徐颖
5.热油管道停输与再启动过程模拟计算软件 [J], 安家荣;史秀敏;张国忠
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输油管道安全停输时间的计算方法
输油管道安全停输时间的计算方法
纪庆国
【期刊名称】《油气田地面工程》
【年(卷),期】2012(031)007
【摘要】计算管道安全停输时间需要确定管道的最低允许启动温度,该温度决定了再启动过程所需要的启动压力,它受制于由管道承压和输油泵的工作特性所决定的最大启动压力,所以,安全停输时间的确定过程是一个重复试算过程.苏嵯输油管道中间站只有加热炉,因此将管道全线作为一个密闭系统来评价其安全停输时间.根据计算步骤中的方法,最终确定苏嵯输油管道春季安全停输时间为9～10h、夏季为13～14h、秋季为16～17h、冬季为9～10h.
【总页数】2页(P56-57)
【作者】纪庆国
【作者单位】大庆油田储运销售分公司
【正文语种】中文
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1.基于RBF神经网络的输油管道安全停输时间预测 [J], 高艳波;马贵阳;刘宏宇;姚尧;王雷;代堪亮
2.保温层失效对裸露输油管道安全停输时间的影响 [J], 张军
3.埋地湿天然气管道安全停输时间计算方法研究 [J], 马艳琳;李春林
4.埋地热油管道安全停输时间计算方法及其影响因素 [J], 罗丹;汪敏;肖金华;吴玉国
5.保温层失效对裸露输油管道安全停输时间的影响 [J], 孙宪航;陈保东;马新;李伟;王雷;赵虎;莫海元
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含蜡原油管道停输再启动的安全性问题
输送工艺含蜡原油管道停输再启动的安全性问题许 康3 张劲军 尚孟平 李群海 苗玉忠 (石油大学(北京)) (中石化管道输油分公司新乡输油处) 许 康 张劲军等:含蜡原油管道停输再启动的安全性问题,油气储运,2004,23(11)12～15。
摘 要 总体评价了国内外埋地含蜡原油管道停输再启动的研究现状,认为造成停输温降和启动压力的计算结果与实际存在偏差的主要原因是,原油流变性、环境及管道运行工况等参数的不确定性、建立数学模型时的不合理假设和尚无法对原油的剪切历史和热历史效应进行定量描述。
说明了运用确定性方法对含蜡原油管道停输再启动安全性进行评价的缺陷,指出了停输再启动问题的难点所在,提出了停输再启动安全性评价的研究方向。
主题词 埋地管道 含蜡原油 停输再启动 安全性 评价一、前 言我国所产原油80%以上为含蜡原油,输送含蜡原油常采用加热方法来改善原油的流动性。
热油管道的输油温度一般高于原油凝点,但管道停输时间过长,仍可导致凝管。
我国已建的东部管网大都运行了20年以上,将逐渐进入事故高发期,加之近几年来打孔盗油等人为破坏管道安全的行为呈上升趋势,造成管道停输次数明显增多,对管道的安全运行构成一定威胁。
降低输油温度虽然可以降低运行能耗,但管道运行的安全余量也不可避免地随之下降。
因此,正确评价含蜡原油管道停输再启动的安全性更显重要。
含蜡原油管道停输再启动的安全性与原油物性、管径、输送温度、运行方式、地温、土壤物性等诸多因素密切相关,其中许多因素往往同时具有随机性和模糊性两个方面的不确定性。
如何正确选取和精确描述这些具有不确定性的参数,对停输再启动安全性的评价至关重要。
目前的计算都是建立在确定性分析的基础上,将计算所涉及的参数看成是确定的量,这显然不当。
由于热油管道停输再启动问题同时涉及原油低温流变性、非稳态水力和热力耦合过程,在数学模型的建立和求解过程中都或多或少地进行了简化处理,另外对热历史与剪切历史对原油流变性的影响尚无法进行定量描述,这些会对计算结果与实际的符合程度产生影响。
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时泵或压力车在凝油管段中间施压，将凝油向两段挤推， 待凝油段打通后，再连接管道，启动油泵或用容积泵，小
流量高温油流全线冲刷启动。
2015/12/22
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在凝油段很短时，也可以不断开管道，直接在凝油段
中间向两端挤推。由于非牛顿流体的流动状态，不仅
第四节 热油管道的停输再启动
热油管道在运行过程中，由于种种原因，不可避免地会发生 停输。停输的原因可以分为两大类：事故停输和计划停输。
电及设备故障等 全线突然停电或首站停 事故停输站间管道腐蚀穿孔或破 裂： 92年东黄复线首站外管道 破裂，停输 1天 秦京线76年唐山地震时断裂，全 线停输 地震引起管道断裂：如 自然灾害 停输分类 89年黄岛油库火灾曾使东 黄复线停输 首末站火灾：如 时采用间歇输送，有计 划地停输 当油量不足，输量较小 计划停输 不需原油 炼厂：检修或事故检修 管线终点 轮不能到港装油 港口：因台风等原因油
高温油流（必要时更换低粘度油品）冲刷，使管壁的凝油和结蜡
逐渐熔化，管道流通面积逐渐增大，直到恢复任务输量，达到稳
定工作状态，再启动过程结束。
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2）管道沿线有部分管段凝油时的再启动 若长距离输油管道的局部管段凝油，埋地热油管道的架空
段、水下段等传热系数较大的管段可能出现这种情况。
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不论是计划停输还是事故停输，都有一个安全停输时间的确 定问题。对于计划停输，制定停输计划时要考虑最长允许停 输时间多长；对于事故停输，制定抢修计划时也要考虑允许 的停输时间。
热油管道停输后，由于管内油温不断下降，粘度增大，管壁 上的结蜡层增厚，会使管道再启动时的摩阻增大。当油温降 至凝固点以下时，可能在整个管子断面上形成网络结构，必 须有足以破坏凝油网络结构的高压，才能使管线恢复流动， 而最高压力要受泵和管线允许强度的限制。所以为了保证管 线的顺利启动，必须了解管路在各种情况下停输后的温降规 律，以确定顺利再启动的允许停输时间以及停输后必须采取 的措施。
某管道停输 80h后，热力条件较好的管段，管中心存油
仍为液相;停输87h后，热力条件较差的管段，凝油的平 均屈服强度为170Pa;停输154h后，铺设于水中的管段， 凝油的平均屈服强度高达4650Pa。）在应用时，要根据 具体情况，具体分析，通常是现场取样分析，确定其值
。
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衡计算。即：
d
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pi dli y
pi d li 4 y
式中
——分段挤推时每段的长度，m; ——挤推时施加于 管段两端的压差，Pa， 可根据管道的承压能力和设备的性能确定;
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y —胶凝原油的静屈服强度， Pa 。其数值随油品性质
、凝油条件、停输时间等的不同，有较大的差别。（如
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热油管道停输后的再启动操作
1）管道全线为液相时的再启动
若停输一定时间后，管道沿线热力条件最差的管段管中心存油温
度高于其凝固点，则全线管内存油仍为液相。计划停输时，根据
允许停输时间安排停输间隔，通常是这种情况。
这种情况的启动时，可以启动输油泵或更换容积泵，利用小流量
与作用压力有关，还与作用时间有关，在挤推凝油管
作用时间。
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3）管道全线或大部分有凝油时的再启动 若长距离热油管道的大部分或全线出现凝油，应采用分段挤推的方
法，逐段打通全线各段。每段的长度可根据凝油开始移动时的力平
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管道停输后的温降过程同样属于不稳定的传热过程。温降 规律受多种因素的影响。目前还没有成熟的计算方法。目 前采用的计算方法主要有两类。一类是根据简化后导出的 近似公式计算；另一类就是利用数值方法上机求解。管线 的再启动压力除了与管内存油的温度有关外，还受油品性 质、管线强度等因素的影响，更没有成熟的计算方法。目 前常用的计算方法偏于保守，还有待于深入研究。