用Gleeble3500测塑性功转热系数的研究
高铝铁素体耐热钢的相图计算与相变研究
摘 要由于奥氏体耐热钢的热传导率及成本问题,铁素体耐热钢成为了超超临界发电机组锅炉用钢的首要之选。
传统铁素体耐热钢主要依靠钢中Cr与O2生成的Cr2O3膜来提高其抗高温氧化性及其他性能,但在实际应用过程中发现,钢中添加过量Cr 会影响钢的高温蠕变性。
而在钢中加入Al元素后,所生成化合物作为增强第二相弥散在基体中,有利于高温蠕变性能的进一步提高。
因此,本文就主要以Al及改性添加剂Ni对钢组织及性能产生的具体影响进行了研究。
(1) 利用Thermo-Calc软件在已有T92钢的成分基础上进行成分的微调,微调主要集中在Al的添加及改性添加剂Ni含量的调整,从而设计出四组高铝钢。
通过对不同Al、Ni含量钢热力学平衡过程的模拟,研究了Al、Ni含量对钢平衡析出相及析出相组成的影响。
结果表明,Al、Ni含量变化对钢中M23C6型碳化物、Z相、σ相析出温度及析出量影响较大,对Laves相的析出温度及析出量影响较小;Al、Ni 含量变化对Laves相、M23C6型碳化物、Z相组成及组成含量影响较小,对σ相组成及组成含量具有较大影响。
(2) 利用材料相变分析仪对实验钢进行线膨胀测量,从而得出钢的相变温度,并对四组实验钢进行不同热处理工艺参数的制定,研究其加热过程及冷却、回火过程中的相变。
结果表明,实验钢的平衡相变温度随着Al元素的增加而升高;当钢中添加1w t%的Al元素,Ni含量由3.8w t%降低至1.4w t%后,钢中板条状马氏体组织全部变为针状马氏体组织。
(3) 利用Gleeble-3800热模拟机对实验钢进行等温恒应变速率热压缩实验,研究了Al、Ni含量及变形温度、应变速率对热变形行为、热变形激活能及本构方程的影响,得出四组实验钢的热激活能分别为531.825、458.873、492.812和430.874kJ/mol。
结果表明,同T92钢相比,Al的添加及Al含量的增大明显降低了铁素体耐热钢的加工难度。
GLEEBLE实验1-高温强度.
GLEEBL实验实验一金属材料高温强度的测定.实验目的(1) 了解典型金属材料的高温强度与塑性及其随温度的变化规律。
(2) 掌握用材料加工物理模拟设备即动态热- 力学模拟试验机Gleeble3500测定材料抗拉强度、屈服强度和塑性的原理。
(3) 掌握Gleeble 3500 试验机的简单操作与编程.并了解其一般应用。
(4) 测定不同钢种如20 、45 、40Cr 和1Crl8Ni9 不锈钢的拉伸强度及其塑性随温度的变化并进行比较;测定并分析变形速度对强度的影响规律。
.概述材料的力学性能在科学研究和工程应用中具有非常重要的作用。
例如,数值模拟研究必须以力学性能为依据;负载结构的设计和材料热加工工艺方案(如焊接、锻压、热处理、表面改性等工艺)的制定必须以力学性能为基础等等。
温度对材料的力学性能功能影响很大。
高温强度和塑性是材料高温使用和热加工时需要考虑的重要力学性能指标,了解其测试方法及其随温度的变化规律,是对高温结构材料进行科学研究和应用的基础。
本次实验主要研究金属材料高温短时拉伸的力学性能。
金属材料如钢材的强度和塑性由基体组织类型(如马氏体M,铁素体F,珠光体P,贝氏体B,奥氏体A、晶粒大小、基体强化类型(固溶强化和弥散强化),以及与此有关的加工变形程度、热处理条件等决定,因此,不同类型的金属及其合金的强度和韧性及其随温度变化的规律存在明显区别,一般来讲,材料按高温强度由低到高的排列顺序为:碳素钢,低合金钢,高合金钢,不锈钢,镍基高温合金。
金属力学性能指标一般按金属材料室温拉伸试验方法(GB/T228-2002) 和金属材料室温拉伸试验方法(GB/T4338-1995) 进行测试。
测试数据全面,但较繁琐。
本实验用动态热-力学模拟试验机Gleeble 快速测定金属材料的高温强度。
动态热-力学模拟试验机Gleeble3500 测定材料高温性能的原理如下:用主机中的变压器对被测定试样通电流,通过试样本身的电阻热加热试样,使其按设定的加热速度加热到测试温度。
Gleeble 3500热机模拟试验系统中的数控热扭转单元
扭转单元 , 营造“ 复合变形
的试验环 境 , 为模拟 、 分析 和研 究材 料在 实 际热加工 工艺 , 尤其是热轧 无缝钢管 的穿 轧等工艺 中所 发生 的 各类 复杂 的受力 与变形状态及 过程 , 搭建 了十分便利
的平 台。
2 热机模拟试验中单轴拉、压变形的应用特点与
局 限
金属 材料 的热 塑性 变形 是冶 金产 品制造 的 主要
工艺手段 之一 。在这一 过程 中 , 材料 的变形程度 既考
态、 热加工 塑性等 性能 或参数 , 以及在 不 同热轧 制模 拟 条件下变 形时 和在其 后时 域 中的动 静态组 织 与结 构变化规 律的测定与研 究 。同其它试验 型式相 比。 该 方法具 有 可在无外 摩擦 影响 和易 于控 制等优 势条 件 下获得大变形的特点 , 因而用途广泛 。 简单 的扭转 试验 过去 尽管 也 曾一直 在各 种不 同 的相应设备 上进行 , 由于技术及装备 的双重 限制而 然
达到一 定量值时试样便会 发生不 同程度 的颈缩现象 , 加剧 了材 料变形 的分 布不 均 ,严 重影 响测试 的准 确
星 年 固 总第 c c @ 第期 00 母 期
性失稳表现并不敏感 。③ 仅需 简单地对扭转试样 的一 端施 加一 个相对 于另 一端 的扭力 并使 之 以恒角速 度 旋转 , 便可在试样上任 一给定 的环状 区域获得恒定 的
关键词 材料
1 引言
试样
模拟
扭转
塑性 变形 试验 G eb 5 0热机模 拟试验 系统在其模 块化结 构 1 l 30 ee 设计 中囊括 了较 完备 的热扭 转试 验功能 , 过系统所 通 配 置的轨道插入 式 , 替换组 合联接 的液压伺 服数控 热
Gleeble 3500热机模拟试验仪的介绍
热裂纹敏感性评价
冷裂纹敏感性评价 脆断倾向评价 焊接工艺优化
电弧焊焊接过程模拟
焊接热影响区Biblioteka 局部脆性区和热循环过程模拟电弧焊焊接过程模拟
Rykalin-2D生成的系列峰值温度曲线
激光焊焊接过程模拟
ISO-TTM等温淬火装置和模拟的热循环曲线
T.C. Water in Water in
1350 CX1s
O
↗
T/ C
O
t/s
CCT/SHCCT图的建立
微分法确定转变点-CCT软件包
CCT/SHCCT图的建立
CCT/SHCCT图的绘制-CCT软件包
Gleeble系统安全提示
液压伺服系统的性能曲线
HYDRAULIC MAXIMUM FORCE vs. STROKE VELOCITY
100
0.7 R.A. Test SICO Test
Reduction of Area (% )
90
0.6
80
0.5
70
0.4
900 1000 1100 1200 1300
X axis title
Critical Strain, ln (d 0/d)
焊接过程模拟
电弧焊焊接热循环过程模拟 激光焊焊接热循环过程模拟
TMCP后的力学性能测试
热成形过程模拟
热塑性试验
On-heating PDT
D u ctility in R .A .
T e m p e ra tu re
On-cooling
(a) On-heating
(b) On-cooling
5%
DRT NDT NST
Time
Gleeble-3500热/力模拟压缩试验若干问题的分析与处理
Gleeble-3500热/力模拟压缩试验若干问题的分析与处理孙胜英【摘要】Gleeble--3500型热/力模拟试验机在更换液压楔进行压缩试验时易出现应变速率、应变量达不到程序设定的要求以及试样变形不均匀、鼓形等问题,对此进行了分析和处理。
结果表明:通过采用调整试样夹持力、充入氩气保护气体、修改变形程序、保证砧子和试样之间的良好润滑等改进措施可以解决以上问题。
%There have been some problems of Gleeble--3500 thermal analogue when replacing the hydraulic wedge for compression test including that the strain rate and strain capacity could not meet the requirement of set-up procedure, and the specimen appeared inhomogeneous deformation and drum sharp. The above problems were analyzed and handled. The results showed that the matters can be improved by adjust the force between the jaws and the specimen, fill the argon protect air in the work cavity, modify the deformation procedure and keep suitable lubricant at the interface between the anvils and the specimen.【期刊名称】《理化检验-物理分册》【年(卷),期】2012(048)007【总页数】3页(P452-453,467)【关键词】Gleeble--3500热/力模拟试验机;热模拟压缩试验;应变速率;变形【作者】孙胜英【作者单位】邯郸钢铁集团有限责任公司技术中心,邯郸056015【正文语种】中文【中图分类】TH871Gleeble-3500热/力模拟试验机是一套具有金属材料热加工物理性能测试及过程模拟的热/力模拟分析系统,通过它对小型金属试样在不同受热、受力条件下进行变形或变态行为的模拟试验,可在实验室内进行工艺优化及性能研究,再将结果数据应用到实际生产现场中去,这将大大降低新材料、新工艺开发的成本,提高效率,缩短开发周期,因此它是一套重要的物理性能研究设备[1]。
Gleeble3500功能详解
Welding Simulation
No cracks, 1050C, 0.41, 3/s, Bottom layer
Some cracks, 1050C, 0.41, 3/s, Top layer
Many cracks, 1050C, 0.41, 3/s, Bottom layer
© 2014 Dynamic Systems, Inc.
© 2014 Dynamic Systems, Inc.
Gleeble Specimen Thermal Profiles
Axial Thermal Gradient Control
1200
1000
Temperature (°C)
800
Hot Grips
600
Half Contact Grips
Full Contact Steel Grips
400
Full Contact Copper Grips
AISI 1080 Steel
200
1Байду номын сангаасmm Diameter Round
Specimen
-20 -15 -10 -5 0 0
51
1
2
Free Span (mm) 0
© 2014 Dynamic Systems, Inc.
3.采用HAZ(热影响区)软件进行HAZ模拟
试样:11mm方碳钢棒,71mm长,10mm自由跨度(夹块间距离 ),使用全接触铜夹具
过程:采用HAZ软件形成一个峰值温度为1100°C的HAZ热循环 ,示范运行HAZ模拟时HAZ软件的使用。数据采集系统记录温度 时间曲线,并绘制打印温度时间数据。
低碳钢在Ae3温度之上的形变诱导铁素体(一种马氏体)的相变研究
低碳钢在Ae3温度之上的形变诱导铁素体(一种马氏体)的相变研究℃(3+98℃).同时发现一个有趣的现象是,在870-一920℃区间内变形时,随变形温度下降,应力上升;而在830_一870℃℃(Ae3+98℃).Aninterestingphenomenon iSfoundthatwhenthedeformationtemperatureiSbetween870—920℃.thetot alstressisincreasedwithdeformationtemperaturedecreasing.However,whendeformedbetween 83一870℃℃)之间发生.Hodgson与其合作者【MJ在稍高于A3温度,通过单道次变形在普碳钢中获得了形变诱导铁素体细晶.以上针对形变诱导铁素体相变的研究主要是介于A.3一A3之间进行的,而对在A.3温度之上的形变诱导铁素体相变研究甚少.这主要有三个方面原因:第一,通常人们认为变形温度是控制晶粒细化的一个关键参数,变形温度越低晶粒越细,当变形温度降低到稍高于A.3温度时,能得到均匀超细晶粒.Bleck等人【J发现在C—Mn—Nb钢中真应变为1.2时,通过降低变形温度可以细化铁素体晶粒.第二,在稍高于A3温度变形能够为形变诱导铁素体相变提供较大的过冷度.第三,介于A.3一A3温度之间变形得到的形变诱导铁素体比较稳定,高于A.3温度以上时铁素体不稳定,在变形结束后的很短时间内便发生向奥氏体的逆相变[16,17J,提高变形温度显然也增加实验难度.然而由于过冷度的干扰,使得研究介于A.3一A3之间单纯热塑性变形的存储能对形变诱导铁素体相变作用异常困难.因而,排除过冷度干扰,研究在A.3温度之上的形变诱导铁素体相变有着重要意义.Priestner等人【J近期工作否定了低温轧制是形变诱导铁素体相变的必要条件.Yang 等[19,2oJ在变形温度介于(A.3+30℃)--(A3—20℃)之间通过多道次变形在低碳钢中获得了体积分数为90%一95%,晶粒尺寸为2—3m的铁素体.前期的实验也发现【21J在A.3+10℃时仍有大量的形变诱导铁素体形成.因此为了研究形变诱导铁素体相变的上限温度及其演变规律,在本研究中将变形温度设定在A.3温度以上,在Gleeble3500热模拟实验机上对低碳钢Q235进行一系列高温形变诱导铁素体相变的实验研究.利用X射线衍射仪研究了热变形试样表面的微观组织结构,利用纳米压痕仪测定了试样表面微区硬度和弹性模量.1实验方法采用Q235低碳钢中间坯,化学成分(质量分数,%)为:C0.13,Si0.19,Mn0.49,P0.012,S0.013.950℃正火1h后,经机械加工成尺寸为直径8mm,长15mm的圆柱试样.用软件计算出该材料的奥氏体铁素体平衡转变温度A.3=848℃.压缩实验在Gleeble3500热模拟实验机上进行,该实验机最大载荷为100kN,反应时间为0:1S,温度测量误差小于土1℃.将需变形的试样加热到950℃并在此温度保温5min,以1℃/s的速度冷却到不同温度保温30S后进行单轴压缩实验,变形一结束,立即对试样淬火.下列实验方案1,2和3考察了工艺参数对形变诱导铁素体相变的影响,方案4和5是为了得到形变诱导铁素体(样品A)和先共析铁素体(样品B)从而进一步研究发生在A.3温度之上的形变诱导铁素体相变机制. 方案(1)应变速率的影响:名义应变E=80%,变形温度为850℃,应变速率分别取=0,0.01,5,15,20,30S--1:方案(2)应变的影响:变形温度为850℃,应变速率=20S_.,名义应变分别取E=50%,60%,70%,80%:方案(3)温度的影响:名义应变E=80%,应变速率=20S_.,变形温度分别取为940,920,900,880,870,860,850,830℃;方案(4)样品A:名义应变E=80%,变形温度为850℃,应变速率=20S;方案(5)样品B:试样经950℃保温5min,以1℃℃.采用连续刚度测量方法测定不同压痕深度的纳米压痕硬度和弹性模量.纳米压痕的位置全部处于样品心部.为了获得相对可靠的数据,对每一个样品都进行了60次纳米压痕实验,60个压痕点构成了一个以10m为间距的6×10矩形网格.压头以10nm/s的速度接触样品的表面;加载,保载和卸载时间都为5S,测量的热漂移率小于0.05nm/s.样品表面的光洁程度直接影响到实验结果,由于腐蚀后的样品表面不平,所以将样品再次轻抛光去掉表面腐蚀层.对样品表面微区的纳米压痕硬度和弹性模量分析结束后再用3% 的硝酸酒精溶液腐蚀,在扫描电镜下观察,从而确定残余的纳米压痕位置.2实验结果与讨论实验过程中记录的温度一时问曲线表明从开始升温到变形前,实际温度与设定温度非常吻合,没有任何波动, 说明Gleeble3500热模拟实验机温度控制非常精确.而在变形的瞬间,温度急剧上升20—35℃,这是由于变形过程中塑性功转化为热量引起的温升.因此,在计算实际变形温度应在设定的初始值上加上由变形引起的温升值.本文中只有形变诱导铁索体相变上限温度为实际温度,其它变形温度还是初始设定值,并未加上由变形引起的温升值. 另外,从记录的温度一时间曲线上估箅,试样在淬火时实际冷却速度在800℃s左右.2.1应变速率对组织的影响图1为变形温度为945℃,名义应变e=80%,不同应变速率下所对应的真应力一应变曲线.变形开始后,随着应变量增加,流变应力先是快速增加,当应变达到一定值时,随着应变量继续增加,流变应力下降或持续增加.同一应变量下,随应变速率增加,应力提高.在低应变速率(=0.01S-1)时,曲线达到峰值后流变应力出现下降的现象(见图1中曲线a),这是因为当变形开始时,奥氏体发生了动态再结晶[7,22J,同时形变诱导铁素体在原奥氏体晶界等局部畸变能较高部位形核,则在曲线上对应着真应力一应变曲线应力的减小,即硬化速率的降低.而当应变速率~----5,15和30S.1时,真应力一应变曲线在经过变形早期的迅速升高之后经历了继续升高的阶段(见图1中曲线b,C和d).本文作者认为在较高应变速率下,相变在极短的时间完成,来不及向奥氏体扩散的碳被保留在铁素体中,形成与奥氏体硬度接近的过饱和形变诱导铁素体.同时加工硬化也使得形变诱导铁素体强度提高,所以真应力一应变曲线表现为变形早期的迅速升高之后经历了持续缓慢升高的阶段.通过图2的组织分析,可以清t口苫巴己I--图1低碳钢Q235在变形温度为850℃,名义应变80%时不同应变速率下压缩变形时80%的真应力一应变曲线Fig.1Truestress-straincurvesobtainedbyhotcompres—siontests(T=850℃,e=80%)ofthelowcarbonsteelQ235atdifferentstrainratesof0.0lS一(a),5S一(b),15S一(C)and30S一(d)楚地看出这一点.图2是不同应变速率条件下所对应的显微组织.图2a的显微组织是在850℃保温30S后未变形立即淬火得到的,这些组织全部是板条状马氏体,说明在850℃℃℃.-~--20_..,,j 叫I互堂址1鉴旨的淬l止做甥Fig.3M]cro~[iI1~~LI1rol’Pk,wcarbons~ee[235quenchedafterdefornt~tiO LLat850℃andastrainrateor20s’t虬】s1150,martenMnstrnctlIrfaJ.e;0%,equia.xiMrerrlteandDIF 【bl70%,ferriteiii(re~Pda…lrefined】1(I0%:rerrit~?r1herirI{~reaseda1]drefinedfdJ 体平衔数蛙的制约,形核苹和转变连率降低.转变初冉铁素1盍=E要噢氏体品界I二形成,-界I坷哪仃宽分的生长空间.固町导撤品垃R-J较人,而n?转变刺,铣素体难品界陌删及品叫变形带上}建形牛戋,而高的彤棱密度必然会眼制铁索忙的牛K,从而l特帅.埘过Gleeble35(}0热模拟凄监l进|彳形变诱导铁索体相变研究,削断其实验成功与否町l一曲过记录的温度曲线.电-r通过最所碍刊的组织袒.更准确的疗法是查看所记球的真应,J戍变曲哉拉真验过程中L叮看应变上升过程中没有发现曲戏肯史卫现象,牛丑真应,J应受曲线都是乩丽肝婧i已求圈4为低麟钠Q235::l刮应变下变形时的其应也变曲线.从中可营出在曲线I:升的过任中H一序量新对应的应力一致当接近变『I;结束时山r嘭变淆导铁素阵转变宠成曲续现下降的现象2.3形变诱导铁素体相变上限温度为r研究嘭变旃导铁索体相壹的上限温度,将试佯f??应变速率=20s变形温度分别为q4f】,920,900,880,870,860.850,83{)((当变形温度设定在830℃时温度时曲线1录的实际温度为853℃,该温度高1:’4温I芝1等温压缩到符义应变=s0-,圉4低最t,JQ235在.聋形温度勾850c,--2(]s变形时1盹世F皿缩变形时曲真直山变曲线Fig.4Truestr~str81ncurvesobtainedbvhotcompres-sionte5ofthelowcarbonsteelQ235underdif-fere~ttdi~erentstrainsfa:50%b60%c-70%:ds0%l变形结求君立即淬火圈5为试样在不同温度r变形后淬火的显做组织图5a的组织是由马氏体和原奥【乇体品界处产生的极少量的魏氏织绀成,段有膨变濡导铁素体生成,这说明当应变速率=20S.名义应变=80%在变形温度为1l32金禧4I卷圉5鄄钠Q23Z在酱艾壹--80%,=一f同温度r压缩空时显敲组趴Flg.5Mlfr’ostrLllr…rI1lt_lowrtrb(|『lsteelQ235quncheda=8n%andd--21)s 一compre~eddeformationsI,hedet~rnlIdternper;~llJr…I-Ibe9I(1℃.mtlrtensil,esa11dWidnmnstattenR tboundaryfa).920℃(bJ900℃1(】,JC((“.s1ce).860℃(r针状先共析铁素体析出,当缓慢冷却时会有块状先共析铁素体析出【J.这些先共析铁素体混在形变诱导铁素体当中,对形变诱导铁素体形成机制的研究以及组织性能的测定都不利.Dube等J将先共析铁素体按形态分为六类,即晶界非整形铁素体, 魏氏组织侧片铁素体,魏氏组织锯齿铁素体,晶内整形铁素体,晶内魏氏组织片状铁素体和块形铁素体.而从图5b—e可看出,当变形温度为920,900,880,870,860,850和830℃时,得到组织为马氏体和铁素体,其中铁素体为等轴状的,且量较大,并没有拉长的层状或片状及锯齿状的铁素体出现,因等轴状的铁素体一般是在过冷度较小或冷却速度较慢的情况下形成的,由于变形后的冷却速度很快,在高温段没有足够的时间形成这些等轴状的铁素体,所以这些铁素体是在淬火前变形过程中产生的,也就是形变诱导铁素体.所以在该工艺条件下,形变诱导铁素体相变的上限温度为实验设定值920℃.加上所记录的因变形而引起的温度提升值25℃,即在应变速率叠=20S_.,名义应变£=80%时,低碳钢Q235的形变诱导铁素体相变的上限温度约为945℃.因奥氏体变形使奥氏体自由能增加,导致奥氏体向铁素体相变的开始温度提高,产生形变诱导铁素体.在奥氏体低温区进行变形,该温度范围造成奥氏体动态再结晶和晶粒内”变形带”的增加,变形带的密度随应变的加大而增加.这些变形带在形变诱导铁素体相变形核方面与奥氏体晶界有相同的作用.所以由于有效晶界面积的增加,促进了铁素体的形核,细化了铁素体晶粒.从图5b—f看出这些铁素体随变形温度的降低体积分数增加且尺寸减小.但是通过比较图5b—e和图5e—h组织,可看出介于870_一920℃这一温度区间变形,随变形温度的降低,形变诱导铁素体晶粒体积分数增加不明显,晶粒尺寸没有明显减小.介于830—870℃这一温度区间内变形,随着变形温度的下降,铁素体的体积分数却显着增加,晶粒尺寸也明显减小.这说明在830—870℃这一温度区间内变形,形变诱导铁素体相变受到变形温度的影响程度大于87O一920℃这一温度区间.从图6可见,介于870—920℃变形,随着温度的降低,应力上升,而介于830~870℃变形时,随变形温度的降低,应力下降,结合图5b—e,本文作者认为,介于87O一920℃变形会发生形变诱导铁素体相变,但随着温度的下降,形变诱导铁素体的体积分数并没有明显的增多(如图5),而随温度的降低材料在不断硬化,所以表现为应力上升.而在奥氏体低温区83O一870℃变形会同时发生形变诱导铁素体相变和铁素体的动态再结晶【22l,从图5e—h可看出随着温度的下降,铁素体的体积分数显着增加.由于在同一温度下同一种材料含碳浓度低的铁素体要比含碳浓度高的奥氏体相软,铁素体的动态再结晶也使图6低碳钢Q235在e=80%,£=20S-1不同温度下压缩变形时的部分真应力一应变曲线Fig.6Partialtruestress-straincurvesobtainedbyhot compressiontestsoflowcarbonsteelQ235atde-f0rmationtemperatures830℃(a),860℃(b),870℃(c),880℃(d),900℃e)and920℃(f)(£=80%,g=20S--)得位错密度大幅度下降,所以在830_一870℃这一温度区间变形,随变形温度的下降,应力反而下降.2.4形变诱导铁素体晶体结构分析因C,Mn和Si等元素对铁素体晶格常数的影响,不能用纯铁的铁素体晶格常数或衍射峰来比较形变诱导铁素体的晶格常数或衍射峰,所以本研究中使用同一种材料通过不同处理方式得到的样品B作为比较.图7a,b和C分别是样品A中的形变诱导铁素体和样品B中的先共析铁素体110,200和211衍射峰.由图可见,形变诱导铁素体的110和211衍射峰明显向小角度方向漂移.原因是晶格中固溶了大量C原子导致晶格四方化,或是残余应力的影响.在本研究中,这两种因素都有可能存在,一种是因为在形变诱导铁素体相变过程中,来不及扩散的C原子保留在形变诱导铁素体中而导致晶格四方化,另一种是因在变形和热膨胀以及后期研磨和抛光过程中,在样品中存在的宏观残余应力.为了分清这两种因素的影响,在X射线应力测定仪测得的样品A中形变诱导铁素体211晶面残余应力为一232MPa,样品B中先共析铁素体211晶面残余应力为-224MPa,这两个样品中的残余应力都为压应力,单纯压应力的影响在X射线测量过程中表现为使衍射峰向大角度方向漂移,所以扣除掉压应力的影响,实际C原子固溶导致的形变诱导铁素体晶格四方化而引起的衍射峰向小角度方向漂移程度比图7c 中还要大,所以进一步证明了形变诱导铁素体是过饱和的推断.比较形变诱导铁素体和先共析铁素体200衍射峰发现形变诱导铁素体峰宽化,这是因为形变诱导铁素体晶粒比先共析铁素体晶粒细小得多和形变诱导铁素体因变形而使得晶格缺陷增多,产生了静应力.Ⅲ=.∞∞巴苗.己卜1l34金属4l卷]mi三64O644648B5265666O820822824日268282deg囤7彤耍I竟导镑剌乖.j七析缺豢怍x种姨忻刳峰比较Fig.7ffk)mpari~onsofdifh’~ctioupeaksI10fal,2001bland2li1c1inXRDofDlFif1smnpleAandproet~I,ecl~idferril…isampleH2.5形变诱导铁薷体纳米压痘硬度与弹性模量测定同8a是扫描f镜下样-AI{r残余的压痕位置,中町以胥…纳米爪痕仪分析I五域没马氏悼,所分析的雏织全新是I【]形变导铣素体组成这J铣素体品粒卦Ⅱ小均匀所何的铁素J车丰l1甘?tt均匀的纳米压疟度值,范围如2c卜25Ga.界的纳米痕硬度与晶1q的纳求痕硬度比较,慨可惝高,也不懈基本一敛图8b是样品B扫描电镜F样品{l,I.1邑区域为球光1术组织,照色区域勾先共祈铁素体域,为了便丁【t较同一种材料彤变瞎导铣索肄秆『先共析铁索怍的纳求赝痕硬度区别,对r伴BI』舒析谴余压痕爪先共忻铁索体上的那数据.帆实验结米香,这些钱索体的纳米痕硬度值在l_824GPa之间.如州晾球兆体附近的先—F>meutectoidlerdle●DIF304050PosilionNO圈8窆诱导铁索体与觅J锭藉悼蚺袋u三壤分析Fig.8hena】1ndenl~tionanalysisofDIFandproeu—tecoldTlte)SEMimage0rI;heresidualnanoindentat.ionsonDIFinspecimenAlhlEMimageof{heresidhaln~nolndentations1)”proeutectoidferrilPfdarklandpear[irecwhi~e】irlspeciII/~llBllthenanoindenZationelaIicmoduIusv~luesofDIFjⅡspecimenAa¨dproeutecloldferriteinspecimenB并析铁素肄的纳米痕硬旺的数值(困殊光体相的硬度远一笥r铁素悼相.受其}}{响,蛛光悼附近的先共析铁索体纳米¨痕硬度耍高J邵远离球光体相爱球光体怄影响稍小的先其析铁索体晶粒),剩惫的先共析铁索悻的品内硬度在182]GP&之司很明显,形变埒导铁素{聿纳米压壤硬度明覆要高于先共析铁索体这是因为形变诱导铁索俸相变在椒短的时间内完成.来不及扩散的c原子保3=c~c11期刘朝霞等:低碳钢在s温度之上的形变诱导铁素体(一种马氏体)的相变研究1135留在形变诱导铁素体中,导致形变诱导铁素体中的碳浓度高于由奥氏体铁素体平衡转变得到的先共析铁素体的碳浓度,所以表现为纳米压痕硬度的上升.该结果符合上述2.4节中X射线衍射分析所得形变诱导铁素体是碳过饱和这一结果,纳米压痕硬度在样品中均匀分布的实验结果也可认为是形变诱导铁素体相变是非碳扩散控制一个非常有力的证明,即形变诱导铁素体是碳过饱和的有人称之为块状铁素体[18,19,25,261.因为碳固溶于铁素体晶格中会使铁素体的弹性模量增加,所以纳米压痕技术同样被用来比较形变诱导铁素体与先共析铁素体的弹性模量.因上面所测两种样品的压应力基本接近,所以比较所测的形变诱导铁素体与先共析铁素体的弹性模量不用考虑残余应力的影响.图8c为形变诱导铁素体与先共析铁素体的弹性模量数值比较.形变诱导铁素体的弹性模量在16o_一210GPa之间且分布均匀,明显高于先共析铁素体的弹性模量110—130GPa.固溶于铁素体晶格中碳的浓度越高,弹性模量越高,所以形变诱导铁素体的碳浓度要远高于先共析铁素体.这就证明上述观点,即形变诱导铁素体相变机制不同于先共析铁素体相变机制.在相变过程中,由于应变速率=20s很大,相变在极短的时间内完成,C原子来不及扩散也无须由C原子扩散控制,导致了形变诱导铁素体相变在储能足够大的情况下,直接由储能来提高相变点.因此,只要形变储能足够大,相变就会在很高的温度下发生.3结论(1)在A3温度以上适当工艺条件下变形,低碳钢Q235中可以发生形变诱导铁素体相变,在变形温度为850℃时,当应变速率=20s时,名义应变须超过50%才能发生形变诱导铁素体相变.随应变的增大,虽产生的形变诱导铁素体的体积分数在增多,但铁素体的晶粒尺寸进一步细化程度不明显.当固定名义应变,仅须很小的应变速率就可以产生形变诱导铁素体.随着应变速率的提高,铁素体晶粒尺寸明显减小,且体积分数明显增加. (2)在应变速率=20s_.,名义应变e=80%时,在低碳钢Q235中产生形变诱导铁素体相变的上限温度约为945℃.在870—920℃区间内变形时,随变形温度下降,应力上升;而在830—870℃区间变形时,随变形温度的下降,整体应力反而下降.(3)与先共析铁素体X射线衍射峰比较,形变诱导铁素体的X射线衍射峰明显向小角度漂移,纳米压痕硬度和弹性模量亦明显大于先共析铁素体,说明形变诱导铁素体晶格中固溶了大量的C原子,导致立方晶格四方化,进而使得硬度和弹性模量这些物理性能发生了显着改变.这揭示在高温区形变诱导的具有过饱和碳含量的铁素体本质上是一种马氏体,但在生成机制,形貌及取向关系上与普通热处理形成的马氏体有所不同.参考文献[1】PriestnerR,HodgsonPD.MaterSciTechnol,1992;8: 849【2】HuangYD,YangWY,SunZQ.JMaterProcTechnol, 2003;134:19【3】HodgsonPD,HicksonMR,GibbsRK.ScrMater,1999; 40:ll79[4】HurleyPJ,HodgsonPD,MuddleBc.ScrMater,1999; 40:433[5】HurleyPJ,HodgsonPD.MaterSciTechnol,2001;17: 1360[6]HicksonMR,HodgsonPD.MaterSciTechnol,1999; 15:85[7】YangP,FuYY,CuiFE,SunZQ.ActaMetallSin,2001; 37:900(杨平,傅云义,崔凤娥,孙祖庆.金属,2001;37:900)【8】QiJJ,YangWY,SunZQ.ActaMetallSin,2002;38: 629(齐俊杰,杨王碉,孙祖庆.金属,2002;38:629)[9】HicksonMR,GibbsRK,HodgsonPD.,sⅣ/nt,1999; 39:l176[10】YadaH,MatsumuraY.T~an8IronSteelInstJpn,1987;27:492[11】MatsumuraY,YadaH.MetaUSocTechnolPaper,1986;A86—28:l[12】YadaH,LicM,YamagataH.,sⅣ/nt,2000;40:200[13】MintzB,LewisJ,JonasJJ.MaterSci—HorrYM,IbraheemAK.Mat?。
Gleeble3500热模拟试验构建本构方程的速率及温度修正研究
T I AN We i . - . L I Ho n g b i n 1 , 2 Z HENG Mi n g y u e 1 , 2 7 XU S h u c h e n g ' ( 1 . C o i l e g e o f Me t a l l u r g y a n d E n e r y, g He b e i U n i t e d U n i v e r s i t y , T a n g s h a n 0 6 3 0 0 9 , C h i n a ;
田伟 , 李红斌 。 , 郑 明月 , 徐树 成
( 1 . 河北联合大学 冶金与能源学 院 , 河北 唐 山 0 6 3 0 0 9 ; 2 . } 可 北省现代冶金技术重点实验室 , 河北 唐山 0 6 3 0 0 9)
摘 要 利用G l e e b l e 3 5 0 0 热模拟试 验机进行材料 的高速 ( 应变速率大于 1 S - I ) 试验时 , 由于采用 的s t r o k e 模式导致速率偏
离 目标 速率 以及 塑性 功转化热在短 时间内散发不 出去 , 使试样 温度 偏离设置 温度 、 材料变形偏 离 目标变形条 件。为构建 材料 真实变形条件下 的本构方程 , 通过分析速率及温升与应变 之间的关 系 , 在传统本构方程的基础上构建了带有 速率 修
正和温度 弹跳 的本构方程模型 。结果表明 , 修正后的本构方程具有较高 的预测精度 。
t h e s p e c i me n t e mp e r a t u r e d e v i a t i n g f r o m t h e s e t t e mp e r a t u r e ,S O t h e ma t e r i a l c o n d i t i o n s d e v i a t e r f o m t h e t a r g e t d e f o ma r t i o n
邯钢Gleeble-3500热模拟试验机的应用
061) 5 0 5
Absrc : e bl ta t Gle e一 3 00 h r a i 5 te m lsmulto e tng m a h n a e us d i yn m i h r o yn m ist s n ai n tsi c i e c n b e n d a c t e m d a c e ta d
( 北 钢 铁 集 团 邯 钢 公 司 技 术 中心 , 北 邯 郸 0 6 1 ) 河 河 50 5
摘 要 : l be 5 0热 模 拟 试 验 机 可 用 于 金 属 材 料 的 动 态 热 力 学 测 试 和 过 程 模 拟 , 过 选 配 适 当 的 测 G e l 一3 0 e 通
试 单 元 , 以 进 行 系列 热模 拟 试 验 。G ebe一 50热 模 拟 试 验 机 在 邯 钢 的 新 产 品和 新 工 艺 研 发 中解 决 可 l l 30 e 了很 多 技 术 难 题 , 低 了研 发 成 本 , 短 了 研 发 周 期 。 降 缩
要部 分 及 各部 分 连 接框 图如 图 1所 示 , 换 测试 单 更 元不 会对 试样 的加 热 以及 数 据 传 递 产生 影 响 , 以 可 实现 温度 和力 的 闭环 控 制 , 而保 证 了温 度 、 力 、 从 应 应 变 、 变速 率等 热加 工工艺 参数 的精 确控 制 。 应
以通过超级 螺栓与 主机单元 的主轴 紧 固相 连 , 据不 根 同的试验 目的 可 以分别 和控 制单 元 、 主机 单 元 ( 荷 载 单元 ) 配合使 用 , 相 以达 到实验 的要求 。
物理模 拟 技术 的发 展 与物理模 拟 试验装 置 的不 断完 善 紧密相 关 , 随着物 理模 拟技 术水 平 的提 高 , 不 同功 能 的热模 拟试 验装 置不 断研 制 开发 。本 文对 G ebe一 5 0热模 拟试 验 机 在邯 钢 新 产 品 ( : l l 30 e 如 高
Gleeble3500热机模拟试验仪的介绍剖析
热/机械加工过程模拟
铸造 /连铸 半固态加工 TMCP (轧制、锻造、拉拔……) 焊接:电弧焊和高能束焊焊接热循环 过程、热裂纹敏感性评价、冷裂纹敏感 性评价、淬硬脆断倾向评价、焊接工工 优化。 扩散连接
热/机械加工过程模拟
热处理过程 (淬火、正火、退火、回火、 临界热处理、循环热处理 ...) 板带退火 粉末冶金 / 固相烧结、液相烧结、热 压成型、高压成型... 蔓延燃烧合成 ....
Gleeble 3500热机模拟试验仪的介绍
提 纲
1.什么是Gleeble物理模拟 2.Gleeble-3500系统简介 3.Gleeble物理模拟技术在材料领域的运用概述 4.Gleeble物理模拟技术在钢铁材料领域的运用 5.Gleeble物理模拟技术运用的新进展
什么是Gleeble物理模拟
温度梯度对断面收缩率的影响
10 mm dia. tensile bar pulled at 50mm/s at 1000C
热成形过程模拟
应变诱导裂纹张开(SICOTM)试验
热成形过程模拟
SICOTM 试验方法
热成形过程模拟
SICOTM与 热塑性试验方法的比较
17-4PH duplex stainless steel
Water out
Water out
焊接过程模拟
热裂纹敏感性评价
焊接过程模拟
冷裂纹敏感性评价—最高硬度法
铜夹具
硬度测定线
热电偶
图2. 模拟HAZ硬度测试线及温度分布示意图
图2.
1400
B
1200
Y Axis Title
1000
800
600
改进型AISI 8630钢热变形行为研究
摘要:利用Gleeble-3500热模拟试验机,在850~1200℃及应变速率0.01s -1~10s -1下进行热压缩试验,研究改进型AISI8630钢的热变形行为。
综合考虑各种因素的影响,对改进型AISI 8630钢的实测流变应力进行修正,修正后拟合值与实测值整体偏差仅为4.70%。
通过修正拟合,建立改进型AISI 8630钢的本构方程,应变激活能Q =4.15×105J/mol 。
关键词:AISI 8630钢;热压缩;流变应力;本构方程中图分类号:TG142.1文献标识码:B 文章编号:1673-3355(2020)06-0007-06Analysis about Deformation of Modified AISI 8630Steel at High TemperatureZhang Xinjin ,Duan Xiugang ,Zhu LinAbstract:The modified AISI 8630steel endured the thermal compression tests at temperature of 850to 1200℃and strain rate of 0.01s -1to 10s -1with Gleeble-3500thermal simulation testing machine for the study of its deformation behavior.The correction to measured flow stress considers the comprehensive influence of various factors and reaches the total difference between the fitted value and actual value as low as 4.70%.Hence,the constitutive equation for modified AISI 8630steel isestablished:strain activation energy Q =4.15×105J/mol.Key words:AISI 8630steel;thermal compression;flow stress;constitutive equation改进型AISI 8630钢热变形行为研究张心金1,段修刚1,朱琳110.3969/j.issn.1673-3355.2020.06.0071.天津重型装备工程研究有限公司高级工程师,天津300457目前,欧美国家仍然垄断着深海高压采油井口设备的设计和制造技术,严重阻碍我国自主开发海洋油气资源战略的实施。
Gleeble 3500数控热机模拟试验系统
Gleeble 3500数控热机模拟试验系统
胡克迈
【期刊名称】《天津钢管》
【年(卷),期】2006(013)001
【摘要】Gleeble 3500数控热机模拟试验系统是以计算机控制为基础,在热-力复合环境下对金属材料变形、变性行为及其物理冶金进行模拟和研究的机电仪一体化的大型精密实验设备.本文概述了该系统的特点、功能及主要应用.
【总页数】3页(P44-46)
【作者】胡克迈
【作者单位】天津钢管集团有限公司技术中心
【正文语种】中文
【中图分类】TP3
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邯钢Gleeble -3500热模拟试验机的应用
邯钢Gleeble -3500热模拟试验机的应用
孙胜英;王江华;梁荣;李柏涛
【期刊名称】《河北冶金》
【年(卷),期】2012(000)007
【摘要】Gleeble - 3500热模拟试验机可用于金属材料的动态热力学测试和过程模拟,通过选配适当的测试单元,可以进行系列热模拟试验.Gleeble - 3500热模拟试验机在邯钢的新产品和新工艺研发中解决了很多技术难题,降低了研发成本,缩短了研发周期.
【总页数】3页(P59-61)
【作者】孙胜英;王江华;梁荣;李柏涛
【作者单位】河北钢铁集团邯钢公司技术中心,河北邯郸056015;河北钢铁集团邯钢公司技术中心,河北邯郸056015;河北钢铁集团邯钢公司技术中心,河北邯郸056015;河北钢铁集团邯钢公司技术中心,河北邯郸056015
【正文语种】中文
【中图分类】TG115.21
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DT14锻造半钢的高温热变形方程及热加工图 孙睿璇
DT14锻造半钢的高温热变形方程及热加工图孙睿璇摘要: 采用Gleeble-3500热模拟试验机研究了DT14锻造半钢材料在应变速率为0. 001~5 S-1,变形温度取为750℃~1200℃条件下的热变形行为。
得到材料的热变形激活能Q为342.8 KJ/mol,确定了表征热变形峰值应力与温度和应变关系的DT14钢的热变形方程。
建立了不同应变下的热加工图,随着应变量的增加,高温部分流变失稳区的面积逐渐减小,而低温部分失稳区的面积稍有增加。
当变形温度为 1050℃、应变速率为0.001 S-1时,能量消耗效率达到峰值,约为37%。
关键词: 锻造半钢;激活能;热变形方程;热加工图半钢材料同时具有钢系和铁系材料的性能优点,即具有强韧性和耐磨性配合良好及断面硬度均匀的优点,是热连轧精轧前段工作辊和轨梁型钢轧辊的理想选择,广泛应用于冶金系统轧钢行业[1-2]。
本文以DT14材料为研究对象,在Gleeble-3500 热模拟试验机上进行单道次压缩变形试验,分析该钢种高温热变形行为,得到DT14钢的热变形方程,建立了材料不同应变下的热加工图。
1实验材料及方法1.1实验材料实验材料为我公司为轧辊开发的DT14锻造半钢材质。
化学成分如表1所示。
表1 DT14钢的化学成分 (wt%)Table 1 The chemical compositions of 5%Cr forged steel1.2实验方法在Gleeble-3500热模拟实验机上进行热变形实,采用Φ10mm×15mm。
试验过程中,试样在Gleeble-3500热模拟实验机上以恒应变速率进行等温热压缩变形,应变速率分别取0.001S-1、0.01 S-1、0.1 S-1、1 S-1、5S-1,试样变形量为60%,变形温度取在750℃~1200℃范围,其中1000℃以下试样以10℃/S的加热速度升温至1000℃,保温3分钟,再以5℃/S的速度分别冷却至其变形温度,保温30s以使试样的温度分布均匀,再进行压缩;1000℃及其以上试样,以10℃/S的速度分别加热至变形温度,保温3分钟后进行热压缩。
用Gleeble3500测塑性功转热系数的研究
用Gleeble3500测塑性功转热系数的研究李红斌;徐树成;邢满江;黄海端【摘要】在金属材料的成型过程中,常常伴随着塑性功转化为热,导致工件温度升高的现象.但是塑性功转化为热能的比例却很难精确确定.采用Gleeble3500,根据试样温度的变化确定在试样的热压缩过程中由塑性功造成的温度波动量,进而确定塑性功转化系数.【期刊名称】《河北联合大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2012(034)001【总页数】4页(P10-13)【关键词】塑性功;转化系数;Gleeble3500;热能【作者】李红斌;徐树成;邢满江;黄海端【作者单位】河北联合大学河北省现代冶金技术重点实验室,河北唐山 063009;河北联合大学河北省现代冶金技术重点实验室,河北唐山 063009;河北任丘建投热电有限责任公司,河北任丘 062550;河北联合大学迁安学院,河北唐山 064400【正文语种】中文【中图分类】TG115.50 引言在金属材料的塑性加工过程中,塑性变形的同时常常伴随着金属温度随之升高的现象。
在低应变率下的塑性变形通常处理成等温过程,在应变率为10-4~10-3s-1时试样受到拉伸,并没有表现出明显的温升现象[1]。
而在高应变率时的变形过程往往可近似为绝热过程,且变形做功可转换成导致试件产生温升的热量,而温升往往导致材料软化[2]。
MacdougallD等[3]人认为金属材料的塑性功转热系数η是一个介于0.8~1.0的常数。
但也有文献[4]指出功转热系数低于该范围,发现功转热系数与塑性应变有关,并且极大地依赖于温度、应变和应变率。
塑性变形功并不会完全转化为变形热,将会以位错、空位等形式部分储存于轧件内部(占2% ~5%)[5];η通常取0.95~0.98之间[6]。
在采用Gleeble3500进行压缩实验中,高速变形会出现试样温度快速升高,利用这种现象可以测定η的方法。
1 现象分析在热模拟试验机上进行圆柱体单向压缩的试验中,常常伴随着温度在压缩瞬间有所冲高的现象,压缩过程中造成温度波动的原因主要有以下几个方面:(1)压缩过程导致热电偶正负极之间的间距变大;(2)由于试样在压缩过程中变短,截面变大,电阻变小;(3)内外表面温度梯度造成的温度变化;(4)在变形过程中,由塑性功转化为热,造成温度波动;(5)试样截面变化,导致试样与砧子头的接触面积变大,热流变大。
热模拟实验一系列方案
热模拟实验一系列方案一、实验目的采用Gleeble-3500 试验机对试验钢在不同温度和应变速率下进行热压缩变形试验1.测试了试验钢的真应力-真应变曲线;2.对高温形变奥氏体晶粒进行金相观察;3.结合试验钢真应力-真应变曲线特征参数和组织观察结果,分析动态回复和动态再结晶行为的发生条件和演化过程;4.建立试验钢奥氏体的再结晶图,并计算试验钢的再结晶激活能,建立其动态再结晶动力学模型。
二、实验试样(1)试验材料为25CrMo4(2)由初始时Φ40mm的圆棒锻造成Φ20mm,锻造最低温度不得低于950℃,以保证在锻造过程中工件内部不产生微裂纹,便于后续机加工,随后在650℃时保温1小时左右。
(3)经过车床,最终切削为Φ10mm×18mm压缩试样,试样尺寸如图3-1所示。
图 1 热压缩试验的试样尺寸(4)试样备注:试验中采用在试样两端面处涂润滑剂加厚度为0.1mm钽片,主要起隔离与润滑作用。
(5)试验后取淬火试样沿径向中心线剖开,经不同粒度砂纸磨制,抛光后用饱和苦味酸+ 海鸥洗头膏水溶液腐蚀,将腐蚀液置于60℃的恒温水浴炉中,然后在金相显微镜下观察原始奥氏体晶粒的大小。
三、实验方法(一)单道次热压缩试验为了了解试验钢在特定变形条件下的流变行为,用Gleeble-3500热模拟机进行单道次轴对称热压缩实验。
考虑到CWR工艺轧制温度较高,且工件在连续大变形内一次成形,内部承受复杂多向应力,因此选取具有代表性、能涵盖CWR 轧制特点的几种热工艺规程进行试验。
(1) 动态再结晶流变曲线工艺a: 实验目的:不同应变速率下的真应力—真应变曲线b: 试验方法: 在确定动态再结晶(Dynamic Recrystallization ,简称DRX )流变曲线时,每一试验的试样首先被加热到特定温度1200℃并保温一段时间。
待奥氏体原始晶粒尺寸均匀化后,降低到不同变形温度1100、1050、1000、950、900℃,在三个数量级0.01、0.1、1.0、10s -1的变形速率下,统一变形到真应变0.6。
热压缩过程中Al
热压缩过程中Al−9Mg−1.1Li−0.5Mn合金的流变应力和动态再结晶行为陈喜红;范才河;胡泽艺;阳建君;高文理【期刊名称】《中国有色金属学报(英文版)》【年(卷),期】2018(028)012【摘要】The flow stress behavior of spray-formed Al?9Mg?1.1Li?0.5Mn alloy was studied using thermal simulation tests on a Gleeble?3500 machine over deformation temperature range of 300?450 ℃ and strain rate of 0.01?10 s?1. The microstructural evolution of the alloy during the hot compression process was characterized by transmission electron microscopy (TEM) and electron back scatter diffractometry (EBSD). The results show that the flow stress behavior and microstructural evolution are sensitive to deformation parameters. The peak stress level, steady flow stress, dislocation density and amount of substructures of the alloy increase with decreasing deformation temperature and increasing strain rate. Conversely, the high angle grain boundary area increases, the grain boundary is in serrated shape and the dynamic recrystallization in the alloy occurs. The microstructure of the alloy is fibrous-like and the main softening mechanism is dynamic recovery during steady deformation state. The flow stress behavior can be represented by the Zener?Hollomon parameterZ in the hyperbolic sine equation with the hot deformation activation energy of 184.2538 kJ/mol. The constitutive equation and thehot processing map were established. The hot processing map exhibits that the optimum processing conditions for Al?9Mg?1.1Li?0.5Mn alloy are in deformation temperature range from 380 to 450 ℃ and strain rate range from 0.01 to 0.1 s?1.%采用Gleeble?3500热模拟试验机对喷射成形Al?9Mg?1.1Li?0.5Mn合金挤压坯进行等温热压缩实验,研究该合金在变形温度为300~450℃和应变速率为0.01~10 s?1条件下的流变应力行为,利用透射电镜(TEM)和电子背散射技术(EBSD)表征合金热压缩过程中的显微组织演变.结果表明,变形参数对Al?9Mg?1.1Li?0.5Mn合金热压缩过程中流变应力和组织演变有非常显著的影响,随着变形温度的降低和应变速率的升高,峰值应力和稳态流变应力增加,合金中的位错和亚结构数量增多;反之,随着变形温度的升高和应变速率的降低,大角度晶界面积变大,晶界呈锯齿状,合金发生动态再结晶;合金的组织呈纤维状,合金在稳态变形阶段的主要软化机制为动态回复;可用Zener?Hollomon参数的双曲正弦函数关系来描述合金的流变应力行为,其变形激活能为184.2538 kJ/mol;热加图表明,喷射成形Al?9Mg?1.1Li?0.5Mn合金挤压坯最合适的加工温度范围为380~450℃,最佳应变速率范围为0.01~0.1 s?1.【总页数】9页(P2401-2409)【作者】陈喜红;范才河;胡泽艺;阳建君;高文理【作者单位】湖南工业大学冶金与材料工程学院,株洲 412007;中国中车株洲电力机车有限公司,株洲 412004;湖南工业大学冶金与材料工程学院,株洲 412007;湖南工业大学冶金与材料工程学院,株洲 412007;湖南工业大学冶金与材料工程学院,株洲 412007;湖南大学材料科学与工程学院,长沙 410082【正文语种】中文因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。
25Cr3Mo3NiNbZr热变形行为研究
25Cr3Mo3NiNbZr热变形行为研究李宇光;胡永平;刘绪开;张光川【摘要】在Gleeble-3500热/力模拟试验机上对25Cr3Mo3NiNbZr进行热压缩试验,研究其在温度800~1250℃和应变速率为0.01 s-1~20 s-1条件下的热变形行为.结果表明:流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大.根据材料动态模型,计算并分析了合金的热加工图,利用热加工图确定了热变形的流变失稳区,合金在热加工温度为1050~1150℃,应变速率为0.01 s-1时可加工性最优.【期刊名称】《大型铸锻件》【年(卷),期】2019(000)003【总页数】4页(P41-43,46)【关键词】高强钢;热变形;流变应力;热加工图【作者】李宇光;胡永平;刘绪开;张光川【作者单位】内蒙古北方重工业集团有限公司,内蒙古014030;内蒙古北方重工业集团有限公司,内蒙古014030;内蒙古北方重工业集团有限公司,内蒙古014030;内蒙古北方重工业集团有限公司,内蒙古014030【正文语种】中文【中图分类】TG142.1+525Cr3Mo3NiNbZr钢是在PCrNi3MoVA、PCrNi3Mo等传统钢种基础上研制的新型材料,通过在材料中添加含量较高的Mo、Ni、Cr等碳化物形成元素起到固溶强化和弥散强化作用,同时添加Nb、Zr等元素形成第二相强化粒子,分散在材料晶界及微观组织中,多种合金元素共同作用,使钢的淬透性、常温低温冲击韧性、回火脆性、低温脆性、断裂韧性等方面均有提高,适应新一代高强钢材料高强度、高抗烧蚀、高寿命等方面的要求[1-2]。
目前,国内对于25Cr3Mo3NiNbZr钢在基础数据方面的研究还较少,因此利用Gleeble-3500热力模拟试验机对该合金进行恒应变速率压缩试验,根据模拟试验结果,基于动态材料模型的加工图,对合金材料的热变形行为进行研究,并结合显微组织分析研究该合金的动态再结晶行为。
创新学分用实验报告模板
实验名称:42CrMnMoB钢Ms点的测试学院:材料科学与工程学院班级:09热处理-1班姓名:陈晨学号:0901********指导老师:指导老师签名:日期:年月日42CrMnMoB钢Ms点的测试一、实验目的1、学习使用学院的Gleeble3500试验机,为后续的试验工作做准备;2、测试42CrMnMoB的Ms点。
二、试验仪器Gleeble3500试验机,电火花线切割,砂纸320#、600#,车床,钻床,细丝热电偶。
三、实验原理Gleeble3500试验机是目前世界上最先进的动态热力学模拟试验机,是一台可同时对温度、应力、应力参数进行精确控制的电阻加热式全模拟装置。
该装置主要由加热系统、加力系统以及计算机系统三大部分组成。
其主要性能指标有:(1)最大加热速度10000℃/s;(2)最大冷却速度140℃/s;(3)最大淬火冷却速度2000℃/s;(4)活塞最大移动速度1m/s,最大位移100mm(±50mm);(5)最大静载荷可达10t,动载荷可达5t;(6) 10m m×15mm试样轴向均温区温度差为±5℃。
Gleeble3500热模拟试验机配备了较精确的膨胀仪,采用热膨胀法来测定奥氏体相变温度,利用Gleeble3500试验机加热、冷却试样,并在此过程中采集试样的体积变化,绘制成图,曲线的剧烈转折点便是所测得Ms点。
四、实验步骤1、前期准备(1)试样毛坯料用线切割切取Ф11.5的圆棒;(2)利用车床按照图1加工试样,最终尺寸夹持端为Ф(10.0+0.1)×32.0-mm,中间段为Ф5.0×10.0-mm,过渡段直接采用锥面过渡(此过程由专业车工完成);(3)车床加工完成之后,利用钻床夹持试样并用320#、600#砂纸对试样的中间部分进行打磨,以利于热电偶的焊接过程。
图1 Gleeble测试Ms点用试样尺寸2、实验过程(1)设定工艺参数:试样在常温下以10℃/s加热到600℃后以1℃/s的速度加热到860℃,保温30min,以30℃/s的速度冷却至50℃;(2)将试样焊接装置的工作电压调到38V,将热电偶焊接到试样上,保证两根热电偶的焊接点在同一截面上;(3)装夹试样:注意膨胀仪要从两根热电偶的中间穿过,确保膨胀仪要夹持在式样的大经处;(4)关闭舱门,对实验舱进行抽真空、充氩气、抽真空、充氩气操作后开始实验。
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第 1期
河 北联合大 学学 报 ( 自然科 学版 ) Junl f bi ntdUnvri N trl c neE io ) o ra e U i iesy( a a Si c di o He e t u e tn
Vo. 4 No 1 13 .
21 02年 1 月
一
案 C 冷却到 90o 的时候保温 1s立即停止加热立 即压缩 。压缩速率为 l/ , : 0 C 0, O s压缩量为 8 m, a r 期间采集 的 数据有:C ,C ,r nses , T 1T 3 sa ,r 等 查看变形过程中 T 1 ti t s C 以及 T 3 C 所采集的温度变化 ; 方案 A中 T 1T 3 C ,C 分 别为正常焊接的热 电偶检测的温度和非标准焊接的热电偶检测的温度 ; 方案 与方案 c中 T 1 C 为正常焊接 的热 电偶检 测 的温 度 ;ri,rs 分别为应 变与应 力 。 sa ses tn t
造成的温度变化; 为试样内外温度梯度造成的温度变化值 ; T 为塑性功转化成热导致的温度变化值 ; d a, d 为试样接触面积变大导致的温度变化值。 由( ) 1式可计算塑性变形导致的温度变化量 , d , d 取代公式( ) 即: 用 2 中的 △ ]求得转化系数。 ,
叼 =pAT W c / () 2 式中, 叩为功热转化系数 ; 为塑性功转化成热导致 的温度变化值 ; 为试样在该条件下的比热容 ; △ c P
收稿 日期 :0 1 51 2 1- —1 0
第1 期
李红斌 , 用 Geb 30 等: l l 50测塑性功转热系数的研究 ee
一
1 1
关键词 : 塑性 功 ; 转化 系数 ; lel 5 0 热能 Gebe 0 ; 3
摘
要: 在金属材料的成型过程中, 常常伴随着塑性功转化为热 , 导致工件温度升高的现象。
但 是 塑性功转 化为热 能的 比例 却很 难精 确确 定。 采用 Gebe50, 据试 样 温度 的 变化 确 定 l l 0 根 e 3 在试 样的热压 缩过程 中由塑性 功造成 的温度 波动 量 , 而确定 塑性功 转化 系数 。 进
1 现 象分 析
在热模拟试验机上进行圆柱体单 向压缩的试验 中, 常常伴随着温度在压缩瞬间有所 冲高的现象 , 压缩过 程中造成温度波动的原因主要有以下几个方面: () 1 压缩过程导致热电偶正负极之间的间距变大;
() 2 由于试 样在压 缩过程 变短 , 面变大 , 截 电阻变小 ;
() 3 内外表 面温度 梯度造 成 的温 度变化 ;
() 4 在变形 过程 中 , 由塑性功转化 为热 , 温度 波动 ; 造成
() 5 试样截面变化 , 导致试样与砧子头的接触面积变大 , 热流变大。
即:
A =d 1 +d +d +d T T +d
() 1
式中, 为试样压缩时的温度波动值; T 为热电偶间距变大造成的温度变化值 ; 为试样 电阻原 因 △ d1 d
10的常数 。但也有 文献 指 出功转热 系数低 于该 范 围 , 现功转 热系数 与塑 性应 变有 关 , 且 极 大地依 赖 . 发 并 于温度 、 应变 和应变 率 。塑性 变形功并 不会完 全转化 为 变形 热 , 会 以位错 、 将 空位 等 形 式部 分 储存 于 轧件 内
部( % 一 %) ; 通常取 09 — .8 占2 5 7 7 .5 09 之间 。在采用 Geb 30 J l l 50进行压缩实验中, ee 高速变形会出现 试样温度快速升高 , 利用这种现象可以测定 卵的方法。
中图分 类号 :G 1 . 文献标志 码 : T 15 5 A
0 引 言
在金属材料的塑性加工过程中, 塑性变形的同时常常伴随着金属温度随之升高的现象。在低应变率下 的塑性变形通常处理成等温过程 , 在应变率为 1 ~~ 0 s 时试样受到拉伸 , 0 1 一 并没有表现 出明显 的温升现 象… 。而在高应变率时的变形过程往往可近似为绝热过程, 且变形做功可转换成导致试件产生温升 的热 量 , 温升往 往导致 材料软化 J 而 。MaduaD等 人认 为金属 材料 的塑性功 转热 系数 田是 一个介 于 0 8~ co gl l .
Jn2 2 a . 01
文章编号 :0 52 1 ( 02 0 - 1 - 29 -7 6 2 1 ) 1 0 00 . 0 4
用 Gebe50测 塑 性功 转 热 系数 的研 究 l l 0 e 3
李红斌 徐树 成 邢满江 黄海端 , , ,
(. 1河北联合大学 河北省现代冶金技术重点实验室 , 河北 唐 山 03 0 ; 60 9 2 河北任丘建投热电有 限责任公 司, . 河北 任丘 0 25 ;. 6 50 3 河北联合大学 迁安学院, 河北 唐山 0 4 0 ) 6 4 0
—— ——— ——— ——— ———— ——— ——— —— ——— ——— ——— ——— ——— ——— ——●—— ——— ——— ——— ——— ——— ———— —一
为试样在该条件下的密度; W为单位体积变形功 。
2 材料 与实验
2 1 实验 材料 .
选用 3 用线切割机把试样切成 8 m× 5m 5钢, m 1 m的圆柱体试样 , 然后用砂纸磨光, 确保表面光洁、 无 油渍、 铁锈等 ; 采用 N — r + v i A ( ) i C( )s — 1 一 热电偶焊接 , N 钽片、 石墨片、 陶瓷管等做压缩试验的耗材。 2 2 实验 方案 . 试样以 1 C s 0 ̄/ 加热到 90o 再以 5 ̄/ 加热到 15 0 C, Cs 10℃ , 保温 5分钟后 , 1 C s 以 5 ̄/ 的冷却 速度到 90 o ℃并分别执行方案 A 方案 B和方案 c 、 。方案 A 焊接两对热电偶 , : 一对按照标准焊接 , 间距 为 l m, m 另 对间距为 2m 冷却到 90o 的时候保温 1s然后压缩 ; m, 0 C 0, 方案 B 冷却到 90o 时停止加热立即压缩 ; : 0 C 方