普通铁塔根部作用力计算程序
铁塔基础作用力计算软件
g1D = 3.1128E-02g1B =8.4009E-02L 1=300Q 11D =71.38Q 12D =69.46L VD11=150L VD12=g2D = 1.1963E-02g2B =3.9243E-02L 2=300Q 21D=85Q 22D=85L VD21=150L VD22=g3D = 4.3091E-02g3B =1.2325E-01h1=0Q 31D=72.31Q 32D=76.32L VD31=150L VD32=g4Dvmax = 2.8216E-02g4Bvmax =9.3546E-02h2=0Q 41D=67.27Q 42D=69.29L VD41=150L VD42=g5d=7.4497E-03g5B =2.8254E-02S=15Q 51D=67.27Q 52D=69.29L VD51=150L VD52=T D max=28332.20T B max=14554.61P JD =120Q 11B =255.91Q 12B =254.9L VB11=150L VB12=A D =333.31A B =49.46P’JD =10Q 21B=294Q 22B=294L VB21=150L VB22=G JD =440G JB =30Q 31B=260.36Q 32B=173.9L VB31=150L VB32=G'JD =520G'JB =40Q 41B=245.77Q 42B=256.91L VB41=150L VB42=G D 附加=2000G B 附加=1500Q 51B=245.77Q 52B=256.91L VB51=150L VB52=说明：1=Q 1*AL 1为耐张杆一侧之水平档距,PJ 为金具水平受力,GJ 为金具垂直受力S 为线路转角度数,T1为耐张杆一侧导线之张力,T1为耐张杆一侧导线之张力2=Q 2*A1996.32（N ）1996.32（N ）653.26（N ）653.26（N ）9164.65G 2B =g1B *A B *L VB12+G JB =耐张杆荷载计算：1)垂直荷载：G1.正常情况I ：最大风速、无冰、未断线Q 为各种相应条件下的导、地线应力,如Q 11D 表示正常情况I 下一侧导线的应力，Q 12D 为另一侧G 1D =g1D *A D *L VD11+G JD =G 2D =g1D *A D *L VD12+G JD =荷载图：正常G 1B =g1B *A B *L VB11+G JB =4624.09（N ）4540.56（N ）2340.19（N ）2333.67（N ）△T D =（T 1D-T 2D ）*COS(S/2)=634.48（N ）△T B =（T 1B-T 2B ）*COS(S/2)=49.53（N ）2674.40（N ）1908.802674.40（N ）954.40（N ）954.40（N ）P 1D =g 5D (b.10)*A D *L 1/2+T 1D *SIN(S/2)+P'JD =4077.25（N ）8154.51P 2D =g 5D (b.10)*A D *L 2/2+T 2D *SIN(S/2)+P'JD =4077.25（N ）5348.802105.84（N ）8154.518154.512105.84（N ）0.00（N ）0.00（N ）2)水平荷载：P （T 取相应条件下的应力Q2乘以面积）3.正常情况III ：最低气温、无冰、无风、未断线3)纵向荷载：△TG 2B =g3B *A B *L VB22+G’JB=△T D =（T 1D -T 2D ）*COS(S/2)=△T B =（T 1B -T 2B ）*COS(S/2)=P 2B =g 5B (b.10)*A B *L 2/2+T 2B *SIN(S/2)=P 1B =g 5B (b.10)*A B *L 1/2+T 1B *SIN(S/2)=G 2D =g3D *A D *L VD22+G’JD =1)垂直荷载：G2.正常情况II ：覆冰、相应风速气温、未断线G 1B =g3B *A B *L VB21+G’JB =3)纵向荷载：△TP 2B =g 4B (0.vmax)*A B *L 2/2*COS(S/2)+T 2B *SIN(S/2)=G 1D =g3D *A D *L VD21+G’JD =P 1D =g 4D (0.vmax)*A D *L 1/2*COS(S/2)+T 1D *SIN(S/2)+P JD =P 2D =g 4D (0.vmax)*A D *L 2/2*COS(S/2)+T 2D *SIN(S/2)+P JD =P 1B =g 4B (0.vmax)*A B *L 1/2*COS(S/2)+T 1B *SIN(S/2)=2)水平荷载：P （T 取相应条件下的应力Q1乘以面积）荷载图：正常II1996.32（N ）1996.32（N ）1306.52653.26（N ）653.26（N ）3145.90（N ）3320.35（N ）1680.84（N ）1122.67（N ）6466.256466.25-1325.14（N ）4239.73（N ）1996.32（N ）1996.32（N ）653.26（N ）653.26（N ）断线相：5177.332520（N ）2588.67（N ）P 2D =P 1D =2588.67（N ）1519.813)纵向荷载：△T ）P 1D =0.7*T Dmax *SIN(S/2)=P 1B =0.8*T Bmax *SIN(S/2)=2)水平荷载：P （T 取相应条件下的应力Q4乘以面积）4.断线情况I ：同一档内断任意两相导线、地线未断、无冰、无风G 1D =g1D *A D *L VD41+G JD =G D ’=G JD +G D 附加=1)垂直荷载：G正常相及断线相的未断线侧：△T D =（T 1D -T 2D ）*COS(S/2)=△T B =（T 1B -T 2B ）*COS(S/2)=P 1D =T 1D *SIN(S/2)=P 1B =T 1B *SIN(S/2)=P 2B =T 2B *SIN(S/2)=P 2D =T 2D *SIN(S/2)=G 1B =g1B *A B *L VB31+G JB =G 2B =g1B *A B *L VB32+G JB =G 2D =g1D *A D *L VD42+G JD =1)垂直荷载：GG 1D =g1D *A D *L VD31+G JD =G 2D =g1D *A D *L VD32+G JD =2)水平荷载：P （T 取相应条件下的应力Q3乘以面积）G 1B =g1B *A B *L VB41+G JB =G 2B =g1B *A B *L VB42+G JB=P 2B =P 1B =1519.81（N ）19662.87（N ）2183.261996.32（N ）1996.32（N ）653.26（N ）653.26（N ）断线相：1530（N ）2588.67（N ）5177.33P 2D =P 1D =2588.67（N ）1519.81（N ）P 2B =P 1B =1519.81（N ）11544.08（N ）P 1D =0.7*T Dmax *SIN(S/2)=P 1B =0.8*T Bmax *SIN(S/2)=3)纵向荷载：△T△T B =0.8*T Bmax *COS(S/2)=G 2B =g1B *A B *L VB52+G JB=G B ’=G JB +GB 附加=2)水平荷载：P （T 取相应条件下的应力Q5乘以面积）正常相及断线相的未断线侧：G 1D =g1D *A D *L VD51+G JD =G 2D =g1D *A D *L VD52+G JD =G 1B =g1B *A B *L VB51+G JB =3)纵向荷载：△T△T D =0.7*T Dmax *COS(S/2)=1)垂直荷载：G荷载图：断线II 5.断线情况II ：断任意一根地线、导线未断、无冰、无风150 150 150 150 150 150 150 150 150 150。
铁塔基础计算书程序介绍
├────────────────────────────────────────┤│1.基础作用力(单位：kN) ││(1) 拉腿标准值││上拔力: T = 69.08 下压力: N = 94.5 ││上拔时X方向水平力: Tx = 7.71 下压时X方向水平力: Nx = 7.71 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 ││(2) 拉腿设计值││上拔力: T = 82.9 下压力: N = 113.4 ││上拔时X方向水平力: Tx = 10.8 下压时X方向水平力: Nx = 10.8 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 │││├────────────────────────────────────────┤│2.地质参数: ││土层数: 1 ││第1 层土壤类型: 粘土坚硬硬塑土层厚: 3.0 m ││土壤的计算容重: 17.0 kN/m^3 土壤的计算浮容重: 10.0 kN/m^3 ││土壤的地基承载力: 200.0 kN/m^2 土壤的计算上拔角: 25.0 度││混凝土的容重: 22.0 kN/m^3 钢筋混凝土的容重: 24.0 kN/m^3 ││混凝土的浮容重: 12.0 kN/m^3 钢筋混凝土的浮容重: 14.0 kN/m^3 │││├────────────────────────────────────────┤│3.地下水: ││高水位: -10.0 m ││低水位: -10.0 m ││地面为零向下为负│││├────────────────────────────────────────┤│4.杆塔类型: ││直线杆塔│││├────────────────────────────────────────┤│5.基础根开: ││正面根开: 3.886 m 侧面根开: 3.032 m │││├────────────────────────────────────────┤│6.材料等级: ││钢筋等级: II级││混凝土等级: C20 │││├────────────────────────────────────────┤│7.基础统计数据: ││拉腿混凝土体积: 1.15 m^3 ││拉腿挖土方量: 3.38 m^3 │││└────────────────────────────────────────┘┌────────────────────────────────────────┐│││铁塔基础拉腿设计结果│││├────────────────────────────────────────┤│基础尺寸设计结果│├────────────────────────────────────────┤│基础埋深: 2.0 m 基础底板宽度: 1.3 m ││主柱宽CW = 0.5 m 主柱高CH = 1.6 m 主柱露头HE = 0.2 m ││台阶数JN = 2 ││台阶宽JW( 1 ) = 0.9 m 台阶高JH( 1 ) = 0.3 m ││台阶宽JW( 2 ) = 1.3 m 台阶高JH( 2 ) = 0.3 m │├────────────────────────────────────────┤│基础稳定计算过程及结果│├────────────────────────────────────────┤│1.上拔稳定计算: ││上拔附加分项系数Rf = 1.1 ││Rf*TE < Re*Rs*R01*(Vt-Vt1-V0)+Qf ( 1.1 * 82.9 kN < 148.64 kN ) ││││结论：设计合理。
铁塔基础作用力计算方法
铁塔基础作用力的计算方法
1、铁塔基础作用力取决于铁塔内力分析的结果，但需要注意的是
在计算铁塔基础作用力时，βz（杆塔风荷载调整系数的取值）与铁塔内力分析时是不同的。
也就是说在提取铁塔基础作用力时要将计算数据另存，同时将βz按照DL/T 5154-2012 3.8.1条中的规定“对基础，当杆塔全高不超过60m时，应取1.0；60m及以上时，宜采用由下到上逐段增大的数值，但加权平均值对自立式杆塔不应小于1.3”进行赋值。
2、基础作用力计算时的βz的赋值：在实际工程中，一般这样考虑，
即基础的βz取对应杆塔效应的50％，即βz基础＝（βz杆塔－1）/2＋1。
3、βz杆塔的取值，根据杆塔高度和电压等级的不同，当杆塔高度符合
下表要求时，可按表1取值，不满足时应利用通用有限元软件分析杆塔的βz或风洞试验的结果进行综合考虑。
表1杆塔风振系数β。
铁塔基础作用力计算表
塔高= 塔头高= 塔头段长= μz底高= βz底高= 底高μz= 顶高μz= 底高βz= 顶高βz=
29.6 23.8 11.6
20 20 1.25 1.42 1 1.25
塔身风荷载：
V0= 23.5
μz= 1 βz= 1.24 μs*Aƒ= 30.866934
d= 1.823 c= 4.795 WS2= 13.211
风对地线夹角 =
90
WX1= 1.765
WX2= 1.765 Ws=W0*μz*μs*βz* Af
βc= 1 μsc= 1.2
B= 1.2
WX3= 1.751
塔头风荷载：
V0= 23.5
μz= 1.3146 βz= 1.24 μs*Aƒ= 11.9845
a= 1 d= 1.823 WS1= 6.743
冰厚
0
α=
Sinθ= V0=
μz=
0.85 1
23.5 1.2214
βc= 1 μsc= 1.2
B= 1.1
WX1= 2.835 WX2= 2.835
上限μz= 1.42
风对地线夹角 =
90
βc= 1 μsc= 1.2
B= 1.2
WX3= 2.786
Ws=W0*μz*μs*βz* Af
塔头风荷载：
塔高= 26.6 塔身风荷载：
SJ4-15 地线风荷载计算：
导线风荷载计算：
WX=α*V02*μz*μsc*βc*d*Lp*B*Sin2θ/1600
冰厚 5
d1= 21.5
α= 0.85
Sinθ= 1 V0= 23.5
μz= 1.3622
地线直径
d2=
Lp= 塔高= 底值 下限μz=
终端铁塔基础计算书
终端铁塔基础计算书1 方案一1.1基础形式及选型台阶式联合基础，基础底阶宽度为5×6m ，放阶尺寸为500mm ，长方形底板。
基础埋深为3m ，出地面0.5m 。
基础使用材料为C20混凝土，Ⅰ、Ⅱ级钢筋。
1.2设计荷载及计算常数如下根部弯矩最大设计值为：M max =2780.5kN·m最大水平力为：V x =4.255kN V y =66.086kN最大下压力为：N=1357.806kN最大上拔力为：T=1247.288kN底板的抵抗矩为：W=306656122=⨯=bh m 3 底板的面积为：A=b 2=30m 21.3底板面积及地耐力校核基础重力设计值：Q f =（5×6×0.5+4×5×0.5+3×4×2.5）×25=1375kN 。
基础底板正上方土的重力设计值为：G 0=（5×6×3-（5×6×0.5+4×5×0.5+3×4×2））×18=738kN 。
倾覆力矩校核：()()m kN lG Q M f j ⋅=⨯+=⨯+=633926738137520 2)()(2)(1L l N h h H L l T M -∑-+∑++∑= 2)331.26(806.135722)5.03(086.66422)6331.2(288.12472-⨯⨯-+⨯⨯⨯++⨯⨯==m kN ⋅570.6334M M j ，满足抗倾覆要求。
地耐力校核：kPa 654.77306339570.6334307381375)288.1247806.1357(2max =-+++-⨯=σ kPa 801.77306339570.6334307381375)288.1247806.1357(2min =--++-⨯=σ 地耐力亦能满足要求。
铁塔基础作用力计算表
μ z= 1.3146 μ s*Aƒ= 11.9845 1 a= d= 1.823
μ s*Aƒ= 30.866934
d= c=
WS1= 6.743
WS2= 13.211
SJ4-18终端 地线风荷载计算： 导线风荷载计算：
sc*β c*d*Lp*B*Sin θ /1600
2
WX=α *V02*μ z*μ
构架侧地线拉力=
L前=305线拉力
左转： A= B= C= D= 构架侧挂线：
T导= 20.794 Top= 16.624 TLB= 16.624
塔高= 32.6 塔身高= 10.5 塔身段长= μ z底高= β z底高= 底高μ z= 21 10 30 1 地线数量 OPGW:
导线拉力=
构架侧导线拉力=
导线拉力=
构架侧导线拉力=
n= n=
1
Σ Mx1= 5516.62441 Σ My1= -304.697898 A= B= C= D= -681.44 -610.47 674.56 603.59 终端（右转）： A= B= C= D=
LBGJ-80: 1
顶高β z= 1.25
n=
6
导线风荷载计算：
导线截面 275.96 地线截面 78.94 导线比 载 地线比 载
29.6 23.8 11.6 20 20 1.25 1.42 1 1.25
塔身风荷载：
V0=
β z=
23.5 1.24
V0=
μ z= β z=
23.5 1 1.24 1.823 4.795
μ z= 1.3146 μ s*Aƒ= 11.9845 1 a= d= 1.823
μ s*Aƒ= 30.866934
铁塔工程量计算式
50米四管塔根底工程量1、场地平整： S=16*16.5=264㎡2、根底土方开挖及换填○11 级湿陷、换填 1 米，每边宽出根底周边0.5 米，挖深 5 米深。
V=1/3〔〕3:7 灰土换填： V=1/3〔〕 *1=86.6m322 级湿陷、换填2 米，每边宽出根底周边0.8 米，挖深 6 米深。
○V=1/3〔〕3:7 灰土换填 : V=1/3〔9.3*9.3+11.1*11.1+9.3*11.1 〕、根底垫层砼：C158*8*0.1=6.4 m3根底底板砼： C307.7*7.7*0.8=47.43 m3矩形柱砼： C300.7*0.7*3.2*4=6.27 m3连系梁砼： C303.3*0.4*0.6*4=3.17 m34、现浇构件钢筋：圆钢≤现浇构件钢筋：螺纹钢综合预埋铁件：5、模板安拆：根底垫层： 8*4*0.1=3.2 ㎡根底底板： 7.7*4*0.8=24.64 ㎡1 / 7矩形柱： 0.7*4*3.2*4=35.84 ㎡连系梁：〔 3.3*0.6*2+3.3*0.4 〕*4=21.12 ㎡6、连系梁下底、侧面灰渣回填〔300 厚〕V=5.5*5.5*0.3=9.07 m37、硬化面下换填〔 300 厚〕 3:7 灰土 :V=(10.7*10.7-0.7*0.7*4) *0.3=33.76 m3水泥砂浆地面：S=10.7*10.7-0.7*0.7*4=112.53 ㎡8、土方回填：11 级湿陷、换填 1 米，每边宽出根底周边0.5 米，挖深 5 米○深，围墙内场坪高出自然地面0.5 米。
22 级湿陷、换填 2 米，每边宽出根底周边0.8 米，挖深 6 米○深。
围墙内场坪高出自然地面0.5 米。
V=863.18-208.62-63.27-9.07-33.76+0.5*264=680.46 m39、接地装置安装接地扁钢： -40mm*4mm74 米接地角钢： 50mm*5mm24 米40米、 45 米四管塔根底1、场地平整： S=16*16.5=264㎡2、根底土方开挖及换填2 / 7○11 级湿陷、换填 1 米，每边宽出根底周边0.5 米，挖深 5 米深。
例：铁塔基础受力计算
下压基础： 下压力 N＝ 66.1kN 横向水平推力 ∑Hx＝ H+ HP ＝6.9+3.8＝10.07kN 纵向水平推力 ∑Hy=H=6.9kN 上拔基础； 上拔力 H’＝ 56.6kN 横向水平推力 ∑Hx＝ H’+ HP ＝5.6+3.8＝9.4kN 纵向水平推力 ∑Hy= H’=5.6kN 2、断上导线情况 ∑My=TD×19.5＝8100 ×19.5＝157950N.m ＝157.95kN.m
∑G＝q× 19.5 +GB+2GD +G’D＝600 ×19.5+1820 +2 × 4200+3850＝25770N.m ＝25.77kN.m T=TD×L＝8100×2.286＝18516.6＝18.52kN.m (1)上拔下压力 下压力：N＝－∑My/2a－∑G/4 =－157.95/(2 ×1.75)－25.77/4 =－51.57kN 上拔力：N’＝ ∑My/2b－∑G/4 ＝ 157.95 /(2 ×1.75)－ 25.77/4=38.69kN （2)由断线张力引起的纵向水平推力 HD=TD/4=8100/4=2.5kN (3) （2）塔腿坡度引起的水平推力
正常
断ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ导线
∑G＝q× 19.5 +GB+3GD＝600 ×19.5+1820+3 × 4200 ＝26120N.m ＝26.12kN.m ∑P= PB+3PD+Pt30×6 +PS30×13.5 =1380+3 ×2890+182 ×6+285 ×13.5 =14989.5N=15kN (1)上拔、下压力 下压力：N＝－∑Mx/2a－∑G/4 =－208.4/(2 ×1.75)－26.12/4 =－66.1kN 上拔力：N’＝ ∑Mx/2a－∑G/4 ＝ 208.4/(2 ×1.75)－26.12/4 =53kN （2）塔腿坡度引起的水平推力 由下压力产生的水平推力H＝Ncotα=66.1cot840 ＝ 6.9kN 由上拔力产生的水平推力H’=53cot840 =5.6kN （2）横向荷引起的水平推力
铁塔基础作用力计算软件SFCAD
铁塔基础作用力计算软件SFCAD一、功能与适用范围软件适用于计算线路铁塔、微波塔等铁塔基础, 在各种工况条件下的基础受力情况。
计算工况条件包括:大风、覆冰、低温、断导线、断地线和安装工况等。
软件可计算出铁塔基础在各种工况条件下的上拔力T，下压力N，水平方向作用力Fx 和垂直方向作用力Fy。
在进行铁塔基础设计计算时，必须输入上拔力T，下压力N，水平方向力Fx和垂直方向力Fy。
使用本软件配合进行铁塔基础设计计算时，只需要将本软件计算结果中的作用力值，输入到铁塔基础设计软件中。
采用铁塔型录中的铁塔基础作用力数据，难免使基础尺寸和配筋量增大。
大部分铁塔在实际使用条件下的基础作用力,均小于铁塔型录中的铁塔基础作用力数据。
断线情况: 无风无冰 (算例)(1):断导线T1=400161.860 Fx=20280.320 Fy=1547.004T2=-549126.591 Fx=20280.320 Fy=179.965T3=-565219.588 Fx=21647.360 Fy=179.965T4=384068.862 Fx=21647.360 Fy=1547.004(2):断地线T1=571085.741 Fx=-10047.440 Fy=31060.037T2=-538328.143 Fx=-10047.440 Fy=-19409.042T3=-136075.180 Fx=10421.639 Fy=-19409.042T4=73338.704 Fx=10421.639 Fy=31060.037二、软件的特点软件自带导地线参数库、铁塔参数数据库、工程数据库等。
计算时，选取导地线型号，软件自动取相关导地线数据;选取铁塔型号和呼称高，软件自动取相关型号铁塔数据。
软件使用方便灵活, 自动化程度高，设计图面清晰美观,用户界面友好，输入方式灵活，给用户一种全新的设计感觉。
铁塔基础作用力计算软件
一、比载计算导线型号：LGJ-240/40G0D=964.3T D=83370a1=1导线安全系数K D= 2.7024A D=277.75U SCD=1.1a2=1最大风速V max=30d D=21.66u zD=1a3=0.75地线型号：GJ-50G0B=423.7T B=58233V1=10地线安全系数K B= 3.531A B=49.46U SCB=1.2V2=15覆冰厚度b=10d B=9u zB=1明：（以导线为例）G0D为导线单位质量，单位为Kg/Km;A D为导线截面积,单位mm2;b为覆冰厚度,单位mm;Td为计算拉断力,单位为N；KD为安全系数；d D为导线外径,单位mm;V为风速，单位为m/s；u ZD为风压高度变化系数；a为风压（速）不均匀系数，V<20m/s时a为1.0，20≤V<30时a为0.85，30≤V<35时a为0.75，V≥35时a为0.7Usc D为电线风载体型系数，当电线覆冰(不论线径大小)或电线直径<17mm时，U SCD为1.2;当电线直径≥17mm时,U SCD为1.1g1=9.80665*G0D/A D*10-3g2=9.80665*0.9*3.1415926*b(b+d D)/A D*10-3g3=g1+g2g4=9.80665/16*a*U SCD*U ZD*d D*V2/A D*10-3g5=9.80665/16*a*U SCD*U ZD*(d D+2b)*V2/A D*10-3g6=(g12+g42)0.5g7=(g32+g52)0.5导线：地线：1.自重比载g1 1.自重比载g1g1(0.0)= 3.40470E-02(MPa/m) g1(0.0)=8.40088E-02(MPa/m)2.冰层比载g2 2.冰层比载g2g2(b.0)= 3.16060E-02(MPa/m) g2(b.0)= 1.06515E-01(MPa/m)3.垂直总比载g3 3.垂直总比载g3g3(b.0)= 6.56530E-02(MPa/m) g3(b.0)= 1.90524E-01(MPa/m)4.风压比载g4 4.风压比载g41)外过电压、安装有风 1)外过电压、安装有风g4(0.v1)= 5.25772E-03(MPa/m) g4(0.v1)= 1.33835E-02(MPa/m)2)内过电压 2)内过电压g4(0.v2)= 1.18299E-02(MPa/m) g4(0.v2)= 3.01129E-02(MPa/m)3）最大风速 3）最大风速g4(0.Vmax)= 3.54896E-02(MPa/m) g4(0.Vmax)=9.03388E-02(MPa/m)5.覆冰风压比载g5 5.覆冰风压比载g5g5(b.10)= 1.10318E-02(MPa/m) g5(b.10)= 4.31247E-02(MPa/m)6.无冰有风综合比载g6 6.无冰有风综合比载g6g6(0.v1)= 3.44506E-02(MPa/m) g6(0.v1)=8.50682E-02(MPa/m)g6(0.v2)= 3.60436E-02(MPa/m) g6(0.v2)=8.92428E-02(MPa/m)g6(0.vmax)= 4.91804E-02(MPa/m) g6(0.vmax)=1.23364E-01(MPa/m)7.覆冰综合比载g77.覆冰综合比载g7g7(b.10)= 6.65734E-02(MPa/m) g7(b.10)= 1.95344E-01(MPa/m)二、杆塔荷载计算（直线杆塔,不考虑荷载组合系数）L1L2h1h2Q D大风Q D覆冰Q D安装（断线）Q B大风Q B覆冰Q B安装（断线）4504500048.7146210090杆塔类型G JD大风.断线.娄装G JD覆冰P JD大风P JD覆冰G附加导G附加地G JB铁塔400470100101500100020Lv D大风=450.00Lv D覆冰=450.00L h=450＆D=0.5Lv B大风=450.00Lv B覆冰=450.00Q D max=111.072＆B=0.5Lv D断线=450.00Lv D安装=450.00Q B max=333.440E=1.2Lv B断线=450.00Lv B安装=450.00说明：L V为垂直档距，L H为水平档距，Qmax为最大使用应力=计算拉断力/（安全系数.面积）；G J为金具重量；P J为水平受力；＆为断线张力系数;E为冲击系数；垂直荷载G（G=g1*A*Lv大风+G J大风）G D1=4655.45 ( N )G B1=1889.78 ( N )水平荷载P（P=g4(0.vmax)*A*L h+P J大风）P D1=4535.76 ( N )P B1=2010.67 ( N )4535.76 2)设计最大覆冰、有风垂直荷载G（G=g3*A*Lv覆冰+G J覆冰）G D2=8675.81 ( N )G B2=4260.50 ( N )4535.76水平荷载P（P=g5*A*Lh+P J覆冰）P D2=1388.84 ( N )P B2=959.83 ( N )荷载图：正常I（大风）2.断线情况1）断任一根导线、地线未断、无冰、无风（单、双回路）垂直荷载G（未断线相、用事故时垂直档距）1388.84G D3=4655.45 ( N )G B3=1889.78 ( N )垂直荷载G，（断线相）G，D3=4027.72 ( N )1388.841388.84水平荷载PP D3=0（无风，故无水平荷载）1388.841388.84纵向荷载t（t=Qmax*A*＆）t D=15425.18 ( N )2)断一根地线、导线未断、无冰、无风（不论多少回路）垂直荷载GG D3=4655.45 ( N )G B3=1889.78 ( N )垂直荷载G，（断地线处）G，B3=1944.89 ( N )水平荷载PP D3=0（无风，故无水平荷载）纵向荷载tt B=8245.96 ( N )3.安装情况Ⅰ（吊装一根地线，导线未安装）水平荷载P BP B=297.88 ( N )荷载图：断线II（断一导线）荷载图：断线II（断一地线）已装地线垂直荷载G5507.481889.78 =1889.78 ( N )G正装地线的垂直荷载G297.88G B正=5507.48 ( N )4.安装情况Ⅱ（吊装一根导线，其余已安装，地线已安装）水平荷载P D=667.15 ( N )P B=297.88 ( N )667.15垂直荷载G D已=4655.45 ( N )G B=1889.78 ( N )G D正=12113.08 ( N )荷载图：安装I（装地线）荷载图：安装II（装导线）。
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通用铁塔基础设计计算书一、YJ1-19m 塔
1、基础受力条件：
运行情况：基础最大上拔力：248kN 基础最大下压力：290kN 基础最大水平力：X 方向27.10kN Y 方向2.60kN 断导线状况：基础最大上拔力：234.0kN 基础最大下压力：286.0kN 基础最大水平力： X 方向24.4kN Y 方向22.9kN 2、地基状况粉质粘土，地基承载力标准值为，计算上拔角为10°，计算容重
kPa 120取，地下水位±0.000m ，土的浮重度取。
3/15m kN 3/8m kN 3、基础选型及材料上拔腿基础埋深取2.8m ，四步放脚，放脚尺寸为400mm ，基柱截面为800×800mm ，基柱出地面高度为0.6m ，基础底面尺寸为4.0m 。
下压腿埋深取1.5m ，三步放脚，放脚尺寸为300mm ，基柱截面为800×800mm ，基柱出地面高度为0.6m ，基础底面尺寸为2.6m 。
基础材料选用C15混凝土，Ⅰ、Ⅱ级钢筋。
4、下压腿基础尺寸校核并配筋。
【输电杆塔设计培训】08、第八章 铁塔内力计算
∑MC一I—I截面以上所有外力对C点力矩之和；
bi一主材内力Nu到O点的垂直距离；
di－斜材内力到C点的垂直距离（一般用作图 法量得）；
α一主材与斜材夹角。
注：当主材无坡度时，斜材内力可按下式计算：
NS
P
2cos
式中 ∑P一 I－I截面以上全部水平荷载之代数和，
顶面横材承受∑P/2 。
β－ 斜材与水平面夹角。
α一主材与斜材夹角。
3．K型斜材桁架
如图5所示K型斜材桁架的 斜材受力与双斜材拉压系统相
同，而主材受力较小。
主材内力：
Nu
M0 G
2bi 4sin
斜材内力 :
水平N村s 内4力dM1i:c
图5
ND
Mc 4d 2i
4. 承受双向荷载单斜材桁架
Nu
Mx 2ai
My
G
2bi 4sin sin1
视为零杆，而对于横隔材可只考虑承受扭矩；
（4）打拉线的拉线铁塔，由于本身的刚度很大， 一般在计算中不考虑因挠度而产生的附加弯矩；
（5）铁塔腿部与基础的连接，假定为不动铰接； （6）将动力或冲击荷载视为静力荷载，在计算中 引人动力系数和冲击系数；
（7）采用平面桁架进行计算时，主材应力应将正、 侧两面的应力相叠加。
2．双斜材桁架 如图4
主材内力：
Nu
M0 G
2bi 4sin
斜材内力：
Ns
Mc 2 2di
Mc 4di
水平村内力
ND
Mc 2d2i
图4
式中∑M0— I—I截面以上所有外力对0点力矩之和；
∑MC一I—I截面以上所有外力对C点力矩之和；
bi一主材内力Nu到O点的垂直距离；
铁塔基础根开计算公式
铁塔基础根开计算公式铁塔基础根开计算公式铁塔基础的根开计算是铁塔施工中至关重要的环节，它的准确性影响着基础的稳定性和铁塔的安全性。
下面我们将详细介绍铁塔基础根开计算的公式及其应用。
一、什么是根开？根开是钢塔基础中留给钢杆插入的孔洞大小，通常用毫米（mm）作为单位。
铁塔上的所有构件都要经过钢杆进行固定，因此根开大小的准确计算尤为重要。
二、根开计算公式（1）小型铁塔对于小型铁塔（高度小于10米的铁塔），根开的计算公式如下：根开=钢杆直径×1.3（2）中型铁塔对于中型铁塔（高度在10米~30米之间的铁塔），根开的计算公式如下：根开=钢杆直径×1.5（3）大型铁塔对于大型铁塔（高度超过30米的铁塔），根开的计算公式如下：根开=钢杆直径×1.8以上公式中，钢杆直径指未经过镀锌处理的毛坯钢杆直径。
需要注意的是，以上公式是一般情况下的计算方法，钢杆长度和直径越大，则根开也应该越大，以保证钢杆与基础之间的连接更加紧密稳定。
三、根开的测量及修正在实际施工过程中，根开的计算常常存在误差。
造成误差的主要原因是铁塔基础周围的土壤的固结程度不同，因此，即使同样规格的铁塔，根开大小也有所差异。
因此，在测量根开时，需要进行修正。
针对根开的误差，修正方法如下：首先，设定标准根开值，并在测量时根据标准值进行计算。
其次，如果发现实际测量值与标准值存在差异，则需要根据差值进行修正。
修正的具体办法是将根开的长度分为两部分，上部分的根开大小为标准值，下部分的根开大小则根据差值进行计算。
最后，修正完根开后，需要将梁底板涂上防锈漆，以防止生锈对基础稳定性的影响。
四、根开计算注意事项在进行根开计算时，需要注意以下几点：（1）施工环境要干燥，避免在雨天进行施工。
（2）根开的计算要准确无误，避免施工中出现危险情况。
（3）根开的修正需要根据实际情况进行调整。
（4）在施工过程中，要注意检查基础与钢杆之间的连接是否紧密稳定。
铁塔基础计算书
铁塔基础计算书四脚塔独立基础计算书保护密码：l00149047XXXX项目XXX 基站XXX铁塔0、原始数据输入几何参数基础长l 3.8m 宽b 3.8m 基础埋深d 3m 塔脚高度H z0.3m 塔柱截面高度h z 900mm 底板根部厚度h 1500mm 端部高度h 2300mm 混凝土强度等级C25土参数地下水位深度d w 3.6m 承载力特征值f ak 100kP a 基础底面摩擦系数μ0.3上拉角α020°作用力（标准值）拔力 T 380kN 压力 N 480kN 水平力 H x 60kN 水平力 Hy 60kN混凝土轴心抗压强度设计值f c 11.9N/mm 2混凝土轴心抗拉强度设计值ft 1.27N/mm 2混凝土容重γc 23kN/m 3土的重度γ16.50kN/m 3土的计算重度γ016.50kN/m 3基础的底面积A14.44m 2基础的抗矩W x =bl 2/69.15m 3 W y =lb 2/69.15m 3 基础冲切破坏锥体的有效高度h 0470mm 基础体积V f7.84m 3基础上土的体积V s35.72m 3h t =d-h 22.70m h t 深度范围内的基础体积V 03.27m 3修正后承载力特征值f a =f ak +ηb γ(b-3)+ηd γ0(d-0.5)141.25kP a1、地基承载力验算1.1受拔塔柱顶面竖向力标准值F k-380.00kN 基础自重（包括土重）标准值G k 769.78kN 标准组合下基础底面力矩M kx =M kx0+V k y0(d+H z )198.00kN ·m M ky =M ky0+V kx0(d+H z )198.00kN ·ma x =0.5b-e x =0.5b-M kx /(F k +G k ) 1.39m a y =0.5l-e y =0.5l-M ky /(F k +G k ) 1.39m a x a y /0.125bl1.07a xa y ≥0.125bl 即基底脱开面积不大于全部面积的1/4满足标准组合下基础底面压力值平均p k=(F k+G k)/A26.99kN/m2最大p k,max＝(F k+G k)/3a x a y121.03kN/m2 p k/f a0.19p k≤f a满足p k,max/1.2f a0.71p k,max≤1.2f a满足1.2受压塔柱顶面竖向力标准值F k480.00kN标准组合下基础底面力矩M kx=M kx0+V ky0(d+H z)198.00kN·m M ky=M ky0+V kx0(d+H z)198.00kN·m标准组合下基础底面压力值平均p k=(F k+G k)/A86.55kN/m2最大p k,max=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y129.85kN/m2 p k/f a0.61p k≤f a满足p k,max/1.2f a0.77p k,max≤1.2f a满足2、抗拔稳定验算（按ht<hcr考虑）< p=""> 基础重（考虑浮力）G f180.43kN土体重量（考虑浮力）G e979.20kN基础的受拔力F380.00kNG e/γR1+G f/γR2726.36kNF/(G e/γR1+G f/γR2)0.52F≤G e/γR1+G f/γR2满足3、抗滑移稳定验算（把4个基础做为整体计算，代表值统一取为标准值）基础顶面水平力代表值P h=4(V kx02+V ky02)^1/2339.41kN基础顶面竖向力代表值N（即塔重）100.00kN基础自重包括土重（考虑浮重度）G3079.12kN（N+G）μ/P h 2.81（N+G）μ/P h≥1.3满足4、抗冲切验算（受压塔脚、b=l）基底所受的力轴力N=N0662.00kN基本组合下基础底面力矩M x=M x0+V y0(d+H z)277.20kN·m M y=M y0+V x(d+H z)277.20k N·mp jmax＝N/A+M x/W x+M y/W y106.47kP a冲切验算时取用的梯形面积A l=b(0.5(l-h z)-h0)-(0.5(l-h z)-h0)2 2.76m2地基土净反力设计值F l＝p jmax A l294.23kNa t900mma b=Min{h z+2H0，l}1840mmam=(a t+a b)/21370mm0.7βhp f t a m h0572.43kNF l/(0.7βhp f t a m h)0.51F l≤0.7βhp f t a m h0满足5、配筋验算5.1基础底板底面（受压组合）偏保守近似按p jmax计算M max=0.5p jmax(0.5(l-h z))^2111.92kN·m/m 配筋A s=M max/0.9h0f y881.97mm2/mA s,min(最小配筋率0.15%)705.00mm2/m 钢筋等级Ⅱ钢筋抗拉强度设计值fy300N/mm2实配钢筋直径d14mm 间距s150mm面积A s实配1025.73mm2/m1.2max{A s,A s,min}>A s实配>max{A s,A s,min}配筋合适5.2基础底板顶面（受拉组合）偏保守近似按p jmax计算M max=0.5p t(0.5(l-h z))^241.80kN·m/m配筋A s=M max/0.9h0f y470.60mm2/mA s,min(最小配筋率0.15%)705.00mm2/m钢筋等级Ⅰ钢筋抗拉强度设计值fy210N/mm2实配钢筋直径d12mm间距s150mm面积A s实配753.60mm2/m1.2max{A s,A s,min}>A s实配>max{A s,A s,min}配筋合适5.3塔柱纵筋（验算塔柱根部截面）钢筋等级Ⅲ钢筋抗拉强度设计值fy360N/mm2实配钢筋直径d25mm总根数n12面积A s实配5887.50mm2每边面积A s1实配1962.50mm2最小配筋率验算A s,min(最小配筋率0.6%)4860.00mm2每边面积A s1,min(最小配筋率0.2%)1620.00mm2配筋≥最小配筋率拉弯拉力N542.00kN力矩M x=M x0+V y0(d+H z)277.20kN·mM y=M y0+V x0(d+H z)277.20k N·m偏心距e0x0.51me0y0.51m正截面受弯承载力设计值M ux=M uy586.40kN·m轴拉承载力设计值 N u0=f y A s2119.50kN1/(1/N u0+1/(e0/M u))586.42kN0x xe i=e0+e a0.45m塔柱的计算长度l5.60m偏心距增大系数η 1.01e=ηe i+h/2-a0.87m-h/2+a'0.04me'=ηe界限相对受压区高度ξb0.52受压区高度x=N/α1f c b61.81mm计算配筋A2箍筋样式E实配箍筋直径d10mm间距s250mmρv=(n1A s1l1+n2A s2l2)/A cor s0.498%配筋偏大箍筋个数13钢筋重量64.00kg5.5马凳钢筋（一个基础）根数n20马凳钢筋直径d14mm 钢筋重量22.56kg 6、工程量统计混凝土垫层6.40m3钢筋混凝土31.38m3钢筋1876.66kg 开挖工程量214.87m3回填工程量177.09m3</hcr考虑）<>。
铁塔基础计算
铁塔基础设计在工程设计时根据具体情况进行分类规划一般分四类：粘土坚硬粘土碎石严重风化岩等C1粘土硬塑C3粘土可塑C5粘土软塑C7特殊地质、地形应区别对待。
如：未风化的岩石、有河流的河套地段、有较高洪水位的塔位、有较厚层的粘土地带、地下水位高施工困难地带等等根据地质地形条件和铁塔种类设计相应的基础。
目前常用的基础形式是现场浇注的台阶式钢筋混凝土基础。
台阶一般两阶或三台阶常用。
基础尺寸的预设定根据作用力大小确定，我们设计是66、110千伏且单回路线路，设计的铁塔基础作用力不大，主柱的宽度直线塔600,耐张塔600或800.选择台阶尺寸时要注意、台阶高度和伸出长的比值一定大于等于1,等于1是45度，“刚性角”因为基础底板不配钢筋不能使混凝土基础受拉。
常用的台阶尺寸最底层的采用300,其他台阶高度按计算和构造要求确定。
设计基础时已知条件铁塔基础作用力：上拔力、下压力、水平力;地质条件地耐力、地下水位、冻结深度、设计的过程是试凑法、事先给定尺寸、验算不满足要求重新选择尺寸、反复几次最后达到目的。
上拔稳定计算上拔稳定计算、根据抗拔土体的状态分别采用剪切法和土重法。
剪切法适用于原状土体；土重法适用于回填抗拔土体。
我们经常采用的是钢筋混凝土台阶式基础是回填抗拔土体，计算应用土重法。
下面介绍土重法计算。
土重法中几个常用参数在“送电线路基础设计技术规定”附表:注：位于地下水以下土的计算容重按8〜11取用。
混凝土重度24KN/m，位于地下水以下混凝土的计算重度按12KN/吊取用。
（插图1）自立式铁塔基础上拔稳定:r f T E<r E rs(Vt-△vt-V°)+Qr「基础附加分项系数直线塔1.1;耐张、转角塔1.6T E-上拔力ht-基础埋深mVt-ht深度内土和基础的体积m3△vt-相邻基础影响的微体积r『水平力影响系数(r s-基础底板以上土的加权平均重度M-深度内的基础的体积m3Q-基础自重力Q=基础体积*混凝土重度Vt(基础体积)=ht(B2+2Bhttana+4/3ht2tan2a)△vt=(B+2httan%-L)2/24tan%(2B+L+4httan%) L-基础跟开m基础下压计算1 .当轴心荷载作用时应符合式：F><fa/r rfP-基础底面处的平均压力设计值Kpaf a r修正后的地基承载力「f-地基承载力调整系数0.75B-基础宽度m2 .当偏心荷载作用时应符合式：Pmaxw1.2fa/「什基础底面的压力计算当轴心荷载作用时应符合式：P=(F+「G G)/AF-上部结构传至基础顶面的竖向压力设计值KN G-基础自重和基础上的土重KN2A-基础底面面积mr G-永久荷载分项系数，对基础有利时，宜取P G=1.0,不利时应取P G=1.2。
铁塔基础计算
铁塔基础计算需要考虑多个因素，包括基础的形状、大小、土壤条件、载荷等。
以下是一些基本的步骤和公式：
1. 确定载荷：首先需要确定铁塔的载荷，包括铁塔自身的重量、风载荷、雪载荷等。
2. 选择基础类型：根据土壤条件和载荷大小，选择适合的基础类型，如桩基、扩基、岩石基础等。
3. 计算基础大小：根据铁塔的载荷和基础的承载能力，计算出基础的大小，如基础底板的面积和厚度等。
4. 验算稳定性：根据土壤条件、基础类型和大小，验算基础的稳定性，确保基础能够承受铁塔的载荷并保持稳定。
5. 计算配筋：根据基础的承载能力和构造要求，计算出基础配筋的数量和规格。
6. 确定施工方法：根据基础类型和土壤条件，确定合适的施工方法，如开挖、桩基施工等。
具体的计算过程需要根据实际情况进行，可能需要使用专业的结构分析软件或设计软件进行计算。
建议在进行铁塔基础设计时，咨询专业的结构工程师或设计院进行设计和计算。
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基础编号 A基础 0础编号 A基础 B基础 C基础 D基础 基础根开(m) 正面 3.716
-90度
基础编号 A基础 B基础 C基础 D基础 基础根开(m) 正面 3.716
45度
基础编号 A基础 B基础 C基础 D基础
基础作用力
6.基础作用力
基础根开(m) 风向角 正面 3.716 侧面 2.762 Hx(kN) 0.00 Hx(kN) 0.00 0.00 0.00 0.00 侧面 2.762 Hy(kN) 10.97 Hy(kN) 2.74 2.74 2.74 2.74 铁塔根部作用力 My(kN.m) 0.00 N(kN) 非受压 非受压 45.59 45.59 铁塔根部作用力 Hx(kN) 12.50 Hx(kN) 3.12 3.12 3.12 3.12 侧面 2.762 Hy(kN) 0.00 Hy(kN) 0.00 0.00 0.00 0.00 My(kN.m) 206.88 N(kN) 42.91 非受压 非受压 42.91 铁塔根部作用力 Hx(kN) -12.50 Hx(kN) -3.12 -3.12 -3.12 -3.12 侧面 2.762 Hy(kN) 0.00 Hy(kN) 0.00 0.00 0.00 0.00 My(kN.m) -206.88 N(kN) 非受压 42.91 42.91 非受压 铁塔根部作用力 Hx(kN) 9.01 Hx(kN) 2.25 2.25 2.25 2.25 Hy(kN) 7.80 Hy(kN) 1.95 1.95 1.95 1.95 My(kN.m) 137.41 N(kN) 12.56 非受压 17.59 54.57 Mx(kN.m) 116.04 T(kN) 非受拉 24.42 非受拉 非受拉 G(kN) 60.30 备注 Mx(kN.m) 0.00 T(kN) 12.76 非受拉 非受拉 12.76 G(kN) 60.30 备注 Mx(kN.m) 0.00 T(kN) 非受拉 12.76 12.76 非受拉 G(kN) 60.30 备注 Mx(kN.m) 168.55 T(kN) 15.44 15.44 非受拉 非受拉 G(kN) 60.30 备注
基础编号 A基础 B基础 C基础 D基础
6.基础编号简图 线路方向Y-Y C D 横担方向X-X B A
基础作用力
6--6
2013-7-8 23:55
6--5
2013-7-8 23:55
基础根开(m) 正面 3.716 60度 侧面 2.762 Hx(kN) 11.10 Hx(kN) 2.78 2.78 2.78 2.78 Hy(kN) 5.29 Hy(kN) 1.32 1.32 1.32 1.32
铁塔根部作用力 My(kN.m) 174.84 N(kN) 23.50 非受压 6.65 53.70 Mx(kN.m) 83.40 T(kN) 非受拉 23.55 非受拉 非受拉 G(kN) 60.30 备注