刚果机场金属屋面计算书(主次檩条)080523。
屋面檩条计算
一.1b=100t=10h=230s=6B=200T=10#VALUE!mm2#VALUE!mm #VALUE!mm#VALUE!mm 4#VALUE!mm 3#VALUE!mm 32混凝土等级C208.08板厚h d 100梁跨度6000梁左相邻净距1800梁右相邻净距1800板托顶宽b 0300板托高度h t150b 1 =600b 2 =6001500mm150000mm 2#VALUE!mm 2#VALUE!mm混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= [b e *h d 2/(2*αE )+A*y]/A 0 =#VALUE!mm 混凝土截面惯性矩 I c = b e *h d 3/12=1.3E+08mm 4换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0 = I c /αE + A c *(x-0.5h d )2/αE + I + A(y-x)2=#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm43#VALUE!mm 2混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x c = [b e *h d 2/(4*αE )+A*y]/A 0c=#VALUE!mm #VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4二施工阶段的验算1弯矩和剪力钢梁自重：#VALUE!kN/m板自重： 6.00kN/m2000mm)板托重：0.90kN/m #VALUE!kN/m 自重标准值 g 1：#VALUE!kN/m 施工荷载： 2.80kN/m 施工阶段弯矩设计值M #VALUE!kN.m (梁跨度：6000mm)施工阶段剪力设计值V #VALUE!kN 2钢梁抗弯强度设计#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm2<215N/mm2#VALUE!3钢梁剪应力计算面积矩 S=#VALUE!mm 3#VALUE!N/mm 2<125N/mm 2#VALUE!4挠度计算考虑混凝土徐变的组合截面特征计算换算成钢截面的组合截面面积 A 0c = A c / 2αE + A =换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0c = I c /(2*αE ) + A c *(x c -0.5h d )2/(2*αE) + I + A(y-x c )2 =(平台梁间距：钢梁剪应力τ1max = v 1*s 1/I*t w =混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE +A =对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c b=αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x) =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c tc = 2αE *I 0c / x c =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x) =屋面檩条计算截面特征计算钢梁面积 A ＝b*t + h*s +B*T =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y t = [0.5b*t 2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A =钢梁截面特征计算：钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y b = h + t + T - y t =钢梁截面惯性矩 I= (b*t 3 + s*h 3 + B*T 3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2 + s*h*(y t -0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-y t )2 =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 1 = I / y t =混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = h d + h t +y t =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c t = αE *I 0 / x=混凝土板计算宽度b e =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 2 = I / y b =组合截面特征计算：钢与混凝土弹性模量比αE =自重标准值 g 1k ：对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c bc =2αE *I 0c / (x c - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0tc= I 0c/ (d-x c) =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0bc = I 0c / (H-x c ) =钢梁上翼缘应力 M / r x *W 1 =钢梁下翼缘应力 M / r x *W 2 =△=5*g*l 4/(384*E*I)=#VALUE!mm < L/400 =15mm #VALUE!三使用阶段的验算1弯矩及剪力找平层重： 1.9kN/m 活荷载：15.6kN/m （活荷载：6kn/m 2)78.84kN.m 52.56kN22.1#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!2.2#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<10N/mm2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!2.3(略）2.4(略)3钢梁的剪应力#VALUE!mm 3#VALUE!mm 3#VALUE!N/mm 2<125N/mm 2#VALUE!4组合梁的挠度#VALUE!mm< L/400 =15mm #VALUE!τ＝V 1S 1/It w +V 2S o /I o T w =两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力△＝5q k l 4/384EI o +5g k l 4/384EI o c =组合梁中由于混凝土收缩引起的内力钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S 1=钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩S o =使用阶段弯矩设计值M 使用阶段剪力设计值V 组合梁的抗弯强度在垂直荷载作用下的正应力考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力:σ0c tc =-(M 2g /W 0c tc +M 2q /W 0c t )=混凝土板顶面应力σ0c t =-M/W 0c t =混凝土板底面应力σ0c b =-M/W 0c b =钢梁上翼缘应力σ0t = -M 1/W 1+M 2/W 0t=钢梁下翼缘应力σ0b = -M 1/W 2+M 2/W 0b =σ0bc = -M 1/W 2+(M 2g /W 0bc +M 2q /W 0b )=钢梁下翼缘应力温度差产生的应力σ0c bc =-(M 2g /W 0c bc +M 2q /W 0c b )=混凝土板底面应力:钢梁上翼缘应力σ0tc = -M 1/W 1+(M 2g /W 0tc +M 2q /W 0t )=。
屋面檩条计算文件
----------------------------------------------------------------------------- | 冷弯薄壁型钢檩条设计输出文件 | | 输入数据文件: 6 | | 输出结果文件: LT.OUT | | 设计时间: 10/10/2008 | -----------------------------------------------------------------------------===== 设计依据 ======建筑结构荷载规范(GB 50009--2001)冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)===== 设计数据 ======屋面坡度(度): 21.800檩条跨度 (m): 6.000檩条间距 (m): 1.200设计规范: 冷弯薄壁型钢规范GB50018-2002檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢 C200X70X20X2.0钢材钢号：Q235钢拉条设置: 设置一道拉条拉条作用: 约束檩条下翼缘净截面系数: 1.000压型钢板屋面,挠度限值为 1/200屋面板能阻止檩条侧向失稳构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性建筑类型: 封闭式建筑分区: 边缘带基本风压: 0.700风荷载高度变化系数: 1.000风荷载体型系数: -1.170风荷载标准值 (kN/m2): -0.819屋面自重标准值(kN/m2): 0.150活荷载标准值(kN/m2): 0.500雪荷载标准值(kN/m2): 0.000积灰荷载标准值(kN/m2): 0.000检修荷载标准值 (kN): 1.000===== 截面及材料特性 ======檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C200X70X20X2.0b = 70.000 h = 200.000c = 20.000 t = 2.000 A = 0.7270E-03 Ix = 0.4400E-05 Iy = 0.4671E-06It = 0.9690E-09 Iw = 0.3672E-08Wx1 = 0.4400E-04 Wx2 = 0.4400E-04 Wy1 = 0.2332E-04 Wy2 = 0.9350E-05钢材钢号：Q235钢屈服强度 fy= 235.000强度设计值 f= 205.000考虑冷弯效应强度 f'= 215.106----------------------------------------------------------------------------- ===== 截面验算 ======-----------------------------------------------| 1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰+0.6风载(压力))组合 |-----------------------------------------------弯矩设计值(kN.m): Mx = 4.698弯矩设计值(kN.m): My = 0.470有效截面计算结果:全截面有效。
屋面檩条计算11
计算应力（双向弯矩） N/mm2
是否满足规范
满足
单x 满足
y轴惯性矩Iy mm4
58974
计算边缘到y轴的最大距离 Wx
Wy
mm
mm3
mm3
40
8574.493 0.001272
计算应力（只有x轴弯 计算应力（双向弯矩） 单x
N/mm2 339.6148652
是否满足规范
满足
N/mm2 0
不满足
y轴惯性矩Iy mm4
抗弯强度设计值 215 N/mm2 310 N/mm2
弹性模量 N/mm2 206000
恒+活 mm
24.10116062
挠度限值 mm 25
活荷载控制
风荷载控制
恒荷载控制
1.035358138
1.175358138
0.986277905
屋面檩条计算 （更改黄色格 内的数据） 檩条截面特性
截面面积A mm2 987
计算边缘到y轴的最大距离 Wx
Wy
mm
mm3
mm3
10516.84 #DIV/0!
计算应力（只有x轴弯 N/mm2
304.0213862
计算应力（双向弯矩） N/mm2
是否满足规范
不满足
单x 满足
y轴惯性矩Iy mm4
计算边缘到y轴的最大距离 Wx
Wy
mm
mm3
mm3
17018.56 #DIV/0!
恒+活 mm
17.78661585
挠度限值 mm 20
活荷载控制
风荷载控制
恒荷载控制
1.111050667
1.223050667
1.025932
航站楼金属屋面板计算书
铝镁锰合金屋面板受力分析（65/415铝镁锰合金屋面板65/450镀铝锌压型钢板）受力计算总则1．设计荷载：（1）恒载标准值：屋面板（含避雷系统）自重: 0.025/m2（2）活载标准值：0.5kN/m2（3）雪荷载标准值：0.65kN/m2（4）风荷载：基本风压: 0.45kN/m2高度变化系数：μz=1.184（h≈17m）μz=1.084（h≈13m）风载体型系数,计算点统一取：-1.3风压标准值：-0.585kN/m2 2．设计原则：（1）结构要求：首先满足建筑、结构使用功能要求。
（2）功能要求:考虑结构经济、合理，安全可靠。
（3）结构设计理论：按承载力极限状态和正常使用极限状态设计截面。
（4）结构计算模型：考虑屋面板承受竖向荷载、水平荷载，强度和挠度按受弯构件计算；并考虑温度和地震效应的影响。
强度和挠度按弹性五跨连续梁模型计算内力，按薄壁构件验算截面。
3．设计所采用计算方法及公式:（1）荷载组合:a. 当活荷载≥雪荷载时: 恒荷载＋活荷载b. 当活荷载<雪荷载时: 恒荷载＋活荷载c．考虑风荷载最不利组合: 恒荷载＋风荷载d．考虑检修荷载组合：恒荷载＋检修荷载（2）内力分析:按弹性理论分析，在活荷载作用下考虑活荷载的最不利布置，在雪荷载作用下考虑满跨布置，并考虑积雪效应，检修荷考虑作用在跨计算单元及计算简图：取一板宽作为计算单元，见上图： 均布荷载下的内力计算：21078.0ql M =22033.0ql M =23046.0ql M =2105.0ql M B -=2079.0ql M C -=集中荷载下的内力计算：lF M er 2.01= lF M er B 1.0-=1p re b F q η= 式中：bp 1——压型钢板的波距，对此板取bp 1=b F —— 集中荷载 q re ——折算线荷载η——折算线荷载系数，取η=0.5m kN b F q p re /205.1415.00.15.01=⨯==η（4）截面验算: 按下式验算弯曲强度：f W M efx ≤=maxmax σ 按下式验算板件宽厚比：200100644.041lEI ql f ≤⨯=集中荷载作用：200100456.131lEIFlf≤⨯=4．截面参数：选用铝镁锰合金板屋面，其截面参数如下：截面高：h=65 mm 截面宽：B=415 mm 板厚：t=0.9 mm理论重量： 1.27kg/m(65/415铝镁锰屋面板截面)I x = 295586mm4i x = 23.1 mm4I y = 12783342 mm4 i y = 151.8 mm4A=555mmm2截面惯性矩：I x = 0.296×106 mm4i x = 23.1 mmy0 = 15mm截面抵抗矩：W x1 = 0.52×104 mm 3W x2 = 1.97×104 mm 3钢材钢号：铝f=180. N/mm 2 fu=230～280 N/mm 2 E=69×103 N/mm 2屋面板受力分析与计算1．荷载取值：风荷载考虑风力参与组合为最不利组合，风荷载按满跨布置。
柱距、檩条间距、檩条截面和檩条用钢量的相互关系
第五节檩条规格选用附表
附表4-1 屋面坡度为0.1的屋面檩条选用表格
（恒载0.2kN/mm2、活载0.3kN/mm2、风载0.35kN/mm2）
附表4-2屋面坡度为0.1的屋面檩条选用表格
（恒载0.2kN/mm2、活载0.3kN/mm2、风载0.45kN/mm2）
附表4-3屋面坡度为0.1的屋面檩条选用表格
（恒载0.2kN/mm2、活载0.3kN/mm2、风载0.55kN/mm2）
附表4-4屋面坡度为0.1的屋面檩条选用表格
（恒载0.2kN/mm2、活载0.5kN/mm2、风载0.35kN/mm2）
附表4-5屋面坡度为0.1的屋面檩条选用表格
（恒载0.2kN/mm2、活载0.5kN/mm2、风载0.45kN/mm2）
附表4-6屋面坡度为0.1的屋面檩条选用表格
（恒载0.2kN/mm2、活载0.5kN/mm2、风载0.55kN/mm2）
附表4-7屋面坡度为0.2的屋面檩条选用表格
（恒载0.2kN/mm2、活载0.3kN/mm2、风载0.35kN/mm2）
附表4-8屋面坡度为0.2的屋面檩条选用表格
（恒载0.2kN/mm2、活载0.3kN/mm2、风载0.45kN/mm2）
附表4-9 屋面坡度为0.2的屋面檩条选用表格
222
附表4-10屋面坡度为0.2的屋面檩条选用表格
（恒载0.2kN/mm2、活载0.5kN/mm2、风载0.35kN/mm2）
附表4-11屋面坡度为0.2的屋面檩条选用表格
（恒载0.2kN/mm2、活载0.5kN/mm2、风载0.45kN/mm2）
附表4-12屋面坡度为0.2的屋面檩条选用表格
（恒载0.2kN/mm2、活载0.5kN/mm2、风载0.55kN/mm2）。
屋面板计算书模板
北京奥运射击馆工程金属屋面系统檐口部分计算书屋面板铝合金板型受向下荷载时截面参数22铝合金板型受向上荷载时截面参数221．荷载计算1) 恒荷载铝合金屋面板自重 KPa 2)活荷载KPa 3)风荷载(地面粗糙度取： 高度取：米)w 0基本风压（按规范取值） KPa阵风系数风压高度系数第一章结构计算0.0350.500ω0 =0.650βz =1.67 1.687B类20μz=1.248一 屋面板采用铝合金直立锁边屋面板，截面特性如下表所示，表中所有数据均建立在欧洲权威检测机构的大量受荷试验基础上，并有该机构的检测报告备查。
风荷载体形系数负风压标准值正风压标准值4)雪荷载 基本雪压 KPa 屋面积雪分布系数 KPa 则雪压标准值 KPa2.荷载组合1)向下受力：标准值： 组合一：恒+风+雪ωk1 =ω0 βz μz μs1=-1.916ωk2 =ω0 βz μz μs2=0.821μs1 =-1.400μs2 =0.600s k =s 0μr =0.400S0 =0.400μr =1.000++×= KPa 组合二：恒+风+活1.136w k d1 =0.0350.8210.4000.7++×=KPa设计值： 组合一：恒+风+雪×+×+××= KPa 组合二：恒+风+活×+×+××=KPa 2)向上受力：标准值：恒+风= KPa 设计值：恒+风××=KPa由以上可知，最不利荷载组合最大值是：3)向下：标准值：KPa 设计值：KPa 4)向上：标准值：KPa 设计值：KPa1.206w k d2 =0.0350.8210.5001.40.400 1.41.584w q d1 =0.0351.20.821 1.41.682w q d2 =0.0351.20.821w k u =0.035-1.916-1.88 1.40.5001.4-2.65w k d = 1.206w q u =0.0351.0-1.916w q u =-2.65w q d = 1.682w k u=-1.880.70.70.73.内力计算及强度验算因屋面板为现场压型，故可按多跨连续构件计算，板跨L=1)受向下作用力时：边跨跨中弯距0.08×w q d ×L 2=××2=KN·m/m< M F,K /λM =KNm/m中间跨支座弯距0.107×w q d ×L 2＝××2＝ KN·m/m< M B，K /λM =KNm/m边支座反力R a =0.4×w q d ×L＝××＝ KN/m< R a,K /λM =KN/m中支座反力R b =1.143×w q d ×L ＝××=KN/m< R b,K /λM =KN/m支座弯距及反力综合验算：M m,f /M 0B，K +R b /R 0B，K =/+/=< 1.02)受向上作用力时：边跨跨中弯距0.08×w q u ×L 2=××2=KN·m/m< M F,K /λM =KNm/m中间跨支座弯距0.107×w q u ×L 2＝××2＝KN·m/m< M B，K /λM =KNm/m1.5Ml,f=Mm,f= 0.107 1.6821.6820.301.50.080.401.143 1.682 1.8820.4 1.6821.0110.911.4911.51.52.8819.180.405 1.9272.8835200.22Ml,f=-2.65由上可知，强度满足要求。
某钢屋面檩条、钢梁计算书
某钢屋⾯檩条、钢梁计算书1计算说明1.1⼯程概况本设计为**项⽬钢结构屋顶施⼯图设计。
结构形式为门式刚架轻型钢结构，屋⾯采⽤轻质彩钢压型板。
结构设计使⽤年限为50年(钢檩条等可替换的结构构件为25年），建筑结构的安全等级为⼆级。
1.2⾃然条件及设计荷载风载标准值：0.60KN/m2?，雪载标准值：1.0.KN/m2 ；不上⼈屋⾯活荷载标准值：0.5kN/m2；本⼯程的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，抗震设防类别为丙类。
2计算内容2.1房屋⾯檁条结构计算2.1.1计算所选⽤参数1)恒载标准值为:q D=0.1KN/m22)活载标准值为:q L=0.5KN/m23)雪荷载标准值为:q=1KN/m2S4)积灰荷载标准值为:q A=0KN/m25)施⼯荷载标准值为:Q=1KN6)风压标准值为:q W=0.6KN/m27)风压⾼度变化系数为:µz=18)风压体形系数为:µs=-1.49)屋⾯坡度为:α＝21.8度10)檁条计算长度为:L=4.1m11)檁条间距为:a=1.29m12)跨中拉条数量为:n=1根13)檁条抗拉强度设计值为:fy=215MPa14)檁条抗剪强度设计值为:fv=125MPa15)檁条弹性模量为:E=206000MPa16)檩条规格:C140X50X20X2.517)风荷载调整系数f cw=1.12.1.2计算公式或计算软件的选⽤2.1.2.1计算软件PKPM20082.1.3计算步骤及结果2.1.3.1截⾯特性计算檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C140X50X20X2.5b = 50.000 h =140.000c =20.000 t = 2.500A = 0.6480E-03 Ix = 0.1868E-05 Iy = 0.2211E-06It = 0.1351E-08 Iw = 0.9319E-09Wx1=0.2668E-04 Wx2 = 0.2668E-04 Wy1 = 0.1396E-04 Wy2 = 0.6470E-052.1.3.2截⾯验算1）恒荷载屋⾯⾃重(KN/m2) ：0.1000；边跨檩条⾃重作⽤折算均布线荷(KN/m): 0.0509；中间跨檩条⾃重作⽤折算均布线荷(KN/m): 0.0469；边跨檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.1802；中间跨檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.1762；2）活荷载(包括雪荷与施⼯荷载)屋⾯活载(KN/m2) ：0.500；屋⾯雪载(KN/m2) ：1.000；施⼯荷载(KN) ：1.000；施⼯荷载不起到控制作⽤；檩条计算活荷线荷标准值(KN/m): 1.293(活载与雪荷的较⼤值)；3）风荷载建筑形式：封闭式；风压⾼度变化系数µz ：1.000；基本风压W0(kN/m2) ：0.600；边跨檩条作⽤风载分区：中间区；边跨檩条作⽤风载体型系数µs1：-0.600；中间跨檩条作⽤风载分区：中间区；中间跨檩条作⽤风载体型系数µs2：-0.600；边跨檩条作⽤风荷载线荷标准值(KN/m): -0.4655；中间跨檩条作⽤风荷载线荷标准值(KN/m): -0.4655；说明: 作⽤分析采⽤檩条截⾯主惯性轴⾯计算，荷载作⽤也按主惯性轴分解；檩条截⾯主惯性轴⾯与竖直⾯的夹⾓为：21.800 (单位：度，向檐⼝⽅向偏为正)；4）荷载效应组合①基本组合组合1：1.2恒+ 1.4活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压组合2：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 1.4积灰+ 0.6*1.4*风压组合3：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 1.4风压组合4：1.35恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压组合5：1.0恒+ 1.4风吸②标准组合组合6：1.0恒+ 1.0活+ 0.9*1.0*积灰+ 0.6*1.0*风压5）边跨跨中单檩强度、稳定验算强度计算控制截⾯：跨中截⾯强度验算控制内⼒(kN.m)：Mx=2.834 ；My=-0.355(组合1)有效截⾯计算结果：全截⾯有效。
檩条设计计算书
屋面檩条计设计（1）设计资料檩条跨度6m ，最大檩条间距1.5m ，跨中设一道拉条。
屋面坡度为i=1/9（ 6.34α=︒）。
檩条采用冷弯薄壁C 型钢檩条，钢材采用Q235B ，2f=205N/mm 。
焊条采用E43型。
（2）荷载情况◆恒载夹芯屋面板（100厚） 20.14KN/m檩条 20.05KN/m20.19KN/m◆可变荷载屋面活载标准值为20.50KN/m ；雪荷载标20 1.00.400.40KN/m k r S S μ==⨯=取屋面活载与雪荷载中的较大值 20.50KN/m 。
屋面积灰荷载为 20.30KN/m 。
◆风荷载风荷载标准值()2k 0 1.7680.6 1.030.45 1.050.52KN/m z z s ωβμμω==⨯-⨯⨯⨯=-（3）内力情况恒载和活载组合情况下荷载大于恒载与施工检修荷载组合情况下荷载，则仅须验算前者。
()q=1.20.19+0.9 1.40.50+0.30 1.5 1.85KN/m ⨯⨯⨯=⎡⎤⎣⎦()k q =0.19+0.90.50+0.30 1.5 1.37KN/m ⨯⨯=⎡⎤⎣⎦x q .sin 1.85sin 6.340.204KN/m q α==⨯︒=y q .cos 1.85cos 6.34 1.839KN/m q α==⨯︒=对于x 轴22/8 1.8396/88.276KN.m x y M q l ==⨯=对于y 轴，檩条跨中设有一道拉条，考虑为侧向支承点，则跨中负弯矩为22y M /320.2046/320.230KN.m x q l ==⨯=（3）截面 选择及其截面几何性质选用截面尺寸为C 1807020 2.5⨯⨯⨯，截面几何特性如下：2848A mm =，434.66910x W mm =⨯，43max 2.58210y W mm =⨯，43min 1.11210y W mm =⨯，70.4x i mm =，644.20210x I mm =⨯，25.3y i mm =，545.44210y I mm =⨯，341.76710t I mm =⨯，963.49210w I mm =⨯，051.0e mm =，021.1x mm =（5）有效截面计算180 2.57 3.070h b ==<，702052831312.5205b t ==<=，且2082.5a t ==，故檩条全截面有效。
某9米屋面连续檩条计算书_secret
9米屋面连续檩条计算书一. 设计资料采用规范：《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS 102:2002》《冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002》连续檩条的跨数为5跨，檩条间距为1.5m；各跨的参数如下：第1跨~第5跨：跨度9000mm，左右搭接长度分别为450mm和450mm，拉条3根采用截面Z-250*70*2*20-Q235，截面基本参数如下：A(cm2)=8.487I x(cm4)=830.136 i x(cm)=9.89W x1(cm3)=69.572 W x2(cm3)=61.116I y(cm4)=41.339 i y(cm)=2.207W y1(cm3)=13.843 W y2(cm3)=11.45I t(cm4)=0.1115 I w(cm6)=8991.676支座处双檩条的刚度折减系数为：0.5；支座处双檩条的弯矩调幅系数：0.9；屋面的坡度角为3.814度；净截面折减系数为0.98；屋面板不能阻止檩条的侧向失稳；能构造保证檩条下翼缘在风吸力下的稳定性；不考虑活荷载不利布置；简图如下所示：二. 荷载组合及荷载标准值考虑恒载工况(D)、活载工况(L1)、施工活载工况(L2)、风载工况(W)；强度验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4L11.2D+1.4L1+0.84W1.2D+0.98L1+1.4W1.35D+0.98L1D+1.4W1.2D+1.4L2挠度验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4L11.2D+1.4L1+0.84W1.2D+0.98L1+1.4W1.35D+0.98L1D+1.4W恒载：面板自重: 0.1kN/m2自动考虑檩条自重；活载：屋面活载: 0.5kN/m2雪荷载: 0.5kN/m施工活载: 作用于跨中点1kN风载：基本风压: 0.35kN/m2边跨体型系数-1.4，中跨体型系数-1.15，风压高度变化系数1.206风振系数为1；风压综合调整系数1.05；边跨风载标准值：-1.4×1.206×1×1.05×0.35=-0.6205kN/m2；中跨风载标准值：-1.15×1.206×1×1.05×0.35=-0.5097kN/m2；三. 验算结果一览验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度 1.2D+1.4L1 167.495 205 通过整稳 1.2D+1.4L1 188.517 205 通过挠度D+L1 26.9111 60 通过2轴长细比- 104.068 200 通过3轴长细比- 91.9595 200 通过四. 受弯强度验算最不利工况为：1.2D+1.4L1最不利截面位于第1跨，离开跨端4500mm绕3轴弯矩：M3= 8.711kN·m绕2轴弯矩：M2= 0.08265kN·m计算当前受力下有效截面：毛截面应力计算σ1=8.711/69.572×1000-(0.08265)/13.843×1000=119.23N/mm2（上翼缘支承边）σ2=8.711/61.116×1000+(0.08265)/11.45×1000=149.743N/mm2（上翼缘卷边边）σ3=-(8.711)/69.572×1000+(0.08265)/13.843×1000=-119.23N/mm2（下翼缘支承边）σ4=-(8.711)/61.116×1000-(0.08265)/11.45×1000=-149.743N/mm2（下翼缘卷边边）计算上翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=119.23N/mm2非支承边应力：σ2=149.743N/mm2较大的应力：σmax=149.743N/mm2较小的应力：σmin=119.23N/mm2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=119.23/149.743=0.7962部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×0.7962+0.045×0.79622=1.003计算下翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=-119.23N/mm2非支承边应力：σ2=-149.743N/mm2全部受拉，不计算板件受压稳定系数计算腹板板件受压稳定系数k第一点应力：σ1=-119.23N/mm2第二点应力：σ2=119.23N/mm2较大的应力：σmax=119.23N/mm2较小的应力：σmin=-119.23N/mm2压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-119.23/119.23=-1加劲板件，0≥ψ≥-1时，k=7.8-6.29ψ+9.78ψ2=7.8-6.29×-1+9.78×-12=23.87 计算σ1构件受弯上翼缘σ1=149.743N/mm2下翼缘σ1=-119.23N/mm2腹板σ1=119.23N/mm2计算上翼缘板件有效宽度ξ=250/70×(1.003/23.87)0.5=0.7322ξ≦1.1，故k1=1/(0.7322)0.5=1.169ψ=0.7962>0，故α=1.15-0.15×0.7962=1.031B c=70ρ=(205×1.169×1.003/149.743)0.5=1.267B/t=70/2=35αρ=1.031×1.267=1.30618αρ < B/t < 38αρ，有效宽度B e=[(21.8×1.306/35)0.5-0.1]×70=56.127故扣除宽度为B d=70-56.127=13.873对部分加劲板件，ψ≧0同时较大压应力位于非支承边，故扣除板件的中心位于0.6*56.127+13.873/2=40.613mm处计算下翼缘板件有效宽度全部受拉，全部板件有效。
屋面檩条计算书
屋面檩条计算书一、参考规范《GB 50017-2003 钢结构设计规范》《GB 50009-2001 建筑结构荷载规范》《CECS 102:2002 门式钢架轻型钢结构设计规程》二、构件几何信息1）几何尺寸檩条截面类型：内卷边C型截面高度H：280 mm截面宽度B：75 mm卷边宽度A：20mm 檩条厚度T：2.5 mm檩条跨度s：7000 mm檩条间距：1500.0 mm屋面坡度5.00%2）计算条件墙梁类型：简支拉条数量：2墙梁开口方向：开口向下墙梁端部连接孔数量：2墙梁端部连接孔直径：13.5 mm墙面板能否阻止外翼缘侧向失稳：是墙面板能否阻止内翼缘侧向失稳：否3）荷载信息恒载标准值（含檩条自重）：0.600 kN/m^2活载标准值：0.500 kN/m^2基本风压：0.650 kN/m^2地面粗糙度类别：B屋脊标高：10.20 m三、材料特性材料牌号：Q235B屈服强度f y：235.0 MPa抗拉强度设计值f：205MPa抗剪强度设计值f：120 MPa弹性模量E：2.06x105 MPa四、验算1）“1.2恒载+1.4活载”作用下的强度验算A）抗弯强度验算角点1的应力σ1=Mx/Wxe1+My/Wye2：-162.04 MPa角点2的应力σ2=Mx/Wxe1-My/Wye1：-160.51 MPa角点3的应力σ3=-Mx/Wxe2-My/Wye1：149.53MPa角点4的应力σ4=-Mx/Wxe2+My/Wye2：148.00 MPa截面上的最大压应力σc_max：-162.04 MPa截面上的最大拉应力σt_max：149.53MPa截面上的最大正应力σmax ：162.04MPa钢材强度设计值f ：205.00 MPa抗弯强度验算应力比0.7904，满足条件B）抗剪强度验算檩条端部腹板净截面An：632.50 mm^2剪应力τ=V/An：11.77MPa钢材抗剪强度设计值fv：120.00 MPa抗剪强度验算应力比：0.0981，满足条件C）构造验算：卷边刚度校核卷边宽厚比：8.00翼缘宽厚比：30.00卷边最小宽厚比：8.0卷边最大宽厚比：12.0满足要求2）“1.0恒载+1.4风载”作用下的整体稳定性验算A）檩条的整体稳定性计算角点1的整体稳定验算应力σ1：54.16 MPa角点2的整体稳定验算应力σ2 ：54.78 MPa角点3的整体稳定验算应力σ3 :-54.48MPa角点4的整体稳定验算应力σ4：-55.10MPa截面上的最大压应力σc_max：-55.10 MPa截面上的最大拉应力σt_max：54.78MPa截面上的最大正应力σmax：55.10MPa钢材强度设计值f ：205.00 MPa整体稳定验算应力比0.2688，满足条件3）挠度验算仅验算“1.0恒载+1.0活载”作用下的沿强轴的挠度恒荷载标准值q_d 0.900 kN/m活荷载标准值q_L 0.750 kN/m线荷载设计值q 1.650 kN/m屋面倾角θ度 2.862沿弱轴线荷载qy 1.648 kN/m绕强轴的截面惯性矩Ix m m^4 12480106.2跨中最大挠度v 20.0mm容许挠度[v] 46.667 mm挠度验算应力比：0.429满足条件。
刚果机场金属屋面计算书(主次檩条)080523
刚果布拉柴维尔机场航站楼工程铝合金屋面系统专项设计计算书2008年 05 月 23 日1 工程概况及设计总说明1.1.设计技术要求 :1) 风荷载严格按国家标准 " 建筑结构荷载规范 "(GB 50009-2001) 的规定, 进行风荷载计算：采用风荷载标准值为: ωK = βgzμzμsω0 (详见计算书中风荷载标准值部份) 2) 保温隔音措施符合国家有关规范的规定.3) 防雷措施铝合金屋面板本身就是良好的导电体系,并在施工时与主体之防雷设置及均压环进行有效的连接, 与主体本身的防雷网相接合, 形成有效的防雷系统.1.2. 所采用的标准及规范1) 中华人民共和国国家标准:GB 50009-2001 《建筑结构荷载规范》2) 中华人民共和国国家标准:GB 50017-2003 《钢结构设计规范》3) 中华人民共和国国家标准:GB 50018-2002 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》4) 中华人民共和国国家标准:GB 50057-94 《建筑防雷设计规范》5) 中华人民共和国国家标准:GB 50207-2002 《屋面工程质量验收规范》6) 中华人民共和国国家标准:GB 50345-2004 《屋面工程技术规范》7) 招标文件- 技术要求2. 所采用的材料: 2.1 所采用的钢材:Q235钢－ 符合中华人民共和国国家标准: GBJ 50017-2003 《钢结构设计规范 》 1) 弹性模量 E s1206000MPa = 2) 抗拉屈服强度值)f sy1235MPa = 3) 抗拉,抗压和抗弯强度设计值 f y1215MPa= 4) 比重 G s17850kg m 3-⨯=αs112106-⨯C 1-=5) 线膨涨系数 νs10.30=6) 泊桑比Q345钢－ 符合中华人民共和国国家标准: GBJ 50017-2003 《钢结构设计规范 》 1) 弹性模量 E s2206000MPa = 2) 抗拉屈服强度值)f sy2345MPa = 3) 抗拉,抗压和抗弯强度设计值 fy2310MPa= 4) 比重 G s27850kg m 3-⨯=αs212106-⨯C 1-=5) 线膨涨系数 Eνs20.30=6) 泊桑比f钢材选用Q235，各参数显示如下： fG1) 弹性模量 E s 2.06105⨯MPa= α2) 抗拉屈服强度值)f sy 235MPa = ν3) 抗拉,抗压和抗弯强度设计值 f y 215MPa= 4) 比重 G s 7.85103⨯kg m 3-⨯=αs 1.2105-⨯C 1-=5) 线膨涨系数 6) 泊桑比νs 0.3=C 级螺栓－ 符合中华人民共和国国家标准: GBJ 50017-2003 《钢结构设计规范 》1) 抗拉强度设计值 f tb 170MPa= 2) 抗剪强度设计值f vb 140MPa=3. 设计要求 3.1. 设计风荷载根据中华人民共和国国家标准: GB 50009-2001 《建筑结构荷载规范》 采用以下给定公式计算风荷载设计标准值βgz 高度 z 处的阵风系数 - 见GB50009-2001 表7.5.1； μs 风荷载体型系数 - 见GB50009-2001 7.3.3 条规定； μz风荷载高度变化系数 - 见GB50009-2001 表7.2.1； w 0基本风压；刚果地区城市基本风压:（参照招标文件)基本风压(50 年一遇)工程所在城市 (刚果地区）Wo=0.75KN/M2(粗糙度类别)-- A 类：近海面和海岛、海岸、湖岸及海港地区；-- B 类：田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；-- C 类：有密集建筑群的城市市区；-- D 类：有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
主檩条计算书
同济大学3D3S 软件屋面檩条设计结果文件设计时间: Wed May 27 14:39:25 2015--------------------------------------------------------------------基本信息------------钢材型号: Q235钢屋面材料: 仅支承压型钢板屋面(1/150)每米紧固件数目: 0面板截面惯性矩(MM4): 200000----------檩条信息------------檩条形式: 冷弯卷边槽钢槽140x50x20x2.5拉条设置: 不设拉条屋面坡度: 0.050檩条跨度(M): 2.600檩条间距(M): 2.600----------荷载信息------------建筑形式: 部分封闭式分区: 中间区基本风压(KN/M2): 0.650风荷载高度变化系数: 1.000风荷载体形系数: -1.580风载标准值(KN/M2): -1.027恒载标准值(KN/M2): 0.500活载标准值(KN/M2): 0.500检修荷载(KN): 1.000荷载组合(1) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1(2) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况2(3) 1.00 恒载+ 1.40 风载工况3(4) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.90 活载工况1 + 1.40 x 0.90 风载工况3(5) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.90 活载工况2 + 1.40 x 0.90 风载工况3 ----------计算类型------------***** 按照连续梁计算********** 进行强度验算,考虑屋面阻止檩条失稳***** ***** 进行稳定验算,不考虑屋面阻止檩条失稳***** ***** 风吸力下的稳定验算*****----------验算结果------------强度验算(应力/设计强度): 0.51稳定验算(应力/设计强度): 0.57相对挠度值: 1/3604***** 计算满足！*****。
屋面檩条计算程式
材料 (输入)Q235荷载 (输入）屋面自重恒载（双层板+檩条+保温层）DL 0.2KN/m 2 屋面悬挂吊载CL 0.1KN/m 2 屋面活载LL 0.3KN/m 2 屋面风载Us 屋面风载μs 1.2 μz1 ω00.4KN/m2 μs*μz*ωo=ωk0.48KN/m 20KN几何条件（输入） 檩跨L 7.5m 檩距S 1.5m 屋面坡度P 0.05 截面形式选用型号（输入）C20020D 200mm B 76mm t 2mm x c20.9mm 面积A751mm 24.75E+06mm 45.61E+05mm 447500mm 31.02E+04mm 326318.96mm 32:荷载组合条件标准值DL+CL+LLq k '0.6KN/m 2 设计值（1）1.2(DL+CL)+1.4LL q 1'0.78KN/m 2q 2'0.372KN/m 23:计算简图檩条线荷载标准值S x q k 'q k 0.9KN/m 檩条线载设计值S x *MAX(q 1',q 2')q 1.17KN/m q x 0.058427KN/m q y1.16854KN/m 压力设计值N 0KN4:内力计算计算跨中最大弯矩Mx 8.216299KN.m抗弯模量WxW 1y W 2y檩条所受压力N k 1:已知条件设 计：校 核：( 2 ) 1.4WL-1.0(DL+CL) D 惯性矩Ix 惯性矩IyMy0.036517KN.m 5:有效截面面积计算上翼缘σ1,2172.9747N/mm2翼缘宽厚比B/t38翼缘有效宽厚比B ef/t32B ef64mm下翼缘受拉全截面有效腹板σ1172.9747σ3-172.975N/mm2应力梯度α2腹板宽厚比D/t100腹板有效宽厚比D ef/t100D ef200mm非全截面有效有效截面面积A656mm2有效截面抗弯模量W ef x42695mm3 Xc'20.9711mmW efy126438.22mm3W efy29838mm3全截面有效时考虑冷弯效应的钢材强度设计值f y'成型方式系数η1抗拉强度与屈服点之比γ 1.58截面中心线长度L376mm强度设计值f205N/mm2f y'214.7702N/mm2 7:强度计算σ1193.8229N/mm2σ2191.0605N/mm2σ3-191.06N/mm2σ4-193.823N/mm2最大应力193.8229N/mm2满足8:挠度验算檩条垂直于屋面的挠度v 3.78E+01mm容许挠度值[v]50mm满足。
钢结构檩条如何计算？全面总结！！
钢结构檩条如何计算？全面总结！！来源：网络如有侵权请联系删除★ 檁条的截面形式★ 实腹式檁条的截面形式● 实腹式冷弯薄壁型钢截面在工程中的应用很普遍。
其中，卷边槽钢(亦称C形钢)檩条适用于屋面坡度i≤1/3的情况。
● 直边和斜卷边z形檩条适用于屋面坡度i>1/3的情况。
斜卷边Z 形钢存放时可叠层堆放，占地少。
做成连续梁檩条时，构造上也很简单。
★檩条的荷载和荷载组合● 1.2×永久荷载+1.4×max{屋面均布活荷载，雪荷载}；● 1.2×永久荷载+1.4×施工检修集中荷载换算值。
当需考虑风吸力对屋面压型钢板的受力影响时，还应进行下式的荷载组合：● 1.0×永久荷载+1.4×风吸力荷载。
★ 檩条的内力分析● 设置在刚架斜梁上的檩条在垂直于地面的均布荷载作用下，沿截面两个形心主轴方向都有弯矩作用，属于双向受弯构件（与一般受弯构件不同）。
● 在进行内力分析时，首先要把均布荷载分解为沿截面形心主轴方向的荷载分量qx 、qy。
● C型檩条在荷载作用下计算简图如下：● Z型檩条在荷载作用下计算简图如下：★ 檩条的内力计算★ 檩条的截面验算—强度、整体稳定、变形强度计算—按双向受弯构件计算当屋面能阻止檩条的失稳和扭转时，可按下列强度公式验算截面：截面1.2.3.4点正应力计算公式如下：★ 整体稳定计算当屋面不能阻止檩条的侧向失稳和扭转时(如采用扣合式屋面板时)，应按稳定公式验算截面：★ 变形计算实腹式檩条应验算垂直于屋面方向的挠度。
对卷边槽形截面的两端简支檩条：对Z形截面的两端简支檩条：★ 容许挠度[v]按下表取值★ 檁条的构造要求● 当檩条跨度大于4m时，应在檩条间跨中位置设置拉条。
当檩条跨度大6m时，应在檩条跨度三分点处各设置一道拉条。
● 拉条的作用是防止檩条侧向变形和扭转并且提供x轴方向的中间支点。
此中间支点的力需要传到刚度较大的构件为此，需要在屋脊或檐口处设置斜拉条和刚性撑杆。
金属屋面计算书(提供)
目录金属屋面系统部分 (2)一、设计依据 (3)二、材料数据 (5)三、屋面自重荷载统计 (6)四、屋面板受力计算 (8)五、屋面衬檩受力计算 (17)六、底层压型钢板受力计算 (22)七、金属屋面檩条受力计算 (28)金属屋面系统部分一、设计依据1、《深圳湾体育中心设计及施工招标文件》；2、招标单位提供的建筑及结构图纸；3、国家相关的标准及规范及国外相关标准：《民用建筑设计通则》GB50352－2005《房屋建筑制图统一标准》GB/T50001－2001《建筑制图标准》GB/T50104－2001《建筑物防雷设计规范》GB50057－1994（2000版）《建筑设计防火规范》GB50016－2006《高层民用建筑设计防火规范》GB50045－95（2005年版）《民用建筑隔声设计规范》GBJ118－88《公共建筑节能设计标准》GB50189－2005《建筑采光设计标准》GB/T50033－2001《建筑结构静力计算手册第二版》4、结构设计规范：《建筑结构制图标准》GB/T50105－2001《建筑结构荷载规范》GB50009－2001（2006版）《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068－2001《建筑抗震设计规范》GB50011－2001（2008版）《钢结构设计规范》GB50017－2003《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018－2002《高层民用钢结构技术规程》JGJ99－985、性能检测方法规程《建筑幕墙风压变形性能测试方法》GB/T15227－94《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250－2000《建筑幕墙空气渗透性能检测方法》GB/T15226－94《建筑幕墙雨水渗透性能检测方法》GB/T15228－94 《建筑密封材料试验方法》GB/T13477－2002 6、相关验收规范《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210－2001 《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139－2001 《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210－2001 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300－2001 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205－2001 《建筑材料放射性核素限量》GB6566－2001 7、铝型材及铝板：设计依据及标准、规范《铝合金建筑型材》GB/T5237－2004 《铝及铝合金阳极氧化、阳极氧化膜的总规范》GB8013－1987 《铝幕墙板板基》YS/T429.1－2000 《铝幕墙板氟碳喷涂铝单板》GB/T429.2－2000 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JC/T133－2000 《铝合金建筑型材第2部分：阳极氧化、着色型材》GB/T5237.2－2004 《铝合金建筑型材第3部分：电泳涂漆型材》GB/T5237.3－2004 《铝合金建筑型材第4部分：粉末喷涂型材》GB/T5237.4－2004 《铝合金建筑型材第5部分：氟碳漆喷涂型材》GB/T5237.5－2004 《铝及铝合金挤压型材尺寸偏差》GB/T14846-2008 《铝及铝合金波纹板》GB/T4438-2006 《工业用铝及铝合金热挤压型材》GB/6892－2000 《氟碳漆喷涂型材》GB/T5237.5-2004 钢结构：8、设计依据及规范：《优质碳素结构钢》GB/699－1999 《不锈钢热轧钢板》GB/T5237－1992 《低合金高强度结构钢》GB/T1591－94《合金结构钢》GB/T3077－1999 《钢结构防火涂料应用技术规程》CECS24:90《钢结构防火涂料》GB14907－2002 《碳钢焊条》GB/T5117－95 《低合金钢焊条》GB/T5118－1995 《建筑钢结构焊接规程》JGJ81－2002《碳素结构钢》GB700－88《厚度方向性能钢板》GB5313－85《冷弯薄壁型钢结构技术规程》GB50018－2002 《碳素结构钢和低合金钢热轧厚钢板和钢带》GB3274－88《直缝电焊钢管》GB13793－92《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205－2001 《厚钢板超声波检验方法》GB/T－2970－2004 《无缝钢管超声波探伤方法》GB8651－88《钢结构焊缝外形尺寸》GB5777－96《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》GB8923－88《建筑防腐蚀工程施工及验收规范》GB50212－2002 《优质碳素结构钢技术条件》GB699－88《热轧厚钢板及钢带》GB/T3274－1988 《冷轧钢板及钢带》GB708－89《建筑用压型钢板》GB/T12755－91 《热轧薄钢板及钢带》GB/T912－899、橡胶及塑料制品:《硅酮建筑密封胶》GB/T14683－2003 《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776－2005 《建筑窗用硅酮结构密封剂》JC485－92《聚硫建筑密封胶》JC/T483－92《中空玻璃用弹性密封胶》JC/T486－2001 《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914－2003《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482－2003《建筑密封材料试验方法》GB/T13477.1～13477.20－2002 《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882－200110、建筑配件：《紧固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5－2000《紧固件机械性能、不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1－2001《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》GB/T3098.2－2000《紧固件机械性能、螺母、细牙螺纹》GB/T3098.4－2000《紧固件机械性能、不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.6－2000《紧固件机械性能、不锈钢螺母》GB/T3098.15－2000《螺栓或螺钉和平垫圈组合件》GB/T9074.1－2002《紧固件机械性能抽芯铆钉》GB/T3098.19－2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》GB/T12615.1～4－2004《封闭型沉头抽芯铆钉》GB/T12616.1－2004《点支式玻璃幕墙支撑装置》JG138－2001《六角头螺栓六角头螺栓C级》GB/T5782/5780《钢结构用钢强度大六角头螺栓、大六角头螺母、垫圈与技术条件》GB/T1231－2006《紧固件螺栓和螺钉通孔》GB/T5227《紧固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2000《紧固件机械性能、不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.6－200011、其它：《压型金属板设计施工规范》JBJ21620《屋面工程技术规范》GB50345－2004《屋面工程质量验收规范》GB50207－2002《建筑施工高处作业安全技术规范》JG80－91《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46－2005二、材料数据2.1、材料重力体积密度铝：27.0 kN/m3钢材：78.5 kN/m3玻璃：25.6 kN/m32.2、材料力学性能Q235钢材强度设计值：f(拉、压、弯)＝215 N/mm2f v(剪) ＝120 N/mm2f ce(端面承压)＝325 N/mm2注：冷弯薄壁型钢的f(设计值为：205 N/mm2拉、压、弯)E43型焊条手工焊焊缝强度设计值：f(拉、压、弯、剪)＝160 N/mm2 (角焊缝)Q345钢材强度设计值：f(拉、压、弯)＝310 N/mm2f v(剪) ＝180 N/mm2f ce(端面承压)＝400 N/mm2设计值为：300 N/mm2注：冷弯薄壁型钢的f(拉、压、弯)E50型焊条手工焊焊缝强度设计值：f(拉、压、弯、剪)＝200 N/mm2 (角焊缝)2.3、材料弹性模量及线胀系数材料弹性模量E(N/mm2) 线胀系数(10－5 )铝合金0.70×105 2.35钢、不锈钢 2.06×105 1.2三、屋面自重荷载统计3.1、金属屋面构造层次3.1.1、网架金属屋面构造层次一（1）3.0mm厚铝单板及支撑0.15 kN/m2（2）1.0mm厚（65/400）型PVDF涂层铝镁锰合金板0.0392 kN/m2（3）高强铝合金T型支座带防冷桥隔热垫(H＝120mm) 0.00215 kN/m2（4）50+70mm厚保温棉，16kg/m30.0192 kN/m2（5）帽檩0.0247 kN/m2（6）主檩条□180×180×8@6000mm 0.072 kN/m2（7）30mm厚玻璃纤维吸音棉，16kg/m30.0048 kN/m2（8）1.2mm厚YX130-300-600型压型钢板0.1616 kN/m2（9）屋面其它配件0.02 kN/m2合计0.494 kN/m2其中屋面其他配件包括自攻钉、支架及主、次檩条连接板等。
轻钢屋面荷载
轻钢屋面荷载一、金属屋面1、0、9mm铝镁锰合金屋面板4、5 kg/㎡2、屋面板主、次檩条9、5 kg/㎡（按规范取值初步估算为□200*100* 3、C120*60*20*3）3、1、5mm厚PVC防水卷材2、0 kg/㎡4、100㎜厚的保温棉3、2 kg/㎡（按容重32kg/m3的玻璃棉计算）5、隔气层 0、2 kg/㎡6、 0、8mm瓦楞压型钢板8、0 kg/㎡7、底板檩条C120*60*20*32、1 kg/㎡8、配件辅材（铝支架、螺丝等）3、0 kg/㎡合计：金属屋面自重为32、5 kg/㎡（未包含钢主檩）二、屋面檐口1、20mm厚铝蜂窝板7、5 kg/㎡2、结构龙骨8、0 kg/㎡3、1、5mm厚PVC防水卷材2、0 kg/㎡4、100㎜厚的保温棉3、2 kg/㎡（按容重32kg/m3的玻璃棉计算）5、100㎜厚的保温玻璃棉2、4kg/㎡6、隔气层 0、2 kg/㎡7、底板檩条C120*60*20*32、1 kg/㎡8、配件辅材（收边板、螺丝等）3、0 kg/㎡合计：檐口部分自重为28、4 kg/㎡三、屋面天沟1、1、5mm厚PVC防水卷材2、6 kg/m2、4mm厚不锈钢板42、9 kg/m3、100㎜厚的保温棉4、2 kg/m（按容重32kg/m3的玻璃棉计算）4、隔气层 0、3 kg/m5、0、8mm瓦楞压型钢板9、2 kg/m6、结构檩条C120*60*20*328 kg/m合计：屋面天沟自重为87、2kg/m （未包含钢主檩）建议：1、天沟不锈钢板采用2mm厚即可满足使用要求；2、天沟内可取消1、5mm厚PVC防水卷材。
不锈钢板采用氩弧焊接，并且须做闭水试验保证水密性。
另外，在施工期间，屋面天沟兼有运送马道的作用，铺设的PVC材料容易被损坏。
轻钢结构中日荷载主要分为屋面荷载（恒载及活载）、楼面荷载（恒载及活载）、地面堆载（活载）及墙体荷载（恒载及活载）。
各种恒载取值以建筑设计说明（条件图）中注明的材料为准；各种活载取值根据建筑图（条件图）中注明的使用功能确定。
机场航站楼金属屋面敞开式檩条风荷载分布
机场航站楼金属屋面敞开式檩条风荷载分布艾辉林;周志勇【期刊名称】《上海交通大学学报》【年(卷),期】2016(50)1【摘要】基于缩尺比模型的风洞试验不易直接测试细小构件上的风荷载,借助数值风洞技术,通过建立建筑及其屋面檩条的空间模型,精细划分局部网格,获得不同风向角下屋顶敞开式檩条构件的风荷载分布.结果表明,敞开式屋面檩条构件受斜风作用更为不利,同时水平向的切向力比垂直向吸力更为显著,是构件抗风计算中不可忽略的重要部分.屋顶檩条风荷载分布具有明显的规律性,在屋面的尖角区域最大,因为该区域屋面曲线弧度最大,气流在该位置产生了较强分离对流,从而形成了较强的垂直向风吸力和水平切向力;在屋面的外侧区域风荷载也较大,与建筑边缘区的气流分离直接相关;在屋面的内侧区域明显较小且分布较为均匀.通过增加将檩条底部封闭的气动措施可以有效地减小屋面外侧区域檩条极值风荷载20%以上,但对屋面内侧区域的檩条效果不明显,建议将初始檩条底部敞开设计方案优化为在建筑边缘区域檩条底部封闭.【总页数】8页(P65-71)【关键词】金属屋面;敞开式檩条;风荷载分布;数值风洞;气动措施【作者】艾辉林;周志勇【作者单位】上海应用技术学院城市建设与安全工程学院;同济大学土木工程防灾国家重点实验室【正文语种】中文【中图分类】TU312.1【相关文献】1.某机场航站楼屋面风荷载特性研究 [J], 周晅毅;晏克勤;顾明;冯永异2.提高金属屋面抗风力技术探讨(上)——从首都机场T3航站楼金属屋面三次被风掀谈起 [J], 龙文志3.提高金属屋面抗风力技术探讨(下)——从首都机场T3航站楼金属层面三次被风掀谈起 [J], 龙文志4.从首都机场T3航站楼部分屋面被风揭看屋面抗风揭试验的重要性 [J], 朱志远5.首都国际机场3号航站楼屋面雪荷载分布研究 [J], 周晅毅;顾明;朱忠义;黄崑因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
屋面板檩条受力计算
金属屋面受力计算书一、构造层说明及相关参数1、构造层说明：面层：0.7mm厚铝镁锰合金屋面板，展开宽度500mm；由不锈钢扣件固定在支撑层上面。
25/430型立边咬合铝、锰、镁合金板受向下荷载时的截面参数25/430型立边咬合铝、锰、镁合金板受向上荷载时的截面参数降噪层：6mm厚通风降噪丝网；防水层：自粘性防水卷材；找平层：1mm厚镀锌找平钢带（间距400~450mm）；支撑层：0.5mm厚VP125型压型钢承板；保温层：100厚12k保温棉满铺；檩条：□40x40x4.0方通檩条，横截面积：576mm2；间距1000mm；□40x40x4.0 方通檩条截面特性2、计算依据：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3、设计参数钢密度：78.5 KN/m3铝合金密度：28 KN/m3玻璃棉容重：0.12 KN/m3檩条钢材材质为：Q235强度设计值：冷弯薄壁型钢的f(拉、压、弯)设计值为：205N/mm2≥220(N/mm2) 屋面铝板铝合金牌号为： 3004H14，抗拉强度σb≥170(N/mm2)非比例伸长应力σRP0.2T码铝合金牌号为6063-T5 抗拉强度σ≥160(N/mm2)b≥110(N/mm2)非比例伸长应力σRP0.2ST5.5*35六角法兰钻尾钉材质为SWRCH22A，最小破坏力矩为10N·m破坏拉力荷载为13.2KN 材料弹性模量及线胀系数：材料弹性模量 E(N/mm2)线胀系数(10-5)钢 2.06*105 1铝合金 0.70*105 2.35结构重要性系数：λ=1.14、荷载4.1、恒荷载：0.7厚25/430型立边咬合铝镁锰合金屋面板 0.035 KN/m26mm厚通风降噪丝网 0.005 KN/m2自粘性防水卷材 0.05KN/㎡1mm厚找平钢板 0.08 KN/m20.5mm厚压型钢板 0.04 KN/m2□40x40x4檩条 0.05 KN/m其他连接附件 0.005 KN/m2合计 0.265 KN/m24.2、活荷载（按不上人屋面）： 0.5 KN/m24.3、风荷载：按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001,计算嘉兴地区的风载为：50年一遇基本风压：w0 = 0.50 kN/m2，地面粗糙类别 B类，建筑物高度按20m计算，按封闭式屋面取体形系数。
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刚果布拉柴维尔机场航站楼工程铝合金屋面系统专项设计计算书2008年 05 月 23 日1 工程概况及设计总说明1.1.设计技术要求 :1) 风荷载严格按国家标准 " 建筑结构荷载规范 "(GB 50009-2001) 的规定, 进行风荷载计算：采用风荷载标准值为: ωK = βgzμzμsω0 (详见计算书中风荷载标准值部份) 2) 保温隔音措施符合国家有关规范的规定.3) 防雷措施铝合金屋面板本身就是良好的导电体系,并在施工时与主体之防雷设置及均压环进行有效的连接, 与主体本身的防雷网相接合, 形成有效的防雷系统.1.2. 所采用的标准及规范1) 中华人民共和国国家标准:GB 50009-2001 《建筑结构荷载规范》2) 中华人民共和国国家标准:GB 50017-2003 《钢结构设计规范》3) 中华人民共和国国家标准:GB 50018-2002 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》4) 中华人民共和国国家标准:GB 50057-94 《建筑防雷设计规范》5) 中华人民共和国国家标准:GB 50207-2002 《屋面工程质量验收规范》6) 中华人民共和国国家标准:GB 50345-2004 《屋面工程技术规范》7) 招标文件- 技术要求2. 所采用的材料: 2.1 所采用的钢材:Q235钢－ 符合中华人民共和国国家标准: GBJ 50017-2003 《钢结构设计规范 》 1) 弹性模量 E s1206000MPa = 2) 抗拉屈服强度值)f sy1235MPa = 3) 抗拉,抗压和抗弯强度设计值 f y1215MPa =4) 比重 G s17850kg m 3-⨯=αs112106-⨯C 1-=5) 线膨涨系数 νs10.30=6) 泊桑比Q345钢－ 符合中华人民共和国国家标准: GBJ 50017-2003 《钢结构设计规范 》 1) 弹性模量 E s2206000MPa = 2) 抗拉屈服强度值)f sy2345MPa = 3) 抗拉,抗压和抗弯强度设计值 fy2310MPa =4) 比重 G s27850kg m 3-⨯=αs212106-⨯C 1-=5) 线膨涨系数 Eνs20.30=6) 泊桑比f钢材选用Q235，各参数显示如下： fG1) 弹性模量 E s 2.06105⨯MPa = α2) 抗拉屈服强度值)f sy 235MPa = ν3) 抗拉,抗压和抗弯强度设计值 f y 215MPa =4) 比重 G s 7.85103⨯kg m 3-⨯=αs 1.2105-⨯C 1-=5) 线膨涨系数 6) 泊桑比νs 0.3=C 级螺栓－ 符合中华人民共和国国家标准: GBJ 50017-2003 《钢结构设计规范 》 1) 抗拉强度设计值 f tb 170MPa =2) 抗剪强度设计值f vb 140MPa =3. 设计要求 3.1. 设计风荷载根据中华人民共和国国家标准: GB 50009-2001 《建筑结构荷载规范》 采用以下给定公式计算风荷载设计标准值βgz 高度 z 处的阵风系数 - 见GB50009-2001 表7.5.1； μs 风荷载体型系数 - 见GB50009-2001 7.3.3 条规定； μz风荷载高度变化系数 - 见GB50009-2001 表7.2.1； w 0基本风压；刚果地区城市基本风压:（参照招标文件)基本风压(50 年一遇)工程所在城市 (刚果地区）Wo=0.75KN/M2(粗糙度类别)-- A 类：近海面和海岛、海岸、湖岸及海港地区；-- B 类：田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；-- C 类：有密集建筑群的城市市区；-- D 类：有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
地地面粗糙度类别为： B 类 屋面高度为： Z=28 米 风压高度系数μz 可查表或计算可得:μz 1.305=高度 z 处的阵风系数 - 见GB50009-2001 表7.5.1，得:βz k 12μf ⨯+()⨯=βgz βz i=βgz 1.669=风荷载体型系数的计算 - 见GB50009-2001 7.3.3 条规定；μsp_m -- 中间屋面向下风荷载体型系数；μsu_m -- 中间屋面向上风荷载体型系数；μsp_e -- 檐口屋面向下风荷载体型系数；μsp_e -- 檐口屋面向上风荷载体型系数；μs str2num μsp_m ()str2num μsu_m ()str2numμsp_e ()str2num μsu_e ()⎛ ⎝⎫⎪⎪⎪⎪⎪⎭=风荷载标准值的计算 - 见GB50009-2001 7.1.1 条规定；W k0-- 中间屋面向下风荷载标准值；W k1-- 中间屋面向上风荷载标准值；W k2-- 檐口屋面向下风荷载标准值；W k3-- 檐口屋面向上风荷载标准值；W k βgz μz ⨯μs ⨯ω0⨯=W k 0.3810.61-0.3811.068-⎛ ⎝⎫⎪⎪⎪⎪⎭KPa = 3.2. 设计雪荷载根据中华人民共和国国家标准: GB 50009-2001 《建筑结构荷载规范》 采用以下给定公式计算雪荷载标准值：S k雪荷载标准值 - 见GB50009-2001 6.1.1 条规定； μr屋面雪荷载分布系数 - 见GB50009-2001 6.1.1 条规定；S0基本雪压；刚果地区城市基本雪压:（参照招标文件)基本雪压工程所在城市(50 年一遇)(刚果地区）So=0.0KN/M23.3. 设计活荷载根据中华人民共和国国家标准: GB 50009-2001 《建筑结构荷载规范》Q L--活荷载标准值 - 见GB50009-2001 4.3.1 条规定；根据表4.3.1－屋面均布活荷载，查得不上人的屋面活荷载标准值：Q L0.5KPa4. 铝合金屋面系统强度分析(屋面标高23.0 M):4.1. 标准铝合金屋面板的强度分析:4.1.1 铝合金材料参数： 1) 弹性模量E a 70000MPa = 2) 抗拉,抗压和抗弯强度设计值 f a 185MPa =3) 比重G a 2.73103⨯kg m 3-⨯=屋面采用0.9mm 厚, 肋高65mm 的铝合金直立锁边屋面板,截面特性如下表所示:4) 复合铝合金屋面板单位自重 g a 3.50kg m 2-⨯=5) 屋面板X 轴惯性矩 I x 51.55cm 4= 6) 屋面板X 轴抵抗矩1 ωx144.10cm 3= 7) 屋面板X 轴抵抗矩2ωx212.48cm 3=4.1.2 屋面荷载组合：1) S c --由可变荷载效应控制的组合设计值 2) S ck --由可变荷载效应控制的组合标准值 3) γG --永久荷载的分项系数，按第3.2.5条采用； 4) γQi --第i 个可变荷载的分项系数，按第3.2.5条采用； 5) ψci --第i 个可变荷载的组合值系数，分别按各章规定的采用； 6) ψf1--第1个可变荷载的频遇值系数，分别按各章规定的采用； 7) ψq i --第i 个可变荷载的准永久值系数，分别按各章规定的采用； 1) 向下荷载组合：标准值：γG 1.0=ψc1if W k 0S k ≥ 1.0,0.6,()=组合一：自重＋正风压＋雪荷载ψc2if S k W k 0> 1.0,0.7,()=S ck_d1γG g a ⨯ψc1W k 0⨯+ψc2S k ⨯+=组合二：自重＋正风压＋活荷载ψc1if W k 0Q L ≥ 1.0,0.6,()=ψc2if Q L W k 0> 1.0,0.7,()=S ck_d2γG g a ⨯ψc1W k 0⨯+ψc2Q L ⨯+=S ck_d10.591KPa = S ck_d20.764KPa =取最大值进行验算， S ck_d if S ck_d1S ck_d2≥S ck_d1,S ck_d2,()1⨯m =设计值：γG 1.2=γQ1 1.4=γQ2 1.4=组合一：自重＋正风压＋雪荷载ψc1if W k 0S k ≥ 1.0,0.6,()=ψc2if S k W k 0> 1.0,0.7,()=S c_d1γG g a ⨯ψc1γQ1⨯W k 0⨯+ψc2γQ2⨯S k ⨯+=组合二：自重＋正风压＋活荷载ψc1if W k 0Q L ≥ 1.0,0.6,()=ψc2if Q L W k 0> 1.0,0.7,()=S c_d2γG g a ⨯ψc1γQ1⨯W k 0⨯+ψc2γQ2⨯Q L ⨯+=S c_d10.821KPa = S c_d2 1.062KPa =取最大值进行验算， S c_d if S c_d1S c_d2≥S c_d1,S c_d2,()1⨯m =2) 向上荷载组合：标准值：γG 1.0=ψc3 1.0=组合一：自重＋负风压荷载S ck_u γG g a ⨯ψc3W k 1⨯+()1⨯m =设计值：γQ3 1.4=组合一：自重＋负风压荷载S c_u γG g a ⨯ψc3γQ3⨯W k 1⨯+()1⨯m =3) 向下最不利荷载组合：标准值： S ck_d 0.764KN m 1-⨯= 设计值： S c_d 1.062KN m 1-⨯=4) 向上最不利荷载组合：标准值： S ck_u 0.575-KN m 1-⨯= 设计值： S c_u 0.819-KN m 1-⨯= 4.1.3 铝合金屋面板内力计算及强度验算：取1m 宽铝合金屋面板按连续板计算，板的跨度为： L a 1.5m =1) L a --板的跨度；2) M a_d --受向下荷载作用时边跨跨中弯距； 3) M m_d --受向下荷载作用时中间跨支座弯距； 4) R a_d --受向下荷载作用时边跨支座反力； 5) R m_d --受向下荷载作用时中间跨支座反力； 6) M a_u --受向上荷载作用时边跨跨中弯距； 7) M m_u --受向上荷载作用时中间跨支座弯距； 8) R a_u --受向上荷载作用时边跨支座反力； 9) R m_u --受向上荷载作用时中间跨支座反力； 4.1.3.1 受向下荷载作用时：1) 边跨跨中弯距：M a_d 0.08S c_d ⨯L a 2⨯=M a_d 0.191KN m ⨯=σa_d1M a_d ωx1=σa_d2M a_d ωx2=σa_d max σa_d1σa_d2,()=if σa_d f a λm <"满足要求。
","不满足要求。
",⎛ ⎝⎫⎪⎭"满足要求。
"=2) 中间支座弯距：M m_d0.107S c_d⨯L a2⨯=M m_d0.256KN m⨯=σm_d1M m_dωx1=σm_d2M m_dωx2=σm_d maxσm_d1σm_d2,()=ifσm_df aλm<"满足要求。