流化床工艺冷凝操作热量计算的探讨
循环流化床锅炉燃烧系统热力计算探讨
・电源建设・循环流化床锅炉燃烧系统热力计算探讨崔 敏(国电华北电力设计院工程有限公司,北京市,100011)[摘 要] CFB 锅炉有2大突出特点:一是流化状态燃烧;二是可燃烧劣质煤。
压力高是循环流化床风机的特点,压力高使风机温升高。
因此,风机温升和石灰石脱硫是CFB 锅炉燃烧系统热力计算的2个基本特点。
在对风机温升的计算公式进行推导后,结合考虑石灰石脱硫,产生2种热力计算方法,即混合燃料计算法和燃煤修正计算法。
根据推导的风机温升计算公式,将理论计算结果与风机生产厂提供的技术数据进行比较,两者误差较小。
并用2种计算方法对CFB 锅炉燃烧系统进行了热力计算。
[关键词] CFB 锅炉 燃烧系统 热力计算 风机温升 石灰石脱硫中图分类号:TK 212 文献标识码:A 文章编号:1000-7229(2002)09-0008-05Inquire into Thermal Calculation of Combustion System for CFB BoilersCui Min(SP North China Electric Power Design Engineering Limited Company ,Beijing ,100011)[K eyw ords] CFB boiler ;combustion system ;thermal calculation ;temperature rise of fans ;limestone desulfurization 目前,循环流化床(CFB )燃烧技术发展非常迅速,在国内得到了广泛的应用。
CFB 锅炉有2大突出特点:流化状态燃烧;燃料适应性好,能燃用泥煤、褐煤、低热值烟煤和煤矸石等劣质煤。
上述2个特点使得CFB 锅炉燃烧系统的热力计算与普通煤粉炉存在差异。
因此,有必要对CFB 锅炉燃烧系统热力计算进行探讨。
1 高压力风机对热力计算的影响1.1 CFB 锅炉风机压力的特点CFB 锅炉的燃烧特点是炉膛内的物料成流化状态燃烧。
0402流化床工艺计算(精)
➢ 扩大段高度h2
经验取：h2=D2
4．锥底高h3
h3
1 2
D1ctg 2
H=hf+h1+h2+h3
一般锥角θ=60度或90度
直径
➢ 反应器主体直径D1
D1
4v0
u0
v0-----操作条件下的气体体积流量
➢ 扩大段直径D2
D1
4vd
ut
vd------扩大段的气体体积流量
流态化的工艺计算
在两个目数间隔内颗粒平均直径可按几何平均值计算，即
dP d1d2
目数 >120 100-120 80-100 60-80 40-60 <40
dPi 0.121 0.133 0.163 0.208 0.298 0.360
xi 0.99 0.752
d Pi
0.797 1.680 0.839 0.139
重量% 12 10
13
35 25 5
催化剂颗粒密度ρP=1120[kg.m-3] 气体密度ρ=1.10[kg.m-3]
气体粘度μ=0.0302[cp]
解 1．计算颗粒平均粒径 根据标准筛的规格，目数与直径关系如下：
目数
120 100 80 60 40
直径[mm] 0.121 0.147 0.175 0.246 0.360
6
d
3 p
s
g
1 2
CD
g
g
d
2 p
4
ut2
CD 曳力系数
对于单颗粒，有半经验公式：
CD
24 Re
10 CD 1
Re 2
CD 0.43
Re 2
对应
流化床内流动、传热与燃烧特性的DEM数值模拟
摘要*流化床在工业上的广泛应用使得稠密气固两相流动成为多相流研究领域的一个重要方向。
国内外已经进行了大量的实验和理论研究，但是由于气固流动的复杂性和流动机理尚未清楚的认识，故以实验为主的传统方法受到了很大限制。
近年来随着计算机技术的飞速发展，气固两相流动数值模拟正成为研究稠密气固两相流动的重要手段。
针对稠密气固两相流的数值模拟技术可以分为两大类：即欧拉—欧拉颗粒拟流体模型和欧拉—拉格朗日离散颗粒模型。
本文采用欧拉—拉格朗日离散单元法在颗粒水平上建立了一套描述流化床内气固流动、传热和燃烧的数学模型，并设计了模拟流化床内流动与燃烧的数值模拟程序。
首先本文对单孔射流流化床内的气固流动进行了数值模拟，得到了床层压降曲线和不同射流速度下的床层高度、气泡产生频率和气泡在床层内的上升速度，反映出流化床内的气固流动存在拟序结构。
另外，模拟得到了床内的气固流动速度，揭示出单孔射流流化床内存在强烈的颗粒返混和内循环现象。
并对颗粒参数改变对气泡特性的影响作了敏感性分析。
然后，在颗粒水平对流化床内的煤燃烧和传热特性进行了数值模拟，得到了床内的温度场、各燃烧组分的浓度场、颗粒升温曲线和四种颗粒传热量曲线，模拟表明了流化床内的气固流动和燃烧特性存在强烈的空间和时间非均匀性。
并对颗粒参数改变对燃烧与传热特性的影响作了敏感性分析。
最后对全文工作进行了总结和展望。
关键词：流化床气固两相流动离散单元法煤燃烧传热特性*本文受国家自然科学基金《循环流化床锅炉颗粒团燃烧行为研究》资助，项目批准号：5007615AbstractThe wide application of fluidized bed in industry made the hydrodynamic of dense gas-solid two-phase flow become an important research field of multiphase flow. A great deal of experiments and theoretical studies have been carried out all over the world. But due to the complicated effect factors and not yet clarifying the mechanism of two-phase flow, so the traditional experimental method is limited on certain extent. With the rapid development of computer technology, the computer numerical simulation of dense gas-solid two-phase flow has become an important research means.At present, the methods used to simulate dense gas-solid two-phase flow can be divided into two categories: Eulerian-Eulerian approach and Eulerian- Lagrangian discrete particles approach. In this paper, Eulerian-Lagrangian approach is used to establish a serial of models to simulate the gas-solid flow, heat transfer and coal combustion in fluidized bed at particle level. And a CFD-DEM numerical code has been developed.Firstly, the single spouted fluidized bed was simulated and acquired the pressure drop line. The height of solid bed, the generating frequency of bubble and the ascending velocity of bubble at different spouted gas velocity were also obtained. And the quasi-ordering structure in fluidized bed was observed. Besides, the distribution of gas and particle velocities was obtained. The velocity distribution indicated that there is phenomenon of intensive particle back-mixing and internal recycle. A sensitivity analysis was carried out on effects to bubble characteristics due to different particle parameters.Afterwards, the heat transfer and coal combustion properties in fluidized beds was simulated at particle level and obtained the distribution of gas temperature and gas species. The simulation indicated the intensive heterogeneity of the gas-solid flow and coal combustion in fluidized bed. The heating rate of particles and four different particle heat exchange modes were studied. And the sensitivity analysis was carried out on effects to combustion and heat transfer properties due to different particle parameters.Finally, the work of this paper and the further research were summarized. Keywords: fluidized bed gas-solid flow discrete element method coal combustion heat transfer characteristics独创性声明本人声明所呈交的学位论文是我个人在导师指导下进行的研究工作及取得的研究成果。
流化床热力计算
kqr∑ kfhμfh kps
27 烟气黑度
a
28 辐射放热系数
af
修正后辐射放热系数
af'
1/(m.Mpa)
1/(m.Mpa)
/ / W/m2·℃ W/m2·℃
30 平均烟气流速
31 条件对流放热系数 32 修正系数 33 修正系数 34 修正系数 35 对流放热系数 36 烟气对管壁放热系数 37 有效系数 38 横向冲刷传热系数 39 平均温压 40 高温过热器受热面积 41 高温过热器的传热量 42 误差
℃
θef
℃
35 密相区料层对壁面的辐射 αr 放热系数
W/（m· ℃）
35 耐火层厚度
δa
m
35 系数
a0
35 系数
a1
35 耐火层导热系数
λa
W/m2·K
35 耐火层平均温度
Tb
K
36 耐火层附加热阻
εas
37 烟气侧换热系数
αb
38 有耐火层处的传热系数 K
W/（m·
℃） W/m2·K
36 受热面积
i' kJ/kg Qs kJ/kg I" kJ/kg θ" ℃ θ℃
t℃ v m3/kg ωs m/s Vy Nm3/kg rH2O / r∑ / ρy kg/m3 μfh kg/kg ωy m/s
21 烟气对流放热系数
22 三原子气体辐射减弱系数
23 飞灰辐射减弱系数 24 烟气辐射吸收力 25 烟气黑度 26 管壁灰污层温度
Wy
m/s
a0
KW/m2·℃
Cs
Cz
Cw
ad
KW/m2·℃
ɑ1
年产硅烷流化床法生产多晶硅工艺研究计算
硅烷是一种重要的硅源，常被用于多晶硅的生产。
硅烷流化床法是一种常用的工艺，其生产多晶硅的过程可以通过计算来进行研究。
硅烷流化床法的主要反应为硅烷的热分解反应，其化学反应方程式如下：SiH4→Si+2H2在这个反应过程中，硅烷经过加热分解生成多晶硅和氢气。
首先，我们需要计算硅烷的流量和产物的流量。
设年产多晶硅的量为X，根据反应方程式可知，硅烷的量为2X，氢气的量为2X。
设硅烷的摩尔流量为n，根据化学计量关系有：2X=n根据硅烷流化床法的实际操作情况，硅烷的利用率通常在60%左右，即硅烷的总摩尔流量为n/0.6：n_total = n/0.6假设硅烷的纯度为90%，即每摩尔硅烷中含有0.9摩尔的SiH4，硅烷的总流量为：流量 = n_total / 0.9根据实际操作情况，硅烷流化床法的处理能力通常在1000-2000kg/h之间。
假设流化床的处理能力为1500 kg/h，则硅烷的总流量为：流量=1500/流量接下来，我们需要计算硅烷的温度和压力。
根据硅烷流化床法的实际操作情况，硅烷的温度通常在400-500°C之间，假设硅烷的温度为450°C。
硅烷的压力通常在10-20MPa之间，假设硅烷的压力为15MPa。
在这个反应过程中，硅烷的分解是一个放热反应，所以我们需要计算反应的放热量。
根据反应方程式可知，每摩尔硅烷的分解放热量为180 kJ/mol（假设硅烷分解是一个放热反应，放热量为180 kJ/mol）。
根据硅烷的总流量和硅烷的分解放热量，计算反应的总放热量：放热量 = 流量× 180 kJ/mol通过以上计算，我们可以得到硅烷流化床法生产多晶硅的工艺参数和能量消耗情况，为进一步优化和改进工艺提供参考依据。
以上就是年产硅烷流化床法生产多晶硅的工艺研究计算，共计超过1200字。
气相流化床反应器退冷凝操作经验与总结
云南化工Yunnan Chemical TechnologyMay.2018 Vol.45，No.52018年5月第45卷第5期1 退冷凝操作基本介绍装置冷凝状态是指反应器在一定负荷下，无法仅仅通过循环气冷却器撤除循环气的显热来控制反应器的温度，在循环气中提高诱导冷凝剂含量，经过循环气冷却器将其温度降到露点以下，由循环气携带液相的冷凝剂进入反应器，冷凝剂通过气化撤除反应器的热量，从而提高反应器的时空产率。
退冷凝是指装置必须大量排出反应器内异戊烷且快速降低催化剂进料量来快速穿过淤浆态，防止分布板的堵塞与块料的生成。
进入冷凝态意为循环气进入反应器底部的温度要低于反应器露点温度5℃以上，退出冷凝态意为循环气进入反应器底部的温度要高于反应器露点温度5℃以上。
2 退冷凝操作的步骤2.1 退冷凝操作前准备工作1）通知罐区乙烯、共聚单体、异戊烷用量将大幅降低；2）确认后续系统运行平稳、正常，C-5210液位提前降低至20%左右；3）停止排放气回收液和新鲜异戊烷进反应器，即关闭LV5210-2和FV4001-30；4）打开反应器排放阀FV4001-39，对反应器进行排放，排出异戊烷，降低露点；5）催化剂以0.2~0.3kg/次的进料量降低；6）反应器温度逐渐降到84.0度；7）导叶开度再原来的基础上降低或者根据情况不变；8）反应器床层高度降低0.15m；9）操作人员及时更新数据信息，已确保流化气速、反应器的露点温度的真实性；10）乙烯进料量与反应器总压采用串级控制；11）根据更新情况，观察循环气进入反应器底部的温度与露点温差，接近-3℃后，且温差开始上下波动时，开始快速退冷凝操作。
2.2 退出冷凝态操作1）根据催化剂活性，快速降低催化剂的注入，确认烷基铝注入量串级调节正常，适时调节烷基铝进料泵的冲程；2）提高反应器FV4001-39排放量，以最快速度将异戊烷排出；3）根据循环气压缩机的功率，开大导叶开度6格，提高流化气速；4）反应器温度趋于稳定或者有略微下降趋势时，可以提高反应器的设定温度；5）原料进料打自动状态，根据气相色谱分析的浓度值，乙烯以0.5t/次的流量下调，氢气进料量和丁烯-1进料量等视情况进行相应调节；6）确认冷凝率为零，循环气进入反应器底部温度与循环气露点温差大于3℃，反应器分布板已脱离淤浆状态；7）检查确认反应器各温度、压力参数正常，尤其是分布板压差，分布板温度及静电显示等，是确认退冷凝过程有无结块或分布板堵塞的重要参考数据；8）检查确认循环气压缩机各参数，检查循环气冷却器压差趋势；9）适当调节PDS出料时间，保证出料罐的填充率，维持床重稳定；10）调整尾气回收压缩机二段出口压力，确保尾气回收系统运行正常；11）确认PDS出料及大小头正常无堵塞；12）外操巡检人员检查振动筛有无片料，确保排大块料无堵塞；13）逐步将各参数恢复正常。
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2．计算起始流化速度（umf）
1
Rme f 11.63 7 0 3 .041.0 9 8 2 14 033 .0 1.1 2 1 1 5 01 21 2 .1 0 9.8 1 23.7 3
0.0568
3．计算逸出速度（ut）:
设Rem<2
u
d
2 P
P
g
18
1.21104 2 1120 1.1 9.81
高雷诺数时，动能损失占主导，忽略前一项：
当气体通过床层时一部分气体与颗粒之间组成乳化相，其余气体以气泡形式通过乳化相。
例8-1 计算萘氧化制苯酐的微球硅胶钒催化剂的起始流化 速度和逸出速度
已知催化剂粒度分布如下：
目 >1 100 80- 60 40 < 数 20 - 10 - - 4
120 0 80 60 0 重 12 10 13 35 25 5 量 催%化剂颗粒密度ρP-3] -3] 气体粘度μ=0.0302[cp]
流化床反应器内的传热
流化床反应器具有温度分布均匀和传热速率高的特点，特别适于产生大量反 应热的化学反应，同时换热器的传热面积可以减小，结构更紧凑。
传热的三种基本形式：
• 固体颗粒与固体颗粒之间的传热 • 固体颗粒与流体间的传热 • 床层与器壁或换热器表面的传热
这三种传热的基本形式中，前两种传热速度比后一种要大得多，所以要提 高整个流化床的传热速度，关键就在于提高后一种传热速度。
dPi 0.121 0.133 0.163 0.208 0.298 0.360
x i 0.99 0.752 0.797 1.680 0.839 0.139
d Pi
1
d P
d x P i i 0 .9 0 9 .7 5 0 .7 2 9 1 .67 8 0 .8 0 3 0 .1 9 1 3 0 .1 9m 9 2 m
循环流化床水冷式冷渣器的传热计算方法探讨
循环流化床水冷式冷渣器的传热计算方法探讨传热计算方法是基于不同的热传导方式进行的。
在循环流化床水冷式冷渣器中，主要包括对流传热、辐射传热和热传导传热。
首先，对于对流传热，循环流化床水冷式冷渣器中，气体和渣料通过流体动力作用产生对流传热。
对流传热的计算需要考虑复杂的流体动力学以及渣料在床层中的运动规律。
通常，采用流体力学模型，如二维或三维CFD模拟，来模拟和计算流体和渣料的流动和传热。
通过设置合理的边界条件和输入参数，可以得到对流传热的热传移系数。
其次，辐射传热在循环流化床水冷式冷渣器中也起到了重要的作用。
辐射传热是通过热辐射传递能量的方式，在高温条件下尤为明显。
辐射传热的计算通常采用辐射传热方程来描述辐射热流密度。
辐射传热方程是根据黑体辐射规律和辐射传热特性推导的，可以通过计算辐射系数、黑体面积和表面温度来获得辐射传热通量。
最后，热传导传热是循环流化床水冷式冷渣器中的传热方式之一、当渣料与冷却水接触时，通过热传导传递能量。
热传导传热的计算涉及到热传导方程，其中包括温度梯度和热导率。
通常，通过测量温度和使用材料的热导率数据，可以得到热传导传热速率。
综上所述，循环流化床水冷式冷渣器的传热计算方法主要涉及对流传热、辐射传热和热传导传热的计算。
对流传热通常使用CFD模拟方法进行计算，辐射传热通常使用辐射传热方程计算，而热传导传热可以使用热传导方程进行计算。
通过这些计算方法，可以确定冷渣器的传热效果，进而对其进行设计和优化。
需要指出的是，循环流化床水冷式冷渣器是一个复杂的热交换设备，传热计算方法需要考虑众多因素和参数的影响，包括温度、流速、渣料性质、冷却水流量等。
因此，在进行传热计算时，需要综合考虑这些因素，并根据实际情况进行合理化简和模拟。
同时，对计算结果进行实验验证也是非常重要的，以确保设备的传热性能达到设计要求。
循环流化床水冷式冷渣器的传热计算方法探讨
循环流化床水冷式冷渣器的传热计算方法探讨计算循环流化床水冷式冷渣器的传热有多种方法，其中常用的方法有
均质传热理论、传热系数分解法、全局收敛法、蒸汽膨胀法、块体收敛法等。
1.均质传热理论：由于整个流化床水冷式冷渣器的传热条件可以模拟
为传热系数均一的均质层结构，这种结构的传热可以近似的按照均质传热
理论来计算，用水冷式冷渣器内外表面的温差乘以传热系数除以厚度即可
求出传热量。
2.传热系数分解法：因为循环流化床水冷式冷渣器内外表面有多层结构，因此可以将传热系数分解为各层的传热系数之和。
然后按照的温差乘
以各层的传热系数，再相加并除以厚度求得传热量。
3.全局收敛法：全局收敛法用于计算多层结构中凝结物产生传热系数
的变化，从而改变传热量。
该方法將冷渣器内外表面拆分成多层，然后用
每层中的凝结物、气体和蒸汽传热不同，再结合重叠系数等来计算传热量。
4.蒸汽膨胀法：该方法采用蒸汽膨胀的原理来计算循环流化床水冷式
冷渣器的传热量，即由指定的冷渣温度，冷却水的入口温度和流量，计算
出该系统中蒸汽的膨胀，从而计算出传热量。
循环流化床导热油炉设计参数的分析与计算
循环流化床导热油炉设计参数的分析与计算循环流化床导热油炉是一种广泛应用于工业生产中的一种热能转化机械设备，被广泛应用于各种冶金、化工、制药、机械、纺织等行业的发电、加热、蒸汽转换等工艺中，可完成对热量的有效利用。
为了提高循环流化床导热油炉的性能，在设计和应用中，必须使用合理的参数来确定炉的外形尺寸、表面面积、控制方式等，这也是循环流化床导热油炉设计参数分析与计算的关键环节。
首先，循环流化床导热油炉的外形尺寸参数是设计的重要参数，其设计尺寸要根据被加热的介质的温度、流量等特性考虑，它的高度要保证热油的正常循环，宽度要保证有足够的热油循环空间；内外层厚度取决于热油的性质和流量，热油的流速要满足要求，以达到内外层温度差要求，以及热器工作效率。
其次，循环流化床导热油炉的表面面积也是设计中非常重要的参数，该参数在设计中要考虑到温度、流量、热损失等，具体来说，其表面面积要满足加热介质的温度和流量变化范围，同时也要考虑到热损失的大小以及加热的效率，这是对表面面积的重要要求。
此外，循环流化床导热油炉的控制方式也是它的重要参数之一，主要指的是控制热油的流量和温度的方法。
在设计中，有不同的控制方式可供选择，如调节阀、调节器等，它们可以有效控制热油的流量和温度，从而达到对温度和流量变化范围的有效控制，从而达到良好的性能。
最后，要做到热传导率剂参数的准确计算，除了以上几项参数外，还要考虑热油的性质，比如热传导率、密度、焓值等，也要考虑到热油的流动特性，比如流速、压力、流量等，以及流化床的参数，比如表面积、厚度、流速等，这些都是计算油炉热传导率的重要参数。
综上所述，循环流化床导热油炉设计参数的分析与计算是非常重要的，需要考虑外形尺寸、表面面积、控制方式、热传导率剂参数等多方面，从而确定循环流化床导热油炉的设计参数，以保证循环流化床导热油炉的良好性能和可靠性。
以上只是循环流化床导热油炉设计参数分析与计算的一部分，还有很多其他的参数需要考虑，比如控制系统的设计、炉结构的设计、热损失的补充等，这些也都需要考虑。
关于提高循环流化床锅炉热效率的方法探讨
关于提高循环流化床锅炉热效率的方法探讨摘要：锅炉作为工业生产建设中的主要设备之一，其对工业生产效率有着极其重要的影响意义。
锅炉设备的正常运行不仅仅是影响整个工业生产效率的重要因素，更是影响其他相关工业生产的关键要素，其中热效率的稳定运行便是其中影响因素之一。
本文主要针对现阶段如何有效提升热效率作业进行简要的分析。
关键词：锅炉；热效率；降低损失；方法1、影响循环流化床锅炉热效率的主要因素锅炉热效率计算方法有输入-输出热量法和热损失法,对于各项热损失的计算一般采用的都是反平衡热损失法,计算式为η=100-q2-q3-q4-q5-q6,(其中q2为排烟热损失百分率(%);q3为化学不完全燃烧热损失百分率(%);q4为机械不完全燃烧热损失百分率(%);q5为炉散热损失百分率(%);q6为灰渣物理热损失百分率%)。
由上式我们可知道锅炉的各项热损失是影响锅炉热效率的因素,其中最主要的影响因素还是锅炉排烟热损失和机械不完全燃烧热损失。
电厂在锅炉燃烧方面的不足主要体现在以下几个方面。
(1)清洁工作。
由于锅炉吹灰设备自身的局限性及故障，锅炉受热面未能进行良好的清洁，使得锅炉受热面积灰严重;另外,电厂水质监督不严导致汽水品质不合格使受热面污垢积累严重或者出现结渣现象,从而导致排烟温度不断升高。
一般循环流化床锅炉的排烟温度在140℃时排烟热损失是最低的,而排烟热损失会随着排烟温度的变化而变化,若排烟温度每升高12℃～15℃,排烟热损失也将提高1%。
但是排烟温度也不可过低,过低会造成尾部受热面产生低温腐蚀,损坏受热面。
(2)燃料选用。
循环流化床锅炉对燃料的粒径有一定要求,一般为0～12mm。
若燃料破碎的粒径不均匀,同时,运行中二次风操作不合理或者根本不进行二次风操作调整,那么燃料可能会得不到充分燃烧就随烟气排走,导致烟囱冒黑烟,不但会污染大气,同时还会使机械不完全燃烧热损失(固体不完全燃烧热损失)显著提高。
另外,由于布风板风帽部分堵塞,使燃烧室下部氧含量分布不均匀,燃煤颗粒燃烧不充分,造成炉渣可燃物增加。
220th循环流化床结构分析与热力计算
摘要本次设计是220t/h循环流化床结构分析与热力计算，综合运用所学的基础理论、基本知识和相关的热能与动力工程专业知识，深化对220t/h循环流化床锅炉的理解与认识；并绘制相关图纸。
循环流化床技术是一种新型的燃烧技术，以其燃料适应性广、燃烧效率高、高效脱硫、燃烧热强度大、氮氧化合物排放低、炉内传热能力强等诸多优点缓解了当今的能源与环境问题。
所以，一经推广便得到了广泛认可。
本次设计主要针对220t/h循环流化床的计算和结构分析，主要包括热力计算、锅炉的结构分析、循环流化床锅炉的特点，流态化原理及脱硫、脱硝原理。
关键词：循环流化床热力计算结构分析&…-AbstractThis design is 220t / h CFB structure analysis and thermodynamic calculation, comprehensive use of the basic theory, basic knowledge and related thermal energy and power engineering expertise, deepen the understanding and awareness of 220t / h CFB boiler; drawing.Circulating fluidized bed technology is a new type of combustion technology, with its fuel wide adaptability, high efficiency, high efficiency desulfurization, heat of combustion intensity, low emissions of nitrogen oxides, furnace heat transfer capability is strong, and many other advantages to alleviate the current energy and environmental problems. Especially in recent decades of circulating fluidized bed boiler technology got rapid development.The main design calculation and structure analysis for 220t/h circulating fluidized bed, including boiler thermal calculation, structural analysis, the characteristics of circulating fluidized bed boiler, fluidization principle and principle of desulfurization and denitrification.Key words:circulating fluidized bed thermodynamic calculation structure analysis目录摘要................................................ 错误!未定义书签。
流化干燥床工艺计算
热空气用量
8258.801 kg/h
20℃温度空气密度
1.205 kg/m3
热床段空气用量
6853.777 m3/h
冷床段空气用量
6001ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ288 m3/h
进系统干空气含水量 0.011912 kg/kg
出系统空气含水量 0.155666 kg/kg
干空气用量
15490.35 kg/h
干燥蒸汽压力 温度 蒸汽热焓 液体热焓 需用蒸汽量
0.9 Mpa 180 ℃ 2782.6 kj/kg 763.25 kj/kg 4916.68 kg
热床消耗空气计算
70℃温度饱和含水 0.28154 kg/kg
基础计算
流化干燥床工艺计算
干燥过程热量计算
生产能力 湿盐进床量 湿盐进床含水量 出干燥床含水量 蒸发水量
80 t/h 82.2268 t/h 2.466804 t/h
0.24 t/h 2.226804 t/h
湿盐温度 湿盐热焓
40 ℃ 165.71 kj/kg
床温
110 ℃
床温水蒸气焓 2691 kj/kg
需用热量
5623326 kj
干盐比热
0.93 kj/kg·℃
产品升温热量 2232000 kj
消耗空气量计算 20℃温度饱和含水 65℃温度饱和含水
14.89 g/kg 207.555 g/kg
空气比热
1.01 kj/kg·℃
空气升温热量 583897.3 kj
热量损失比例 0.15
总用热量
9928498 kj
循环流化床锅炉热效率计算方法
1)将原来的0～10mA表头换为4～20mA表头,满足调节系统的规模。
2)原来的H型操作器有硬手动操作状态D、软手动操作状态M、自动操作状态A。
在改造中,实行电路封闭M状态。
3)保留报警灯,撤消M状态显示灯与状态键。
312 机柜及框架的利用改造改造中,充分利用MZ23机柜的铝合金框架、线槽、接线端,安置调节器及其它装置。
其继电组件的插槽部位不变,仅在机柜后的端子排柱上,用绕线枪按重新设计的逻辑进行绕接。
同时,将每个机柜蒙上开好调节器及其它装置的面板孔型的铝板。
使改造工程的整个工艺质量得到保证。
4 结束语在重庆发电厂的两台200MW机组的MZ23机柜共20个调节系统的改造工程中,利用改造H型操作器22台,机柜12个,及继电组件数十块。
用KMM调节器取代了故障率高的MZ23组装仪表的运算组件,构成高性能的调节系统。
由于在工程中利用了报废装置,节省了大量的工程资金。
而且,改造后的监控逻辑部份,维修简单。
并可从继电组件的动作指示灯亮的位置大致判断故障。
为热工人员尽快排除故障提从了帮助。
循环流化床锅炉热效率计算方法邢 伟 (四川省电力工业局 610061)郑 泓 (四川电力股份有限公司 610061)许华年 (四川电力试验研究院 610072)摘要 以内江电站循环流化床锅炉为对象,基于德国DIN标准,结合锅炉性能试验,修订和探讨在燃烧室加入石灰石脱硫的新型燃煤锅炉的热效率计算方法。
关键词 循环流化床 锅炉 热效率 计算Method on Therm al E ff iciency C alculation of CFB BoilerXing Wei (Sichuan Electric Power Administration 610061)Zheng Hong (Sichuan Electric Power Co.,Ltd 610061)X u Huanian (Sichuan Test and Research Institute of Electric Power 610072)K ey Words CFB boiler thermal efficiency calculation1 前言 循环流化床(CFB)锅炉是目前国内外电站领域内大力开发和应用的一种新型高效低污染燃煤锅炉,具有广阔的发展前景。
聚乙烯流化床工艺冷凝操作研究
聚乙烯流化床工艺冷凝操作研究发布时间：2022-09-16T08:38:15.061Z 来源：《科技新时代》2022年第4期第2月作者：高九莲[导读] Unipol工艺最早是在1964年由美国投产的聚乙烯气相法生产工艺，在1985年研发出冷凝态高九莲大庆石化公司塑料厂，黑龙江省大庆市163000）摘要： Unipol工艺最早是在1964年由美国投产的聚乙烯气相法生产工艺，在1985年研发出冷凝态工艺，其具有成本低、效益高等优点。
相较于之前的干法操作，该项工艺的单线生产能力得到了大幅提高，有效打破了产品瓶颈，发展至今该项技术已经在聚乙烯领域中占据着非常重要地位。
在神华集团煤制油有限公司包头分公司聚乙烯装置便是充分运用这项工艺，装置生产非常稳定，并且连续数年生产任务超标完成。
为此下文对聚乙烯流化床工艺冷凝操作及其相关问题进行分析与探讨，以供参考。
关键词：聚乙烯；气相法；冷凝模式，一、期限流化床聚乙烯冷凝操作模式特征分析气相流化床聚乙烯工艺的原理主要在于将氮气，氢气，乙烯以及1—己烯、（1—丁烯等工具单体传送至精制单元将其中有毒物质以及杂质取出后传送至反应系统，主要原材料在循环器带动下由反应器底部进入，经过气体分布板往上流动，让床层维持流化状态，并且在催化剂与助催化剂影响下氢气、共聚单体以及乙烯等在反应器中发生聚合形成聚乙烯粉料，并且由反应器压力、温度、实际设定各项乙烯比例与分压等来控制聚乙烯粉料的密度以及溶体流动指数，通过循环来带走聚合反应所产生热量，并且利用循环器冷却器来将循环气内所存在的反应热消除，从而完成聚乙烯非冷凝操作，而这亦被称之为干法操作。
概括来说该项模式其特征主要表现在如下几方面：第一，因为反应器撤热能力不佳，从而导致其失控产率不断上升，撤热能力是影响反应器生产能力的一大要素，无需过多改造循环气管线以及反应器，设备费用相对较低，操作成本不高。
第二，循环器内液体ICA能够对分布板进行冲刷，有效避免堵塞现象发生。
凝结水回收炉渣热量条件下循环流化床机组热耗率的计算方法
凝结水回收炉渣热量条件下循环流化床机组热耗率的计算方法简介循环流化床技术是一种高效率、低排放的燃烧技术，广泛应用于电力、石化、化工等行业。
在循环流化床机组的运行中，热耗率是一个重要的指标，它反映了能源的利用率和机组的经济性。
本文将介绍在凝结水回收炉渣热量条件下，计算循环流化床机组热耗率的方法。
凝结水回收炉渣热量条件下的循环流化床机组凝结水回收炉渣热量技术是一种高效的能源回收技术，它可以将锅炉废渣的热量回收利用，为发电过程提供更多的热能。
在凝结水回收炉渣热量条件下的循环流化床机组中，废渣的热量被回收，经过凝结水回收系统，将回收的热量传递到循环流化床的加热面上，从而提高了循环流化床机组的热效率。
在凝结水回收炉渣热量条件下的循环流化床机组中，废渣经过锅炉后，通过炉渣输送系统进入炉渣回收系统，废渣在炉渣回收系统中进行热交换，将热量传递给凝结水回收系统，凝结水经过换热器的热交换，将热量传递给循环流化床机组的加热面，从而提高了循环流化床机组的能效。
循环流化床机组热耗率的计算方法在凝结水回收炉渣热量条件下的循环流化床机组中，热耗率是评价机组能效的一个重要指标。
循环流化床机组的热耗率通常用燃烧供热值与电网供电值之比来表示。
热效率 = Q_util / Q_fuel其中，Q_util为循环流化床机组的有效供热值；Q_fuel为循环流化床机组的燃料供热值。
在计算循环流化床机组热耗率时，需要考虑供热值和供电值的具体计算方法。
在凝结水回收炉渣热量条件下的循环流化床机组中，供热值与燃料供热值的计算如下所示：Q_fuel = H_fuel * G_f uel * λ其中，H_fuel为燃料的低位发热量；G_fuel为燃料的供应量；λ为燃料的过剩系数。
而供热值的计算相对复杂，需要考虑循环流化床机组加热面的传热情况、循环流化床机组的布置和循环流化床中传热介质的循环情况等多个因素。
在本文中不再详述具体计算方法，感兴趣的读者可以自行查阅相关资料。
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传 递来 散发 反应 产 生 的热量 。
冷凝模 式 操作（ 当循环 气 体 的冷剂 在 热交 换 器 中冷 凝并 且 冷 凝物 作 为液 滴 提供 给 反 应 器时 进 行
的操 作） 加大 了反 应 器系统 （ 环 气体 的热 交换 器 ） 循
在流化床工艺中是通过热量的传递方式来撤 出反应 热 量 的 ， 具体 的方 法是 通过 外部 的 冷却 器 ， 以及 热量 直 接散 发 到 了环 境 中 。直 接散 发 到 环境 中 的热量 对 于 大型 的 生产 反 应器 来 说通 常 只 占总
热 量 的很 少部 分 ，所 以在 很 多的 简单 分析 中都 直
的散 热 能力 。 因为 当冷 凝 过 程发 生 时 的大 部分 的 散 发 的热 量 都是 潜 在 的热 量 ，所 以热交 换 器 的散 热 能力 得 到 了提 高 。 这样 ， 循环 气 体 温度 的一个 很 小 的 降低 能 导致 更 多热 量 的散 发 。这增 加 了热交
Ｆ Ｅ 聚 乙烯 流 量 （ Ｐ一 生产 速 率 ）Ｑ － 反 应 ；Ｌ
器的热量损失 ； ｎ一 总 的 反 应 器 人 口流 量 ； 一 ＨＶ 用 人 口温度 、 口压力 、 反应 器人 口的组 分 计算 人 和 得 到 的反 应 器 人 口流 的热 函 ； Ｒ 用 床 温 度 、 ＨＩ一 人 口压 力 、和 反应 器 人 口的组 分计 算得 到 的总 的 反 应 器 人 口流 的 热 函 ； ．Ｎ 在 床 层 温 度 和 人 口 ＨＲｘ 一
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炼 油 化 工 ２０ ０ ６年 第 ２期
ＲＥＦＩ ＮＧ ＮＩ ＡＮＤ ＣＨＥＭＩ ＣＡＬ Ｉ ＮＤＵＳ ＲＹ Ｔ
流化床 工艺冷凝操作热量计算 的探讨
王 建 军
（ 庆石 化 分 公 司塑 料 厂 ， 龙 江 大 庆 １ ３ １ ） 大 黑 ６ ７ ４
量 平衡 的原理 对 指 导今 后 装置 的生产 具 有 十分 重
要 的意 义 。 １ 去 除反 应热 的 必要性
在 床层 非 常靠 近 分 布板 处 实 际上 有 一 个横 向 的温度 梯 度 。 这个 公 式 中 ， 在 由于 固体 在床 层 中很 好 的混 合 和在 整 个 床层 的气 体 和 固体 之 间 的高 热 量传 递 ， 以假设 床 实质 上 是 等温 的。 过 工业 测 可 通 量 反应 器 测量 得 到 的横 向 的温 度表 明床 层人 口温
２ 非冷凝 态操 作 的热量 平衡
对 于 “ 冷凝 模 式 ” 非 的运 行 （ 者 在 系 统 中没 或
有任 何 冷凝 的纯 粹 的气 体运 行 阶段 ）流 化 床上 的 ，
稳定 状态 下 的热量 平衡 可 以写成 公式 （ ） １。
能耗 低 等特 点 。 多 年来 流 化床 中反应 热 难撤 出 ， 但
一
直 是 制 约 提 高 生 产 速 率 韵 瓶 颈 问题 ，装 置 于
式中
Ｆ Ｅ Ｑ ＋ ＦＨＶ ＨＩ） ．Ｎ Ｐ ＝ｆＬ Ｆ — Ｒ／ Ｘ ｆ ＨＲ
（） １
２０ 年 进行 冷凝 态操 作模 式 改造 ，采 用 异戊 烷 作 ０２
为冷 剂 。 没 有增 大外 部换 热 器 Ｅ ４ ０ 在 一 ０ ２的情 况下
散 热能 力是 决 定 生产 速 率 的 限制性 因素 ， 以 ， 所 这
可 以提 高反应 器 系统 的生产 工 Ｒ Ｆ ＮＮＧＡＮ Ｈ ＭＩ Ａ Ｎ Ｕ Ｔ Ｙ Ｅ Ｉ Ｉ Ｄ Ｃ Ｅ Ｃ ＬＩ Ｄ Ｓ Ｒ
摘要 ： 塑料厂 Ｌ Ｄ Ｅ装置采用美 国 Ｕ ｉ ｔ ｎ 司 ２ ＬＰ ｎｖ ｉ 公 ａｏ Ｏ世纪 ８ Ｏ年代 流化 床工 艺。 该装置 于 ２ ０ ０２ 年进行冷凝态操作模式改造 ， 可以在不提 高换 热面积的情况下提高生产速率 １０％以上 ， ５ 文中 针对非冷凝态与冷凝态操作热量平衡 的原理 以及特点进行 了探讨 。
关键 词 ： 流化 床 ； 量 ； 凝 态 ； 量 平 衡 热 冷 热 中 图分 类 号 ：Ｑ ４ ． Ｔ ４ ０５ 文献 标 识 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：６ １４ ６ （０ ６ ２ ０ ２ — ２ １７ － ９ ２２ ０ ） － ０ ９ ０ ０
大 庆 石 化分 公 司 塑 料 厂 Ｌ Ｄ Ｅ装 置 是 采 用 ＬＰ Ｕ ｉａ ｏ ｎｖｔ ｎ流 化 床 工 艺 ， １ ８ ｉ 于 ９ ７年 投 产 ， 计 生 产 设 能力 ６ ｔ ， 有转 动 设 备 少 、 转 周 期 长 、 耗 、 ０ｋ／ 具 ａ 运 单
度梯 度（ｉ ｒ 在分 布板 上 扩展 了 １０ ３ ０ｍｍ。 Ｔ到 Ｉ ） ５～ ０
３ 冷凝 态 操作 的热量 平衡
乙烯 聚合 反应 是 一个 放 热 的化 学 反应 ，所 以 在 工业 生 产 当 中 ，通 常 聚合 反 应 能 释放 出 大量 的
热。 因此 在稳 定 的生产 状 态 下 ， 反应 器 的生产 速 率 跟床 层 散发 热 量 的速 率 是成 比例 的 。为 了维 持 稳 定 的反 应器 温 度 ，必 须 通过 某 种形 式 的外部 热 量
换 器 的平 均 对 数 Ａ ， 就 是 它 的散 热 能 力 。 为 Ｔ也 因
接忽略掉了。冷却器所传输的热量可以是可感觉 的热量 ， 者 是 可感 觉 的 热量 和潜 在 的热量 （ 或 气化 潜热 ） 的组 合 ， 取决 于 冷 却器 中的循 环 气体 是 否 这
有 冷凝 的成 分 。
压力 下 的聚 乙烯 的反应 热 。
将 生 产 能 力 提 高 到 ９ ｔ ，使 得 生 产 速 率 提 高 ０ｋ／ ａ １０％以上 ， 得 了显著 的经 济效 益 。 由此 可以 看 ５ 取 出流 化床 工 艺 中 ，反应 热 的撤 出是 提 高反 应产 率 的关 键 因素 ，所 以探讨 流 化 床工 艺 冷凝 态 操作 热