熔铸-原位合成TiC7075复合材料的摩擦磨损性能
激光熔覆原位生长TiB2
第52卷第7期表面技术2023年7月SURFACE TECHNOLOGY·397·激光熔覆原位生长TiB2/TiC增强铁基涂层组织及性能佘红艳1,屈威1,杨柳1,叶宏1,2(1.重庆理工大学 材料科学与工程学院,重庆 400054;2.重庆市高校模具技术重点实验室,重庆 400054)摘要:目的采用激光熔覆技术在45钢表面制备原位生长的TiB2、TiC陶瓷相,以提高铁基涂层的耐磨性能。
方法利用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)研究铁基复合涂层的相组织、显微组织。
使用显微硬度计、磨损实验机等仪器进行显微硬度和耐磨性的测试。
结果在铁基粉末中添加Ti、B4C后,涂层原位生长出均匀分布的TiB2、TiC陶瓷相,其数量随着(Ti+B4C)添加量的增加而增多。
经过扫描电镜结合EDS判定TiB2多呈矩形形貌,TiC呈球形或花瓣状。
在原位生长过程中,TiB2优先形成,而TiC多依附在TiB2周围,以颗粒状存在。
铁基复合涂层的显微硬度随着(Ti+B4C)添加量的增加逐级增加,质量分数为30%的(Ti+B4C)复合涂层的硬度最高(1 086HV0.2),比铁基涂层(611HV0.2)的硬度提高了约0.78倍。
复合涂层的磨损性能得到明显改善,其中质量分数为30%的(Ti+B4C)复合涂层的磨损率最小,为5.48×10−6 mm3/(N·m),铁基涂层的磨损率为2.01×10−5 mm3/(N·m),表明其耐磨性提高了约2.67倍。
随着原位生长的TiB2、TiC陶瓷相数量的增多,铁基涂层的磨损机制由黏着磨损逐渐转为轻微的磨粒磨损。
结论在铁基粉末中添加Ti、B4C,通过激光熔覆技术能够原位生长出TiB2和TiC,显著提高了铁基涂层的硬度和耐磨性能。
关键词:激光熔覆;原位生长;TiB2/TiC;微观组织;显微硬度;摩擦磨损性能中图分类号:TG174.442 文献标识码:A 文章编号:1001-3660(2023)07-0397-09DOI:10.16490/ki.issn.1001-3660.2023.07.036Microstructure and Properties of TiB2/TiC ReinforcedFe-based Coating Grown in Situ by Laser CladdingSHE Hong-yan1, QU Wei1, YANG Liu1, YE Hong1,2(1. School of Materials Science and Engineering, Chongqing University of Technology, Chongqing 400054, China;2. Chongqing University Key Laboratory of Mould Technology, Chongqing 400054, China)ABSTRACT: The preparation of ceramic phase reinforced metal matrix composites by laser cladding is currently an important research direction of wear resistant coatings. According to the way of adding the reinforcing phase, they are generally classified into two categories, i.e., the ex-situ method and the in-situ growth method. The significant advantage of in-situ growth is that收稿日期:2022−06−22;修订日期:2022−11−12Received:2022-06-22;Revised:2022-11-12作者简介:佘红艳(1998—),女,硕士生,主要研究方向为激光熔覆表面改性。
张冬-极端环境下的摩擦学问题及解决方法
极端环境下的摩擦学问题及解决方法0引言摩擦学是研究相对运动的作用表面间的摩擦、润滑和磨损,以及三者间相互关系的理论与应用的一门边缘学科。
世界上使用的能源大约有1/3〜1/2消耗于摩擦。
如果能够尽力减少无用的摩擦消耗,便可大量节省能源。
另外,机械产品的易损零件大部分是由于磨损超过限度而报废和更换的,如果能控制和减少磨损,则既减少设备维修次数和费用,又能节省制造零件及其所需材料的费用。
人类对摩擦现象早有认识,并能用来为自己服务,如史前人类已知钻木取火。
《诗经•邶风•泉水》已有“载脂载辇,还车言迈”的诗句,表明中国在春秋时期已较普遍地应用动物脂肪来润滑车轴。
应用矿物油作润滑剂的记载最早见于西晋张华所著《博物志》。
书中提到酒泉延寿和高奴有石油,并且用于“膏车及水碓甚佳”。
但长久以来摩擦学的研究进展缓慢。
直到15世纪,意大利的列奥纳多•达芬奇才开始把摩擦学引入理论研究的途径。
1785年,法国C.库仑继前人的研究,用机械啮合概念解释干摩擦,提出摩擦理论。
摩擦学研究的对象很广泛,其中极端环境下的摩擦学在近20年来发展迅速。
极端工况条件下的摩擦学问题包括宇宙探索中遇到的高真空、低温和离子辐射等,深海作业的高压、腐蚀、润滑剂稀释和防漏密封等。
1极端环境下的摩擦学概况随着航天、航空、信息等高技术和海洋开发、先进制造技术等工业的迅速发展,迫切需要解决极端条件如高承载、高速度、高真空、高低温、强辐射及各种外场作用下的摩擦学问题。
极端条件下的摩擦学与常规系统中摩擦、磨损和润滑相比,主要有如下特点:①高真空下(如10-11 Pa)缺少氧化膜的润滑作用,易发生冷焊;②高速(如40 000 r/min)、重载(如数GPa)、宽温度范围(如- 269℃〜2000℃ );③强辐射、空间低轨道(10-5〜10-7 Pa)下原子氧的侵蚀;④低摩擦和摩擦噪声(如摩擦系数0.01)、长寿命(数十年)、高可靠性;⑤高PV 值、强氧化(如液氧)和强还原(如液氢)介质;⑥模拟试验异常困难。
钛基体上碳纳米管的原位合成及其复合材料的制备与性能研究
钛基体上碳纳米管的原位合成及其复合材料的制备与性能研究Preparation and Properties Research of Titanium matrix composite reinforced with in-situ synthesized CNTs学科专业:材料学研究生:雷红指导教师:赵乃勤教授天津大学材料科学与工程学院二零一三年十二月独创性声明本人声明所呈交的学位论文是本人在导师指导下进行的研究工作和取得的研究成果,除了文中特别加以标注和致谢之处外,论文中不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果,也不包含为获得天津大学或其他教育机构的学位或证书而使用过的材料。
与我一同工作的同志对本研究所做的任何贡献均已在论文中作了明确的说明并表示了谢意。
学位论文作者签名:签字日期:年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解天津大学有关保留、使用学位论文的规定。
特授权天津大学可以将学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索,并采用影印、缩印或扫描等复制手段保存、汇编以供查阅和借阅。
同意学校向国家有关部门或机构送交论文的复印件和磁盘。
(保密的学位论文在解密后适用本授权说明)学位论文作者签名:导师签名:签字日期:年月日签字日期:年月日摘要钛基复合材料具有低密度、高比强度、良好耐蚀性以及高温性能等优点,成为最具潜力的新一代航空航天用结构材料之一。
碳纳米管(CNTs)具有高比强度、高比模量以及优异的综合性能,被认为是金属基复合材料最理想的增强相。
要使CNTs的优异性能在复合材料中得到充分发挥,关键要实现其在金属基体上的均匀分散,与基体形成良好的界面结合,并避免材料成形过程中CNTs与基体的反应。
因此,探索CNTs/Ti复合材料新的制备方法,对于发展钛基复合材料在航空航天领域的应用具有重要的理论意义和实用价值。
本论文采用化学气相沉积法在钛基体表面原位合成均匀分散的CNTs,研究了催化剂与碳源种类、合成温度、合成时间、碳源气体与载气比例对合成的CNTs 结构、分布以及产率的影响,并探讨了CNTs的生长机理。
原位TiC颗粒增强7075Al基复合材料的制备及微观组织
复合材料 , 并运用多种分析手段和试验来研究其可
ZHANG u.i F y ,LI Hu . n 一 ,LI Li U imi U
( .Sho o a r l Si c n ni e n ,InrM no aU i rt o eh o g ,H ho 10 ,C ia .Cnr o 1 col fM t as ce eadE g er g n e ogl nv s y f cnly e n i n i i e i T o oht 0 5 0 1 hn ;2 et f e
Fa rc to n i r s r c u e o 0 5 o p st s b i a i n a d m c o t u t r f7 7 c m o ie A1
s r n t e e y i st C a tc l t s t e g h n d b n-iu Ti p r i u a e
21 0 0年 6月
内 蒙 古 科 技 大 学 学 报
J u a fI n rMo g l ie st f ce c n e h oo y o r l e n o i Unv ri o in e a d T c n l g n o n a y S
ห้องสมุดไป่ตู้
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T c n l yo N w Ma r l E g e r g I n r o g l , o ht 10 1 C ia e h o g f e t a n i e n , n e M n o a H h o 0 0 5 , h ) o e s i n i i n
Ke r s T C p r ce ;i —i e cie n a — q i sc s ;T C / 0 5 A o o i s y wo d : i a t ls n st ra t e rl u d a t i p 7 7 1c mp st i u v i e
钛合金摩擦磨损及改善技术的研究进展
钛合金摩擦磨损及改善技术的研究进展作者:余成君来源:《现代盐化工》2020年第03期摘要:从钛合金摩擦磨损的外部影响因素以及摩擦过程产物出发,综述了有关钛合金摩擦磨损性能与机理的研究认识,总结了当下较为常用的4类表面处理方法,即表面改性技术、表面涂镀技术、表面合金化技术以及表面复合处理技术。
最后指出了当前改善技术存在的不足,并对钛合金摩擦磨损性能的研究方向作出了展望。
关键词:钛合金;摩擦磨损机理;表面处理技术钛合金自20世纪50年代实现工业生产之后,由于其具备生物相容性、超导、储氢、形状记忆等独特功能,而被广泛应用在医疗器械、化工、航天航空、舰船等领域[1],成为一种不可或缺的材料。
一直以来,由于钛合金的低摩擦学属性,在实际工业应用中,钛合金的表面很容易发生摩擦磨损[2],钛合金的摩擦磨损性能较差可认为有以下几个原因:(1)加工硬化率及塑性剪切抗力低。
(2)摩擦过程闪温致使氧化膜脆弱易脱落。
(3)表面硬度较差。
钛合金应用越广泛,所产生的磨损问题越多、越复杂[3]。
因此,理解并掌握钛合金在不同使用环境中的摩擦磨损机理是改善钛合金摩擦磨损性能的重要研究步骤,但是在当前关于钛合金摩擦磨损机理的有限研究中,许多解释还存在不统一的状况。
因此,本研究对当前的研究状况进行了综述,并根据影响因素总结了一些常用的表面处理技术。
1 钛合金的摩擦磨损钛合金因其优异的性能而在诸多领域得到了广泛的应用,然而,每种材料都有其优缺点。
钛合金因表面硬度较低、摩擦磨损性能较差,在很多情况下并不能满足实际生产要求。
针对钛合金摩擦磨损性能不足这一缺点,研究者做了大量研究,主要是为掌握钛合金摩擦磨损的机理,从而为改善钛合金的低摩擦学性能提供理论依据,钛合金的摩擦磨损形式主要有:冲蚀磨损、腐蚀磨损、粘着磨损、疲劳磨损以及微动磨损等[4],在通常情况下,这几种形式的磨损是同时发生的,工况条件不同,磨损形式的主次也不同。
2 钛合金摩擦磨损的影响因素2.1 外部条件的影响因钛合金的塑性剪切抗力及加工硬化率较低,实际服役过程中,影响钛合金摩擦磨损性能的因素主要有载荷、位移幅值、温度、环境介质、对磨材料等。
碳碳化硅复合材料摩擦磨损性能分析
表 1 C /C-S iC 复合材料刹车盘的磨损率 T ab le 1 T he w ear rate of C /C-S iC d isks
T ype
Th ickness loss /Lm# cycle- 1
W e ight lo ss /m g# cyc le- 1
Rotating disk Stationary disk Ro tating disk Stationary disk
现 / 前峰 0, 中间过程平稳且有增大趋势, 接近刹停 时急剧上升, 静止时达到最大, 曲线存在 / 后翘 0现 象。刹车力矩曲线 4类似于摩擦系数曲线 3, 制动 初期出现 / 前峰 0, 中间过程平稳, 接近刹停时急剧 增大, 静止时最大。曲线 5表示摩擦面的压强曲线, 在本实验中施加给摩擦面的是恒定载荷, 压强曲线 本应是水平线, 但所有试样的压强曲线都是在一、两 秒钟后才趋于一个固定值 0182M Pa, 这是由于在仪 器设计上有响应滞后的特点。
本研究采用化学气相渗透 ( CV I) 法制备 C /CS iC复合材料, 分析了 C /C-S iC 刹车 盘试样的摩擦
收稿日期: 2作者简介: 张亚妮 ( 1981-), 女, 博士, ( E-m a il) nier_zhang@ 163. com
制动时间 t / s, 摩擦稳定性系数 S, 其计算公式为:
S = Lcp / Lm ax
( 1)
式中: Lcp代 表平均摩擦系 数, Lmax 代表最 大摩擦系
数。
1. 3 密度及表面形貌测试 测试了 4组 C /C-SiC 复合材料的密度, 在模拟
刹车试验完成后, 采用光学显微镜对 C /C-SiC 试样
观 察 C / C-SiC复合材料在每一次刹车实验中的
2009年第19卷总目次
V 11 .2 b .9NO 1
中 国有 色 金 属 学 报
TheC h ne eJo na o e r i s ur lofN nf r ousM e a s t l
20 0 9年 1 2月
De . 0 9 c20
20 年第 1 09 9卷 总 目次
初, 蒋 龙 , 光旭 , 黎 韦文楼 , 1 ㈣㈤㈤㈣㈤㈣㈣ ㈣㈣㈤) D 郭 进( ㈣
热处理制度对 纳米 晶 Mn 6 o F oZn e 铁氧体纤维结构和磁性能 的影 响… …… 向 军, O 沈湘黔 , 朱永伟() 1
. .
鱼骨状 L VO :u 纳米 晶的水热合成和 荧光 性能 a E
氧化对 S .n nZ 系无铅焊料润湿性 的影 响……… …………………………………- - 魏秀琴 , 周
… … … … … … … … … … … … … … … … … … … … …
F 元素对 C / 间润湿行 为和界 面特性 的影 响…………………………杨晓红 , e uW 范志康 , 梁淑华 , 鹏() (5 ) 肖 1 13 制备方法对 L F O3 a e 可见光光催化活性 的影 响……………………………………钟惹琼 , 杨 骏, 张渊 明() (6 ) 1 10 金属镍 电沉积 中枝 晶的分 形生长 ……………………………… 田宗军 , 王桂峰 , 因慧 , 志东, 黄 刘 陈劲松() (6 ) 1 17
… … … … … … … … … … … … … … … … … … 一
李慧中,梁霄鹏 ,郭 菲菲,李
(1 2)
内熔体浇 口位置对 7 7/0 9 0 56 0 合金铸锭成 分和 内层组织 的影响
… … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … … ・
【国家自然科学基金】_7075铝合金_基金支持热词逐年推荐_【万方软件创新助手】_20140730
2011年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28
2011年 科研热词 推荐指数 7075铝合金 7 流变行为 2 本构关系 2 bp神经网络 2 锥形通道 1 铸造速度 1 表面质量 1 结晶器结构 1 组织 1 磨损机理 1 磨损形貌 1 热帽 1 热压缩变形 1 本构方程 1 挤压铸造 1 干摩擦 1 宏观偏析 1 固相扩散焊 1 双流 1 半固态浆料 1 力学性能 1 初生α -al 1 低频电磁场铸造 1 传动空心轴 1 re 1 az91 1 al-5ti-b 1 7075/6009铝合金复合材料 1
推荐指数 7 3 2 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2014年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
2014年 科研热词 7075铝合金 铸造铝合金 腐蚀行为 缺陷 筒形件 碱性nacl溶液 热冲压 材料合成与加工工艺 本构方程 搭接接头 搅拌摩擦焊 拉伸性能 成形极限图 强力热反旋 固体力学 喇叭口 减薄率 naoh浓度 2024/7075铝合金 推荐指数 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 17 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37
科研热词 7075铝合金 铝合金 扭转复合微动 微观组织 阳极氧化处理 锥度 软化效应 转动微动 蠕变时效成形 耐腐蚀性 累积叠轧焊 磨损行为 相对密度 疲劳断裂 焊核区 激光-电弧复合焊 浇注温度 楔横轧 析出相 搅拌摩擦加工 接触载荷 扭动微动 微动磨损 工程力学 屈曲载荷 多孔材料 复合材料柱壳 回归分析 回弹 口盖 压缩性能 半固态 匙孔 力学性能 内部空洞 ebsd 7075高强铝合金
激光熔覆原位自生TiC颗粒增强镍基复合涂层的组织与耐磨性
激光熔覆原位自生TiC颗粒增强镍基复合涂层的组织与耐磨性马世榜;夏振伟;徐杨;施焕儒;王旭;郑越【摘要】采用预置粉末法在45钢表面进行激光熔覆镍基Ni60A+x%(SiC+Ti)(质量分数,下同)复合粉末涂层的实验研究.使用往复式磨损试验机对不同涂层材料的熔覆层进行干摩擦磨损实验,利用金相显微镜、扫描电镜(SEM)观察和分析熔覆层的显微组织与磨损形貌.结果表明:复合粉末通过原位反应生成弥散分布的TiC颗粒增强复合涂层,随着(SiC+Ti)含量的增加,颗粒状TiC的尺寸和数目逐渐增加;复合粉(SiC+Ti)含量达到60%时,微观组织有气孔和夹杂缺陷;复合粉(SiC+Ti)含量为48%时,熔覆层耐磨性最佳;复合涂层的磨损主要为磨粒磨损,机理为微观切削和挤压剥落.%Laser cladding of Ni-based Ni60A+x% (SiC+Ti)(mass fraction,the same below) composite powder coating on 45 steel substrate was studied by using the method of preplaced powder.The dry friction and wear experiments of different material coatings were carried out by reciprocating friction wear tester.The microstructure and worn morphology of cladding layers were observed and analyzed by using metallographic microscope, scanning electron microscope(SEM) respectively.The results show that the prepared composite coating with dispersively distributed TiC enhanced particles are obtained in-situ, the size and number of the granular TiC gradually increase with the increase of the composite powder SiC+Ti.When the composite powder SiC+Ti reaches 60%, pores and inclusions defects exist in microstructure.When the composite powder SiC+Ti reaches 48%, wear resistance of cladding coating is the best.Thewear behavior of the composite coating is abrasive wear, and the mechanism is micro cutting and extrusion spalling.【期刊名称】《材料工程》【年(卷),期】2017(045)006【总页数】7页(P24-30)【关键词】激光熔覆;原位自生;TiC;耐磨性;强化机理【作者】马世榜;夏振伟;徐杨;施焕儒;王旭;郑越【作者单位】中国农业大学工学院,北京 100083;南阳师范学院机电工程学院,河南南阳 473061;中国农业大学工学院,北京 100083;中国农业大学工学院,北京100083;中国农业大学工学院,北京 100083;中国农业大学工学院,北京 100083;中国农业大学工学院,北京 100083【正文语种】中文【中图分类】TG115.5+8激光熔覆原位自生技术是指采用激光加工工艺,利用不同元素或化合物之间熔融状态下发生化学反应,在金属基体内生成一种或几种陶瓷相颗粒,以达到改善单一金属合金性能的方法[1-3]。
铝基复合材料摩擦试验的astm测试标准
铝基复合材料摩擦试验的astm测试标准
摩擦试验是评估材料摩擦性能的重要方法之一。
在铝基复合材料摩擦试验中,ASTM测试标准可以提供指导和规范,确保测试结果的
准确性和可靠性。
以下是铝基复合材料摩擦试验的ASTM测试标准:
1. ASTM G99-17标准:用球形夹具进行滚动摩擦试验。
该标准
适用于评估材料在低速高载下的摩擦性能。
2. ASTM G77-16标准:用圆盘夹具进行滑动摩擦试验。
该标准
适用于评估材料在低速低载下的摩擦性能。
3. ASTM G133-05(2019)标准:用球形夹具进行摩擦磨损试验。
该标准适用于评估材料在高速高载下的摩擦性能。
4. ASTM G171-03(2019)标准:用圆盘夹具进行摩擦磨损试验。
该标准适用于评估材料在高速低载下的摩擦性能。
以上ASTM测试标准提供了具体的实验操作方法、测试参数和数
据分析方法,能够帮助研究人员准确地评估铝基复合材料的摩擦性能。
同时,这些标准还可以与其他标准和测试方法结合使用,为材料研究和应用提供更全面的信息。
- 1 -。
熔铸温度对Al3Nb_铝基复合材料硬度及_摩擦磨损性能影响的研究毕业论文
本科毕业论文题目:熔铸温度对Al3Nb/铝基复合材料硬度及摩擦磨损性能影响的研究摘要尖端科学技术在科学技术领域的发展可谓是突飞猛进,人们对材料的性能要求越来越高,在许多方面,例如在设计导弹、人造卫星、飞机的承载构件时,理想的结构材料应具有重量轻、强度和模量高的特点,即比强度和比模量要高。
铝基复合材料各组分之间可协同作用,取长补短,弥补了单相材料的缺点,改进了单相材料的性能,甚至可产生单一材料所不具有的新性能。
Al3Nb金属间化合物具有低密度、高模量、高熔点、以及好的循环使用性能等优点,如果应用于铝基复合材料将会产生广泛的应用前景。
本文采用原位反应方法制备了Al3Nb/铝基复合材料,利用金相显微镜、维氏硬度计、立式万能磨损试验机对不同熔铸温度下,Al3Nb/铝基复合材料组织、硬度及摩擦磨损性能进行分析,得出最佳的熔铸温度为850℃,硬度为63.92HV,并且在接触压力为20N、30N、40N、50N、60N下,磨损量为0.00302g、0.00312g、0.00332g、0.00346g、0.00356g。
关键词:单相材料,复合材料, 熔铸温度AbstractThe development is advanced science and technology in the field of science and technology is make a spurt of progress, people's requirements on the performance of materials is more and more high, in many aspects, such as the bearing structure design of missile, satellite, aircraft, ideal structural material with characteristics of light weight, high strength and modulus, namely the ratio of strength and modulus to high. Can be synergistic effect, the aluminum matrix composite is divided from each other, to make up for the shortcomings of single phase materials, improved the performance of the single-phase materials, new properties and can generate a single material does not have. Al3Nb intermetallic compounds with low density, high melting point, high modulus, and good cycle performance advantages, if used in the aluminum matrix composite material will produce widespread application prospect. In this paper, Al3Nb/ aluminum matrix composites were prepared by in-situ reaction method, using the metallographic microscope, Vivtorinox hardness tester, universal vertical wear test machine to different melting temperatures, Al3Nb/ aluminum matrix composites microstructure, hardness and wear performance analysis, the optimum casting temperature is 850 ℃, hardness is 63.92HV, and the the contact pressure is 20N, 30N, 40N, 50N, 60N, 0.00302g, 0.00312g, wear as 0.00332g, 0.00346g, 0.00356g.Key words: Single phase material, composite, the casting temperature目录引言 (1)第一章绪论 (2)1.1复合材料概述 (2)1.1.1复合材料的定义和分类 (2)1.1.2金属基复合材料的分类和基本性能 (3)1.1.3金属基复合材料的制备方法 (4)1.2金属基原位复合材料的概述 (5)1.2.1原位复合材料的定义 (5)1.2.2金属基原位复合材料的特点 (5)1.2.3金属基原位复合材料的制备方法 (6)1.2.4金属基原位复合材料的研究趋势与展望 (6)1.3颗粒增强金属基复合材料概述 (7)1.3.1颗粒增强金属基复合材料 (7)1.4颗粒增强铝基复合材料 (8)1.4.1颗粒增强铝基原位复合材料的优点 (8)1.4.2颗粒增强铝基原位复合材料的制备特点 (8)1.4.3颗粒增强铝基原位复合材料的增强体 (8)1.4.4颗粒增强铝基原位复合材料的应用 (9)1.5研究意义 (9)1.6研究内容 (10)第二章颗粒增强铝基原位复合材料的制备 (11)2.1实验材料 (11)2.1.1增强相选择 (11)2.1.2基体的选择 (11)2.1.3反应物的选择 (11)2.2实验方法及步骤 (12)2.3实验仪器及设备 (12)2.4实验原理 (14)2.5实验过程 (14)第三章试验结果及分析 (17)3.1样品表征 (17)3.2性能测试 (20)结论 (22)参考文献 (23)致谢 (25)引言材料在人类发展史上有着举足轻重的作用,一种新材料的出现,通常会引起生产力的大幅度提高和生产工具的革新。
【国家自然科学基金】_摩擦磨损行为_基金支持热词逐年推荐_【万方软件创新助手】_20140802
温升特性 润滑油 润滑 海洋摩擦学 水润滑 氮化硅 条纹织构 材料 有限元模拟 数值仿真 放电强度 改性层为 摩擦学 摩擦化学反应膜 摩擦副 接触电阻 承载能力 微纳米材料 微磨粒磨损 影响因素 应力集中 多弧离子镀 多体动力学 复合陶瓷 受电靴 协同作用 化学复合镀层 化学复合镀 加速老化 剪切冲压 剥落坑 修复 低温气体多元共渗 交互作用 二硅化钼 乙二胺缩水杨醛schiff碱铜(ⅱ)配合物 zro2 wc-12co涂层 tin薄膜 tin tialzr钛合金 tamz钛合金 sio_2 ptfe粒度 pmma nicrsib ni-p镀层
2008年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52
2009年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52
53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102
梯度涂层 柠檬酸钠包覆改性金纳米粒子 曲线轨道 显微硬度 早期阶段 摩擦性能 摩擦学行为 摩擦学特性 摩擦学性能 摩擦因数 摩擦凶数 搅拌摩擦加工 扭动微动 戢流磨损 微纳制造 微电子机械系统 微执行器 微弧氧化 微动疲劳 微动模式 微传感器 往复滑动 层状结构 多层膜 复合薄膜 复合材料 四层结构 吸引子 受电靴 受流器 原位合成 单晶硅 单向滑动 化学气相渗透(cvi) 分形 冲蚀 元素比率 低温 低周次 传动 二硅化钼 中碳钢 三氧化二铝 tin/ti pdda/au nps复合分子沉积(md)膜 mosi2-sic复合材料 mosi2 co元素 az31镁合金 1-乙基-3-辛基咪唑二乙基膦酸盐
电动汽车用7075铝合金搅拌摩擦焊性能研究
10.16638/ki.1671-7988.2021.08.006电动汽车用7075铝合金搅拌摩擦焊性能研究刘美娜,高博(广州汽车集团股份有限公司汽车工程研究院,广东广州511434)摘要:为了解决电动汽车电池能量密度不达标问题,电池壳采用7075铝合金代替6系铝合金,研究7075铝合金焊接性能,分别对7075和7075-T6进行搅拌摩擦焊,及对7075焊后T6热处理,并且焊后进行力学性能对比分析及显微组织观察。
得出结论:未经热处理的7075铝合金搅拌摩擦焊缝系数可达0.96;热处理后焊缝抗拉强度有所提升,但焊前热处理强度提升明显;焊前热处理和焊后热处理的焊缝抗拉强度与转速/焊接速度具有相同的变化趋势,均在转速1600r/min,焊接速度600/min时获得较高抗拉强度。
为实际生产过程中7075铝合金的热处理及焊接状态的选择提供参考。
关键词:电动汽车;7075铝合金;搅拌摩擦焊中图分类号:TG457.5 文献标识码:A 文章编号:1671-7988(2021)08-15-03Study on Friction Stir Welding Performance of 7075 Aluminum Alloy for Electric V ehicleLiu Meina, Gao Bo(Guangzhou Automobile Group Co., Ltd. Automotive Engineering Research Institute, Guangdong Guangzhou 511434)Abstract: In order to solve the problem of substandard energy density of electric vehicle batteries, 7075 aluminum alloy was used instead of 6 aluminum alloy to study the welding performance of 7075 aluminum alloy. Friction stir welding was carried out on 7075 aluminum alloy and 7075-T6, and heat treatment was carried out on T6 after 7075 welding, and mechanical properties were compared and analyzed and microstructure observed after welding.Conclusion: Friction stir weld coefficient of 7075 aluminum alloy without heat treatment can reach 0.96;After the heat treatment, the tensile strength of the weld was improved, but the heat treatment strength before the welding was improved obviously.The weld tensile strength of pre-weld heat treatment and post-weld heat treatment has the same variation trend with the speed/welding speed, both of which obtain higher tensile strength at the speed of 1600r/min and the welding speed of 600mm/min.It provides reference for the heat treatment of 7075 aluminum alloy and the choice of welding state in the actual production process.Keywords: Electric cars; 7075 aluminum alloy; Friction stir weldingCLC NO.: TG457.5 Document Code: A Article ID: 1671-7988(2021)08-15-03引言目前,响应国家对于新能源车各项政策,电动汽车电池壳材料多选用密度较小的6系铝合金,但由于6系铝合金本身强度及电池壳结构设计限制,往往达不到能量密度要求,因此可考虑采用7075高强铝实现大幅减重。
冲蚀与气蚀复合磨损试验研究
冲蚀与气蚀复合磨损试验研究重温目前的科学发展,复合材料被广泛应用于工业、医疗和日常生活。
复合材料的优越性在于其高强度、低密度和抗腐蚀能力等特性,因此在各种领域中被广泛应用。
然而,复合材料也存在磨损问题,因此需要对涉及到复合材料的磨损进行深入研究。
本文将研究冲蚀与气蚀复合磨损试验。
冲蚀与气蚀共同作用下,复合材料的磨损机理将被探讨。
尤其是当复杂工龄的复合材料结构被应用时,必须考虑到冲蚀与气蚀共同作用的影响。
因此,本研究将进行实验来研究这种复合磨损现象。
首先,本实验将对冲蚀试验进行研究。
各种不同粒度的磨料,例如硅砂、碳化硅和钨酸钡等,将被用于对材料进行冲击实验。
通过实验,磨损表面的轮廓和材料的重量变化可被量化。
同时,不同参数,如冲击速度、角度和材料硬度等,将被调整和测量,以便更好地理解冲击实验中的磨损现象。
接下来,将进行气蚀试验的研究。
在这种情况下,气体流动的方向、速度和压力将被使用不同设定值进行调整,从而研究不同的气流条件对材料磨损的影响。
实验中,同样需要记录磨损表面的轮廓和材料重量的变化,以应对气蚀条件对材料磨损的影响进行记录。
最后,进行冲蚀与气蚀复合磨损试验。
在这种情况下,磨料和气流将同时作用于材料表面,研究复合磨损现象的机理。
具体的参数,如不同的磨料粒度和气流速度和角度,将被使用不同的设定值进行调节,以便找到最优化的磨损条件。
通过上述实验,我们可以了解到复合材料在不同条件下的磨损机理,并且找到改进材料表面磨损的途径。
同时,本研究还在复合材料磨损方面做出了一定的贡献。
未来,在此基础上,本实验的研究结果将被广泛应用于许多领域,如航空航天、汽车制造业和生物医药等,为我们提供更好的产品和服务。
在上述冲蚀与气蚀复合磨损试验中,我们可以观察到不同磨料和气体流动条件对复合材料磨损的不同影响。
例如,对于冲击实验而言,较大的碳化硅粒子可以对复合材料的表面造成更明显的磨损,而对于气蚀实验而言,较高的气流速度会加速材料表面的磨损程度。
铸造7075铝合金扁锭的成分优化与控制
1合金成分优化与控制7075铝合金在20t熔炼铸造机组上试制。
合金化学成分的控制主要从防止合金铸造裂纹和保证合金高强度性能两方面考虑,同时,兼顾生产效率及生产成本。
7075铝合金在结晶的过程中,由于溶质再分配,在晶界上存在多元复杂共晶,这是7075铝合金裂纹倾向大的根本原因;7075铝合金中存在的脆硬相,在很低的铸造应力下也会形成裂纹源。
影响7075铝合金材料断裂韧性的主要因素是合金中的第二相和金相组织,并以第二相的影响最大。
实践表明,7075铝合金的化学成分和主要杂质对扁锭铸造时的裂纹影响很大。
1.1主要合金元素控制Zn和Mg是7075铝合金的主要添加元素,随着Zn,Mg含量的提高,7075铝合金的主要强化相含量(MgZn2)随之提高,合金的抗拉强度和屈服强度提高,但抗应力腐蚀性能及断裂韧性下降,铸造的开裂倾向增大。
文献[2]研究表明,在AlZnMgCu系合金中,w(Mg)=2.1~2.3时,合金扁锭裂纹废品率高达80;当w(Mg)>2.3时,合金扁锭裂纹废品率大幅降低。
因此,生产中Mg含量应控制在标准范围的上限,可有效地降低合金铸造时的热裂倾向。
为保证合金的力学性能,Zn含量控制在标准范围的中上限,尽可能提高w(Zn)/w(Mg)的比值。
Cu对强度的有利影响与固溶强化生成强化相S(A12CuMg)相有关,Cu能降低晶界与晶内电位差,还可以改变沉淀相结构和细化沉淀相,它可抑制沿晶界开裂的趋势,因而改善了合金抗应力腐蚀性能。
Cu还能提高合金过饱和程度,加速合金在100℃~200℃之间人工时效过程,扩大GP区的稳定温度范围,提高抗拉强度,塑性和疲劳强度,但Cu的加入有产生晶间腐蚀和点腐蚀的倾向,对热裂比较敏感[3]。
在7075铝合金中,较高的Cu含量明显增加扁锭的热脆性,尤其当w(Cu)>1.5时,影响更为显着,因此,Cu控制在标准范围的中下限,即w(Cu)1.5.Cr在7075铝合金中主要的作用是改善合金抗应力腐蚀性能。
冷喷涂参数对7050_高强铝合金轴箱体修复层组织和性能的影响
表面技术第53卷第5期冷喷涂参数对7050高强铝合金轴箱体修复层组织和性能的影响韩晓辉1,姚小春2*,曹金山1,管益辉1,张志坚2,王雁鑫3,雒晓涛3(1.中车青岛四方机车车辆股份有限公司,山东 青岛 266111;2.陕西天元智能再制造股份有限公司,西安 710049;3.西安交通大学,西安 710049)摘要:目的解决热加工技术修复高强铝合金存在的基材易开裂、沉积层易氧化、强度性能下降等问题,针对高速列车7050铝合金轴箱体修复需求,利用高压冷喷涂技术的低温固态沉积特性完成轴箱体同质修复。
方法采用7050铝合金轴箱体样件为基材,在其表面采用高压冷喷涂技术喷涂同质粉末制备出试样,通过SEM、TEM、显微硬度计、球盘摩擦磨损试验机、万能试验机,以及电化学测试等,分别研究喷涂压力、温度对修复层显微组织、硬度、剪切强度、耐蚀耐磨性能的影响规律。
结果修复层组织致密,孔隙率小于0.6%,随着喷涂压力、温度的升高,可进一步降低孔隙率;修复层的平均硬度可达133.1HV0.05,低于基体平均硬度(165.6HV0.05);耐磨性与基体相当,磨损机理为塑性犁削;修复层与基体的剪切强度达到96 MPa 以上;修复层的腐蚀电位(−0.77 V,vs. SCE)略低于基体(−0.70 V,vs. SCE),修复层与基体无电偶腐蚀倾向。
结论通过高压冷喷涂技术制备了组织致密、结合良好、与基体性能相当的修复层,并采用优化的工艺参数完成了损伤轴箱体的再制造修复,经台架试验证明满足服役工况要求。
关键词:冷喷涂;铝合金;显微组织;剪切强度;耐磨性;耐蚀性中图分类号:TG146.2 文献标志码:A 文章编号:1001-3660(2024)05-0194-11DOI:10.16490/ki.issn.1001-3660.2024.05.020Effect of Cold Spray Parameters on Microstructure and Properties of 7050 High-strength Al Alloy Journal Box Body CoatingHAN Xiaohui1, YAO Xiaochun2*, CAO Jinshan1, GUAN Yihui1,ZHANG Zhijian2, WANG Yanxin3, LUO Xiaotao3(1. CRRC Qingdao Sifang Co., Ltd., Shandong Qingdao 266111, China; 2. Shaanxi Tianyuan Intelligent RemanufacturingCo., Ltd., Xi'an 710049, China; 3. Xi'an Jiaotong University, Xi'an 710049, China)ABSTRACT: The 7050 high-strength Al alloys are easily to be cracked and the repair layers are easily oxidized and have much lower strength than the substrate materials when they are repaired with the thermal processing additive manufacturing technologies. To solve such problem, the work takes 7050 high-strength Al alloy journal box body used in high-speed train as an example and adopt cold spray, a low temperature solid-state material deposition process, to construct the repair layer.The 7050 aluminum alloy journal box body was used as the test material, with a specification of 100 mm×65 mm×10 mm.收稿日期:2023-01-14;修订日期:2023-06-13Received:2023-01-14;Revised:2023-06-13引文格式:韩晓辉, 姚小春, 曹金山, 等. 冷喷涂参数对7050高强铝合金轴箱体修复层组织和性能的影响[J]. 表面技术, 2024, 53(5): 194-204.HAN Xiaohui, YAO Xiaochun, CAO Jinshan, et al. Effect of Cold Spray Parameters on Microstructure and Properties of 7050 High-strength Al Alloy Journal Box Body Coating[J]. Surface Technology, 2024, 53(5): 194-204.*通信作者(Corresponding author)第53卷第5期韩晓辉,等:冷喷涂参数对7050高强铝合金轴箱体修复层组织和性能的影响·195·Before high-pressure cold spray, the surface of the test material was cleaned with acetone, and then sandblasted with 20 mesh Al2O3. Subsequently, by applying CS1, CS2, CS3 process parameters, the homogeneous powder was sprayed on the surface by high-pressure cold spray technology to prepare the sample. A DWCS-2000 cold spray system (Shaanxi Dewei Automation Equipment Co., Ltd., Xi'an, China) was used for coating deposition and it was equipped with a Laval nozzle with throat diameter of 2 mm, outlet diameter of 5 mm, and divergent section length of 180 mm. During the experiment, N2 was used for both the accelerating gas and powder feeding gas. An electric spark cutting machine was used to cut samples with size 20 mm×20 mm×10 mm, 15 mm×15 mm×10 mm along the trajectory direction of the repair layer, and the cross section was polished. The surface morphology and cross-sectional microstructure of the repair layer were observed by Olympus DSX500 optical microscope and scanning electron microscope (SEM). A fine analysis of the interface structure was conducted by transmission electron microscopy (TEM). The microhardness of the repair layer and substrate was measured by microhardness tester (HVS-1000). The wear resistance of the repair layer and substrate was tested by ball and disc friction and wear testing machine (UMT-2MT). The corrosion resistance of the repair layer and the substrate was performed by electrochemical workstation (CS150H). The shear strength between the repair layer and the substrate was tested by the universal machine (WE-100).Results showed that the repair layer was compact with porosity less than 0.6%. With the increase of spraying pressure and spraying temperature, the porosity could be further reduced. The average hardness of the repair layer could reach 133.1HV0.05, slightly lower than the average hardness of the substrate (165.6HV0.05). The wear resistance of the repair layer was almost comparable with that of the substrate, for both the repair layer and the substrate and plastic ploughing governed the mass loss in wear test. The shear strength of the repair layer with the substrate was as high as 96 MPa. The electrochemical corrosion test indicated that the corrosion potential of the repair layer (−0.77 V, vs. SCE) was only slightly lower than that of the substrate (−0.70 V, vs. SCE), which suggested that galvanic corrosion between the repaired area and the original region could be avoided. The repair layer with dense structure, good adhension and equivalent performance to the substrate was prepared by high-pressure cold spray technology at CS3 process parameter.The remanufactured repair of the damaged journal box body is completed by the CS3 process parameter. The bench test results show that the repair surface of the journal box body is intact, and no peeling and crack of the repair layer is found. The porosity of the repair layer is around 0.05%, meeting the requirements of service conditions.KEY WORDS: cold spray; Al alloys; microstructure; shear strength; wear resistance; corrosion resistance轴箱体是高速列车的重要组件,与排障装置安装臂连接,安装状态如图1a所示,它承载着整车重量,承受着列车运行中的交变载荷。
固溶温度和保温时间对7075合金板材力学性能的影响
固溶温度和保温时间对7075合金板材力学性能的影响摘要:7075合金属于沉淀硬化型铝合金,属于超高强变形铝合金[1]。
因具有密度小、比强度高、韧性好、易于成型和加工以及成本较低等一系列优点,广泛应用于航空航天、汽车结构件和其他要求轻量化、高强度和良好的耐蚀性等高应力结构部件[2]。
本文通过显微组织、扫描电镜及能谱分析和室温拉伸等方法,研究不同的固溶温度和保温时间对7075合金力学性能的影响。
关键词:超高强铝合金;显微组织;析出相;强度固溶处理是一种重要的铝合金的热处理方式,对铝合金的综合性能有显著的影响,而固溶处理温度和保温时间是影响铝合金固溶处理的主要因素,固溶使得合金中的第二相和非平衡共晶相溶解,经过人工时效后,金属基体中析出于大量弥散强化相,使得合金得到强化[3]。
林高用[4]等对7075合金进行强化处理,发现提高固溶温度有利于合金中的第二相和非平衡共晶相的固溶。
目前主要研究主要集中在不同的固溶温度对7075合金强度的影响,对固溶温度和保温时间两因素共同影响的研究较少。
本论文研究固溶温度和保温时间两个因素共同作用下,对7075板材力学性能的影响,找到7075合金的最佳热处理制度,为工厂生产提供参考。
1、试验方法试验选用的母材为1.9mm冷轧7075合金板材,板材的化学成分如表1所示(均为质量百分比)。
采用空气循环炉对合金进行加热,采用巡检仪对金属板材进行测温,固溶温度分别选取475℃、480℃、485℃和490℃,板材到温后开始计时,达到保温时间后从固溶炉取出水淬,水温为25℃,淬火转移时间不超过5S。
板材保温时间分别为0min、5min和10min,然后放入时效炉进行时效,时效制度为120℃×24h。
检测时效后板材的力学性能,力学性能的检测标准为ASTMB557M,并观察板材不同取向位置的显微组织。
表1 本实验采用7075合金的化学成分2、试验结果与分析不同固溶温度和保温时间对7075-T6板材力学性能如图1所示。
7075大规格圆铸锭熔铸工艺研究及裂纹解决
7075大规格圆铸锭熔铸工艺研究及裂纹解决张金平;苏银忠【期刊名称】《世界有色金属》【年(卷),期】2014(000)002【总页数】3页(P30-32)【作者】张金平;苏银忠【作者单位】中国铝业股份有限公司连城分公司;中国铝业股份有限公司连城分公司【正文语种】中文通过在圆铸锭进口生产线试制7075硬质合金,成功研制出Φ460、Φ605大规格7075硬质合金圆铸锭,掌握了7075合金的熔铸生产工艺。
本文着重阐述了各工艺参数的确定依据,对铸造裂纹缺陷进行了分析并提出相应的预防措施。
7075属于Al-Zn-Mg-Cu系超硬铝合金,强度高,远胜于任何软钢,属高强度可热处理合金,具有良好的机械性能、耐磨性能、抗腐蚀性能,同时具备可实用性好、抗氧化性好等特点。
广泛应用于航天航空工业、超声波塑焊模具、高尔夫球头、攀岩设备、夹具、模具加工、高端铝合金自行车车架等领域。
7075合金(化学成分表见表1)中Mg含量与Zn含量的和在8.10%~8.70%之间,而Zn含量在5.60%~5.90%之间,成型较困难,且具有较大的裂纹倾向性,笔者针对其生产工艺探讨。
成分控制及熔炼工艺1 成分控制7075合金中Mg、Zn均为主要的合金元素,为增加合金的塑性,降低合金的裂纹倾向性,将Mg含量按中偏上限控制,Zn含量按中偏下限控制,尽可能提高Mg/Zn比。
该合金对热裂纹较为敏感的区域位于热脆性曲线的上升部分,Fe、Si 含量改变时,合金在铸造时产生的共晶量变化由此产生的具有最大热脆性的成分发生转移,为了改善合金抵抗热裂纹的能力,应尽可能降低Si的含量,并使Fe含量大于Si,要求Fe>Si0.15%,这样既可以达到改善合金铸造工艺性能,又不会显著改变它的最终性能。
2 熔炼工艺7075合金中含有Cu、Mg、Zn、Cr、Fe等主要元素,Cu、Mg以纯金属形式加入,Zn以中间合金的形式加入,Cr、Fe以熔剂形式加入。
经实践证明,按照溶解速度快慢和烧损的易难情况加入熔炼炉,比较难溶的合金先加,较易溶解的后加;不易烧损的先加,较易烧损的后加;稳定的先加,不稳定的后加。
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材料
磨损体积△V(10-6m3)
磨损率
7075 3%TiC/7075 5%TiC/7075 8%TiC/7075
4.775 2.20 1.923 1.43
28.65 13.20 11.54 8.58
图4(a)和(b)给出了7075铝合金及TiC/7075复合材料在恒定的施加载荷(20N)、磨损 时间(10min)及滑动速度(0.3m/s)下体积磨损量和体积磨损率随着TiC颗粒含量的变化曲线。 从图中可以明显的看出, 复合材料的体积磨损量和磨损率均随着TiC颗粒含量的增加而降低。 复合材料硬度的变化造成了其磨损率的变化。根据经典的Archard磨损理论,材料的磨损率 与其硬度成反比。 所以, 本研究中随着TiC颗粒含量的增加, 复合材料的硬度升高, 其体积磨 损率逐渐降低。8%TiC/7075复合材料与7075铝合金相比,其磨损体积量减少了70% ,前者 硬度比后者提高了72%。分析认为,一方面基体随着TiC颗粒含量的增加,材料的硬度明显 提高(表1)。另一方面原位生成的TiC颗粒减少了摩擦表面上基体合金被粘着区域的面积, 而且还可以承载大部分的载荷。所以TiC颗粒强化基体和阻碍材料塑性变形的能力在一定范 围内随着颗粒含量的增加而增加。
w w V = 2πR r 2 sin −1 − 4r 2 − w 2 2r 4
(
)
0.5
(1)
式中,V-样品的磨损量(体积损失),m3;R-磨痕半径,mm;r-球的半径,mm;w- 磨痕的宽度,mm。磨损率以单位时间内的磨损量表示,即磨损率=磨损体积(m3)/磨损时间 (h)。
S.P. Ringer 等人[10]分析了增强颗粒对复合材料晶界的钉扎作用, 得出平均晶粒尺寸 D 可 表示为:
D= 1 d ⋅ K f
(2)
式中 K 为颗粒的影响系数, d 为颗粒尺寸, f 为颗粒的体积分数。可见,TiC颗粒的尺寸 d 愈小、颗粒的体积分数 f 愈大,最终得到的基体晶粒尺寸愈小。
3. 试验结果及讨论
3.1 材料的硬度
7075铝合金及3、5、8%TiC/7075复合材料的硬度如表1所示。从表1中可以明显的看出, 与未加颗粒的合金相比,TiC/7075复合材料的硬度随着TiC颗粒含量的增加而增加。这是由 于:(1)随TiC颗粒含量的增加,基体晶粒变细(图1);(2)TiC颗粒阻碍了位错的运动, 使位错产生塞积,导致变形抗力增加。
1. 引 言
颗粒增强铝基复合材料以优良的综合力学性能在汽车、高速机械、飞机、航天、运输以 及运动器材中得到广泛的应用[1-6]。TiC/7075 复合材料的抗拉强度、弹性模量等力学性能优 异[7-8],作为抗磨材料或减摩材料使用时,在航空航天、汽车结构件等领域都具有非常广阔 的应用前景。本文主要研究了熔铸-原位合成 TiC/7075 复合材料的耐磨性,以期揭示原位合 成 TiC 颗粒含量以及施加载荷、滑动速度等外部摩擦磨损因素对材料耐磨性能的影响。
2.2.2 载荷对 TiC/7075 复合材料摩擦磨损性能的影响 图 5 为 7075 铝合金及 8% TiC/7075 复合材料的磨损率在恒定的滑动速度(0.2m/s)、摩擦 时间(10min)的情况下随着施加载荷变化的关系曲线。从图 5 可以看出,无论是 7075 铝合金 还是 TiC/7075 复合材料的体积磨损量和体积磨损率均随着施加载荷的增加而增加。图中显 示,从 10N 到 40N 的施加载荷,7075 铝合金体积磨损的增加量要小于复合材料体积磨损的 增加量。通过比较还可以看出,在 10N 的低载荷下,TiC/7075 复合材料的磨损率低于 7075 铝合金, 而在 40N 的高载荷下, TiC/7075 复合材料的磨损率却高于 7075 铝合金。 这是因为, 随着载荷的增加,材料的温度有所升高,导致材料软化,所以体积磨损量增加;而且随着载 荷的增加, 能够使摩擦表面金属的塑性流动和转移增加, 试样和对磨件真实接触面积和接触 的微凸体数增加,使得粘着磨损增加。同时 TiC 颗粒在较高的载荷下可能破碎。这些破碎的
(a)
(b)
(c)
(d)
图 3 7075 铝合金和不同颗粒含量的 铝合金和不同颗粒含量的 TiC/7075 复合材料磨痕的 复合材料磨痕的 SEM 形貌
-3-
(a)7075(b)3%TiC/7075(c)5%TiC/7075(d)8%TiC/7075 Fig.3 Grinding crack SEM images of 7075 alloy and TiC/7075 composites with different TiC contents (a)7075(b)3%TiC/7075(c)5%TiC/7075(d)8%TiC/7075 表 2 7075 铝合金和不同颗粒含量的 TiC/7075 复合材料的磨损数据 Table 2 Wear data of 7075 alloy and TiC/7075 composites with different TiC contents
50
40
Volume wear rate
30
20
10
0 0 2 4 6 8
TiC Content(wt.%)
图4
7075 铝合金和TiC/ 7075复合材料的体积磨损率随TiC颗粒含量的变化曲线 颗粒含量的变化曲线
Fig.4 The volume wear rate of TiC/7075 composites as a function of TiC contents
-4-
TiC 颗粒失去了支撑载荷的能力,增强了磨损粒子的磨损作用。由于材料的表层和亚表层的 塑性变形增大,表面损伤增加,最终导致了材料磨损率的增加。与此同时,在铝基体近磨面 的区域产生了很大的应力,导致表面下裂纹源的产生。在滑动磨损过程中,这些裂纹扩展并 连接在一起形成了裂纹。破碎的 TiC 颗粒加速了这种表面下的破坏过程。
60
50
Diameter ( μm )
40
30
20
10
0 0 2 4 6 8
TiC Content(wt.%)
图 2 熔铸-原位 TiC/7075 复合材料的晶粒尺寸随 TiC 颗粒含量的变化曲线 Fig.2 The grain size of TiC/7075 composites as a function of TiC contents
2. 试验材料及方法
采用纯度≥99.5wt%、粒度分别<45µm,<45µm 和<75µm 的工业钛粉,碳粉,铝粉为 原位合成材料。按 Ti:C:Al=16:4:1 的比例(质量比)称取 Ti、C、Al 粉末,在自制 的倾斜式混料机中混合至均匀。室温下单向压制成直径 20mm,高为 30mm 的预制块,压制 压力约 50MPa。压块随后放入 101-2 型电热鼓风干燥箱内 200℃烘干除气 1h。 基体选用 7075 铝合金,成分(质量分数)为:Al-5.59%Zn-2.44%Mg-1.62%Cu。在中频 感应电炉内熔化 5kg 的 7075 铝合金, 过热度约为 200℃。 用石墨钟罩分别将占基体重量 3%、 5%、8%的 Ti-C-Al 预制块压入基体熔体中,使其反应生成 3、5、8%TiC/Al 的复合熔体。随 后,复合材料熔体经充分搅拌并降温至 730℃时用六氯乙烷(C2Cl6)精炼除气,最后用金属 模浇铸成铸锭。铸锭经机加工后进行热挤压,挤压温度为 410℃,挤压速度为 5m/min,挤 压比为 25:1,最终挤压成φ20mm 棒材。热处理工艺:固溶温度为 475℃,保温 1.5h,水淬 冷却后采用 120℃保温 24h 的时效处理制度。 球-盘滑动摩擦磨损实验在 UMT 显微力学测试仪 (Universal Micro-Tribometres) 上进行。 盘型样品由 3、 5、 8%TiC/7075 复合材料和未加颗粒的 7075 铝合金制成。 样品被加工成 Φ20mm ____________________________________
原位合成 TiC/7075 复合材料的摩擦磨损性能
孙淼 ,杨滨 ,许存官 ,崔向中 ,王锋
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北京科技大学新金属材料国家重点实验室,北京 (100083) 中国科学院国际材料物理中心,沈阳 (110016)
北京有色金属研究总院有色金属材料制备加工国家重点实验室,北京 (100083) E-mail: byang@
摘 要:本文采用熔铸-原位合成法制备了 3-8%TiC/7075 复合材料(质量百分数,下同), 并对其摩擦磨损性能进行了研究。结果表明,TiC 颗粒的形成具有细化晶粒的作用,对基体 的硬度和耐磨性有很大的改善作用。 随着 TiC 颗粒含量的增加, 复合材料的体积磨损率减少 (耐磨性提高)。在低载荷下(10N),熔铸-原位合成 8%TiC/7075 复合材料的耐磨性优于 7075 铝合金。然而,在高载荷下(40N),8%TiC/7075 复合材料的耐磨性却低于 7075 铝合 金, 表明附加载荷对颗粒增强金属基复合材料的耐磨性有很大的影响。 研究表明, 固定载荷, 增 加 滑动 速度 , 7075 铝 合 金 和 8%TiC/7075 复 合 材料 的耐 磨 性均 呈下 降 的趋 势, 但 8%TiC/7075 复合材料的耐磨性下降幅度低于 7075 铝合金。 关键词: 关键词:原位合成,TiC/7075 复合材料,硬度,摩擦磨损 中图分类号: 中图分类号:TG302.3
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图 1 7075 铝合金和不同颗粒含量 TiC/7075 复合材料的 SEM 形貌
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(a)7075(b)3%TiC/7075(c)5%TiC/7075(d)8%TiC/7075 Fig.1 SEM images of 7075 alloy and TiC/7075 composites with different TiC contents (a)7075(b)3%TiC/7075(c)5%TiC/7075(d)8%TiC/7075