破碎锤设计公式
锤式破碎机的圆盘和锤头设计与计算的知识介绍
书山有路勤为径，学海无涯苦作舟锤式破碎机的圆盘和锤头设计与计算的知识介绍首先，锤式破碎机圆盘的结构设计与计算锤破每根销轴上需要有8 个锤子。
圆盘是用来悬挂锤头的一共需有9 个圆盘，根据设计的要求。
最两侧的两个，共有的特点是一侧设置了锁紧螺母，另一端用轴肩定位。
所用的螺母为GB-812-85 这样每个圆盘均匀分布6 个圆孔，即可以通过六根销轴，用来悬挂锤头，锤头和院盘之间的间隙除了通过削轴连接，还有隔套隔开，为了维护圆盘的正面，减少或尽量防止其侧面的磨损。
圆盘的大小取决于转子的直径，转子的直径的大小是圆盘的设计大小的依据。
因为，该型号的破碎机，光凭其型号就可以知道，转子的直径为800mm 所以，圆盘的大小的取值就有了一定的范围。
无妨取做560mm 圆孔沿径向的距离也是依据起承受载荷的能力和强度，尽可能取整数；圆孔的大小和锤头的圆孔的大小近似相等即可。
锤式破碎机圆盘厚度也是满足强度要求、工作状况的不宜过大。
圆盘之间也是通过主轴的轴套隔开（其作用是高速回转时，圆盘是通过键与主轴相连接的而随主轴高速回转的所以结构中一定有键槽。
保证圆盘的运动平稳，并使其轴向定位对应力集中低。
其次，锤式破碎机锤头设计与计算锤破锤头的设计主要是指结构的设计。
因为锤头的形状、质量、材质与破碎机的生产能力有很大影响。
尤其形状对质量的分布、资料的充分利用有很大的影响。
关于锤头结构设计及相关改进在专题中有较详细的论述。
总之，锤头是主要工作零件。
其形状、结构的设计，对于其工作能力，对整个机器的生产能力。
以及经济性等各方面有深远的影响。
锤头形状大体分轻型、中型、重型。
本型号的锤式破碎机主要是设计中型的锤头。
并有相关的计算。
破碎锤设计公式
390 DLDP= FIX( DLDJ/2^0.5 *10+0.9)/10
400 DLTZ= FIX((Q *16.67/(993 * K1))^0.5*20+0.95)/10
410 THEN DLTC= FIX((Q^0.62*16.67/(4180 *K1))^0.5*20+0.9)/10
50 IF FA=2 THEN INPUT "钎杆直径DQG=", DQG
60 IF FA=2 THEN INPUT "打击频率 NSP=",NSP
70 INPUT "给定锤体型式,普通型,FB=1,高能型,FB=2. FB=",FB
105 QG=DQG*10
110 AKQ=50*DQG^0.1 : KKQ=32/DQG
115 PI=3.14159265
120 IF EJ=0 THEN EJ=(DQG/2)^2*PI*AKQ/KKQ
130 KX= (1-1/(EJ/10))^23
140 LDGZ=EJ^0.445/KX *0.2451
十八、雷诺数(上推): CReT= QSLO/(RHS2xπxv):
十九、推泻漏修正系数: K1= 200xLG23/(CReTxεSZ): CLX1= 6/(K1(0.5575+K1x0.11))
二十、活塞上推泻漏: QSLO= πx RHS2 x (εSZ3 x PBS / (6 x V x LG23 xCLX1)
+(Rda12+Rda22+Rda1xRda2)xLda4/3 (cm3)
锤式破碎机毕业设计说明书
目录第1章锤式破碎机的总体及主要参数设计 (3)1.1型号为800pc锤式破碎机的总体方案设计 (3)800⨯-φ1.2该型号破碎机的工作参数设计计算 (4)1.2.1 转子转速的计算 (4)1.2.2 生产率的计算 (5)1.2.3 电机功率的计算 (5)1.3该种破碎机的主要结构参数设计计算 (5)1.3.1 转子的直径和长度 (5)1.3.2 给料口的宽度和长度 (5)1.3.3 排料口的尺寸 (5)1.3.4 锤头质量的计算 (5)第2章800pc锤式破碎机的主要结构设计 (6)-φ800⨯2.1 锤头设计和计算 (6)2.2 圆盘的结构设计和计算 (7)2.3 主轴的设计及强度计算 (7)2.3.1 轴的材料的选择 (8)2.3.2 轴的最小直径和长度的估算 (8)2.3.3 结构设计的合理性检验 (9)2.3.4 轴的弯扭合成强度计算 (10)2.3.5 轴的疲劳强度条件的校核计算 (11)2.4 轴承的选择 (12)2.4.1 材料的选择 (12)2.4.2轴承类型的选择 (12)2.4.3 轴承的游动和轴向位移 (13)2.4.4 轴承的安装和拆卸 (13)2.5 传动方式的选择和计算（V带传动计算） (14)2.6 飞轮的设计和计算 (14)2.7 棘轮的选择 (15)2.8 蓖条位置调整弹簧的选择 (16)2.9 箱体结构以及其相关设计 (17)2.9.1铸造方法 (17)2.9.2截面形状的选择 (17)2.9.3 肋板的布置 (17)第3章部分零部件上的公差和配合 (18)3.1 配合的选择 (18)3.1.1 配合的类别的选择 (18)3.1.2配合的种类的选择 (18)3.2 一般公差的选取 (18)3.3 形位公差 (19)3.3.1形位公差项目的选择 (19)3.3.2公差原则的选择 (19)3.3.3形位公差值的选择或确定 (19)结论 (21)第1章锤式破碎机的总体及主要参数设计1.1型号为800pc锤式破碎机的总体方案设计-φ800⨯本次设计的是单转子、多排锤、不可逆式锤式破碎机，型号为pc-φ8008⨯00。
锤式破碎机设计
目录1 绪论 (1)1.1 锤式破碎机和破碎机的分类 (1)1.1.1 锤式破碎机的分类 (1)1.1.2 破碎机的分类 (1)1.2 锤式破碎机的优缺点 (1)1.2.1 锤式破碎机的优点 (1)1.2.2 锤式破碎机的缺点 (1)1.3 锤式破碎机的规格和型号 (1)2 锤式破碎机的工作原理及破碎实质 (2)2.1 锤式破工作碎机的原理 (2)2.2 锤式破碎机的破碎实质 (2)2.2.1 破碎的目的和意义 (2)2.2.2 矿石的力学性能 (2)2.2.3 破碎过程的实质 (3)2.2.4破碎机的发展史 (3)3 锤式破碎机的总体及主要参数设计 (5)3.1 型号为800800⨯-φpc 锤式破碎机的总体方案设计 (5)3.2 该型号破碎机的工作参数设计计算 (6)3.2.1 转子转速的计算 (6)3.2.2 生产率的计算 (6)3.2.3 电机功率的计算 (6)3.3 该种破碎机的主要结构参数设计计算 (6)3.3.1 转子的直径与长度 (6)3.3.2 给料口的宽度和长度 (7)3.3.3 排料口的尺寸 (7)3.3.4 锤头质量的计算 (7)4 800800⨯-φpc 锤式破碎机的主要结构设计 (8)4.1 锤头设计与计算 (8)4.1.1锤头的形状设计 (8)4.2 圆盘的结构设计与计算 (12)4.3 主轴的设计及强度计算 (12)4.3.1 轴的材料的选择 (13)4.3.2 轴的最小直径和长度的估算 (13)4.3.3 结构设计的合理性检验 (13)4.3.4 轴的弯扭合成强度计算 (15)4.3.5 轴的疲劳强度条件的校核计算 (18)4.4 轴承的选择 (19)4.4.1 材料的选择 (20)4.4.2 轴承类型的选择 (20)4.4.3 轴承的游动和轴向位移 (20)4.4.4 轴承的安装和拆卸 (20)4.5 传动方式的选择与计算（V带传动计算） (21)4.6 飞轮的设计与计算 (22)4.7 棘轮的选择 (22)4.8 蓖条位置调整弹簧的选择 (22)4.9 箱体结构以及其相关设计 (23)4.9.1 铸造方法 (23)4.9.2 截面形状的选择 (23)4.9.3 肋板的布置 (24)结论 (25)结束语 (26)参考文献 (27)致谢 (28)1 绪论1.1 锤式破碎机和破碎机的分类1.1.1 锤式破碎机的分类⑴按回转轴数分为：单转子和双转子。
1 破碎锤的力学模型
1 破碎锤的力学模型破碎锤是一种将液压能转变为机械冲击能的破碎机具。
在国内外广泛应用于矿山、冶金、市政工程、道路工程等行业施工中。
液压锤工作环境恶劣、对零部件结构、材质、制造工艺都有相当高的技术要求。
液压破碎锤结构如图1所示，由活塞1，缸体2和钎杆3组车。
活塞1在缸体2中以一定的速度V从左向右加速移动，如此反复。
活塞1是将液压能转化为机械冲击能的零件，受到液压力的推动，以一定的冲击速度撞击钎杆3，钎杆3再作用到工作对象上（工作的初期破碎锤的钎杆压在工作对象上，避免空打）。
然后活塞再在液压阀的作用下回到最左端，如此往复，工作频率可达5~10Hz。
图2和图3给出了活塞和钎杆模型的尺寸，以便后续有限元模型的建立。
图1 液压破碎锤的工作原理与结构图3 钎杆尺寸图2 液压破碎锤的有限元分析2.1液压破碎锤的有限元模型本文采用solid186单元，来划分活塞和钎杆模型。
活塞、钎杆的材料相同：钢弹性模量E=2.07e11Pa ；密度ρ=7950kg/m3 ；泊松比μ=0.3。
边界条件：碰撞活塞的x 方向初始速度为9m/s ，其他方向的位移进行约束，钎杆的尾部固定；利用面-面的柔性接触来模拟活塞和钎杆的碰撞接触。
2.2 液压破碎锤的计算结果及讨论在工程设计中，只关心最大应力区域的变化情况，本文中活塞和钎杆的顶部在碰撞过车功能中应力变化最为剧烈，因此是本文重点的研究对象，活塞顶部以1140节点为研究对象如图5所示：图5 活塞顶部的局部有限元模型图6-图8分别给出了此节点的速度、x 方向的应力，等效应力随时间的变化情况。
由图6可知，活塞顶部1140节点的速度大小随时间的先减小后增加，这是由于开始碰撞时速度会减小后来由于钎杆对其反作用，会使其速度反方向增大，图6的计算结果是符合工程实际的。
由图7可知，1140节点处x 方向的应力大小随时间先增大后减小然后在零位置处上上下摆动，增大也是因为碰撞造成的，然后分离时应力就会减小。
碎石破碎面积计算公式
碎石破碎面积计算公式碎石破碎面积计算公式是用来计算碎石破碎机在工作过程中所能破碎的面积的一个重要公式。
碎石破碎机是一种常用的矿山设备，主要用于破碎各种硬度的矿石和岩石。
在矿山生产中，破碎机的破碎面积是一个重要的参数，它直接影响到破碎机的生产效率和破碎成品的粒度。
碎石破碎面积计算公式的推导是基于碎石破碎机的工作原理和破碎过程的物理特性。
一般来说，碎石破碎机的破碎面积可以用以下公式来计算：破碎面积 = 破碎机排料口宽度×破碎机排料口长度。
其中，破碎机排料口宽度是指破碎机排料口的水平宽度，破碎机排料口长度是指破碎机排料口的垂直长度。
这个公式的推导是基于以下几个假设：1. 破碎机的破碎过程是一个二维的平面破碎过程；2. 破碎机排料口的宽度和长度是破碎过程中的关键参数；3. 破碎机的排料口是一个矩形的开口，可以用矩形的面积来表示破碎面积。
在实际的工程应用中，碎石破碎面积计算公式可以用来帮助工程师和技术人员快速准确地计算出破碎机的破碎面积，从而为生产调度和设备维护提供依据。
同时，这个公式也可以用来评估破碎机的性能和比较不同型号破碎机的破碎效率。
除了上述的基本公式，还可以根据具体的破碎机型号和工作条件，进一步推导出更加精确的碎石破碎面积计算公式。
例如，可以考虑破碎机排料口的形状、破碎机的工作角度、破碎机的排料方式等因素，进一步完善和修正破碎面积的计算公式，使其更加符合实际工程需求。
在实际的工程应用中，碎石破碎面积计算公式可以通过测量破碎机的排料口宽度和长度，然后代入公式进行计算。
通过这种方法，可以快速准确地得到破碎机的破碎面积，为生产管理和设备维护提供重要的参考依据。
除了破碎面积的计算，还可以通过破碎机的排料口宽度和长度，结合破碎机的工作参数和物料特性，进一步推导出破碎机的产能、破碎效率、破碎功率等重要参数。
这些参数对于破碎机的性能评估和优化设计都具有重要的意义。
总之，碎石破碎面积计算公式是一个重要的工程公式，它可以帮助工程师和技术人员快速准确地计算出破碎机的破碎面积，为生产调度和设备维护提供依据。
液压破碎锤(ZT100)制造工艺及液压控制系统设计说明书
摘要液压破碎锤是工程机械的辅助机械，我国整个社会工业化进程尚未完成，大量的铁路、公路、水利基本建设正在和将要进行。
未来工程方面对各类现代化机械设备的需求将会越来越大，给液压破碎锤等提供了大量的市场机会。
因此要求对液压破碎锤性能上进行改进，提升产品的品质，能够提高工作效率，使其更有效的应用于工程建设。
本文分析了当今液压破碎锤的国内外现状及未来发展趋势，描述了液压破碎锤的研究现状和设计理论。
进行配套零件的设计及其主要零件制造工艺设计，其中上缸体和下缸体是破碎锤产品制造企业生产的核心零件。
本次设计通过查询关于破碎锤技术相关资料，了解破碎锤机械产品的概况、结构和使用性能，掌握配套零部件的技术和性能要求。
结合所学的机械制造专业相关理论和实践知识，分别进行配套零部件二维、三维绘制和装配；制定主要零件上缸体、下缸体的机械制造工艺规程；通过分析破碎锤的动作过程和液压控制要求，设计液压控制系统。
关键词：液压破碎锤；上缸体；下缸体；液压控制系统；制造工艺规程；AbstractConstruction machinery hydraulic breaker is the auxiliary machinery, the process of industrialization of the whole society has not been completed, a large number of railway, highway, water conservancy construction is and will be held. Thus requiring the performance of the hydraulic breaker to improve, enhance product quality, to improve efficiency, make it more effective used in construction.This paper analyzes the current status of hydraulic breaking hammer and future development trends at home and abroad, describes the research hydraulic breaker status and design theory. The supporting parts of the design and manufacturing process design the main part of which is on the cylinder block and cylinder under the hammer the core of manufacturing production parts. The design by understanding the profile of breaking hammer machinery, structure and performance, to master the technology necessary parts and performance requirements. supporting parts respectively two and three dimensional rendering and assembly; by analyzing the broken hammer action processes and hydraulic control requirements, design of hydraulic control system.Keywords: hydraulic breaker; on the block; under the cylinder; hydraulic control system; manufacturing process planning目录摘要 (I)Abstract (II)第1章绪论 (1)1.1 液压破碎锤及其功能应用 (1)1.1.1 液压破碎锤的功能特点 (1)1.1.2 液压破碎锤的应用及举例 (2)1.2 液压破碎锤国内外发展状况 (2)1.2.1 国外现状 (2)1.2.2 国内现状 (2)1.2.3 国内外液压破碎锤的差距 (3)第2章配套零部件设计与分析 (4)2.1 主要配套零部件设计 (4)2.1.1 上缸体 (4)2.1.2 下缸体 (4)2.1.3 夹板安装方式的选择............................... . (6)2.1.4 液压破碎锤组装造型................................. .. (7)2.2 主要配合尺寸的计算........................................ .. (7)2.1.1 钎杆与扁销之间配合间隙校核 (7)2.2.2 钎杆与上导向套之间配合间隙校核 (8)2.2.3 钎杆与下导向套之间配合间隙校核 (9)第3章配套零部件制造工艺设计 (10)3.1 上缸体制造工艺设计 (10)3.1.1 零件分析 (10)3.1.2 机械加工工艺规程设计 (11)3.1.3 制定机加工工艺路线 (12)3.1.4 确定机械加工切削用量及基本工时 (14)3.2 下缸体制造工艺设计 (22)3.2.1 零件分析 (22)3.2.2 机械加工工艺规程设计 (23)3.2.3 制定机加工工艺路线 (24)3.2.4 下缸体制造工艺总过程 (25)第4章液压电气控制系统设计 (25)4.1 液压破碎锤动作要求 (26)4.2 液压控制系统图设计 (26)4.2.1 动作分析 (26)4.2.2 液压控制系统图 (26)4.3液压控制系统工作原理 (28)参考文献 (30)结束语 (31)致谢 (32)附录 (33)第1章绪论本课题说明了对韩国破碎锤机芯（中缸体）为核心，进行配套零件的设计及其主要零件制造工艺设计，机芯（中缸体）是破碎锤产品制造企业生产的核心零件。
锤式破碎机计算书
锤式破碎机计算书已知条件：生产能力（Q ）=15-30t/h ; 进料粒度（d1）≤300mm ; 出料粒度（d2）=13~50mm一、转子计算1、转子直径(D)计算：可按最大料块尺寸来确定。
转子直径(D)=（~5）Dmax.。
系数设为2；转子直径(D)=2×300=Φ600mm ；2、转子长度(L)计算：转子长度(L)=（~）D;系数设为1；1×600=600mm ；3、转子转速计算跟据《破碎与筛分机械设计选用手册》1第204页转子转速计算公式: n= 60VDπ式中V —转子转速18~70m/sV 值取20 m/s （转速越大，出料粒度越小）所以：n = 60203.140.6⨯⨯≈640r/min4、转子轴功率计算跟据《破碎与筛分机械设计选用手册》1第156页 轴功率P=K3Qi (kw)式中K3—为修正系数=~ A 取大数 式中i —破碎比 i =12d d = 30050=6 1d —进料粒度最大尺寸 2d —出料粒度最大尺寸轴功率P=K3Qi (kw) P=×30×6= kw 机械传递效率为80% 所以轴的实际功率P= 13.50.8= kw ≈17kw机械手册查出：45#钢A0值：118~107；取中间值110 所以：d ≥110；设轴的安全承载系数为 那么：大V 带轮轴径×=Φ mm轴扭转许用应力需要的直径：d=Φ60 mm二、带传动计算1、电机功率计算已求出转子轴功率P=17kw V 带传动的机械效率η=90%电机理论功率P= 170.9= kw ≈19 kwV 带传动电机实际功率P 实=KAP 机械设计手册查出KA= 所以COP =×19= 选用30 kw2、V 带选用选用30 kw 电机转速n=980 r/min跟据电机的功率、转速查机械设计手册，选取C 带。
3、带轮选用1 ) 主动带轮的选取：跟据电机的功率、转速查机械设计手册C 带的最轮范围：200 mm ~475 mm选取标准带轮直径Φ250 mm 。
锤式破碎机的设计学士学位
锤式破碎机的设计摘要锤式破碎机大量应用于水泥厂、电厂等各个部门，所以，它的设计有着广泛的前景和丰富的可借鉴的经验。
其设计的实质是，在完成总体的设计方案以后，就指各个主要零部件的设计、安装、定位等问题，并对个别零件进行强度校核和试验。
并在相关专题中，对锤头的寿命延长进行比较详细的分析。
在各个零部件的设计中，要包括材料的选择、尺寸的确定、加工的要求，结构工艺性的满足，以及与其他零件的配合的要求等。
在强度的校核是，要运用的相关公式，进行危险部位的分析、查表、作图和计算等。
并随后对整体进行安装、工作过程以及工作后的各方面的检查，同时兼顾到维修、保险装置等方面的问题，最后对两个主要工作零件的加工精度、公差选择进行分析，以保证破碎机最终设计的经济性和可靠性。
关键词：锤式破碎机；锤头；强度；公差The Design Of the Hammer CrusherAbstractHammer type breakers are applied to such each department as the cement plant, power plant, etc. in a large amount, so its design has an extensive prospect and experience that can be used for reference. Its design essence is, formerly after total conceptual design, a design which points each main spare part, question of installing and making a reservation etc., and carry on the intensity to check and test to the specific part, and in relevant thematic parts, analysis of comparing question that the life-span of very beginning of the hammer lengthens in detail. In the design of each spare part, should include the choice, sureness, demand processed, structure craft satisfication of the size of the material, and the demand for cooperating with other parts, etc.. When the intensity is checked, should use relevant formulae, carry on the analysis of the dangerous position, need to check form, mapping, calculation, etc.. Then to install , work course , work situation after predict that carries on more overall inspection whole, give consideration to the question in such respects as maintaining and safety ,etc. at the same time. Finally, choose to analyse in machining accuracy, public errand to two groundwork parts, economy and dependability that the breaker soed as to ensure is designed finally.Keywords: Hammer type breakers, hammer, intensity, tolerance目录摘要 (I)Abstract (II)第1章绪论 (5)1.1 课题背景 (5)1.2 选题分析 (5)1.3 国内外现状 (5)1.3.1 国内发展情况 (5)1.3.2 国外发展情况 (6)第2章原理及其设计方案的确定 (7)2.1 破碎机的结构及原理 (7)2.1.1 破碎原理 (7)2.1.2 破碎机的主要结构 (7)2.2 设计方案 (8)2.3 本章小结 (8)第3章锤式破碎机的电动机功率的计算和选择 (9)3.1破碎机电动机功率的计算 (9)3.1.1 综合各种因素计算功率 (9)3.1.2 根据生产实践以及引用经验公式计算电动机功率 (10)3.2 电动机型号的选择 (11)3.3 本章小结 (11)第4章锤式破碎机的主要机构参数的 (12)4.1 转子部分结构 (12)4.2转子转速的确定 (12)4.3转子轴的设计 (13)4.3.1转子轴尺寸设计 (13)4.3.2转子轴的校核 (15)4.4锤头参数的设计 (16)4.4.1锤头质量确定的理论分析 (16)4.4.2锤头质量参数的确定 (18)4.5带传动部分的设计 (20)4.5.1 设计步骤和方法 (20)4.5.2 带轮的设计...................................................... 错误！未定义书签。
锤式破碎机设计
学号：毕业设计设计题目：锤式破碎机的设计学生姓名：专业：班级：系部：机械工程系指导教师：二〇一五年六月二日摘要摘要在现代工业的发展中，锤式破碎机大量应用于水泥厂、电厂、矿山等部门。
在本次锤式破碎机的设计方案中，根据锤式破碎机的破碎原理对破碎机进行设计，主要对轴和锤头进行分析和计算，对轴进行转速校核，对锤头进行打击平衡计算。
通过把转子转盘独立安装，减轻了更换锤头时的工作量，提高了工作效率。
利用有限元软件ANSYS对破碎机主要零部件轴进行受力分析，通过受力云图和位移云图观察其变形情况。
破碎机的整体的设计中，通过对零件材料的选择，对个别的零件进行强度、寿命的校核，对锤头金属的工艺性进行改良。
关键词传动装置；单转子；ANSYS分析AbstractAbstractIn the development of modern industry, hammer crusher is widely used in cement plants, power plants, mining and other sectors. The hammer Crusher design scenarios, according to principles of Crusher hammer crusher, crushing design analysis and calculation of the main axes and hammers, to speed check the shaft, to combat hammer balance calculation. By rotor turntable stand-alone installations, reduce the workload when replacing the hammer, and improves work efficiency. Finite element software ANSYS to crushers main components analysis of axial force, by loading images and displacement observation whose deformation. In the overall design of crusher, material selection through the components, check for individual parts for strength, durability, improved technology to hammer metal.Keywords drive; single-rotor; ANSYS analysis目录摘要 (I)Abstract (III)1 绪论 (1)1.1 破碎机的发展历史 (1)1.2 破碎机的分类 (2)1.3 破碎理论的发展 (2)1.3.1 面积学说 (2)1.3.2 体积学说 (2)1.3.3 裂缝学说 (3)1.4 给定的原始数据 (3)2 锤式破碎机的原理及类型 (5)2.1 锤式破碎机的原理 (5)2.2 锤式破碎机的类型 (5)2.3 锤式破碎机特点 (6)2.3.1 锤式破碎机的优点 (6)2.3.2 锤式破碎机的缺点 (6)2.4 锤式破碎机的规格和型号的表示方法 (6)3 锤式破碎机主体的构造 (7)3.1 机架 (7)3.2 转子 (8)3.2.1 主轴 (8)3.2.2 锤架 (8)3.2.3 锤头 (9)3.3 箅条 (11)3.4 托板和衬板 (12)3.5 过载保护 (12)3.6 密封防尘装置 (12)3.7 飞轮 (12)4 锤式破碎机主要参数的选择与确定 (13)4.1 基本参数的确定与选择 (13)4.1.1 转子的直径与长度 (13)4.1.2 基本结构尺寸的确定 (13)4.2 主要参数的确定 (14)4.2.1 转子速度的计算 (14)4.2.2 生产率的计算 (14)4.2.3 电动机功率的计算 (14)4.2.4 锤子质量的确定 (15)4.3 转子的平衡 (16)5 破碎机的传动装置 (21)5.1 飞轮所需的质量的计算 (21)5.2 带式传动的计算 (22)6 锤式破碎机轴及轴上零件的设计 (29)6.1 轴的最小直径及其长度估算 (29)6.1.1 轴的直径计算 (29)6.1.2 轴上的各段直径及长度 (30)6.1.3 轴上零件的周向定位 (32)6.1.4 轴所受静载荷及轴的强度校核 (32)6.2 ANSYS的典型分析过程 (33)6.2.1 定义工作名、工作标题 (35)6.2.2 选择单元类型 (35)6.2.3 设置材料属性 (35)6.2.4 实体建模 (36)6.2.5 网格划分 (37)6.2.6 施加约束和载荷 (37)6.2.7 进行求解 (40)6.2.8 后处理 (41)6.3 轴的转速校核 (43)6.4 轴的结构设计及其合理性 (45)6.4.1 轴的结构必须满足的条件 (45)6.4.2 轴上零件轴向定位的使用说明 (45)6.5 提高轴的疲劳的结构措施 (46)6.6 轴承类型的选择 (47)6.6.1 轴承的游动和轴向位移 (47)6.6.2 轴承安装和拆卸 (47)6.7 键的强度校核 (48)7 锤式破碎机的主体结构设计 (49)7.1 机架 (49)7.2 打击板 (50)7.3 圆盘锤架 (50)7.4 滚动轴承 (50)8 锤式破碎机的操作与维护 (53)8.1 锤式破碎机的操作方法 (53)8.1.1 启动前锤式破碎机应做好的准备工作 (53)8.1.2 启动后操作的事项 (53)8.1.3 停车时的注意事项 (53)8.2 锤式破碎机的使用与维护 (53)结论 (55)参考文献 (57)致谢 (59)1 绪论1 绪论1.1破碎机的发展历史破碎机的发展经历了几个时代的变化,近代破碎机发展的历程是从西方工业革命开始的。
最新粉碎设备设计计算
Q1=1398.6t/h，γ1=100% Q2= Q1β1，-180 E1=1398.6×0.30×60%=251.7t/h
γ2= Q2/Q1=251.7/1398.6=18.0%
Q3 =Q1- Q2=1146.9t/h
γ3=γ4=1-γ2=82.0%
Q5= Q1=1398.6t/h
γ5=γ1=100% β1，-180—为原矿中小于180mm粒级含量，查原矿粒度特性曲线（图4-3）。 Z1=180/900=0.2（粗筛的筛孔尺寸与原矿的最大粒度之比）
⑵第二段破碎作业：
Q6= Q1β5，-50E2=1398.6×0.35×80%=391.6t/h γ6= Q6/Q1=391.6/1398.6=28.0% Q7= Q8= Q1-Q6=1007.0t/h γ7=γ8=1-γ6=72.0% Q9= Q1=1398.6t/h γ9=γ1=100% β5，-50——产物5中小于50mm粒级含量，为原矿中小于
2.1第一段粉碎设备的选择与计算
已知Dmax=900mm,e=141mm,Q设=1141.9t/h； 2.1.1选颚式简摆pJ1200x1500型（查设备表知给料最大粒 度 1000mm,排料口调节150±40mm均满足），查指导书表11知 q0=1.9,故Q0=q0e=141x1.9=267.9t/h; Q=k1k2k3Q0=1x1x1x267.9=267.9t/h （k3查指导书表 9）；,n=kQ设/Q=4.7台;取5台，负荷率η= ；功率160x5=800；
①理论：β9，-15=β1，-15E1E2+γ4β4,-15E2+γ8β8,-15 实际计算方法：
②β9，-15=β1，-15+γ4β4,-15+γ8β8,-15 ③直接用中碎机排矿产物中小于15mm的粒极含量。 β9，-15=β8,-15（Z3’=15/30） β13，-15——产物13中小于15mm粒级含量， （细筛筛孔尺寸与细碎排矿口宽之比Z3’’=15/10,查图4-9 ） β13，-15 =1-0.30=0.70。 （以下内容不作要求：流程计算和设备选型完成之后，应根
破碎机的生产能力计算公式
破碎机的生产能力计算公式锤式破碎机是直接将最大粒度为600-1800毫米的物料破碎至25或25毫米以下的一段破碎用破碎机。
锤式破碎机适用于在水泥，化工，电力，冶金等工业部门破碎中等硬度的物料，如石灰石，炉渣，焦碳，煤等物料的中碎，细碎作业。
我们在使用破碎机的时候首先考虑的当然是破碎机的生产能力，但是这个生产能力要怎么计算却成了一个难题，下面我们就来介绍一下锤式破碎机生产能力的计算公式：1、理论公式：式中Q ———锤式破碎机生产能力，t/h；nq ———排料筛条的缝隙个数；L ———筛条格的长度，m；b2 ———筛条的缝隙宽度，m；d ———排料粒度，m；K ———矿石松散及物料不均匀系数，一般取 K=0.015-0.07 ，小型破碎机取小值，大型破碎机取大值；n1 ———转子圆周方向的锤子排数，一般取 n1=3-6；n ———转于转速，r/min；ρ———物料密度，kg/m3。
2.经验公式破碎煤时可按下式计算：式中 K ———系数，视破碎机构造及破碎物料硬度而定，一般取 K=0.12-0.22；L1 ———转子长度，m；D ———以锤子外缘计的转子直径，m。
亦可按下式计算：式中 K′———系数，取决于物料性质、破碎机结构和参数等。
当破碎石灰石等中硬物料时，K′= 30 - 50 ；破碎煤时，K′= 130 -150 ；破碎机规格大时取上限。
3、轴功率计算至今尚无比较准确的公式可用于计算锤式破碎机的功率。
在选配电动机时，可以按以下经验公式估算。
式中 P 0 ———锤式破碎机轴功率，kW；K ———取决于具体条件的经验系数，K = 0.1-0.2 ，破碎机规格大时取上限从丁博实验得出的一系列的数据，可以发现，锤式破碎机的最大破碎力与平均破碎力并不是呈线性变化，为了了解其变化规律，利用计算机对这两个值的比值进行数据处理：包括均值、方差计算和正态性检验等，其结果十分明显，是一个正态分布曲线图。
根据图中的数理统计结果，可得如下结论：①．根据所获得数据可以发现，最大破碎力与平均破碎力的比值并不呈线性变化。
破碎机功率计算公式
破碎机功率计算公式
破碎机的功率计算公式涉及到一些复杂的因素，主要取决于破碎机的设计、材料特性和操作条件。
一般来说，破碎机的功率可以通过以下公式进行估算：
P = (C x R^0.6 x L x S) / (3600 x K)。
其中，P代表破碎机的功率（单位为千瓦），C是破碎物料的抗压强度（单位为兆帕），R是破碎机的设备比重（单位为吨/立方米），L是物料的平均粒度（单位为毫米），S是物料的含水量（单位为%），而K则是破碎机的工作系数。
这个公式中的各项参数都需要根据具体的破碎机和物料特性进行测定或估算。
抗压强度、设备比重和平均粒度等参数需要通过实验或者相关资料获取，而含水量和工作系数则需要根据实际操作条件和经验值来确定。
需要注意的是，这只是一个估算公式，实际的功率计算可能会更为复杂，因为破碎机的功率还受到其他因素的影响，比如进料粒
度、破碎腔的设计和磨损等。
因此，在实际应用中，可能需要结合更多的实际数据和经验来进行准确的功率计算。
液压破碎锤冲击能的计算方法
液压破碎锤冲击能的计算方法
液压破碎锤是一种常见的工程机械设备，它具有高效、准确、安全等特点，在岩石、混凝土等硬质材料的破碎作业中广泛应用。
而液压破碎锤的冲击能是衡量其破碎能力的重要参数之一。
因此，研究液压破碎锤冲击能的计算方法具有重要意义。
液压破碎锤的冲击能主要由液压系统提供。
在液压系统中，由液压泵提供的压力和流量作用于锤体内的活塞上，从而使锤体内的蓄能器储存一定的能量。
当锤体下落时，蓄能器释放储存的能量，使锤体产生高速冲击力，从而实现对工作物料的破碎。
液压破碎锤的冲击能计算方法一般可以采用以下公式：
E=(1/2)mv^2
其中，E为液压破碎锤的冲击能，m为锤体的质量，v为锤体的冲击速度。
锤体的质量可以通过称重等方法测量得到，而冲击速度则可以通过测量液压系统的压力和流量，并结合液压系统的工作原理计算得到。
总之，液压破碎锤的冲击能是液压破碎锤破碎能力的重要参数之一，其计算方法可以通过锤体的质量和冲击速度的测量得到。
在实际破碎作业中，正确计算和控制液压破碎锤的冲击能，可以提高其破碎效率和安全性，保障工程施工的顺利进行。
- 1 -。
铅锤法的公式
铅锤法的公式
铅锤法是一种使用重物摔碎给定材料的技术，它可以制造出特殊形
状和/或大小的小块。
它也可以用来破碎或减缓特定块的硬度，以改善
或调整小块的特性。
下面是铅锤法的公式：
1. 铅锤力（F）= 重量（W）x 落差（h）
2. 能量（E）= 铅锤力（F）x 时间（t）
3. 齿轮传动比（G）= 落锤杆口角β x 落锤头半径 r
4. 落锤力（L）= 铅锤力（F）x 齿轮传动比（G）
5. 能量（E）= 落锤力（L）x 时间（t）
6. 冲击力（I）= 能量（E）/ 落锤面积（A）
7. 频率（f）= 落锤速度（V）/ 落锤头长度（l）
8. 冲击系数（K）= 冲击力（I）/ 铅锤力（F）
铅锤法的公式是从几个不同的方程组成的，以求出给定物质的铅锤力，能量，落锤力，冲击力，频率和冲击系数。
例如，第一个公式（铅锤力）涉及重量（W）和落差（h），这两个量级需要被提供，以便计算
出给定物质的铅锤力。
其它公式也一样，需要输入一些特定的参数和
仪器，以确定更准确的结果。
准确的参数可以帮助机器制造出更准确
的产品，并且也可以有效的减少爆发的可能性。
选择破碎锤方法
选择破碎锤一般要考虑以下几个方面的问题。
1.挖掘机的重量和斗容充分考虑挖掘机的重量可以防止大臂完全伸展开时由于破碎锤的重量过重造成挖掘机倾翻。
选配的破碎锤过大可能造成挖掘机倾翻，过小又不能充分发挥挖掘机的功效，同时也会加速破碎锤的损坏。
只有挖掘机和破碎锤的重量相匹配时才能充分发挥挖掘机和破碎锤的功效。
一般情况下，挖掘机标准斗容反映了机器重量。
目前比较好的方法是根据挖掘机的斗容来计算出可选配的破碎锤的范围。
斗容与液压锤重量有如下关系：Wh=（0.6~0.8）（W4+ρV）式中：Wh= Wl+ W2+ W3W1——液压锤锤体（裸锤）重量W2——钎杆重量W3——液压锤机架重量W4——挖掘机铲斗自身重量ρ——砂土密度，一般ρ=l600N/m3V ——挖掘机铲斗斗容2. 液压破碎锤的工作流量和压力不同大小的液压破碎锤的工作流量是不同的。
小的液压破碎锤流量可以小到每分钟只有23L，而大的液压破碎锤则可以达到每分钟超过400L。
选定液压破碎锤时，一定要使液压破碎锤的流量要求与挖掘机备用阀的输出流量相符。
一般来讲，流量大小决定液压破碎锤的工作频率，即每分钟的冲击数，流量与冲击次数成正比。
但是当挖掘机备用阀输出流量大于液压破碎锤的需求流量时，就会使液压系统产生过多的热量，造成系统温度过高，降低元件的使用寿命。
在选配液压锤时，还要使液压破碎锤的工作压力与备用阀的限定压力相符。
如果不相符，应在管路系统中加溢流阀，按液压锤的额定压力进行调整。
选择了合适的破碎锤，也不能忽略了正确的使用和定期的保养。
正确操作可提高液压破碎锤的作业效率，并可延长挖掘机和液压破碎锤的使用寿命。
液压破碎锤使用时需要尤为注意的几点。
（1）液压锤钎杆始终与被碎物体表面垂直，使用时钎杆紧压着被破碎的物体，并保持一定压力后再开动破碎锤，破碎后立即停止破碎锤工作，防止空打。
（2）当破碎特别坚硬的物体时，应先从边缘开始敲打，不要在同一点连续锤打超过30s，以防止钎杆过热。
破碎锤钎杆的计算公式
破碎锤钎杆的计算公式破碎锤钎杆是破碎机的重要部件，其设计和计算是破碎机性能和寿命的关键。
破碎锤钎杆的计算公式是破碎机设计中的重要内容，它直接影响破碎机的工作效率和使用寿命。
本文将介绍破碎锤钎杆的计算公式及其相关知识。
破碎锤钎杆是破碎机中用于破碎物料的重要部件，其主要作用是将物料进行破碎。
在破碎过程中，破碎锤钎杆承受着巨大的冲击力和磨损，因此其设计和计算至关重要。
破碎锤钎杆的计算公式主要包括以下几个方面：1. 破碎锤钎杆的材料选择，破碎锤钎杆的材料选择直接影响其磨损和使用寿命。
一般来说，破碎锤钎杆的材料应具有较高的硬度和耐磨性，以保证其在破碎过程中不易磨损。
常用的破碎锤钎杆材料包括高锰钢、合金钢等。
2. 破碎锤钎杆的尺寸设计，破碎锤钎杆的尺寸设计应考虑到其在破碎过程中所承受的冲击力和磨损。
一般来说，破碎锤钎杆的直径和长度应根据破碎机的工作条件和物料性质进行合理设计，以保证其在破碎过程中不易变形和断裂。
3. 破碎锤钎杆的强度计算，破碎锤钎杆的强度计算是其设计中的重要环节。
破碎锤钎杆在破碎过程中承受着巨大的冲击力，因此其强度计算应考虑到其在工作过程中的受力情况，以保证其不易断裂和变形。
4. 破碎锤钎杆的疲劳寿命计算，破碎锤钎杆在长期工作过程中会受到疲劳载荷的作用，因此其疲劳寿命计算是其设计中的重要内容。
破碎锤钎杆的疲劳寿命计算应考虑到其在工作过程中的受力情况和疲劳特性，以保证其在长期工作过程中不易断裂和疲劳。
综上所述，破碎锤钎杆的计算公式是破碎机设计中的重要内容，其设计和计算直接影响破碎机的工作效率和使用寿命。
在设计破碎锤钎杆时，应根据破碎机的工作条件和物料性质合理选择材料、设计尺寸、计算强度和疲劳寿命，以保证破碎锤钎杆在工作过程中能够承受巨大的冲击力和磨损，从而保证破碎机的正常工作和长期稳定运行。
A66--液压破碎锤冲击能的计算方法
液压破碎锤冲击能的计算方法杨国平&!柴睿!"%$上海工程技术大学!汽车工程学院!上海!!""**(#!$上海交通大学机械与动力工程学院!上海!!""**’$!摘要"!提出了一种计算液压破碎锤冲击能的计算方法$通过对某液压破碎锤冲击能的验算$说明该算法是正确的$可供工程技术人员在计算液压破碎锤冲击能时使用%!关键词"!液压破碎锤&液压冲击器&冲击能&计算方法!中图分类号"P H &!%!!文献标识码"+!!文章编号"%""%,’’&-#!""#$"%,""E E ,"*T 2.5/+,*-*&)L +/3+73/,’2-.*,02(210L(&/73’+0/..*&801224:,d 75>!N /0=Q 47!!液压破碎锤与液压挖掘机配套使用$主要用于矿山岩石的破碎#工程建设$特别是旧城改造#混凝土构件的拆除施工中%冲击能是液压破碎锤的主要性能参数$也是结构设计中确定主要尺寸的依据%对于液压破碎锤的冲击能$只需计算活塞在冲程运动过程中所做的最大功即可%本文对冲击能的计算作一分析%9!活塞冲程运动方程由图%可以看出$在冲程运动中活塞所受到的作用力$包括绝热膨胀引起的作用力!在液压冲击器中$活塞在密闭的气腔中高速往复运动$氮气中的热量来不及与外界进行热交换$这一过程可以看作是绝热过程"$作用于活塞前后腔的液压力和活塞自重等%由于活塞是在油液中运动的$故可略去摩擦阻力的影响%由此$活塞运动规律按动力学的基本方程可表示为&1!51E!Y %2*[%!2!V %%2%[&;!%"式中!5)))活塞冲程运动中的位移&&)))活塞质量&%)))绝热膨胀后氮气压力&2*)))活塞上端面的面积&2%)))活塞前腔的有效作用面积&2!)))活塞后腔的有效作用面积&%%)))活塞前腔的油液压力&%!)))活塞后腔的油液压力%图9!活塞运动分析图根据液压冲击器工作原理可知$活塞在冲击时$活塞前腔与后腔经换向阀油路相连$则活塞前腔和后腔压力相等$只要流量足够$且在整个冲击过程变化不大$可认为始终等于系统压力%即!收稿日期"!""E V "@V !*!基金项目"上海市科委科技攻关项目""(%%%%"*($!通讯地址"杨国平!上海市长宁区清池路%%"弄!号’"!室"!""**’$%%Y %!Y <!!"式中!<)))液压冲击器系统压力%由气体绝热状态方程可得%"8C"Y %8C Y 常数!*"式中!%")))氮气室充气压力&8")))原始氮气容积&8)))氮气绝热膨胀时的容积%根据活塞运动的几何关系可得8Y 8"[2*5!&"将式!&"代入式!*"$整理可得%Y %"8"8"[2*!"56!’"式中!6)))绝热指数$对氮气6Y %$&%将式!!"#!&"和式!’"代入式!%"$整理可得&1!51E!Y %"8"8"[2*!"562*[<!2!V 2%"[G!("式中!G )))活塞重力%式!("描述了活塞在冲程过程中冲击速度#冲击时间#冲击行程以及系统压力之间的关系%:!液压冲击器冲击能的计算若将式!("按做功形式改写$即在式!("的等式两边同乘以15$可得&1!51E !15Y %"8"8"[2*!"562*[<!2!V 2%"[,-G 15整理可得&1!51E!15Y %"%%[2*58*+/0"62*[<!2!V 2%"[1234G 15!@"将式!@"对5进行积分(&1!51E!15Y (%"%%[2*58*+/0"62*[<!2!V 2%"[1234G 15!E"当2%Y 2!时$则<!2!V 2%"Y "$由式!E "整理后可得M Y %"8"%V 6%[2*8"!"K%V 6[GK [4!#"式中!K )))活塞冲击到某一位置时活塞的行程%当活塞在回程制动结束#开始冲程运动的瞬间$活塞处于上止点$此时初始条件为K Y"#M Y "$代入式!#"整理后求得积分常数4值$即4YV %"8"%V 6!%""将式!%""代入式!#"$整理后可得活塞冲击能的计算公式M Y !$’%"8"%V8"8"[2*!"K,-"$&[GK!%%"由式!%%"可知$只要知道液压冲击器的活塞重量#活塞行程#活塞上端面的面积#氮气室初始状态的充气压力和容积$就可以计算出液压冲击器的冲击能%当2%’2!时$假设液压系统的油泵流量足够大$并在液压冲击器高压回路上安装高压蓄能器$保证液压冲击器在冲击过程能实时地补油$使液压系统压力始终恒等于溢流阀的调定压力$近似为一个常数%可得M Y %"8"%V 6%[2*8"!"K %V ,-6[!<2!V <2%[G "K [4!%!"同理可推出M Y !$’%"8"%V 8"8"[2*!"K ,-"$&[!<2!V <2%[G "K !%*"由式!%*"可知$只要知道液压冲击器的活塞重量#活塞行程#活塞上端面的面积#活塞前腔有效作用面积#活塞后腔有效作用面积#液压系统压力#氮气室初始状态的充气压力和容积$就可以由式!%*"近似计算出液压冲击器的冲击能%<!实例采用该算法对某品牌的液压破碎锤的冲击能进行计算如下%已知参数为(工作油压%""!%("C >’G <!$活塞质量%#$*!C >$氮气压力"$#L I 9$氮气室的容积%!&!&’E $@’<<*%将相关参数代入公式!%*"$计算结果见表%%由表%可以看出$当工作压力不同时$其冲击能会发生变化%当工作压力为%"!%(L I 9时$液压冲击器的冲击能为&(*$’!’&E $@3%而该液压锤的资料上标出的打击能量为&#&3$估计其值是工作压力为%!$’L I 9时通过实验得出的数值%与计算的结果&##3相比稍小$其原因是在计算中忽略了摩擦#氮气热交换#高压油压力波动和换向阀动作等因素%因此$可用本文提出的算法对液压冲击器的冲击能进行估算%表9!冲击能计算结果工作油压’L I 9打击速度’!<’W"冲击能量’3%"@$%%&(*$’%"$’@$%@&@"$(%%@$!!&@@$@%%$’@$!E &E &$E %!@$**&#%$#%!$’@$*E &##$"%*@$&*’"($%%*$’@$&#’%*$!%&@$’&’!"$*%&$’@$’#’!@$&%’@$(&’*&$’%’$’@$(#’&%$(%(@$@&’&E $@,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,#上接第@#页$!%"从图@和表!中可以看到$在铲斗张开最大时!称之为挖掘起始点"$G 型挖掘力最大$较9型大%#$(A $较]型大&*$@A %顺挖掘力特性曲线向右直到最大挖掘力出现这一段$都是G 型最大$9型次之$]型最小%这个特性非常重要$因为开始挖掘时$挖掘阻力最大$最需要大的挖掘力%一般最大挖掘力出现在.#$85%("O 左右较佳$这点G 型也较好%!!"再看铲斗油缸行程$G 型的最大行程为%’%"<<$9型为%’(’<<$]型是%’(%<<&铲斗总转角差不多&油缸最小安装尺寸分别是(G 型为!!@"<<$9型#]型为!*&"<<%G 型油缸行程最短$铲斗转动角度却稍大$表明它全转角挖掘最省时间$即挖掘速度最快%其余两种机构则速度近似$G 型油缸最短#最经济$机构设计时也较易布置%由此看来$G 型机构的挖掘性能具有一定优势$一些主要参数较佳%<;:!三铰点连杆挖掘机构的应用三铰点连杆机构在挖掘性能和结构设计方面有某些重要优点$可以用于大#中#小型挖掘机$尤其用于短斗杆#大斗容挖掘机上有明显优势%当今挖掘机为追求高生产率$提高斗杆挖掘力$短斗杆#大斗容设计是一种新趋势$尤显现于大#中型挖掘机上%另外$挖掘装载机行车时要求铲斗收拢后所占空间最小$有的要求铲斗总转角达%#"O $三铰点连杆机构很适合于铲斗大转角的设计%三铰点连杆机构在实际应用上一直存在技术或应用习惯上的障碍%它在连杆上多了一个销轴$与]型一样$在小型挖掘机上为节约成本而不作为首选结构%最大的应用障碍是对其认识不足$它的设计计算方法特别$对于编程计算和N 0H 设计功能的依赖性比较强%在此之前$国内还未见它的设计计算方法$众多生产企业不掌握它的设计技能$难以应用%本文提供了三铰点连杆机构的设计计算方法和原理$扫除了该机构设计计算方面的障碍$但要得到广泛的应用和发展$还需要挖掘机行业技术人员熟练掌握$从实践中融会贯通$更需要业内人士的广泛共识%。
2破碎机的参数设计10p
2 鄂式破碎机的参数鄂式破碎机的主参数即决定机器技术性能及与其密切相关的主要技术参数。
破碎机的主参数包括转速、生产能力、破碎力、功耗等。
其中生产能力、破碎力、功耗除与破碎物料的物理、力学性能以及机器的结构和尺寸有关外，还与实地生产时的外部条件（如装料块度及装料方式等）有关，要作出精确的理论计算是比较困难的。
因此，从设计的角度，下面的计算公式将是破碎机最优设计时建立目标函数和设计约束的重要依据。
本次对鄂式破碎机的具体设计如下：已知条件:破碎能力为20 m3／H,最大入料尺寸为250mm,出料粒度为<=50mm.2.1结构参数的确定（1）进料口与卸料口进料口长度L为宽度B的1.25～1.6倍。
对于大型破碎机，取L=(1.25～1.6)B,中小型破碎机取L=(1.5～1.6)B。
对于小型破碎机，为了获得较高的生产率和粉碎比，L／B值可以选大些，L／B=2.5～5。
进料口宽度B=（1.1～1.25）maxD。
maxD是最大给料粒度，这是由破碎机啮住物料的条件所决定的。
(建材机械工程手册)进料口宽度B=(1.1～1.25)maxD =300 mm中、小型破碎机L=(1.5～1.6)B =450 mm卸料口最小宽度e可以按下式确定：简摆鄂式破碎机：=-sdmax (51～71)B复摆鄂式破碎机：=-s d max （71～101）Be==-s d max （71～101）B=35 mm式中 max d — 最大卸料粒度；S — 动鄂板的摆动行程（卸料口出的水平行程）。
（2）动鄂板摆动行程S 与偏心轴的偏心距r在理论上，动鄂板摆动行程S 应按物料达到破坏时所需压缩量来决定。
然而，由于破碎板的变形，及动鄂板与固定鄂板之间存在的间隙等因素的影响，实际选取的动鄂板摆动行程远远大于理论上求出的数值。
在简摆鄂式破碎机中，动鄂板摆动行程是破碎腔的上部行程小，下部行程大，物料大小是从破碎腔的上部逐渐向下逐渐减小的，所以只要动鄂板上部的摆动行程能够满足破碎物料所需的压缩量就可以。
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破碎锤设计公式1 PRINT "前提一给定输入锤体压力Pb 、工作油量Q 、冲击能Ej"5 PRINT "前提二给定输入锤体压力Pb 、钎杆直径DQG 及打击频率NSP"10 INPUT "(给定条件按前提一,F=1,给定条件按前提二,F=2.) F=",FA20 INPUT "输入锤体压力Pb=",Pb30 IF FA=1 THEN INPUT "工作油量Q=",Q40 IF FA=1 THEN INPUT "冲击能EJ=", EJ50 IF FA=2 THEN INPUT "钎杆直径DQG=", DQG60 IF FA=2 THEN INPUT "打击频率NSP=",NSP70 INPUT "给定锤体型式,普通型,FB=1,高能型,FB=2. FB=",FB 75 IF FB=1 HTEN N$="普通型"80 IF FB=2 HTEN N$="高能型"85 IF FB=1 THEN NP=0.6 : PDA=0.890 IF FB=2 THEN NP=0.65 : PDA=0.5100 IF DQG=0 THEN DQG=FIX((EJ^0.35*7+8.6)/10105 QG=DQG*10110 AKQ=50*DQG^0.1 : KKQ=32/DQG115 PI=3.14159265120 IF EJ=0 THEN EJ=(DQG/2)^2*PI*AKQ/KKQ130 KX= (1-1/(EJ/10))^23140 LDGZ=EJ^0.445/KX *0.2451150 KDAB=1.6 : KDAC=1.15160 PBSD=FIX(Pb*1.5+0.51)/2170 IF Q=0 THEN Q=FIX(EJ*NSP/(NP*Pb*10000)+0.9)*10175 QSD=FIX(Q*1.5+0.51)/2180 IF NSP=0 THEN NSP=FIX(Q*Pb*NP*200/EJ +0.2)*5190 WJ=Pb*Q*16.67200 RHS3= FIX((EJ*KKQ /(PI*AKQ))^0.5*8+0.9)/4210 FJ= EJ*100 / LDGZ220 FZJ=FJ*0.08230 LHS0=(LDGZ-0.8) * 9240 FHSP=PI * RHS3^2 * LHS0 * 7.85 /100250 RHS1=FIX(((RHS3^2 *PI*100*(Pb -0.015)-FJ-FZJ +FHSP ) /( PI*(PJ-0.015-PDa)))^0.5*0.8 +0.5)/4260 LDGZ= FIX(EJ/((RHS3^2*PI-RHS1^2*PI)*(PB-0.015)-FZJ+FHSP)*10+0.55)/10270 JDAC= ( RHS1^2 *PI* LDGZ *KDAB) /( KDAB/KDAC-1)280 K1= ((1-1/Q)*0.975)^8 *0.845290 RHS2= FIX(((RHS3^2*PI+(RHS1^2 *100xPI*KDAB*PDA+FJ*0.045+FHSP)/(PBSD-0.015-0.8-PBSD*0.02)/100 )/PI)^0 .5*100+0.6)/100300 SC=RHS1^2*PI310 SCJ= PI*(RHS3^2-RHS1^2)320 SST= PI*(RHS2^2-RHS3^2)330 PHSC= PbSD*.98-(PDA*KDAB*SC*100+FHSP+FJ*0.045)/SST340 FST= (PbSD*.98*100*SST-PDA*KDAC*100*Sc-FHSP-FJ*0.045)350 PHXC= PbSD*.98-(FST+FJ*0.045)/(RHS2^2-RHS1^2)360 IF PHSC<PHXC THEN PHC=PHSC :ELSE PHC=PHXC365 IF FB=2 THEN 600370 DJLX=(Q *16.67/((PHC *2000)^0.5*100*K1*PI))^0.5*2380 DLDJ= FIX((Q *16.67/(1405 *K1))^0.5*20+.95)/10390 DLDP= FIX( DLDJ/2^0.5 *10+0.9)/10400 DLTZ= FIX((Q *16.67/(993 * K1))^0.5*20+0.95)/10410 THEN DLTC= FIX((Q^0.62*16.67/(4180 *K1))^0.5*20+0.9)/10420 IF Q<150 THEN Dg= FIX((Q *16.67/3800)^0.585*8+0.9)/8430 IF Q>=150 THEN DG= FIX((Q *16.67/3800)^0.585*4+0.9)/4440 IF Pb>17 THEN K2=530 :ELSE K2=430450 DFXK=FIX((Q*16.67/K2)^0.5*20+.2)/10460 DFX1=DFXK+FIX(DFXK+.8)/5470 DFX2=DFX1+0.15480 DFX3=DFX1+0.08490 IF DFXK>=4.8 THEN NFXHK=8 : ELSE NFXHK=6500 DFXHK=FIX((Q *16.67/(2000*NFXHK *K1))^0.5*20+.95)/10600 IF FB=2 THEN DLDJ= FIX((Q *16.67/(993 *2* K1))^0.5*20+0.95)/10610 IF FB=2 THEN DLDP= FIX((Q *16.67/(1405*4 *K1))^0.5*20+1.1)/10 5000 LPRINT TAB(15);"ST"; QG; N$; "液压破碎锤设计参数"5010 LPRINT TAB(1);"基本参数:"5015 LPRINT TAB(5); "破碎锤总重(KN)";TAB(45);"破碎锤规格cm"5020 LPRINT TAB(5); "工作油压(MPa)";TAB(24); PBSD;TAB(30);"--";PB;TAB(45);"工作油量cm^2/min";TAB(64);QSD;TAB(70);"--";Q5025 LPRINT TAB(5); "打击能量(J)";TAB(24); EJ;TAB(45);"打击频率(bpm)";TAB(64);Nsp1;TAB(70);"--";Nsp5030 LPRINT TAB(5); "氮气室充压(MPa)";TAB(24);PDA;TAB(45);"配管公径(mm)" ;TAB(64);DG5035 LPRINT TAB(5); "钎杆直径(mm)";TAB(24);DQG; TAB(45); "钎杆长度(mm)"; TAB(64);LQG一、氮气室容积: Jba= πx(Rda12xLda1+Rda22xLda2+Rda32xLda3+(Rda12+Rda22+Rda1xRda2)xLda4/3 (cm3)(cm2)三、初始氮气工作压力: Pda0= JbaxPba÷(Jba-SCxLwa)(MPa)四、氮气工作压力: Pdagz= JbaxPba÷(Jba-SCx(Lwa+Lgz) (MPa)(cm2)七、实际工作油压: PbS= Pbx(1-Kyj) (MPa)八、活塞下压冲击力: Fj= ( PdaGZ x Sc+Pbs x SCj -FZZH+FHSP )/10 (KN)九、活塞上推作用力: FST= (PbSx SST-PdaGZ x Sc-FHSP-FZZH)/10 (KN)十、打击能量: Ej= FjxLGZ x10(N.m)十一、钎杆头部直径: DQGT= FIX((NJx1.6/(πxGCQG))0.5x20+0.9)/10 (Cm)十四、活塞下压速度: UHSX= (Q-QFXN)/(6 xSCj ) (m/S)十五、活塞上推速度: UHSS= (Q-QFXN)/(6 xSST ) (m/S)十六、上换点平衡压力: PSP= (FST+FZZH)/(RHS22xπ-RHS12xπ) (MPa)十七、初算活塞推泻漏: QSLO= πx RHS2 x (εSZ3 x PBS / (6 x V x LG23) +(εSZ3 x UHSS)) (cm2/S)十八、雷诺数(上推): CReT= QSLO/(RHS2xπxv):十九、推泻漏修正系数: K1= 200xLG23/(CReTxεSZ): CLX1= 6/(K1(0.5575+K1x0.11))二十、活塞上推泻漏: QSLO= πx RHS2 x (εSZ3 x PBS / (6 x V x LG23 xCLX1)+(εSZ3 x UHSS)) (cm2/S)廿一、初算活塞压泻漏: QYLO= πx RHS2 x (εSZ3 x PBS / (6 x V x LHS22) +(εSZ3 x UHSX) (cm2/S)廿二、雷诺数(下压): CReY= QYLO/(RHS2xπxv):廿三、压泻漏修正系数: K2= 200xLHS22/(CReYxεSZ): CLX2= 6/(K2(0.5575+K2x0.11))廿四、活塞上推泻漏: QYLO= πx RHS2 x (εSZ3 x PBS / (6 x V x LHS22 xCLX2)+(εSZ3 x UHSX)) (cm2/S)廿五、活塞初算总长: LHS0= (LDGZ-0.8) x 9 (cm)廿六、活塞初算重量: FHSP= πx RHS32 x LHS0 x 7.85 /100 ( N )廿七、活塞上推低压差: PHSC= PbSD-(Pdagz xSC+FHSP+FZZH)/(RHS22x π-RHS32xπ) (MPa)廿八、活塞下压低压差: PHXC= PbSD-FST/(RHS22xπ-RHS12xπ) (MPa)廿九、系数: K3= ((1-1/Q) x 0.975)8 x0.845三十、进液限流孔直径: DJIX= (Q x16.67/((PHC x2000)0.5x100xK3x π))0.5x2 (cm) (IF PHSC<PHXC PHC=PHSC)卅一、进液流道直径: DLDJ= (Q x16.67/(1405 x K3))0.5x2 (cm)卅二、排液流道直径: DLDP= DLDJ/20.5 (cm)卅三、主联通孔直径: DLTZ= (Q x16.67/(993 x K3))0.5x2 (cm)卅四、次联通孔直径: DLTC= (Q0.62x16.67/(4180 x K3))0.5x2 (cm)三十五、外管道公径: Dg= FIX( DLDPx2+.85)x5 (mm)三十六、活塞上部半径: RHS1= (((RHS32xπxPbS-FJ-FHSP)/(PbS-PDA0))/π)0.5 (cm)三十七、活塞中部半径: RHS2= (( FJ/(PbSx0.7)+SC)/π)0.5 (cm)三十八、系数: KA= (1-1/(FJ/10))22三十九、活塞工作行程: LDGZ= FJ0.445/KAx0.235 (cm)四十、设置流量: Q= FJx0.47/LDGZ (L/min)四十一、下压过程压力: PYHZ= ( FST+FZZH-FHSP)/。