HSL180搅拌站基础计算书
搅拌站地基承载力计算书
地基承载力计算书1、拌合站配置情况拌和站配备2台中联-CIFA JS2000拌和机，共配置8个水泥罐，单个罐自重10吨，在装满材料时材料重按照2个150吨,2个100吨计算。
2、拌和站储料罐基础设计根据罐体基础扩大后尺寸为16.8×3.2-3.6×1.5m，由于实际需要基础扇型布置，其扇型底面积为50m2。
按照此尺寸面积检算地基承载力。
图2-1 拌和站基础平面图3、抗倾覆计算1.本次计算按空罐在10级风作用下的倾覆稳定性验算每个储料罐空壳及支起架重为10t，设计储料罐容装水泥重150t （2个）、100t（2个），水泥罐直径2.97m（2个）；3.4m（2个），罐身长14.3m（按15m长计算风力弯矩），4个罐基本并排竖立，受风面积182.18m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力、空罐情况下计算基础的抗倾覆性，示意图中A点为抗倾覆点。
C30钢筋混凝土比重2.5t/m3,体积75m3。
风级风速换算参考《桥梁工程师手册》1-2-6表风力、等级的划分，见表3-1。
表3-1 风级风速换算表风级风速m/s 风级风速m/s10 24.5-28.4 11 28.5-32.6图3-2 抗倾覆计算示意图2.计算公式（1）风荷载强度公式 ： 0k z s z w w βμμ=k w —风荷载强度（Pa ）；0w —基本风压值（Pa ），根据《建筑结构荷载规范》附录E ，蚌埠地区重现期R=50年的基本风压值为300Pa ；z β—高度Z 处的风振系数，本次计算取1；s μ—风荷载体型系数，对圆形截面取0.8； z μ—风压高度变化系数; 本次计算取1.18；k w =0.8×1.18×1×300=283.2Pa 。
（2）基础抗倾覆计算/c k f k M M ==G 1×1/2×基础宽/k w ×受风面×(14.3/2+4)≥1.5即满足要求k M —抵抗弯矩 （KN •M ） f M —风荷载弯矩（KN •M ）G 1—储蓄空罐+基础自重(KN)k w —风荷载强度（Pa ）（3）基础抗滑稳定性验算 K 0= G 1×f/ F 风≥1.3 即满足要求 G 1—储蓄罐与基础自重(KN) F 风—风荷载(KN)f —基底摩擦系数，查表得0.25；罐与基础自重计算求得：G 1=4×10×10+75×2.5×10=2275KN ；k w =283.2Pa ；受风面积：2×14.3×（3.4+2.97）=182.18m 2；/c k f k M M = G 1×1/2×基础宽/k w ×受风面积×(14.3/2+4)=(2275×3.6/2)/(283.2×182.18×11.15/1000)=7.1＞1.5，满足抗倾覆要求。
180拌合站站文字说明
3. 拌合站生产能力估算3.1 混凝土需求量计算按平均月混凝土需求量和高峰期混凝土需求量两种方式计算。
3.1.1平均月混凝土需求量扣除隧道喷射混凝土量(喷射混凝土每条隧道单独建站)，二环东路南延混凝土483724方，二环南路东延混凝土需求量832427方，合计混凝土需求量1316151 方，见附表二。
计划工期36个月，扣除施工准备期和交工期，合计4个月，全线月平均混凝土需求量Q=132/32=4.1万方，东延月平均混凝土需求量Q=83.3/32=2.6万方/月，南延月平均混凝土需求量Q=48.3/32=1.5万方/月，3.1.2高峰期月混凝土需求量隧道工程按每两天浇筑一次二衬混凝土，所有隧道全部进行二次衬砌施工，高峰期隧道月混凝土需求量6.6万方(按Ⅲ级围岩每月150m/隧道开挖面•月•18条隧道口）；桥梁工程考虑大的互通区（混凝土方量大于两万方），按每月每个互通区浇筑2 联箱梁混凝土，高峰期桥梁混凝土需求量2.4万方；高峰期混凝土需求总方量9万方。
东延高峰期混凝土：3.7+1.2=4.9万方/月南延高峰期混凝土：2.9+1.2=4.1万方/月3.2 拌合站混凝土生产能力拌合站拟建180混凝土搅拌站一座，理论混凝土生产能力180m3/h。
搅拌站小时生产率：Ph =180×KB=180×0.75=135m3/h；KB-时间利用系数，取0.75。
搅拌站台班生产率：P=8Ph=1080m3/h；搅拌站月生产率：Py=(P×m×T)/K=(1080×2.5×25)/1.7=31764m3m-每天作业班数，一般按2.0班计算；T-有效作业天数，取25天；K-不均衡生产系数，一般取1.6～1.8。
本拌合站拟主要供应南线东延混凝土。
高分期不足部分混凝土和前期混凝土采用商混站提供。
3.3 混凝土运输隧道施工一般采用HBT60拖泵，采用12方混凝土搅拌车运输。
拌和站基础计算书
拌和站基础计算书1. 拌合站概况某搅拌站共有6个水泥罐，单个罐满载时单个支腿受力35t，罐宽3m，罐身高14m，支腿长7m，罐车基础采用C25砼扩大基础，长22m，宽5m，深1.5m，地基承载力180kPa，基底土摩擦系数0.25。
搅拌站地区最大风速21.3m/s。
主楼采用回字形基础，外环7*7m，内环3*3m，深0.9m。
主楼轮廓高8m，宽12m，单腿支撑12t。
2. 拌合站储料罐基础计算2.1 储料罐概况储料罐基础采用砼扩大基础，材料为C25砼,长22m，宽为5m，浇注深度为1.5m，基础底面积A=22×5=110m2 。
2.2 荷载计算储料罐重量通过基础作用于土层上，单个罐满载时每个支腿为35t,共6个罐，每个罐4个支腿，总重集中力P=6×4×10×35=8400kN，基础自重G=25×22×5×1.5=4125kN,承载力计算示意见下图本拌和站地区，最大风速v=21.3m/s，储料罐罐身长14m，6个罐基本并排竖立，单个罐宽3m，总受风面积Af=6×3×14=252m2 。
整体受风荷载等效成水平集中力，如下图所示：风荷载强度计算式为：W=K1 K2K3W其中：W ——风荷载强度 Pa；W0——基本风压值 Pa，可按W=V21.6计算；K1——风载体型系数，圆形取0.8；K2——风压高度变化系数，按30m高考虑为1.13；K3——地形地理条件系数，按山岭峡谷考虑，取1.2； V- 风速 m/s；本拌和站地区，最大风速21.3m/s,则:W0 =V21.6=21.321.6=283.6PaW=K1 K2K3W=0.8×1.13×1.2×283.6=307.6Pa单个罐宽3m，高14m，总受风面积A=252m2 ，风荷载等效成水平集中力P=A·W=252×307.6×10-3=77.5kN2.3储料罐地基承载力计算其中：P- 储蓄罐重量（kN），为8400kN；G-基础砼自重（kN），为4125kN；A- 基础作用于地基上有效面积（m2 ），为110m2 ；M- 由风荷载引起基础的弯矩（kN·m）；M=P·h风=77.5×(7+7)=1085kN·m；W=bh26=22×526=91.7m3 。
拌合站基础埋深计算书
新郑机场站拌合站基础深度计算书
1、水泥罐基础施工
水泥罐基础，我部拟下挖2.1m，基底采取60cm的砂浆片石垫层，并夯实，再立模浇筑双层钢筋混凝土，每个水泥罐基础保证4.5×4.5米的尺寸，同时将所有水泥罐的基础连成整体，厚度为150cm 浇注。
基础平面平整度控制在±2mm以内。
再进行立柱浇注并预埋地脚螺栓，预埋地脚螺栓中心距不大于±2mm。
承载力验算如下：水泥罐满载时为100t仓，每条腿承受静载25t；
基础自重为：4.5m×4.5m×1.5m×2.5t/m3=75.9t；
根据施工图地质报告，粉土的基本承载力100Kpa；
1000 KN +759 KN =1759KN<100Kpa×4.5m×4.5m=2025KN；
满足要求。
2、主机基础施工
主机基础同水泥罐基础，再采取50cm灰土夯实，立模浇注双层钢筋砼。
基础尺寸保证1m×1m，基础深度为1m，基础采用C30砼，立柱钢筋预埋，待基础达到设计强度的70%后施工立柱，并预埋地脚螺栓，预埋地脚螺栓中心距不大于±2。
承载力验算如下：HZS120拌合楼主机每条支腿承载12t；
基础自重：5.25m×5.25m×1m×2.5t/m3=68.9t；
120+689=789 KN<100Kpa×5.25m×5.25m=2756KN；
满足要求。
混凝土180搅拌站建站方案
混凝土工程有限公司新建180混凝土搅拌站项目方案目录第一章混凝土工程有限公司企业概况***混凝土工程有限公司始建于2011年，有***公司控股创立。
公司坐落于******路。
公司主要经营：各种标号普通混凝土、清水混凝土、自密实混凝土、防腐蚀混凝土、透水混凝土、保温混凝土、混凝土预制构件等新型环保、绿色建筑材料的研发、生产、销售、技术推广及机械、车辆租赁。
混凝土工程有限公司占地面积25000余平方米，建筑面积2000多平方米，紧邻圣海路，地理优势可辐射南海、文登、威海等地项目的施工。
公司原有270混凝土生产线两条，理论生产能力每540立方/小时。
为威海市最大的混凝土搅拌站，年理论生产能力达80万立方。
公司拥有混凝土罐车14立方=18台，20立方=10台；56米汽车泵3台，租赁汽车泵4台，可同时满足7个工程同时施工，公司利用GPS工作平台统一调度，极大的提高了机械利用率。
公司另签约专业商砼泵车、地泵、车载泵、混凝土罐车租赁企业四家，有力的保障机械供应，满足了客户工期的要求。
公司现有员工60人，其中各类专业技术人员7人，其中高工1人，工程师4人。
公司主要代表工程为北京交通大学、华山金宇双创产业园、中铝职业学院、高校联盟、卓达港口、清岛湾、星海澜湾、江南城、盛世海湾公馆、碧海云居、翡翠城、紫草泊社区、东西里岛社区改造项目、倪氏海泰庄园、苏格兰小镇、英伦湾项目、北欧小镇、地中海、巴厘岛项目、卓达新材厂、南海新能源碳材料厂、永固装配式厂等。
第二章项目背景一、项目概况：为*****房地产开发有限责任公司在南海新区开发的项目做混凝土生产配套。
本项目暂定建设单线180混凝土搅拌站，预留一条180生产线的位置，以备根据工程使用量扩充产能。
新项目名称：混凝土双180生产线一条；新项目选址：*****附近；建设用地：28亩土地；二、项目背景：随着南海新区建设规模不断扩大，混凝土用量不断增加，质量要求越来越高，混凝土预拌化代表了混凝土生产的最新最先进水平，预拌混凝土是工程建设发展的高级阶段。
拌和站基础计算
拌和站料仓计算拌和站基础采用整体基础，基础顶面埋深900mm，基础为C30混凝土，厚度800m，下设300mm厚级配碎石垫层如图1所示图1 储料罐基础图1）荷载分析计算时根据储料罐存料情况分为空仓和满仓两种情况。
空罐时，荷载包括基础自重、上覆土重、储料罐自重（10t）及储料罐所受风荷载。
满仓时，荷载包括基础自重、上覆土重、储料罐自重（10t）、料的重量（大罐150t，）及储料罐所受风荷载。
其中基础自重按2.5t/m3计算，上覆土按γh=18 kN/m2计算（γ=20kN/m3,h=0.9m）。
风荷载按最大风压W0=1000Pa计算。
W=K1K2K3W0式中W——风荷载强度(Pa)；W0——基本风压(Pa)K1——风荷载体型系数；圆形截面取0.8K2——风压高度变化系数，根据分类高度≦20m时取1.0K3——地形地理条件系数；按山岭地区考虑取最大值1.3所以有：W=K1K2K3W0=0.8×1.0×1.3×1000=1040 Pa 灌仓为SC150仓高23m，仓体直径3.2m卸料高度约为2m。
所以SC150迎风面积A1=(23-2)×3.2=67.2㎡。
所以灌仓所受风载大小为：N风=1040×67.2=69888 N2）空仓情况计算对于空仓情况，因竖向荷载相对较小，水平风载较大，所以该工况仅做抗倾覆分析。
为便于计算仅考虑一个罐体的情况，并假定支腿范围内混凝土基础与周围基础独立，基础宽4.94m，如图2所示：图2单罐体基础图假定倾覆时沿背风侧基础边倾倒，以此验算倾覆问题。
此时基础底面所承受的荷载为：SC150：罐体自重：G1=10t，基础混凝土自重：G2=（3.55×4.94×0.8+0.7×0.7×1.5×4）×2.5=42.42t上覆土重量：G3=（3.55×4.94×0.9-0.7×0.7×0.9×4）×2.0=28t即：G150= G1+ G2+ G3=80.46 t对于灌仓SC150倾覆力矩为：M倾= N风×((23-2)/2+2+1.5)= 69888×14=978432 N·m抗倾覆力矩为：M抗= G150×4.940/2×104= 80.46×2.47×104=1987327 N·m因M抗> M倾，所以灌仓SC150不会发生倾覆问题安全系数为：k= M抗/ M倾=2.033）满仓情况计算基础承载力计算料仓基础采用CFG桩基础，桩长8m，桩间距1.65m，桩直径为400mm。
搅拌站基础地基承载计算书
搅拌站基础地基承载计算书一、计算依据A、GB50007-2002 《建筑地基基础设计规范》B、《喇嘛甸制梁场地质勘探报告》C、《喇嘛甸梁场搅拌站基础图》二、计算步骤1、基础埋深计算a、设计冻深zd=z0〃ψzs〃ψzw〃ψze (1)b、基础最小埋深dmin=zd-hmax (2)zd——设计冻深。
z0——标准冻深。
系采用在地表平坦、裸露、城市之外的空旷场地中不少于10年实测最大冻深平均值。
经咨询，大庆市z0取值2m" ψzs——土的类别对冻深的影响系数，按规范A的表5.1.7-1查取；梁场搅拌站基础为粉砂层，取值1.2。
ψzw——土的冻胀性对冻深的影响系数，按规范A的表5.1.7-2查取；大庆市为强冻胀，取值0.85。
ψze——环境对冻深的影响系数，按规范A的表5.1.7-3查取；梁场地处远离城市，取值1.0。
h max——基础地面下允许残留冻土层的最大厚度，按规范A的附录G.0.2查取，搅拌站基础所在土层承载力特征值为90KPa,查询取值为0，故有基础最小埋深dmin = 2.04(m)基础图中可查的基础埋深为2.5m>2.04.固埋深合格。
2、承载力计算搅拌站水泥罐基础为轴心荷载作用，则应符合下列式子要求a 、 pk ≤fabc 、 pk ——相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值； fa ——修正后的地基承载力特征值；Fk ——相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值；上部结构为200t 水泥罐两个，每个自重12t ，100t 水泥罐3个，每个自重8t.5个水泥罐都装满的情况下，重量取748t. Gk ——基础自重和基础上的土重；基础顶面无土层，基础自重依照基础图算得为500t,取值500; A ——基础地面面积；基础处理面积为宽8m*长20m,取值160fak ——地基承载力特征值；查地质勘探报告，取值90KPa;ηb 、ηd ——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查规范A5.2.4取值，基础所在为粉砂，取值ηb=2.0,ηd=3.0"γ——基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；基础所在地，地下水位稳定水位3m,基础埋深2.5m.查《地基与基础》(第三版)得一般土的重度在1.3～2.2g/cm3之间，重度大的土比较密实，强度也较高。
混凝土搅拌站储罐扩大基础设计及承载力检算培训资料
混凝土搅拌站储罐扩大基础设计及承载力检算承载力检算混凝土搅拌站最不利受力主要发生在储罐基础位置，本站设11个储罐，其中HZS180砼搅拌机配6个，HZS60砼搅拌机配5个（见图示），储罐自重按20吨考虑，基础工程拟采用钢筋混凝土扩大基础。
一、HZS180砼搅拌机储罐基础（高1.5米）设计HZS180砼搅拌机储罐高1.5米的储罐基础的有效受力面积如下(平面投影，标注单位为厘米)：投影面积S=133.857m3。
G罐= 6×20t =120 t (空罐自重)G水泥=6×100=600 t共计约：720 t储罐基础下地面压应力σ=720×10/133.857+25×1.5=91KPa。
二、HZS60砼搅拌机储罐基础（高1.5米）设计HZS60砼搅拌机储罐高 1.5米的储罐基础的有效受力面积如下(平面投影，标注单位为厘米)：投影面积S=120.827m3，G罐=5×20t =100 t (空罐自重)G水泥=5×100=500 t共计约：600t储罐基础下地面压应力σ=600×10/120.827+25×1.5=87KPa。
三、建议（高1.5米基础）1、为方便施工，基础边线进行修整，修整的基础平面投影边线应在计算采用的储罐基础有效受力面积平面投影边线以外。
2、现场应测试原地面(基坑底)的承载力，在确认大于150KPa 后再进行施工（安全系数n=150/91=1.65＞1.5 安全)。
3、在基础底面布置钢筋网片，采用φ16mm螺纹钢筋，横纵间距采用20cm，四周和底面保护层厚度为5cm。
四、HZS180砼搅拌机储罐基础（高1.0米）设计HZS180砼搅拌机储罐高1.0米的储罐基础的有效受力面积如下(平面投影，标注单位为厘米)：投影面积S=88.428m3。
G罐= 6*20t =120 t (空罐自重)G水泥=6*100=600 t共计约：720 t储罐基础下地面压应力σ=720×10/88.428+25×1.0=106KPa。
拌合站基础计算书
面 10m 计算。 由上计算知，基础承受总重量为： G = G1 + G2 = 360 + 1600 = 1960KN 3、荷载及配筋计算 （1）桩承载力计算 单个水泥仓由 2 根灌装桩承载，计算时只考虑由桩基承载。 单根桩需承载F = (G1 + G2)/2 = 980KN 本次设计区域为堆场区域，灌注桩暂时仅考虑轴向承载力，根据《港口工程桩基规范》 4.2.4.3 计算。根据地质资料按粉细砂考虑，标准贯入击数按 25 考虑，其中，桩侧摩阻力标准 值取为 50kPa，桩端阻力标准值取为 700kPa。 3.14 ∗ 0.7 ∗ 12 ∗ 50 + 3.14 ∗ 0.352 ∗ 700 1588 Qd = = = 992KN＞F = 980KN 1.6 1.6 桩顶承压σ = 3.14 ∗0.35 ∗0.35 = 2.55MPa＜35MPa。 由以上计算可知，设计桩承载力满足要求。 （2）承台受力计算 承台实际整体浇筑， 按三跨连续梁计算， 集中荷载为 400KN， 共计 6 处， 均布荷载 42.4KN， 如下图所示。
拌合站基础计算书 一、水泥仓基础计算 1、水泥仓基础设计 桩基（灌注桩） ： 直径 0.7m 灌注桩 6 根，桩长 12m。 配筋按 《港口工程桩基规范》 7.3 构造要求， 配置主筋 （HRB400） 直径 16mm， 间距 100mm； 箍筋 （HPB300） 直径 12mm， 间距 300mm， 采用螺旋式， 桩顶 3.5m 范围加密， 间距 200mm。 混凝土强度 C35，保护层 50mm。 承台： 三个水泥仓基础为整体混凝土承台，水泥仓支腿间距 2.24m，设计承台宽度 4.24m，长度 按两侧水泥仓支腿外各加 1m 计。承台厚度 80cm。 配筋为板顶、板底双向配筋，主筋（HRB400）直径 16mm，间距 200mm。 混凝土强度 C35，保护层 50mm。 2、荷载分析 本次设计拌合站区域为一年内填料区，积水较多，地基承载力较低，首先将表面积水清 理干净后挖除表面浮泥，然后填筑 30cm 山皮石。考虑地基承载力较低，水泥仓基础采用灌 注桩加整体承台形式。 主要考虑的荷载有：承台自重、水泥仓满罐重量及空罐重量、风荷载。其中考虑风荷载 计算时按不利计算，即整体基础的宽度方向计算。 （1） 承台自重： 按单个基础计算，尺寸为 4.24*4.24*0.8m G1 = 4.24 ∗ 4.24 ∗ 0.8m ∗ 25 = 360KN （2）水泥仓满罐重量： 水泥仓采用 100t 水泥仓，满罐重量按支腿承载力 400KN 考虑，总重量为G2 = 400 ∗ 4 = 1600KN。 （3）水泥仓空罐重量： 罐体直径 3.2m，高度按 10m 计，整体高度按 15m 计。水泥仓自重按 55KN 考虑。 （4）风荷载： 风荷载取为 1KPa(相当于风速 40m/s，蒲式风级 13 级)。 水泥和粉煤灰料仓型号为 100t，直径为 3.2m，则料仓的迎风面积为 A = 3.2 ∗ 10 = 32m2 ，则最大风荷载为 F1 = 32 ∗ 1 = 32KN ，受力作用点按照距离基准
180搅拌站设备配置参数及产量
早期建设使用搅拌站，不仅比较少，且多采用中小型搅拌站，但随着近几年建筑行业的快速发展和需求，对混凝土搅拌站的需求也不断递增，致使咨询大型180搅拌站设备的客户也是越来越多，所以，现整理了该型号配置参数，大家可做了解。
除此以外，由于180搅拌站生产流水线每一次进料3方，即每拌和一盘（亦称一拌，一锅）混凝土（拌和混凝土亦称打灰）可产出率3m³的容积。
打灰的一个周期时间一般为60秒钟，即1小时能够打60盘，每盘出3m³灰，60×3=180m³/h，实际每个小时生产120m³，因此，如按每天8钟头工作中计算时间，那麼一个月（按30个工作中日测算）生产量为：120X8X30=28800方混凝土。
综上就是180搅拌站有关设备配置参数的介绍，希望对大家进一步的了解有所帮助，同时，如想了解更多有关180搅拌站问题可咨询河南砼信机械。
HS混凝土搅拌站配置方案
（通过ISO9001:2000国际质量认证企业）
（公司标准站）
HZS180混凝土搅拌站
配置方案
（通过ISO9001:2000国际质量认证企业）
2016.04.02 H Z S180搅拌站主要技术参数
1、以上报价不含混凝土基础预埋件及运输、吊装等费用。
2、本价格有效期为一个月。
3、买方需自备以下设施：
（1）到搅拌站配电柜的高压电源
（2）搅拌站内合适的避雷系统和接地
（3）到搅拌站机械平台最低法兰处的水管供应（固定的水压：250bar，管道尺寸DN80）（4）根据权威机构的标准进行质量校准测量，校准的费用。
（5）搅拌站负责人从开始装配到最后试车都要在现场。
（6）如气源为用户自备时，客户自备到搅拌站的气源供应，气压为0.7-0.8Mpa。
标准配置方案图。
拌合站基础设计计算书
拌合站料仓基础设计一、荷载设计1、考虑空罐重15吨、装料100吨，共115吨。
则每个支座竖向力为F N1=(115*103*9.8/1000)/4=281.75kN2、风荷载考虑查风荷载规范厦门基本风压w0=0.8kN/m2（无漳州基本风压，所以按厦门基本风压取）。
仓高按H=20m，直径d=2m，H/d=10，△≈0，u z w0d2≥0.015。
风载体型u s=0.517，风振系数βz=1.0仓的风荷载分布如图（按5米控制）地面粗糙度按B类考虑F1=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.00*0.8*2*5=4.136 kNF2=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.00*0.8*2*5=4.136 kNF3=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.14*0.8*2*5=4.715kNF4=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.25*0.8*2*5=2.585kN每个桩所受的水平力F s=（F1+ F2+ F3+ F4）/4=(4.136*2+4.715+2.585)/4=3.893 kN轴力F N=(2.585*20+4.715*15+4.136*10+4.136*5)/2/2=46.116kN (-46.116kN)3、地震荷载因拌合站设计使用年限为2年，临时结构，在此不考虑地震荷载。
4、偶然冲击荷载不考虑二、荷载组合1、只考虑恒载轴力F N=1.2*281.75=338.1kN,剪力，弯矩为零。
（此处上人较少，不考虑活荷载）2、考虑恒载和风荷载组合轴力F Nmax=1.2*281.75+1.4*46.116=402.667 kN，F Nmin=1.2*281.75-1.4*46.116=273.538 kN，剪力F s=1.4*3.893=5.45 kN三、抗倾覆验算基础边长按3m*4m设计。
(沿短边3m方向验算)风荷载倾覆力矩:M风=2.585*20+4.715*15+4.136*10+4.136*5=184.465kN.m 空仓反倾覆力矩M仓=（15*1000*9.8/1000+25*3*4*1）*1.5=447kN. m＞184.465kN.m满足要求。
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市快速路网建设项目Q1标项目部拌合站HLS180砼搅拌楼基础计算书计算:复核:审核:审批:城建集团市快速路网建设项目Q1标项目部2015年5月8日一、搅拌站简介市快速路网建设项目Q1标搅拌站位于市城西蟒蛇侧，占地面积约38亩，搅拌站基础包括：搅拌站主楼基础、配料机基础、斜皮带机基础、水泥仓基础。
二、基础布置1、搅拌主楼和控制室基础主楼和控制室基础共设6个独立基础，其中主楼二个基础，控制室二个，主楼和控制室共用二个。
其中主楼二个基础受力200kN，控制室二个基础受力20kN；主楼基础预埋钢板16mm×600mm×600mm；基础尺寸1.2×1.2m，厚0.45m。
控制室设二个小基础高0.2m,基础截面尺寸0.8m×0.8m，预埋钢板10mm×500mm×500mm。
2、配料机基础配料机基础(共10个)单墩受力P2=80KN；预埋钢板16mm×400mm ×400mm；墩柱高0.42m,横截面尺寸0.6m×0.6m。
为提高承载力，铺一层40cm厚18m*4.0m的C20混凝土。
3、斜皮带机基础斜皮带机基础(共6+4个)6单墩受力P3=20KN，4单墩受力P3=50KN;; 预埋钢板16mm×600mm×600mm。
6个平面尺寸2.2m×0.8m,基础高0.40m的条形基础；4个尾架基础平面尺寸0.4m×0.4m，预埋钢板16mm×200mm×200mm，为提高承载力，铺一层厚30cm 的C20混凝土。
4、水泥仓基础水泥仓支腿(共16个)单墩受力P4=550KN；预埋钢板20mm×600mm×600mm；预埋φ20钢筋单根长1.8m,共4根；柱高0.50m,设横截面尺寸0.8m×0.8m。
水泥仓整体扩大基础采用C30混凝土基础，下层基础断面尺寸为4.5m，高0.9m；上层基础平面尺寸3.3m×3.3m×0.6m，基础埋深1.6m，为了提高地基承载力和减小不均匀沉降，对现有地基进行加强：开挖后每水泥罐基础正下方打入7根长6m、直径60cm钢筋砼管桩；抛石挤淤法对基底加强厚度40cm。
见下图：基础施工完毕后，对基坑两侧分层对称回填，保证回填土的压实度。
三、配料机基础计算地基承载力检算当配料机满载时，荷载最大为最不利荷载，配料机轮廓尺寸比较低，故风荷载影响比较小，可忽略不计。
配料机墩柱底下采用板筏基础。
基础尺寸：18m ×4.0m ×0.4m① 预埋钢板底部混凝土强度检算当满载时为最不利荷载：[]MPa f MPa kN A P C c 21139.06.06.05030=<=⨯==墩σ，钢板底部混凝土强度满足要求。
②基础底部粉质粘土强度检算当满载时为最不利荷载：.41825*4.0*5.4*202542.06.06.0101050⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯=+=A G P P k 自 kPa P k 0.20=粉质粘土的扩散角︒=28θ，粉质粘土的容重为18.5kN/m 3。
根据现场开挖检查地面以下0.4m 处为粉质粘土，查规得kPa f ak 120=pa f f ak a k 120==天然地基土地面附加应力值：()()()()kPa z b z l lbP k z 7.174.028tan 244.028tan 2180.200.418tan 2tan 2=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=θθσ土自重应力值：kPa H cz 4.74.05.18=⨯=⨯=粘土γσ因为 a cz z f kPa <=+1.25σσ所以 kPa f P a k 1200.20=<=地基承载力满足要求四、拌合站主楼基础计算(1)基础1、地基承载力检算①钢板底部混凝土强度检算[]MPa f MPa kN C c 21556.06.06.020030=<=⨯=墩σ，钢板底部混凝土强度满足要求。
②混凝土基础底部天然粉质粘土强度检算kPa A G F P k k k 4.1512.12.1255.02.12.1200=⨯⨯⨯⨯+=+= 粉质粘土的扩散角︒=28θ，粉质粘土的容重为18.5kN/m 3。
根据现场开挖检查地面以下0.35m 处为粉质粘土，查规的得kPa f ak 120=。
故 ()()5.03-+-+=d b f f m d b ak a γηγη()()5.03.035.1-+-+=m d b ak a f f γηγη()()kPa 1.1065.03.05.185.135.15.183.0120=-⨯⨯+-⨯⨯+=天然地基土地面附加应力值：kPa H cz 0.105.00.200=⨯=⨯=γσ ()()()()kPa z b z l lbP k z 9.6728tan 5.022.128tan 5.022.10.10-4.1512.12.1tan 2tan 2=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=）（θθσ 土自重应力值：kPa H cz 25.95.05.18=⨯=⨯=粘γσ因为 kPa f kPa a cz z 106.115.77=<=+σσ，地基承载力满足要求。
五、斜皮带机基础计算1、地基承载力检算钢板底部混凝土强度检算同主站大基础。
①混凝土基础底部天然土层处的应力kPa A G F P k k k 4.218.02.24.0258.02.220=⨯⨯⨯⨯+=+=② 混凝土底天然土层承载力强度检算粉质粘土的扩散角︒=28θ，粉质粘土的容重为18.5kN/m 3。
根据现场开挖检查地面以下0.3m 处为粉质粘土，查规的得kPa f ak 120=。
故 ()()5.03-+-+=d b f f m d b ak a γηγη()()5.08.032.2-+-+=m d b ak a f f γηγη()()kPa 9.1235.08.05.185.132.25.183.0120=-⨯⨯+-⨯⨯+=天然地基土地面附加应力值：kPa H c 63.0200=⨯=⨯=γσ()()()()kPa z b z l lbP k z 62.928tan 3.028.028tan 3.022.26-4.218.02.2tan 2tan 2=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=）（θθσ 土自重应力值：kPa H cz 55.53.05.18=⨯=⨯=粘土γσ因为 kPa f kPa a cz z 9.12317.15=<=+σσ，地基承载力满足要求。
六、水泥仓基础检算1，钢板底部混凝土强度检算当满载时为最不利荷载：[]MPa f MPa kN C c 212.35.05.080030=<=⨯=墩σ，钢板底部混凝土强度满足要求。
2，混凝土基础底部天然粉质粘土强度检算：（基础图如下）当满载时为最不利荷载：Fk=2000KN(水泥重）+150KN(罐重）+94.8/4×0.9×24(承台自重512KN ）+3.3×3.3×0.6×24(承台自重157KN ）+7×23KN(管桩自重）=2980KN ；7根钢筋砼管桩承载力Fg=7×0.5×（π×D ×∑Li τi+π×D 2/4×p)=7×0.5×(π×0.6×6*25+π×0.62/4×300)=1286.5KN地基土承载力计算：kPa A F P k k 5.714/8.945.12862980Fg -=-== 天然粉质粘土的扩散角，粉质︒=28θ粘土的容重为18.5kN/m 3。
根据现场开挖检查地面以下1.5m 处为粉质粘土，查规得kPa f ak 120=。
故 ()()5.03-+-+=d b f f m d b ak a γηγη查规取3.0=b η；5.1=d η()()5.03-+-+=d b f f m d b ak a γηγη()()kPa 0.1505.05.15.185.134.35.183.0120=-⨯⨯+-⨯⨯+=天然地基土地面附加应力值：kPa H c 305.1200=⨯=⨯=γσ()()()()kPa z b z l lbP k z 7.2228tan 5.125.428tan 5.125.4)305.71(5.45.4tan 2tan 2=⨯+⨯+-⨯⨯=++=θθσ粘土自重应力值：kPa H cz 5.275.15.18=⨯=⨯=粘γσ因为 kPa f kPa a cz z 0.1502.50=<=+σσ；天然基底土层地基承载力满足要求。
七、粉仓抗倾翻稳定性验算风载计算：根据《公路桥涵设计通用规》查表得W 0=500PaW=K 0K 1K 3W 0=1.0×1.782×1.0×500=891Pa水泥储料罐胸径为B=3.5m ，水泥罐高为L=18m ，支腿高3m则风力Ff=W ×B ×L=891×3.5×18=56133N=56.133KNM=Ff ×(18/2+3)=56.133KN ×12=673.6KN.m当水泥料仓为空仓时抗倾覆最不利，(水泥罐自重Gg =150KN ），基础中心线之间距离L=2.4m ，抗倾覆力矩M 抗=Gg ×L=150×2.4/2=180KN.m ，需要基础预埋件提供拉力=（673.6-180）/2.4=206KN 。
基础预埋件共4块，正方形布置；为20*600*600mm 钢板，锚固钢筋6根，直径20mm ，长1800mm ；预埋钢板与立柱焊缝高度12mm ，长度计算4×40cm ；焊缝应力=(206÷2) /(4×0.4×0.012)=5.36Mpa<235Mpa ；锚固钢筋拉应力=(206÷2) /(6×3.1416×10-4)=54.64Mpa <280Mpa ；预埋件满足要求。
另验算基础整体抗倾覆力矩如下。
下层砼基础尺寸94.8/4×0.9m自重G1=512KN（基础）+上层砼基础尺寸3.3×3.3×0.6m自重G2=157KN（基础）+7×23KN(管桩）=830KN，当水泥料仓为空仓时抗倾覆最不利，(水泥罐自重Gg=150KN），基础中心线之间距离L=2.4m。
竖向力抗倾覆力矩M抗1=（Gg+G k）×L=（150+830）×2.4/2=1176KN.m ＞673.6KN.m（倾覆力矩）；侧向被动土压力及基底锚桩（钢筋砼管桩）抗倾覆力矩M抗2提供安全储备，整体抗倾覆满足要求。