黄 工 软 件 塔吊四桩基础设计计算书 设计依据 《建筑结构荷载规范
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。
二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载１）塔机自重标准值F k1=12６0kＮ２）基础以及覆土自重标准值G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN3) 起重荷载标准值Ｆqk=1６0kN２、风荷载计算１) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2）Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2）W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ3、塔机得倾覆力矩工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m三、桩竖向力计算非工作状态下:Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kNQｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L=（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下:Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kNＱｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L=(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN四、承台受弯计算1、荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L=1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L=1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ非工作状态下:最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ=1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L=１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN2、弯矩得计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条其中 M x ,M y1──计算截面处X Ｙ方向得弯矩设计值（kN 、ｍ）;x i ，y i ──单桩相对承台中心轴得X Ｙ方向距离(m ）;Ｎi ──不计承台自重及其上土重,第ｉ桩得竖向反力设计值（kN)。
塔机四桩灌注桩基础计算书
塔机四桩灌注桩基础计算书1. 计算参数(1) 基本参数采用1台QTZ6020塔式起重机，臂长60ｍ，初装高度为40ｍ，塔身尺寸1.70ｍ，地下室开挖深度为-6.8ｍ，现场地面标高为-0.30ｍ，塔机基础面标高-0.30ｍ，采用四桩灌注桩基础。
(2) 计算参数1) 塔吊基础受力情况（表1及图1）表1图1 塔吊基础受力示意图比较塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算（图2）：F k’=850.00×1.2=1020.00kN ，F h’=70.00×1.4=98.00kNM k=(2000.00+70.00×1.40)×1.4=2937.20kN.m2) 桩顶以下岩土力学资料（表2）表2序号 地层名称厚度L(m)极限侧阻力标准值q sik(kPa)岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa)q sik L i(kN/m)抗拔系数λiλi q sik L i(kN/m)1 松散粉细砂 0.20 40.00 8.00 0.50 4.002 中密中粗砂 8.50 60.00 510.000.60 306.003 强风化粉砂岩 1.50 170.00 255.00 1.00 255.004 中风化粉砂岩 1.00 10000.00桩长 11.20 ∑q sik L i=773.00∑λi q sik L i= 565.00(3) 基础设计主要参数（图3）基础桩采用4根Φ600钻(冲)孔 灌注桩,桩顶标高-1.70m,桩端不设扩大头，桩端入中风化粉砂岩 1.00m；桩混凝土等级C25，f C=11.90N/mm2 ，E C=2.80×104N/mm2；f t=1.27N/mm2 ，桩长11.20m；钢筋HRB335，f y=300N/mm2，E s=2.00×105N/mm2；承台尺寸长(a)=4.20m，宽(b)=4.20m，高(h)=1.50m，桩中心与承台中心1.50m，承台面标高-0.30m；承台混凝土等级C35，f t=1.57N/mm2 ，f C=16.70N/mm2，γ混凝土=25kN/m3。
塔吊基础设计(四桩)
塔吊基础设计(四桩)计算书1.计算参数 （1）基本参数采用2台QTZ100塔式起重机，塔身尺寸1.80m,基坑底标高-11.90m ；现场地面标高-9.80m,承台面标高-10.40m ；采用钻(冲)孔桩基础，地下水位-0.50m 。
（2）计算参数 1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN .m)F kF hMM Z工作状态 646.30 22.70 1864.30 413.60 非工作状态537.4091.201829.40hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图M比较塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算如图 F k =646.30kN,F h =22.70kNM=1864.30+22.70×1.40=1896.08kN .mF k ，=646.30×1.35=872.51kN,F h ，=22.70×1.35=30.65kN M k =(1864.30+22.70×1.40)×1.35=2559.71kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标准值q sik(kPa ) 岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa) q sik*i (kN/m) 抗拔系数λiλi q sik i(kN/m) 1 中砂 5.80 53.00 307.40 0.40 122.96 2 淤泥质土 4.60 20.00 92.00 0.70 64.40 3 粉砂 4.80 22.00 105.60 0.70 73.92 4粗砂2.0086.00240.00 172.000.5086.00桩长 17.20∑q sik*L i677.00 ∑λi q sik*L i 347.28（3基础桩采用4根φ600钻(冲)孔灌注桩,桩顶标高-11.80m,桩端不设扩大头，桩端入粗砂 2.00m ；桩混凝土等级C30,f C =14.30N/mm 2,E C =3.00×104N/mm 2；f t =1.43N/mm 2,桩长17.20m ；钢筋HRB400,f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2。
23457#塔吊四桩基础的计算书
2#、3#、4#、5#、7#、9#、10#、15#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。
一. 参数信息本计算书参考塔吊说明书荷载参数进行验算。
塔吊型号:TC6513-6 塔机工作状态:Fv=696.9kN,Fh=25.4kN 塔机非工作状态:Fv=586.3kN,Fh=103.2kN 工作状态倾覆力矩:M=2148.2kN.m非工作状态倾覆力矩:M=2798.6kN.m 塔吊计算高度:H=126m塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400E承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m桩间距:a=4.5m 桩钢筋级别:HRB400E桩入土深度:37m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.38m计算简图如下：二. 荷载计算1. 塔机基础竖向荷载1) 塔机工作状态竖向荷载标准值Fk=696.9kN2) 塔机非工作状态竖向荷载标准值Fk=586.3kN3) 基础以及覆土自重标准值Gk=6×6×1.35×25=1215kN承台受浮力：Flk=6×6×0.85×10=306kN 2. 塔机基础水平荷载1) 工作状态下塔机基础水平荷载标准值Fvk= 25.40kN2) 非工作状态下塔机基础水平荷载标准值Fvk= 103.20kN3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk= 2148.20kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk= 2798.60kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk =(Fk+Gk)/n=(586.3+1215.00)/4=450.33kNQkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(586.3+1215)/4+Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.36=912.04kNQkmin =(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(586.3+1215-306)/4-Abs(2798.60+103.20×1.35)/6.36=-87.89kN 工作状态下：Qk =(Fk+Gk+Fqk)/n=(696.9+1215.00)/4=477.98kNQkmax =(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(696.9+1215)/4+Abs(2148.20+25.40×1.35)/6.36=820.97kNQkmin =(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(696.9+1215-306)/4-Abs(2148.20+25.40×1.35)/6.36=58.48kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni =1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(696.9)/4+1.35×(2148.20+25.40×1.35)/6.36=698.25kN最大拔力 Ni =1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(696.9)/4-1.35×(2148.20+25.40×1.35)/6.36=-227.84kN 非工作状态下：最大压力 Ni =1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×586.3/4+1.35×(2798.60+103.20×1.35)/6.36=821.20kN最大拔力 Ni =1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×586.3/4-1.35×(2798.60+103.20×1.35)/6.36=-425.44kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 Mx ,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi ,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊四桩基础计算书
四桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、《浙江天一交通厂区岩土工程勘察报告》（工程编号：2011—LH—15）等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：虎霸HB5810，塔吊起升高度H：25.000m，塔身宽度B：1.65m，基础埋深D：0.000m，自重F1：434kN，基础承台厚度Hc：1.000m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：4.000m，桩钢筋级别:HRB335，桩直径：0.600m，桩间距a：2.4m，承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C30；二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）：非工作状态下F1=434.00kN；工作状态下 513kN；塔吊最大起重荷载F2=6.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力：非工作状态F k=F1+F2=434.00kN；工作状态下 513+60=573kN风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：非工作状态下水平荷载 V=73.5kN，倾覆力矩M=1796kN·m，M kmax＝V·Hc+M=1855kN·m；工作状态下水平荷载 V=24.5kN，倾覆力矩M=1252kN·m，M kmax＝V·Hc+M=1271.6kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况，非工作状态下数据计算。
塔吊四桩基础及附墙方案
2#塔吊四桩基础及附墙方案本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ80（TC5613-6），塔吊起升高度H：93.000m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深D：1.000m，自重F1：245kN，基础承台厚度Hc：1.500m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：5.500m，桩钢筋级别:HPB235，桩直径或者方桩边长：0.500m，桩间距a：4m，承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，空心桩的空心直径：0.25m。
额定起重力矩是：600kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.8m，所处城市：广东清远市，基本风压ω0：0.5kN/m2，地面粗糙度类别为：B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：2.09 。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=245.00kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=366.00kN，1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处广东广州市，基本风压为ω0=0.50kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=2.09；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.8+(4×1.62+2.82)0.5)×0.012]/(1.6×2.8)=0.03 9；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.9；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.9×2.09×0.5=2.121kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=2.121×0.039×1.6×93×93×0.5=576.063kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝600＋576.063＋30×1.5＝1221.06kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
_塔吊四桩基础
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。
一. 参数信息本计算书依据塔吊规范JGJ187进行验算。
二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=660.8kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4×4×0.80×25=320kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2q sk=1.2×0.34×0.35×1.83=0.26kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.26×100.00=25.85kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×25.85×100.00=1292.54kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) W k=0.8×0.7×1.95×1.54×0.35=0.59kN/m2q sk=1.2×0.59×0.35×1.83=0.45kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.45×100.00=45.24kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×45.24×100.00=2261.94kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-387+0.9×(800+1292.54)=1496.29kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=387+2261.94=2648.94kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(660.8+320.00)/4=245.20kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(660.8+320)/4+Abs(2648.94+45.24×0.80)/3.89=935.73kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(660.8+320-0)/4-Abs(2648.94+45.24×0.80)/3.89=-445.33kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(720.8+320.00)/4=260.20kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(720.8+320)/4+Abs(1496.29+25.85×0.80)/3.89=650.32kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(720.8+320-0)/4-Abs(1496.29+25.85×0.80)/3.89=-129.92kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(720.8)/4+1.35×(1496.29+25.85×0.80)/3.89=769.93kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(720.8)/4-1.35×(1496.29+25.85×0.80)/3.89=-283.39kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×660.8/4+1.35×(2648.94+45.24×0.80)/3.89=1155.24kN 最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×660.8/4-1.35×(2648.94+45.24×0.80)/3.89=-709.20kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊基础计算书5.19
附录一1#塔吊四桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基础技术规范》（JGJ94-2008）等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号: FO/23B自重(包括压重):F1=1,818.88kN最大起重荷载: F2=100.00kN塔吊倾覆力距: M=3379.60kN.m塔吊起重高度: H=120.00m塔身宽度: B=2.00m桩混凝土等级: C35承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 6.00m承台厚度: Hc=1.700m承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.74m承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.800m桩间距: a=4.000m桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 20.00m桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩地面粗糙度类别为：B类城市郊区，基本风压0.67kpa。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=1818.880kN2. 塔吊最大起重荷载F2=100.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=1918.880kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×3379.600=4731.440kN.m三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F k──作用于承台顶面的竖向力，F k=1918.880kN；G k──桩基承台和承台上土自重标准值，G k=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc ×D=1530.000kN；M xk,M yk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N ik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。
T2T3塔吊四桩基础计算书
一、T2、T3塔机的基本参数信息塔吊型号:QTZ80G，塔吊起升高度H=50.000m，塔吊倾覆力矩M=2100kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.83m，自重F1=717kN，基础承台厚度Hc=1.350m，最大起重荷载F2=80kN，基础承台宽度 T2：Bc=4.600m， T3：Bc=4.200m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=0.400m，桩间距a=2.2m，承台箍筋间距S=200.000mm，承台砼的保护层厚度=50.000mm。
注：因T3塔机承台小于T2塔机，其它工况相同，故选取T3塔机为计算样例。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=717.00kN，塔吊最大起重荷载F2=80.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=956.40kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×2100.00=2940.00kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008第5.1.1条：其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=956.40kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×4.20×4.20×1.35+20×4.20×4.20×1.50)=1349.46kN； Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取2940.00kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.10m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(956.40+1349.46)/4+2940.00×1.10/(4× 1.102)=1244.65kN。
塔吊四桩基础的计算书
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=450.8kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=3.2×3.2×1.20×25=307.2kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.77×1.95×0.92×0.2=0.51kN/m2=1.2×0.51×0.35×1.5=0.32kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.32×40.00=12.80kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×12.80×40.00=256.06kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.81×1.95×0.92×0.35=0.91kN/m2=1.2×0.91×0.35×1.50=0.57kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.57×40.00=22.91kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×22.91×40.00=458.24kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+0.9×(630+256.06)=597.46kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-200+458.24=258.24kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(450.8+307.20)/4=189.50kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(450.8+307.2)/4+(258.24+22.91×1.20)/2.26=315.80kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(450.8+307.2-0)/4-(258.24+22.91×1.20)/2.26=63.20kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(450.8+307.20+60)/4=204.50kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(450.8+307.2+60)/4+(597.46+12.80×1.20)/2.26=475.37kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(450.8+307.2+60-0)/4-(597.46+12.80×1.20)/2.26=-66.37kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(450.8+60)/4+1.35×(597.46+12.80×1.20)/2.26=538.07kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(450.8+60)/4-1.35×(597.46+12.80×1.20)/2.26=-193.28kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×450.8/4+1.35×(258.24+22.91×1.20)/2.26=322.64kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×450.8/4-1.35×(258.24+22.91×1.20)/2.26=-18.35kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊(四桩)基础计算书
塔吊基础专项施工方案一、工程概况：1、工程名称：洲技LED产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼项目2、工程地点：东西湖区长青街十五支沟东、革新大道北3、建设单位：武汉炬辉照明有限公司4、设计单位：国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院6、地质勘察单位：武汉百思特勘察设计有限公司7、监理单位：湖北天慧工程咨询有限公司8、施工单位：湖北鹏程建设工程有限公司本工程为1栋16层的办公楼，框架剪力墙结构，总建筑面积19258.9㎡，；地上16层；地下1层；建筑高度：49.6m；标准层层高：3m 。
另有11栋车间，框架结构，均为地上4层，建筑高度均为19.2m，工程相对标高±0.000相当于绝对标高21.3m。
本工程塔吊1台，覆盖办公楼、12～14#车间共四栋楼。
二、编制依据:1、洲技LED产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼工程施工总平图；2、洲技LED产品研发、生产工业园车间四~十四、办公楼地质勘察报告；3、 QTZ80(ZJ5710)塔式起重机使用说明书；4、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）5、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）7、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）8、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）9、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）。
三、塔吊平面布置：本工程配置塔吊1台 QTZ80(ZJ5710)塔吊，位于地下室的南面，采用桩上承台式，其平面布置详见平面布置图。
四、塔吊基础设计：1、塔吊采用桩上承台式，塔吊基础桩采用4根800钻孔灌注桩,桩中心距3400mm，桩身砼强度等级考虑进度要求采用C30，内配筋选用1014，螺旋箍 8@200，14@2000，钢筋笼长度全桩长配置，2/3以下钢筋减半，桩顶锚入承台100mm，桩筋锚入承台长度不少于500mm，桩上承台尺寸为5000×5000×1500mm，16@160双层双向。
塔吊基础设计(四桩)
塔吊基础设计(四桩)计算书工程名称：海南工商职业学院22#教工住宅楼 编制单位：江苏苏兴建筑工程有限公司 1.计算参数 （1）基本参数采用1台QZT80A(5613)塔式起重机，塔身尺寸1.80m,塔吊基础处开挖深度为-5.80m ；现场地面标高-0.20m ，承台面标高-4.60m 。
1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN .m)F kF h M M Z 工作状态 950.00 30.00 1600.00 340.00 非工作状态850.0070.001800.00hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图M比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图； F k =850.00kN ，F h =70.00kN ，M=1800.00+70.00×1.22=1885.40kN.mF k ，=850.00×1.35=1147.50kN ，F h ，=70.00×1.35=94.50kN ，M k =(1800.00+70.00×1.22)×1.35=2545.29kN .m2）桩顶以下岩土力学资料 序号地层名称厚度L (m)极限侧阻力标 准值q sik(kPa )极限端阻力标准值q pk (kPa)q siki(kN/m)抗拔系数λiλi q sik *i (kN/m)1 中砂 6.00 50.00 300.00 0.50 150.002 粉砂8.50 35.00 297.50 0.70 208.253 粉质粘土8.50 70.00 1000.00 595.00 0.70 416.50桩长23.00 ∑q sik*L i1192.50 ∑λi q sik*L i774.75 3）基础设计主要参数基础桩采用4根φ400预应力管桩,桩顶标高-5.82m；桩混凝土等级C80,f C=35.90N/mm2 ,E C=3. 80×104 N/mm2；f t=2.22N/mm2,桩长23.00m,管道壁厚95mm；钢筋HRB335，f y=300.00N/mm2,E s=2.00×105N/mm2；承台尺寸长(a)=5.80m,宽(b)=5.80m,高(h)=1.32m；桩中心与承台中心2.20m,承台面标高-4.60m；承台混凝土等级C35，f t=1.57N/mm2,f C=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3。
塔吊桩基础的计算书
塔吊桩基础的计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机混凝土基础技术规程》（JGJ187-2009）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
一、参数信息塔吊型号:QTZ50, 自重(包括压重)F1=450.8kN, 最大起重荷载F2=60kN塔吊倾覆力距M=630.00kN.m, 塔吊起重高度H=101m, 塔身宽度B=1.6m混凝土强度:C35, 钢筋级别:HPB335, 混凝土的弹性模量Ec=14500.00N/mm2桩直径或方桩边长d=5.00m, 地基土水平抗力系数m=8.00MN/m4桩顶面水平力H0=100.00kN, 保护层厚度:50.00mm二、塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=612.96kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×630.00=882.00kN.m三、桩身最大弯矩计算计算简图：1. 按照m法计算桩身最大弯矩：计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。
(1) 计算桩的水平变形系数(1/m):其中 m──地基土水平抗力系数；b0──桩的计算宽度，b0=5.40m。
E──抗弯弹性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2；I──截面惯性矩，I=30.66m4；经计算得到桩的水平变形系数:=0.171/m(2) 计算 D v:D v=100.00/(0.17×882.00)=0.66(3) 由 D v查表得：K m=1.36(4) 计算 M max:经计算得到桩的最大弯矩值:M max=882.00×1.36=1199.65kN.m。
3#塔吊四桩基础的计算书
3#塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2019)。
一. 参数信息本计算书依据塔吊规范JGJ187-2019进行验算。
塔吊型号:TC6513-6 塔机自重标准值:Fk1=696.90kN 起重荷载标准值:Fqk=13.00kN 塔吊最大起重力矩:M=2148.2kN.m 非工作状态下塔身弯矩:M=-2770.8kN.m 塔吊计算高度:H=71.2m塔身宽度:B=1.8m 桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=40mm矩形承台边长:H=6m 承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.6m桩间距:a=4.8m 桩钢筋级别:HRB400E桩入土深度:35m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.3m计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值=696.9kNFk12) 基础以及覆土自重标准值=6×6×1.35×25=1215kNGk3) 起重荷载标准值Fqk=13kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)Wk=0.8×1.59×1.95×1.54×0.2=0.76kN/m2qsk=1.2×0.76×0.35×1.8=0.58kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk =qsk×H=0.58×71.20=41.12kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk =0.5Fvk×H=0.5×41.12×71.20=1463.94kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.50kN/m2)Wk=0.8×1.66×1.95×1.54×0.50=1.99kN/m2qsk=1.2×1.99×0.35×1.80=1.51kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk =qsk×H=1.51×71.20=107.33kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk =0.5Fvk×H=0.5×107.33×71.20=3820.98kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-2770.8+0.9×(2148.2+1463.94)=480.13kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-2770.8+3820.98=1050.18kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk =(Fk+Gk)/n=(696.9+1215.00)/4=477.98kNQkmax =(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(696.9+1215)/4+Abs(1050.18+107.33×1.35)/6.79=654.05kNQkmin =(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(696.9+1215-0)/4-Abs(1050.18+107.33×1.35)/6.79=301.90kN 工作状态下：Qk =(Fk+Gk+Fqk)/n=(709.9+1215.00)/4=481.23kNQkmax =(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(709.9+1215)/4+Abs(480.13+41.12×1.35)/6.79=560.14kNQkmin =(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(709.9+1215-0)/4-Abs(480.13+41.12×1.35)/6.79=402.31kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni =1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(709.9)/4+1.35×(480.13+41.12×1.35)/6.79=346.13kN 非工作状态下：最大压力 Ni =1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×696.9/4+1.35×(1050.18+107.33×1.35)/6.79=472.91kN最大拔力 Ni =1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×696.9/4-1.35×(1050.18+107.33×1.35)/6.79=-2.50kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 Mx ,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi ,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊基础设计计算书(桩基础)
塔吊基础设计计算书（桩基础）一、编制依据1、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；2、《建筑地基基础设计规范》（DBJ 15-31-2003）；3、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；4、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）；5、《简明钢筋混凝土结构计算手册》；6、《地基及基础》（高等学校教学用书）（第二版）；7、建筑、结构设计图纸；8、塔式起重机使用说明书；9、岩土工程勘察报告。
二、设计依据1、塔吊资料根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QTZ160自升塔式起重机。
塔身自由高度56m，最大吊运高度为203米，最大起重量为10t，塔身尺寸为1.70m×1.70m，臂长65m。
2、岩土力学资料，（BZK8孔）比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况，桩基础按非工作状态计算，受力如上图所示：F k =850.0kNG k =25×4×4×1.50=600kN F h =70kNM k =3630+70×1.50=3735kN.m四、 单桩允许承载力特征值计算1、 单桩竖向承载力特征值:1）、按地基土物理力学指标与承载力参数计算A p ＝πr 2＝0.5027m 2Pa ra sa a R R R R ++= （DBJ15-31-2003）（10.2.4-1）MPa f MPa f C C rp rs 10;10;05.0;40.021====kN l q u R i sia sa 9.1488)7.06076.1340(8.01415926.3=⨯+⨯⨯⨯==∑kNR kN A f C R kN h f C u R kN h f C u R a P rp pa r rs p ra r rs p ra 3.50076.20102.10056.5029.14886.20104.01415926.310104.02.10050.1101005.08.01415926.38.08.06.5025.0101005.08.01415926.38.08.0231322321=+++==⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯⨯==2）、桩身截面强度计算p c c A f ψ＝0.7×16.7×103×0.5027＝5877kN式中：c ψ＝0.7；f c ＝16.7×103kN/m 2；A p ＝0.5027m 2 2、 单桩水平承载力特征值计算 C25砼：E c =2.80×104N/mm 2=3.15×107kN/m 2，f tk =1.78×103kN/m 2 Es=2.0×108kN/m 2, %5625.0%)3.0%65.0(400200080020003.0=-⨯--+=g ρ⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛-+=20201232d E E d d W g c S ρπ =])206.08.0(%5625.0)11080.2100.2(28.0[328.014.32782⨯-⨯⨯-⨯⨯+⨯ =0.07226m 328.007226.020⨯==d W I O =0.0289m 4 EI=0.85E c I 0=0.85×2.80×107×0.0289=687820535068782053.11035⨯⨯==I E mb c α=0.60m -1 （DBJ15-31-2003）（10.2.19）式中：m=35×103kN/m 4 oa χ＝0.01mb 0=0.9(1.5d+0.5)=1.53m桩长L ＝15.96m·L=0.60×15.96=9.576>4,按α·L=4查表 得：x ν=2.441；m ν=0.768；2=m γ（按圆形截面取值）；kN G F N kk k 5.36241=+=；8.0=N ξ 27865.0%5625.011080.2100.2148.0)1(14m E E d A g c s n =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=πρπ )1)(2225.1(10ntk m kNg mtk m Ha A f N W f a R γξργν++=（DBJ15-31-2003）（10.2.22）kNR Ha 7.236)65.01078.125.3628.01(%)5625.02225.1(768.005286.01078.126248.033=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯= 3、 单桩抗拔力特征值计算09.0G l q u R i sia i p a t +=∑λ （DBJ15-31-2003）（10.2.10） ＝950.9+180.5＝1131.4kNisia i p l q u ∑λ＝3.14×0.8×(0.4×40×13.76+0.6×60×0.7+0.7×100×1.0+0.7×180×0.5)＝950.9kN 0.9G 0＝0.9×π×0.42×15.96×25＝180.5kN五、 单桩桩顶作用力计算和承载力验算12ii 2)22.1(222.137354600850⨯⨯⨯⨯±+=＝362.5±1100.4()⎪⎩⎪⎨⎧=<-⎩⎨⎧==<=)(0.10819.7370.587776.60082.19.1462单桩抗拔力满足要求单桩承载力满足要求kN R kN kN A f kNR kN ta pc c z ψ 3、 水平力作用下:H ik =nH k （DBJ15-31-2003）（10.2.1-3）470==17.5kN<R Ha ＝236.8kN （满足要求） 六、 抗倾覆验算根据上图所示，可得：倾覆力矩 m kN H F M M h .43584.10703630=⨯+=⨯+=倾 抗倾覆力矩i b 22)(⨯+⨯+=ta k k R aG F M 抗 m kN .6.86638.20.1081226.3)600850(=⨯⨯+⨯+=故由上述计算结果，得6.199.143586.8663>==倾抗M M （抗倾覆满足要求） 七、 承台受冲切、受剪切承载力验算按照广东省地基基础设计规范中明确承台受冲切、受剪切承载力采用验算h 0的高度来判断。
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黄工软件塔吊四桩基础设计计算书一、设计依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《塔式起重机设计规范》GB/T13752-92 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002 《建筑桩基技术规范》 JGJ94-2008 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002二、基本参数塔吊型号：QTZ63 基桩类型：管桩垂直力：640 kN桩径(d): 600 mm水平力：50 kN基桩长度：16.5 m倾覆力矩：1700 kNm基桩中心距（S）: 4 m塔身宽度：1.6 m桩钢筋等级：Ⅱ级钢承台宽度（B）：5 m桩砼强度等级：C25承台高度（h）：1.3 m地下水位深度: 0 m承台钢筋等级：Ⅱ级钢砼保护层厚度: 50 mm承台砼强度等级：C30 承台覆土深度：0.0 m三、土层力学参数四、塔吊基桩承载力验算1.计算简图：图中：k F 塔吊作用于基础上的垂直力标准值（kN ）； ok M 塔吊作用于基础上的倾覆力矩标准值（kNm ）； k H 塔吊作用于基础上的水平力标准值（kN ）； k G 承台自重及其上覆土自重标准值（kN ）； S 基桩中心距（m ）； B 承台宽度（m ）； h 承台高度（m ）。
2.荷载计算：取地基土容重为163/kN m ，则 承台自重及上覆土自重标准值：k G = 5×5×(1.3×25+0×16)= 812.50 kN作用于承台基础底的弯矩：0k k k M M H h =+⋅ = 1700 + 50×1.3= 1765.00 kNm3.基桩顶作用效应计算：(绕Z 轴)i x= 0.5S =0.5×4 = 2.828 m垂直力（轴心受压）：k k F G N n+== 640+812.504 = 363.13 kN垂直力（偏心受压）：2k k k iiF G M x N n x +=±∑=640+ 812.50 4± 1765 × 2.8282×2.8282max N = 675.14kNmin N = 51.11kN五、 承台抗冲切验算：根据《建筑地基基础设计规范》 GB 50007-2002 中的8.5.17条1.桩竖向力设计值计算：0h h =- 50 = 1300 - 50 = 1250 mm1）对于绕X 、Y 轴时i x =0.5×S = 0.5×4 = 2 mmax 21.2 1.4k k iiF M x N n x =+∑=1.2×640 4+1.4× 1765 ×2.04×2.02= 768.00 kN2）对于绕Z 轴时i x=S = 0.5×4 = 2.828 mmax 21.2 1.4k k iiF M x N n x =+∑ = 1.2×640 4+1.4× 1765×2.828 2× 2.8282= 628.82 kN 2.桩对承台的冲切：对于园形桩: C = 0.866d = 0.866×600= 520 mm000.5()x y a a S A c ==⨯--= 0.5×(4000-1600-520)= 940mm > 0.20h = 0.2×1250 = 250 mm且 < 0h = 1250 mm取 00x y a a == 940 mm000xx oy a h λλ=== 940/1250 = 0.752 0.84(0.2)ox oy ox ββλ==+= 0.84(0.752＋0.2) = 0.88210.91.0(0.8)20.8hp h β-=-⨯--10.91.020.8-=-⨯-（1.3-0.8）= 0.958l i F F N =-=∑ 1.2×640- 0 = 768.00 kN()()02ox c oy oy c ox hp t b a h a f h βββ⎡⎤+++⎣⎦=2×[0.882×（1600+940）+0.882×（1600+940）]×0.958×1.43×1250= 15351.39 kN > l F = 768.00kN满足要求3.角桩对承台的冲切：l N = 628.82 kN110.5()0.5x y a a S A c ==--=×(4000-1600-520)= 940 mm < 0h = 1250 mm 取11x y a a == 940 mm1210/x x x a h λλ=== 940/1250 = 0.752120.5()0.5c c B S c ==--=⨯(5000-4000-520)= 240 mm1110.560.2x y x ββλ===+0.56 0.752+0.2= 0.588 111211022yx x y hp t a a c c f h βββ⎡⎤⎛⎫⎛⎫+++⎢⎥ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎣⎦=[ 0.588×( 240 +940 2)+0.588×( 240+ 940 2)]×0.958×1.43×1250= 1430.38kN > l N = 628.82kN满足要求六、承台抗剪验算：根据《建筑地基基础设计规范》 GB 50007-2002 中的8.5.18条00hs t V f b h ββ≤1.751.0βλ=+ V 扣除承台及其上填土自重后相应于荷载效应基本组合时斜截面的最大剪力设计值；0b 承台计算截面处的计算宽度； 0h 计算宽度处的承台有效高度； β 剪切系数；hs β 受剪切承载力截面高度影响系数； λ 计算截面的剪跨比；2l V N == 2×768= 1536.00 kNxa h λ== 940/1250=0.752 大于等于0.3且小于等于3 取λ= 0.7521.751.0βλ==+ 1.75 0.752+1.0= 0.999140800hs h β⎛⎫==⎪⎝⎭(8001250)14= 0.8940hs t f b h ββ= 0.894×0.999×1.43×5000×1250= 7982.14kN > V = 1536.00 kN满足要求七、承台基础底板配筋计算：1、桩反力计算：（荷载按基本组合）当弯矩绕X 、Y 轴时，i x = 2.0 m ()21.2 1.4k k k iiF G M x N n x +=±∑ =1.2×（640 + 812.50 ） 4±1.4× 1765.00 ×2.04×2.02max N = 744.63 kN min N = 126.88 kN当弯矩绕 Z 轴时,i x = 2.828 m()21.2 1.4k k k iiF G M x N n x +=±∑ =1.2×（640 + 812.50 ） 4±1.4× 1765.00 ×2.8282×2.8282max N = 872.57 kN min N = -1.07 kN2、弯矩计算：i y = 0.5×(S-A)=0.5×(4-1.6)= 1.2 mi i M N y =∑= 2×744.63×1.2= 1787.10kNm3、配筋计算：00.9s yMA h f == 1787.10 ×610 0.9×1250×300 = 5295 2mm钢筋配筋量应同时满足厂家使用说明书中的要求。
八、基桩承载力计算：1.单桩竖向极限承载力特征值计算按经验参数法计算单桩竖向极限承载力特征值：u s p si i p p Q Q Q u q l q A =+=+∑式中：si q 桩侧第 i 层土的极限侧阻力特征值(kPa )； p q 极限端阻力特征值(kPa )； i l 桩周第 i 层土的厚度(m )； u 桩身周长(m )； p A 桩端面积(2m )。
则有：u si i p p Q u q l q A =+∑= 1.885×341.50 + 1200×0.283 = 983.00 kN桩自重：(管桩每米长重量取 1.5kN)p G = 24.75 kN单桩抗力：a u p R Q G =-= 983.00 - 24.75 = 958.25 kN轴心力：k N = 363.13kN < a R = 958.25 kN 满足要求 偏心力：max k N = 675.14 kN < 1.2 1.2a R =⨯ 958.25 = 1149.91 kNmin k N = 51.11 kN > 0满足要求The end 2011-02-16。