某五层教学楼钢筋混凝土现浇框架结构课程设计计算书
五层结构设计混凝土框架结构计算书
图3.18分层法计算简图
把梯形荷载化作等效均布荷载
= 6.6=5.60
6=3.75
图3.19示结构内力可用弯矩分配法计算并可利用结构对称性取二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为：
= 5.60 =13.608
3.75 =1.8
3.75 =0.9
两边跨满布：
0.361
0.361
0.278
=8.172
图示结构内力可用弯矩分配法计算并可利用结构对称性取二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为：
= 13.32 =32.36
8.172 =3.92
8.172 =1.96
弯矩分配法计算过程如图3.9所示，计算所得结构弯矩图见图3.10
0.581
0.419
0.347
0.48
0.173
A下
AB
BA
B下
BＣ
5.58
5.58
-11.16
12.06
-5.1
-5.1
-1.86
1.86
图3.19弯矩分配法计算过程
图3.20两边跨满布的梁柱弯矩图（KN·m）
(括号内为梁端弯矩经调幅并折算至柱边截面的弯矩)
中跨满布：
0.361
0.361
0.278
0.234
0.324
0.324
0.234
A上
A下
AB
BA
B上
B下
BC
中间层边节点集中荷载
中柱连系梁自重6.6
粉刷0.63
内纵墙自重
扣除门洞重加上门重
框架柱自重13.2
连系梁传来楼面自重 =10.40
3.3间层边界点集中荷载
5恒荷载作用下的结构计算简图
5层框架结构教学楼结构标准计算书
1#教学楼部分///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || || 建筑结构的总信息|| SATWE2010_V4.3.4 中文版|| (2019年4月15日9时13分) | | 文件名: WMASS.OUT | | ||工程名称: 设计人: | |工程代号: 校核人: | ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 26.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00是否扣除构件重叠质量和重量: 是是否自动计算现浇楼板自重: 是水平力的夹角(Degree): ARF = 0.00地下室层数: MBASE = 1竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX = 0转换层所在层号: MCHANGE= 0嵌固端所在层号: MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m): DMAX = 1.00弹性板细分最大控制长度(m): DMAX_S = 1.00是否对全楼强制采用刚性楼板假定: 否(整体指标结果采用强刚，其他结果采用非强刚)墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点: 是墙倾覆力矩的计算方法: 考虑墙的所有内力贡献墙偏心的处理方式: 传统移动节点方式高位转换结构等效侧向刚度比采用高规附录E: 否是否梁板顶面对齐: 否是否带楼梯计算: 否框架连梁按壳元计算控制跨高比: 0.00墙梁转框架梁的控制跨高比: 0.00结构所在地区: 全国楼板按有限元方式进行面外设计否多模型及包络........................................采用指定的刚重比计算模型：否计算控制信息 ..........................................计算软件信息: 64位线性方程组解法: PARDISO地震作用分析方法: 总刚分析方法位移输出方式: 简单输出是否生成传基础刚度: 否保留分析模型上自定义的风荷载: 否采用自定义范围统计指标: 否高级参数............................................位移指标统计时考虑斜柱：否采用自定义位移指标统计节点范围：否按框架梁建模的连梁砼等级默认同墙：否二道防线调整时，调整与框架柱相连的框架梁端弯矩、剪力：是薄弱层地震内力调整时不放大构件轴力：否剪切刚度计算时考虑柱刚域影响：否短肢墙判断时考虑相连墙肢厚度影响：否刚重比验算考虑填充墙刚度影响：否剪力墙端柱的面外剪力统计到框架部分：否风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.30 风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC = 0.10 地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 1.40 结构Y向基本周期（秒）: Ty = 1.50 是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP = 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC = 2.00 是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL = 1.00 体形变化分段数: MPART = 1 各段最高层号: NSTI = 8 各段体形系数(X): USIX = 1.50各段体形系数(Y): USIY = 1.50设缝多塔背风面体型系数: USB = 0.50地震信息 ............................................结构规则性信息: 不规则振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联): CQC特征值分析方法: 子空间迭代法是否由程序自动确定振型数: 否计算振型数: NMODE = 15 地震烈度: NAF = 6.00 场地类别: KD =II设计地震分组: 一组特征周期: TG = 0.35 地震影响系数最大值: Rmax1 = 0.04 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值: Rmax2 = 0.28 框架的抗震等级: NF = 2 剪力墙的抗震等级: NW = 3 钢框架的抗震等级: NS = 3 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变悬挑梁默认取框架梁抗震等级: 否按抗规(6.1.3-3)降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级: 是重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.70 结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00 是否考虑偶然偏心: 是偶然偏心考虑方式: 相对于投影长度X向相对偶然偏心: ECCEN_X= 0.05 Y向相对偶然偏心: ECCEN_Y= 0.05 是否考虑双向地震扭转效应: 是是否考虑最不利方向水平地震作用: 是按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数: NADDDIR= 0 工业设备的反应谱方法底部剪力占规范简化方法底部剪力的最小比例: SeisCoef= 1.00活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数: 不考虑考虑结构使用年限的活荷载调整系数: FACLD = 1.00 考虑楼面活荷载折减方式：传统方式柱、墙活荷载是否折减: 折减传到基础的活荷载是否折减: 折减柱，墙，基础活荷载折减系数:计算截面以上的层数折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55梁楼面活荷载折减设置: 不折减墙、柱设计时消防车荷载是否考虑折减：是柱、墙设计时消防车荷载折减系数： 1.00梁设计时消防车荷载是否考虑折减：是调整信息 ........................................楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式: 梁刚度放大系数由用户指定中梁刚度放大系数: BK = 2.00托墙梁刚度放大系数: BK_TQL = 1.00梁端负弯矩调幅系数: BT = 0.85梁端弯矩调幅方法: 通过竖向构件判断调幅梁支座梁活荷载内力放大系数: BM = 1.10梁扭矩折减系数: TB = 0.40支撑按柱设计临界角度(Deg): ABr2Col= 20.00地震工况连梁刚度折减系数: BLZ = 0.70风荷载工况连梁刚度折减系数: BLZW = 1.00采用SAUSAGE-CHK计算的连梁刚度折减系数：否地震位移计算不考虑连梁刚度折减：否柱实配钢筋超配系数: CPCOEF91 = 1.15墙实配钢筋超配系数: CPCOEF91_W = 1.15全楼地震力放大系数: RSF = 1.000.2Vo 调整方式: alpha*Vo和beta*Vmax两者取小0.2Vo 调整中Vo的系数: alpha = 0.200.2Vo 调整中Vmax的系数: beta = 1.500.2Vo 调整分段数: VSEG = 00.2Vo 调整上限: KQ_L = 2.00是否调整与框支柱相连的梁内力: 否框支柱调整上限: KZZ_L = 5.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级: 是是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力: 是是否扭转效应明显: 否是否采用自定义楼层最小剪力系数: 否弱轴方向的动位移比例因子: XI1 = 0.50强轴方向的动位移比例因子: XI2 = 0.50薄弱层判断方式: 按高规和抗规从严判断受剪承载力薄弱层是否自动调整: 否判断薄弱层所采用的楼层刚度算法: 地震剪力比地震层间位移算法强制指定的薄弱层个数: NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数: WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数: NSTREN = 0钢管束墙混凝土刚度折减系数: GGSH_CONC = 1.00转换结构构件（三、四级）的水平地震作用效应放大系数： 1.00配筋信息 ........................................梁主筋强度(N/mm2): IB = 360 梁箍筋强度(N/mm2): JB = 270 柱主筋强度(N/mm2): IC = 360 柱箍筋强度(N/mm2): JC = 270 墙主筋强度(N/mm2): IW = 360 墙水平分布筋强度(N/mm2): FYH = 360 墙竖向分布筋强度(N/mm2): FYW = 300 边缘构件箍筋强度(N/mm2): JWB = 270 梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 150.00 墙竖向分布筋配筋率(%): RWV = 0.15 墙最小水平分布筋配筋率(%): RWHMIN = 0.00梁抗剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00 钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑钢梁刚域：否结构内力分析方法: 一阶弹性设计方法考虑P-DELTA效应方法: 不考虑是否考虑结构整体缺陷: 否是否考虑结构构件缺陷: 否柱计算长度系数是否置为1 : 否柱长细比执行《高钢规》JGJ 99-2015第7.3.9条:否柱配筋计算原则: 按单偏压计算柱双偏压配筋方式：普通方式钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁按压弯计算的最小轴压比: UcMinB = 0.40 梁保护层厚度(mm): BCB = 20.00 柱保护层厚度(mm): ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 否框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用: 否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否执行高规5.2.3-4条主梁弯矩按整跨计算: 是执行高规5.2.3-4条的梁对象: 仅主梁执行柱剪跨比计算原则: 简化方式过渡层个数0轴压比计算考虑活荷载折减：是墙柱配筋采用考虑翼缘共同工作的设计方法：否执行《混规》第9.2.6.1条有关规定：是执行《混规》第11.3.7条有关规定：是圆钢管混凝土构件设计执行规范：高规（JGJ-2010）方钢管混凝土构件设计执行规范：矩形钢管砼规程（CECS 159：2004）型钢混凝土构件设计执行规范：型钢砼组合结构规程（JGJ 138-2001）异形柱设计执行规范：混凝土异形柱结构技术规程（JGJ 149-2006）钢结构设计执行规范：钢结构设计规范（GB50017-2003）荷载组合信息 ........................................地震与风同时组合：是屋面活荷载是否与雪荷载和风荷载同时组合：是考虑竖向地震为主的组合：否普通风与特殊风是否同时进行组合: 否自动添加自定义工况组合: 是自定义工况组合方式叠加恒载分项系数: CDEAD = 1.30活载分项系数: CLIVE = 1.50风荷载分项系数: CWIND = 1.50水平地震力分项系数: CEA_H = 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V = 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.00吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30是否计算吊车荷载: 否地下信息 ..........................................室外地面相对于结构底层底部的高度(m): Hsoil = 0.00土的X向水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MX = 0.00土的Y向水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MY = 0.00地面处回填土X向刚度折减系数: RKX = 0.00地面处回填土Y向刚度折减系数: RKY = 0.00回填土容重(kN/m3): Gsol = 18.00回填土侧压力系数: Rsol = 0.50外墙分布筋保护厚度(mm): WCW = 35.00室外地平标高(m): Hout = -0.35地下水位标高(m): Hwat = -20.00室外地面附加荷载(kN/m2): Qgrd = 0.00面外设计方法: SATWE传统方法水土侧压计算: 水土合算外侧纵筋保护层厚度（mm）：35.00内侧纵筋保护层厚度（mm）：35.00性能设计信息 ........................................按照全国高规进行性能设计: 否剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 12 13 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层3 1 约束边缘构件层4 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)8 1 70.594 58.550 34.800 684.8 14.3 0.0 0.447 1 71.456 57.113 30.900 1451.2 133.6 0.0 0.926 1 71.445 56.374 27.000 1540.7 181.2 0.0 1.005 1 71.451 56.359 23.100 1547.4 178.4 0.0 1.004 1 71.451 56.359 19.200 1547.4 178.4 0.0 1.003 1 71.448 56.363 15.300 1551.7 178.4 0.0 0.212 1 80.768 67.104 11.300 7185.5 1253.50.0 2.47(>1.5不满足高规3.5.6条)1 1 75.530 63.720 4.000 2916.5 504.8 0.0 1.00活载产生的总质量(t): 2622.502恒载产生的总质量(t): 18425.279附加总质量(t): 0.000结构的总质量(t): 21047.781恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/水平筋/竖向筋) (m) (m)1( 2) 1 239( 35/ 360/ 270) 66( 40/ 360/ 270) 14( 40/ 360/ 360/ 300) 4.000 4.0002( 3) 1 711( 35/ 360/ 270) 66( 40/ 360/ 270) 0( 40/ 360/ 360/ 300) 7.300 11.3003( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 40/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 4.000 15.3004( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 19.2005( 4) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 23.1006( 5) 1 319( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 27.0007( 6) 1 227( 30/ 360/ 270) 41( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 30.9008( 7) 1 217( 30/ 360/ 270) 40( 30/ 360/ 270) 0( 30/ 360/ 360/ 300) 3.900 34.800********************************************************** 风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y8 1 159.94 159.9 623.8 259.16 259.2 1010.77 1 147.70 307.6 1823.6 239.62 498.8 2955.96 1 135.71 443.4 3552.7 224.67 723.4 5777.45 1 123.19 566.5 5762.2 204.95 928.4 9398.24 1 110.70 677.2 8403.5 184.43 1112.8 13738.23 1 99.68 776.9 11511.2 166.32 1279.2 18854.82 1 163.92 940.8 18379.3 268.41 1547.6 30152.11 1 0.00 940.8 22142.7 0.00 1547.6 36342.3=========================================================== ================各楼层偶然偏心信息=========================================================== ================层号塔号X向偏心Y向偏心1 1 0.050 0.0502 1 0.050 0.0503 1 0.050 0.0504 1 0.050 0.0505 1 0.050 0.0506 1 0.050 0.0507 1 0.050 0.0508 1 0.050 0.050===========================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)=========================================================== ================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 2496.20 77.11 63.44 63.97 38.80 64.01 38.732 1 2496.04 77.11 63.44 63.96 38.80 64.01 38.733 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.464 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.465 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.466 1 1178.63 72.26 56.12 59.49 34.75 60.77 32.467 1 1173.95 72.11 56.13 59.04 34.82 60.35 32.498 1 1152.50 72.32 55.56 59.33 32.65 60.29 30.83=========================================================== ================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)=========================================================== ================层号塔号单位面积质量g[i] 质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1370.62 1.002 1 3380.95 2.473 1 1467.85 1.004 1 1464.28 1.005 1 1464.28 1.006 1 1460.93 1.087 1 1349.95 2.238 1 606.54 1.00=========================================================== ================计算信息===========================================================工程文件名: 1#教学楼计算日期: 2021. 2.23开始时间: 17:50:33机器内存: 16335.0MB可用内存: 8513.0MB结构总出口自由度为: 5511结构总自由度为: 6303第一步: 数据预处理第二步: 计算结构质量、刚度、刚心等信息第三步: 结构整体有限元分析*结构有限元分析: 地震工况*结构有限元分析: 一般工况第四步: 计算构件内力结束日期: 2021. 2.23结束时间: 17:51: 5总用时: 0: 0:32=========================================================== ================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者(《抗规》刚度比)Ratx2，Raty2 : X，Y 方向的刚度比,对于非广东地区分框架结构和非框架结构,框架结构刚度比与《抗规》类似,非框架结构为考虑层高修正的刚度比;对于广东地区为考虑层高修正的刚度比(《高规》刚度比)RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)=========================================================== ================注意：本文件输出的刚度比等信息均为非强刚模型下的结果，强刚模型下的结果请到《$强刚》文件夹或新版计算书中查看Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 49.5618(m) Ystif= 78.1132(m) Alf = 17.4688(Degree) Xmass= 75.5304(m) Ymass= 63.7205(m) Gmass(活荷折减)= 3926.1431( 3421.3252)(t)Eex = 1.8263 Eey = 1.0995Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 11.9403 Raty1= 7.5023Ratx2= 11.9403 Raty2= 7.5023 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.7843E+07(kN/m) RJY1 = 4.5143E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.2701E+06(kN/m) RJY3 = 4.3588E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.3080E+07(kN) RJY3*H = 1.7435E+07(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 74.5833(m) Ystif= 64.3670(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 80.7675(m) Ymass= 67.1040(m) Gmass(活荷折减)= 9692.4492( 8438.9766)(t)Eex = 0.2847 Eey = 0.1144Ratx = 0.0283 Raty = 0.0192Ratx1= 0.8330 Raty1= 0.8362Ratx2= 0.8330 Raty2= 0.8362 薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 1.0714E+06(kN/m) RJY1 = 8.6651E+05(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 6.3617E+05(kN/m) RJY3 = 5.2975E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 4.6440E+06(kN) RJY3*H = 3.8672E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 70.5800(m) Ystif= 61.6558(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4478(m) Ymass= 56.3630(m) Gmass(活荷折减)= 1908.4702( 1730.0603)(t)Eex = 0.0435 Eey = 0.2346Ratx = 4.1823 Raty = 3.7339Ratx1= 1.4291 Raty1= 1.5286Ratx2= 1.4291 Raty2= 1.5286 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4810E+06(kN/m) RJY1 = 3.2355E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.0317E+06(kN/m) RJY3 = 8.8893E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 4.1269E+06(kN) RJY3*H = 3.5557E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 70.5752(m) Ystif= 61.6255(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4514(m) Ymass= 56.3588(m) Gmass(活荷折减)= 1904.2578( 1725.8479)(t)Eex = 0.0439 Eey = 0.2336Ratx = 0.9959 Raty = 0.9959Ratx1= 1.3577 Raty1= 1.3867Ratx2= 1.3577 Raty2= 1.3867 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4628E+06(kN/m) RJY1 = 3.2223E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.2944E+05(kN/m) RJY3 = 7.6004E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.6248E+06(kN) RJY3*H = 2.9642E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= 70.5752(m) Ystif= 61.6255(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4514(m) Ymass= 56.3588(m) Gmass(活荷折减)= 1904.2578( 1725.8479)(t)Eex = 0.0439 Eey = 0.2336Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.4739 Raty1= 1.4955Ratx2= 1.4739 Raty2= 1.4955 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4628E+06(kN/m) RJY1 = 3.2223E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.0280E+05(kN/m) RJY3 = 7.2661E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.5209E+06(kN) RJY3*H = 2.8338E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= 69.7316(m) Ystif= 61.7060(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4451(m) Ymass= 56.3736(m) Gmass(活荷折减)= 1903.0513( 1721.8965)(t)Eex = 0.0871 Eey = 0.2359Ratx = 0.9927 Raty = 0.9523Ratx1= 1.5837 Raty1= 1.5624Ratx2= 1.5837 Raty2= 1.5624 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4300E+06(kN/m) RJY1 = 3.0684E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.7503E+05(kN/m) RJY3 = 6.9411E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.4126E+06(kN) RJY3*H = 2.7070E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 7 Tower No. 1Xstif= 69.7316(m) Ystif= 61.7060(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 71.4561(m) Ymass= 57.1135(m) Gmass(活荷折减)= 1718.3525( 1584.7839)(t)Eex = 0.0877 Eey = 0.2032Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.6168 Raty1= 2.6253Ratx2= 2.6168 Raty2= 2.6253 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.4300E+06(kN/m) RJY1 = 3.0684E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 7.8932E+05(kN/m) RJY3 = 6.3465E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 3.0783E+06(kN) RJY3*H = 2.4752E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)--------------------------------------------------------------------------- Floor No. 8 Tower No. 1Xstif= 70.3546(m) Ystif= 60.5425(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= 70.5942(m) Ymass= 58.5502(m) Gmass(活荷折减)= 713.3010( 699.0428)(t)Eex = 0.0119 Eey = 0.0855Ratx = 0.8997 Raty = 0.8871Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000Ratx2= 1.0000 Raty2= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 3.9857E+06(kN/m) RJY1 = 2.7219E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 4.3091E+05(kN/m) RJY3 = 3.4535E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3*H = 1.6805E+06(kN) RJY3*H = 1.3469E+06(kN) RJZ3*H = 0.0000E+00(kN)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 0.8330(第2层第1塔)Y方向最小刚度比: 0.8362(第2层第1塔)=========================================================== =================结构整体抗倾覆验算结果=========================================================== =================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X 风荷载7043455.0 23082.1 305.15 0.00Y 风荷载3942654.0 37967.0 103.84 0.00X 地震6671291.5 53296.6 125.17 0.00Y 地震3742562.5 53000.9 70.61 0.00=========================================================== =================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)=========================================================== =================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.008按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.009按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.012按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.001按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.014按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.008=========================================================== =================结构整体稳定验算结果=========================================================== =================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比1 0.827E+07 0.436E+07 4.00 294533. 112.31 59.202 0.636E+06 0.530E+06 7.30 245400. 18.92 15.763 0.103E+07 0.889E+06 4.00 124077. 33.26 28.664 0.929E+06 0.760E+06 3.90 100462. 36.08 29.515 0.903E+06 0.727E+06 3.90 76897. 45.79 36.856 0.875E+06 0.694E+06 3.90 53332. 63.99 50.767 0.789E+06 0.635E+06 3.90 29771. 103.40 83.148 0.431E+06 0.345E+06 3.90 8617. 195.03 156.31该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi小于20,应该考虑重力二阶效应=========================================================== =================框架结构的二阶效应系数(按高钢规7.3.2条计算)=========================================================== =================层号塔号层高上部重量ThetaX ThetaY1 1 4.00 294533. 0.01 0.022 1 7.30 245400. 0.05 0.063 1 4.00 124077. 0.03 0.034 1 3.90 100462. 0.03 0.035 1 3.90 76897. 0.02 0.036 1 3.90 53332. 0.02 0.027 1 3.90 29771. 0.01 0.018 1 3.90 8617. 0.01 0.01*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------8 1 0.8242E+04 0.7476E+04 1.00 1.007 1 0.1276E+05 0.1125E+05 1.55 1.516 1 0.1548E+05 0.1365E+05 1.21 1.215 1 0.1825E+05 0.1646E+05 1.18 1.214 1 0.2041E+05 0.1822E+05 1.12 1.113 1 0.2287E+05 0.2045E+05 1.12 1.122 1 0.2075E+05 0.1965E+05 0.91 0.961 1 0.5502E+05 0.5551E+05 2.65 2.82X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.91 层号: 2 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.96 层号: 2 塔号: 1///////////////////////////////////////////////////////////////////////////| 公司名称: || || 周期、地震力与振型输出文件|| (总刚分析方法) || SATWE2010_V4.3.4 中文版|| (2019年4月15日9时13分) | | 文件名: WZQ.OUT || ||工程名称: 设计人: 计算日期:2021/02/23 ||工程代号: 校核人: 计算时间:17:50:36 |///////////////////////////////////////////////////////////////////////////注意：本文件输出的结果均为非强刚模型下的结果，强刚模型下的结果请到《$强刚》文件夹或新版计算书中查看考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 1.5194 57.64 0.76 ( 0.22+0.54 ) 0.242 1.3731 131.17 0.87 ( 0.42+0.45 ) 0.133 1.2399 17.80 0.41 ( 0.37+0.03 ) 0.594 0.6950 92.51 0.65 ( 0.03+0.63 ) 0.355 0.5781 24.39 0.91 ( 0.79+0.13 ) 0.096 0.5094 131.73 0.49 ( 0.22+0.27 ) 0.517 0.3192 87.58 0.64 ( 0.01+0.63 ) 0.368 0.2823 32.67 0.58 ( 0.40+0.18 ) 0.429 0.2754 150.92 0.72 ( 0.56+0.16 ) 0.2810 0.2023 46.64 0.14 ( 0.09+0.06 ) 0.8611 0.1975 92.93 0.38 ( 0.01+0.37 ) 0.6212 0.1921 43.07 0.02 ( 0.01+0.01 ) 0.9813 0.1907 72.03 0.16 ( 0.02+0.15 ) 0.8414 0.1767 107.09 0.29 ( 0.04+0.25 ) 0.7115 0.1715 175.69 0.56 ( 0.53+0.03 ) 0.44地震作用最大的方向= 60.964 (度)============================================================仅考虑X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 28.95 45.60 747.477 1 68.38 102.05 1475.626 1 73.49 103.87 1459.105 1 67.98 93.44 1317.254 1 60.26 79.60 1127.063 1 50.85 63.39 903.742 1 111.24 300.29 3479.051 1 10.28 16.86 301.98振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 65.01 -75.04 785.826 1 153.27 -162.44 1591.815 1 138.93 -144.12 1456.034 1 119.26 -119.62 1256.853 1 95.77 -91.18 1017.402 1 245.64 -225.85 4105.661 1 6.16 0.53 75.43振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 74.53 24.52 -2157.697 1 147.27 46.54 -4277.216 1 139.86 48.18 -4121.245 1 122.83 43.60 -3565.864 1 100.95 36.82 -2844.423 1 76.16 28.81 -2034.182 1 413.30 -31.81 -6689.901 1 4.78 0.00 -6.75振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.73 24.92 546.417 1 2.22 49.22 947.976 1 3.73 38.16 716.275 1 2.49 16.89 334.724 1 0.69 -6.56 -83.393 1 -1.57 -27.81 -461.282 1 63.50 -260.18 -3435.161 1 -6.01 -13.93 -238.58振型 5 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -115.94 -53.30 940.157 1 -209.33 -96.60 1567.786 1 -151.09 -68.42 1022.755 1 -53.42 -17.19 250.534 1 51.96 37.40 -531.943 1 142.12 82.33 -1136.931 1 31.54 31.49 576.33振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -30.74 34.52 -756.477 1 -59.59 58.81 -1241.786 1 -40.63 35.54 -758.935 1 -5.18 -2.14 -26.004 1 31.09 -38.86 710.513 1 58.67 -64.11 1251.432 1 149.79 -181.34 7377.951 1 8.23 4.62 165.21振型7 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 0.05 1.27 22.957 1 0.21 1.38 21.386 1 0.03 -0.50 -7.975 1 -0.20 -2.06 -31.904 1 -0.25 -2.17 -34.973 1 -0.08 -0.86 -17.212 1 0.11 3.68 28.001 1 0.17 0.35 5.91振型8 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 22.45 14.37 -463.797 1 18.63 14.09 -368.016 1 -9.87 -7.06 262.595 1 -31.18 -23.79 714.284 1 -32.31 -22.22 688.113 1 -13.96 -4.12 238.082 1 60.72 37.67 -1130.611 1 2.63 2.80 43.97振型9 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 29.66 -16.52 364.117 1 29.88 -14.68 352.836 1 -15.57 10.31 -173.155 1 -49.73 27.57 -565.154 1 -46.22 22.42 -497.013 1 -9.17 -0.29 -27.112 1 79.84 -44.66 2129.061 1 5.63 4.85 119.04振型10 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -3.02 -3.24 -59.297 1 3.39 1.44 13.596 1 4.97 4.51 60.645 1 -1.19 0.91 21.484 1 -6.17 -3.91 -38.813 1 -4.03 -3.59 -38.062 1 6.87 3.98 66.791 1 1.31 1.92 35.50振型11 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 0.06 -1.24 -20.727 1 -0.43 0.47 12.536 1 0.01 1.69 25.375 1 0.33 0.39 2.954 1 0.25 -1.43 -24.003 1 0.02 -1.29 -22.032 1 -0.40 1.56 9.051 1 0.20 0.40 6.94振型12 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.39 -0.36 -11.217 1 0.15 -0.08 3.856 1 0.55 0.70 16.835 1 0.10 0.31 3.244 1 -0.48 -0.52 -15.103 1 -0.39 -0.60 -13.372 1 0.47 0.55 16.161 1 0.21 0.34 6.20振型13 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -0.93 -2.87 -1.317 1 0.58 1.12 -20.896 1 1.17 3.85 5.325 1 0.18 0.87 18.014 1 -1.13 -3.39 6.903 1 -1.09 -2.88 -7.382 1 1.27 3.67 -31.531 1 0.54 0.94 16.18振型14 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -1.38 4.54 -116.797 1 -0.68 -1.48 59.996 1 3.04 -6.35 145.835 1 1.19 -1.34 21.114 1 -2.49 5.79 -135.913 1 -1.85 4.14 -102.532 1 2.32 -6.46 237.091 1 0.76 0.85 19.41振型15 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -26.78 2.12 -47.517 1 6.51 -6.62 -257.216 1 38.50 0.99 220.755 1 12.73 6.80 234.774 1 -33.38 0.66 -146.173 1 -31.00 -6.11 -218.622 1 35.90 -2.15 519.671 1 13.74 20.47 380.86各振型作用下X 方向的基底剪力------------------------------------------------------- 振型号剪力(kN)1 471.442 971.073 1079.694 64.325 741.306 111.637 0.048 17.119 24.3210 2.1311 0.0412 0.2213 0.5914 0.9215 16.22X向地震作用参与振型的有效质量系数------------------------------------------------------- 振型号有效质量系数(%)1 17.402 33.763 34.374 1.475 10.986 1.387 0.018 0.179 0.2010 0.0011 0.0112 0.0013 0.0014 0.0015 0.01各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 底部剪力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)8 1 194.41 194.41( 2.78%) ( 2.78%) 758.22 455.167 1 373.39 564.28( 2.47%) ( 2.47%) 2952.14 307.226 1 338.17 889.35( 2.22%) ( 2.22%) 6397.77 291.675 1 278.15 1132.90( 1.98%) ( 1.98%) 10761.91250.114 1 249.15 1301.34( 1.75%) ( 1.75%) 15720.72 207.883 1 251.74 1415.88( 1.54%) ( 1.54%) 21157.43 166.062 1 1308.72 2145.27( 1.22%) ( 1.22%) 33602.70 598.251 1 42.74 2172.42( 1.03%) ( 1.03%) 41418.50 85.86抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 0.80%X 向地震作用下结构主振型的周期= 1.3731X 方向的有效质量系数: 99.76%=========================================================== =仅考虑Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 49.44 77.88 1276.497 1 116.78 174.28 2519.986 1 125.51 177.38 2491.775 1 116.10 159.57 2249.524 1 102.90 135.93 1924.723 1 86.85 108.26 1543.362 1 189.97 512.82 5941.331 1 17.55 28.79 515.70振型 2 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 -65.49 75.58 -791.577 1 -148.11 161.63 -1599.386 1 -154.39 163.63 -1603.455 1 -139.94 145.17 -1466.684 1 -120.13 120.49 -1266.043 1 -96.47 91.84 -1024.842 1 -247.43 227.50 -4135.681 1 -6.21 -0.53 -75.98振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)8 1 13.58 4.47 -393.037 1 26.83 8.48 -779.106 1 25.48 8.78 -750.695 1 22.37 7.94 -649.534 1 18.39 6.71 -518.123 1 13.87 5.25 -370.532 1 75.28 -5.80 -1218.581 1 0.87 0.00 -1.23振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t。
钢筋混凝土课程设计计算书
22钢筋混凝土课程设计计算书以4轴线框架计算一、框架计算简图及柱、梁、板尺寸估算1、计算简图中杆件以计算轴线表示，柱取截面形心线，梁也取截面形心线；框架层高，除底层外的其它各层，都取建筑层高即 4.2m ，底层计算高度 h=0.50+1.0+4.50= 6.0m ，梁板混凝土取 C 30, f c =15N/m^框架横梁截面：梁高 h=(1/8 〜1/12)L=900 〜600mm (L=7200mm),取 h=700mm b=(1/2 〜1⑶h=350 〜200mm ,取 b=250mm 截面为矩形。
次梁高 h=(1/12 〜1/20)L=330 〜180mm(L=3900mm),取 h=300 mm b=200mm 在 L=7200 布置两条次梁。
楼板厚取100mm ,(屋面板厚取120mm 。
2、验算柱截面尺寸 b*h=400*500荷载估算：荷载标准值按10〜13KN/m 估算，取13.0KN/m 2计。
中柱负荷面积为：(7.20+7.20 ) /2.0*3.90 = 28.08m 2。
则中柱柱底承受荷载标准值为：28.08*13.0*5=1825.2KN 。
中柱按轴心受压进行验算，此时可假定，受压纵筋总的配筋率批 p=1 %纵向受压系数=1 (混凝土取C 30)于是有：N=1.20*1825.2=2190.24 KIN轴压比取0.902Ac= N /0.90f c =162240mm2 2取 Ac=b*h=400*500=200000mm >162240mm 符合要求。
、荷载计算2 20.5KN/m ;楼面活荷载标准值 4.0KN/m 。
(一)、屋面荷载：1、 10mm 厚混凝土盖板架空层2、 二毡三油沥青防水层3、 20mm 厚水泥砂浆找平层4、 120mm 厚钢筋混凝土屋面板5、 顶棚20mm 厚混合砂浆抹灰及刷白活荷载：不上人屋面 屋面梁自重:柱距 S=3.90m ，跨度 L=7.20m ，屋面活荷载标准值:0.40KN/m 0.35KN/m0.40KN/m 0.12*25=3.0KN/m0.34KN/m合计0.5KN/m24.49KN/m0.25*0.58*25+0.015*2*0.58*17=3.92KN/m（二）、标准层楼面荷载楼面恒载：框架梁自重:0.25*0.60*25+0.015*2*0.60*17=4.06KN/m楼面梁的线荷载（三）、风荷载：（基本风压） 因屋面活荷载较小，故不考虑活载的最不利位置，按满载计算，则框架的线荷载为Q=g+q=25.72+2.54=28.26 kN/m 。
五层大学教学楼框架结构计算书_毕业设计
五层大学教学楼框架结构计算书_毕业设计五层大学教学楼框架结构计算书3 结构设计说明3.1 工程概况某大学教学楼,设计要求建筑面积约2500--5000m2,4-5层。
经多方论证,初步确定设为五层,结构为钢筋混凝土框架结构。
3.2 设计主要依据和资料3.2.1 设计依据a 国家及江苏省现行的有关结构设计规范、规程及规定。
b 本工程各项批文及甲方单位要求。
c 本工程的活载取值严格按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)执行。
3.2.2 设计资料1 房屋建筑学武汉工业大学出版社2 混凝土结构(上、下) 武汉理工大学出版社3 基础工程同济大学出版社4 建筑结构设计东南大学出版社5 结构力学人民教育出版社6 地基与基础武汉工业大学出版社7 工程结构抗震中国建筑工业出版社8 简明建筑结构设计手册中国建筑工业出版社9 土木工程专业毕业设计指导科学出版社10 实用钢筋混凝土构造手册中国建筑工业出版社11 房屋建筑制图统一标准(BG50001-2001) 中国建筑工业出版社12 建筑结构制图标准(BG50105-2001)中国建筑工业出版社13 建筑设计防火规范(GBJ16?87)中国建筑工业出版社14 民用建筑设计规范(GBJI0I8-7)中国建筑工业出版社15 综合医院建筑设计规范(JGJ49-88)中国建筑工业出版社16 建筑楼梯模数协调标准(GBJI0I-87) 中国建筑工业出版社17 建筑结构荷载规范(GB5009-2001) 中国建筑工业出版社18 建筑结构可靠度设计统一标准(GB50068-2001) 中国建筑工业出版社19 混凝土结构设计规范(GB50010?2002)中国建筑工业出版社20 地基与基础设计规范(GB5007-2002) 中国建筑工业出版社21 建筑抗震设计规范(GB50011?2001) 中国建筑工业出版社22 砌体结构中国建筑工业出版社23 简明砌体结构设计施工资料集成中国电力出版社24 土木工程专业毕业设计指南中国水利水电出版社25 土建工程图与AutoCAD科学出版社26 简明砌体结构设计手册机械工业出版社27 砌体结构设计手册中国建筑工业出版社28 砌体结构设计规范(GB50010?2002) 中国建筑工业出版社本工程采用框架结构体系,抗震等级为四级。
土木工程毕业设计五层教学楼框架结构计算书
摘要本工程是费县晨光高中教学楼，为多层钢筋混凝土框架结构，共五层，层高为3.6米，建筑物总高度为19.100米。
在遵循“适用、安全、经济、美观”的设计原则和国家有关现行建筑结构设计规范与标准的基础上,进行了教学楼的建筑与结构初步设计,获得了该建筑物初步设计阶段的建筑CAD设计图纸与技术指标，确定了结构布置方案与结构计算模型。
先进行了层间荷载代表值的计算，然后按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小,进而求出在水平荷载作用下的结构内力(弯矩、剪力、轴力)。
接着计算竖向荷载（恒载、活荷载以及雪荷载)作用下的结构内力,找出最不利的一组或几组内力组合。
选取最安全的结果计算配筋并绘图。
此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计(完成了平台板，梯段板,平台梁等构件的内力和配筋计算)、楼盖的设计(完成了板的配筋和梁的配筋)、基础的设计(完成了基础的配筋)关键词：钢筋混凝土，框架,结构设计ＡbsｔrａcｔThｉｓｉs a teachｉng buildｉng of a Ｃhenｇuang ｃｈｏｏl iｎFeixian．It is ａmulti-lａyer rｅinforｃｅdｃｏnｃｒｅｔe frame. It has five stoｒieｓ, tｈe hｅｉght of ｔｈe ｓtorey is ３．6 ｍeters.Tｈｅheight of tｈｅwｈｏle buｉlding ｉs １８.75 ｍeｔers．Iｎacｃordａnce wiｔh thｅdesign pｒinciple of “applicａbｉｌiｔy、saｆety、ｅcｏnomy、ａestheｔic”ａnd tｈe prese ｎｔcoｄes and sｔaｎdards of the arcｈiｔeｃｔuｒal anｄstruｃturaｌｄesign, ｔhe priｍａｒy architecturａl ａnｄｓｔrucｔuraｌｄｅsignｏf ｂｕｉldinｇｉｓcarriｅd ｏｕt．Ａfter gettingｔｈe arｃｈitectural dｒａwｉng fromＣAＤｄｅｓign,the anthor deciｄeｓtｈe strｕcｔｕraｌschem ｅanｄtｈe stｒuctural caｌculａｔｉon ｍodelWｈenｔｈe diｒectiｏnｓoｆtｈｅfrａmｅｓｉs deterｍｉｎed，fiｒsｔｌyｔｈｅｗeiｇｈt of each ｆloor is calｃulａｔｅd . Then makｉng thｅaｍount of ｔｈe hoｒizonｔal seｉsｍic fｏrce can bｅgoｔby way oｆthｅbｏtｔom-ｓｈear ｆoｒｃe mｅthod. The seismic ｆｏrce cａn be aｓsｉgnｅdａcｃordinｇｔｏthe ｓheａring ｓtiｆfnｅsｓoｆthe fraｍｅs of tｈe diｆfereｎt ａxｉs.Then tｈｅinteｒｎaｌｆorｃe（bendｉｎg moｍeｎｔ，sheaｒｉｎg foｒce,aｘｉalｆｏrce &snｏw ｆorcｅ）in the ｓｔrucｔuｒe under thｅhorizｏｎtａｌlｏads ｃａn bｅｅasｉｌy ｃａlcul ａteｄ. After ｔhe ｄｅtｅｒminatｉｏn oｆtｈe inｔernal fｏｒce unｄer ｔh ｅdeaｄaｎｄliｖe ｌoaｄｓ, tｈe combiｎation oｆintｅｒｎａｌforce ｃan ｂe made by using thｅExcel ｓoｆｔｗａrｅ, whose pｕrpｏse iｓto ｆiｎd ｏne or ｓeveral ｓｅtsｏf the ｍost aｄvｅｒse ｉntｅrnal force ｏf the wａll ｌimbｓand thｅcｏterｍinous giｒderｓ, whｉch will ｂe the bａsｉs ｏf proｔractingｔｈe reinforcｉng drａwingｓof tｈe cｏmpoｎentｓ. Ｔhe ｄesiｇn of ｔｈe stairs is alsｏｂe approａｃhed ｂｙcalculａting tｈｅiｎte ｒｎal fｏｒｃe aｎd ｒeinｆoｒcing such compｏnｅnｔs as ｌａndｉng ｓlaｂ, step bｏard.The ｄeｓign of floｏrｓlab is ａlso bｅcｏmplｅtｅd in the end.Kｅywｏrds：ﻩreｉnforced cｏncrｅte；framｅ;tｈe dｅsign of the stｒｕcture前言毕业设计作为大学本科教育培养目标，是土木工程专业人才培养过程中的一个重要阶段，是对整个大学四年学习的检验和考核，是深化、拓宽教学成果的重要过程。
结构计算书
设计说明书第1页摘要本毕业设计题目是南昌市锦江中学教学楼建筑结构设计,该教学的总建筑面积约4293平方米,共五层,至女儿墙压顶高度18.60米。
本工程采用钢筋混凝土全现浇框架结构体系，基础采用地下独立基础。
本设计内容包括手算和电算两部分。
其中手算部分计算书的主要内容为构件尺寸的初步确定、框架的计算简图、荷载横向侧移计算、框架在水平及竖向荷载作用的内力分析和计算、内力组合、截面设计及基础设计。
其中计算水平地震力作用时采用底部剪力法，计算竖向荷载作用时采用弯矩二次分配法，截面设计采用第一极限状态设计方法。
图纸共十七张，建筑七张，结构八张，施工两张。
结构部分图有：结构总说明，桩基础布置图，板配筋图，梁配筋图，柱配筋图，楼梯配筋图，某榀典型中框架主体配筋图。
电算时，先用PKPM软件进行结构平面布置，检查平面数据，输入荷载数据，形成PK文件，画结构平面图；然后使用PK进行框架计算，输出框架、柱配筋图及内力计算结果。
在设计过程中采用了手算和电算两种方式，对计算结果就可以进行校核，及时发现设计中的错误以及与电算不同的部分，找出原因。
ABSTRACTThe theme of this graduation is structure design of an shool office building. The total building area is about 4293m2and the total height 18.60m. It consists of 4 stories .the building is a frame building made by reinforced concrete. Foundation use concrete column footing and the hole by machine.The content of this design include two parts of handwork counting and automated counting by compute. The handworker counting consists of several aspects, included preliminary selection of member size, counting model of frame, loads counting, lateral displacement counting of transverse frame, internal force analysis of horizontal loads and vertical loads, internal force combinations, design of section, check design of the foundation. Horizontal earthquake counting use the underlying shears way. Counting of vertical loads bending moment use double divided bending way. Design of section use ultimate condition way. Because this frame belongs to third class frame, I have not count intersection of point and have not obeyed the order of “Strong column and weak beam”. Drawings consist of 6 parts, layout map of standard layer foundations. There are three steps in the course of automated. First, make a model of the building by PMCAD; Second count the typical by PK; Last, count the whole space frame and put out the drawing that you wanted by TAT-8.I use two of ways included handworker and automated counting in the course of counting. So I can check the result data and find the mistake or difference between handworker data and automated data in design in time, then find out cause.办公楼结构设计说明工程名称: 南昌市锦江中学教学楼建筑地点: 某地位置见总平面图建筑规模: 建筑总面积: 4293㎡建筑总层数: 整体5层结构形式: 钢筋混凝土框架结构设计资料:<一>地质水文条件地震烈度: 7度土方开挖按三类考虑抗震等级为三级地质: 1)±0.00 ~ -2.00新近堆积黄土r=16 KN/m3kf=100KN/m2 E=300N/ mm22)-3.00 ~ -5.00砂、砾石层r=18 KN/m3kf=160 KN/m2 E=500N/ mm23)-5.00以下卵石层kf=230KN/m2 E=600～1000N/ mm2地下水位-5ｍ<二>基本风压: 0.40KN/m2 B类粗糙度 50年一遇<三>基本雪压: 0.50 KN/m2 50年一遇<四>设计使用年限：50年，本建筑为一般民用建筑，安全等级为二级。
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书
钢筋混凝土现浇楼盖设计计算书1.楼盖平面布置图1 楼盖平面布置2.板的计算2.1板的荷载计算30mm 陶瓷地砖面层 20.7/kN m 80mm 钢筋混凝土板 20.0825 2.0/kN m ⨯= 15mm 水泥砂浆粉刷 20.015200.3/kN m ⨯= 永久荷载的标准值 20.7 2.00.3 3.0/k g kN m =++= 可变荷载的标准值 2k 6.0/q kN m = 荷载组合按由可变荷载效应控制的组合 21.2 3.0 1.3 6.011.4/p kN m =⨯+⨯= 按由永久荷载效应控制的组合 21.35 3.00.7 1.3 6.09.51/p kN m =⨯+⨯⨯= 取211.4/p kN m = 2.2板的内力计算及配筋0802060x h mm =-=，0803050y h mm =-=，取0.9γ=， t 1.430.450.450.2145%0.2%300y f f =⨯=>，2s,min 0.2145%100080171.6A mm =⨯⨯= a 、中间区格板1B计算跨度：033002003100x l mm =-=， 060003005700y l mm =-=， 1.84oy oxl n l == ，210.3n α==，取2β=， 2310.82.57122()(1)ox x pl n m kN m n αβ-==++ 截面位置弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ）s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 2.57x m =60158.6<171.6 6@160φ,177长跨跨中0.771y x m m α==50 57.1<171.6 6@160φ,177短跨支座'" 5.14x x x m m m β===60 317.3 10@200φ,393长跨支座 '" 1.542y y y m m m β===50 114.2<171.6 8@200φ,251b 、 边区格板2B (短边简支)计算跨度：033002003100x l mm =-=， 080600015012057702y l mm =--+=， 00 1.86y xl n l == ，210.29nα==，取2β=，8@200φ, 2251s A mm =， '0 2.9y s y m A f h kN m γ==2'(31)123.31222oxyx pl n m m kN m n n βα--==++ 截面位置 弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 3.31x m =60 204.3 8@200φ,251长跨跨中 0.96y x m m α==50 71.1<171.6 8@200φ,251短跨支座 '" 6.62x x x m m m β===60408.610@160φ,491c 、边区格板3B (长边简支) 计算跨度：080330010012031202x l mm =--+=， 060003005700y l mm =-=， 00 1.83y xl n l ==,210.3nα==，取2β=,10@200φ, 2393s A mm = '0x s y m A f h γ==6.37kN m2'(31)125.18222ox xx pl n nm m kN m n ααβ--==++ 截面位置 弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 5.18x m =60 319.8 10@160φ,491长跨跨中1.554y x m m α== 50115.11<171.68@200φ,251长跨支座 '" 3.108y y y m m m β===50 230.2 8@200φ,251d 、角区格板4B计算跨度：080330010012031202x l mm =--+=， 080600015012057702yl mm =--+=， 00 1.85y xl n l == ，210.29n α==，取2β=， 10@160φ, 2491s A mm =,3.052mm ,'08.0x s y m A f h kN m γ==8@200φ,2251s A mm =, '0 3.3885y s y m A f h kN m γ==2''(31)12 5.5822ox y xx pl n m nm m kN m n α---==+截面位置弯矩设计值 （kN m ）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 5.58x m =60 344.44 10@160φ,491长跨跨中 1.6182y x m m α== 50119.9<171.68@200φ,2512.3板的配筋图（见附图1）3.次梁的计算（次梁按塑性内力重分布方法计算）3.1次梁荷载计算由板传来3 3.39.9kN/m⨯=次梁自重250.2=kN/m⨯⨯（0.45-0.08）1.85次梁梁侧抹灰200.15kN/m⨯⨯⨯（0.45-0.08）2=0.222恒载标准值kg=11.972kN/m活载标准值k 3.3 6.019.8/q kN m=⨯=荷载组合由可变荷载效应控制的组合q 1.211.972 1.0 1.319.840.1/kN m=⨯+⨯⨯=由永久荷载效应控制的组合q 1.3511.9720.7 1.319.834.18/kN m=⨯+⨯⨯=取q40.1/kN m=3.2次梁计算简图（见图2）各跨的计算跨度为：中间跨0n =60003005700l l mm =-=边跨0n250+=60001501205855 22al l mm =--+=取05855l mm=q40.1/kN m=58555700570057005855图2 次梁的计算简图3.3次梁内力计算跨度差585557002.7%10%5700-=<，可以按等跨连续梁计算内力。
【完整版】5层框架结构教学楼毕业论文设计计算书_
【完整版】5层框架结构教学楼毕业论文设计计算书_5层框架结构教学楼毕业设计计算书第一部分：工程概况一.工程概况1.建设项目名称：辅助教学楼本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为50年；建筑平面的横轴轴距为8.1m，纵轴轴距为5.4m和4.5m；内、外墙体材料为陶粒混凝土空心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶漆，教室内地面房间采用水磨石地面，教室房间墙面主要采用石棉吸音板，门窗采用塑钢窗和装饰木门。
全楼设楼梯两部。
2.建筑地点：苏州某地3.设计资料：1.3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.3m左右的杂填土，以下为1.2～1.5m左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为70kNm2，再下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kNm2，可作为天然地基持力层。
1.3.2抗震设防要求：六度四级设防1.3.3.底层室内主要地坪标高为±0.000，相当于黄海高程3.0m。
1.3.4.地下潜水位达黄海高程2.4-2.5m, 对本工程无影响。
4.主要构件材料及尺寸估算1.4.1主要构件材料框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件，墙体采用混凝土空心砌块，混凝土强度：梁、板、柱均采用C30混凝土，钢筋使用HPB235，HRB 400二种钢筋。
1.4.2.主要构件的截面尺寸（1）框架梁：横向框架梁，最大跨度L=8.1m，＝0.215% ，ρ ＝0.233%平行于Ly 方向的跨中弯矩MyMy =(0.02794+0.013935)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)×4.22= 3.47kN·M考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.05809+0.032835)×(1.4× 1.0)× 4.22=1.62kN·MMy= 3.47 + 1.62 = 5.08kN·MAsy= 257.92mm2，实配8@200 (As ＝279.mm2) ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%沿Lx 方向的支座弯矩Mx'Mx' =0.05610×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22= 7.73kN·MAsx'= 265.06mm2，实配8@200 (As ＝279.mm2) ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.233%沿Ly 方向的支座弯矩My'My' =0.06765×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22= 9.32kN·MAsy'= 321.57mm2，实配8@150 (As ＝335.mm2) ρmin ＝0.215% ，ρ ＝0.279%①板B一、基本资料：1、边界条件（左端下端右端上端）：固定铰支铰支固定固定2、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 4.10 kNM2可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kNM2计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4003、计算方法：弹性算法。
五层现浇框架结构毕业设计计算书
目录1.设计资料 (6)2. 主要承重构件截面尺寸的确定 (6)3. 荷载标准值的计算 (8)3.1恒载计算 (8)3.2 活荷载计算 (11)3.3 风荷载计算 (11)3.4 地震荷载计算 (12)4. 力计算 (14)4.1 恒载作用下的力计算 (14)4、2活载作用下的力计算 (17)4.3风荷载作用下的力计算 (19)4.4 地震作用力计算 (21)5. 力组合 (23)5.1 一层梁的力组合 (24)5.2 第三层梁的力组合 (26)5.3 第五层梁的力组合： (28)5.4 第一层柱的力组合 (30)5.5 第三层柱的力组合 (32)5.6 第五层柱的力组合 (34)6．框架梁柱的配筋计算 (36)6.1 框架梁的配筋计算 (36)6.2 框架柱的配筋 (40)7.纵向连系梁的配筋计算 (43)8.楼梯配筋的计算 (45)9.板的配筋计算 (48)10.基础设计 (50)参考文献 (55)致词 (56)附件： (57)`CONTENTS1.Designdata (6)2.The inch of beam andcolumn (6)3 .Load calculation (8)3.1 Permanent load calculation (8)3.2T h e c a l c u l a t i o n o f f l o o r l i v e l o a d (11)3.3 Wind load calculation (11)3.4 Seism load calculation………………………………………………………………124.F o r c e calculation (14)4.1F o r c e c a l c u l a t i o n f o r p e r m a n e n t l o a d (14)4.2F o r c e c a l c u l a t i o n f o r a l i v e l o a d (17)4.3 Force calculation for wind load (19)4.4 Force calculation for seism load (21)5 .Force combination (23)5.1 Force combination of beam1 (24)5.2 Force combination of beam2 (26)5.3 Force combination of beam3 (28)5.4 Force combination of column1 (30)5.4 Force combination of column2 (32)5.4 Force combination of column3 (34)6.T h e d i s p o s i t i o n o f s t e e l r e i n f o r c i n gb a r (36)6.1 Steel reinforcing bar in frame beam (36)6.2 The computation of the beam’s section (40)7. The computation of the beam’s section (43)8.S t e e l r e i n f o r c i n g b a r i n s t a i r (45)9. Contact beam lengthways (48)10. Foundation design..............................................................................50 Reference (55)Thanks (56)Appendix (57)设计容简介：本工程为省市盛大公司办公楼设计方案，建筑面4700平方米，结构形式为框架结构. 在设计过程中首先要对功能分区进行合理的安排,该楼为5层.在结构计算书中，主要对主楼的框架进行了计算。
5层框架教学楼计算书
(1)20mm厚水磨石地面
(2)20mm厚1：3水泥砂浆结合层
(3)120mm厚现浇钢筋混凝土板
(4)20mm厚板下混合砂浆抹灰
1.2.3外墙体构造设计
(1)刮大白
(2)20mm厚混合砂浆
(3)墙体基层
(4)外贴50mm厚阻燃型挤塑聚苯乙烯板
(5)20mm厚1:3水泥砂浆
(6)刷涂料
∑=4.08kN/m
走廊横梁：自重：0.25×0.4×25＝2.5kN/m
粉刷：0.02×（0.4-0.12）×2×17=0.19kN/m
∑=2.69kN/m
墙重：（砌体与抹灰之和）
外墙：0.37×11=4.07kN/m2
内墙：0.24×11=2.64kN/m2
女儿墙：0.24×18=4.32 kN/m2
外墙窗洞：-( - 0.6)×2.1×14×2×4.07=-287.18kN
外墙窗：( - 0.6) ×2.1×14×2×0.45=31.75kN
内门洞：-(2.1- ）×0.9×16×2.64=-11.40kN
内门：（2.1- ）×0.9×16×0.2=0.86kN
∑＝6651.25KN
五层下半层
内门洞：- ×0.9×8×2×2.64=-68.42kN
内门： ×0.9×8×2×0.2=5.18kN
∑＝1411.44kN
2～4层的重力荷载代表值:
四层上半层
楼面：6.0×6.3×13×4.39+42×3×4.39+6.0×6.3×5.84=2931.14kN
纵梁：42×4.08×4=685.44kN
柱子： ×6.75×32=388.80kN
外墙：114× ×4.07=835.16kN
五层楼框架教学楼设计(计算书、部分建筑、结构图)
五层楼框架教学楼设计（计算书、部分建筑、结构图）目录第一章设计任务及要求 (2)第一节设计原始数据 (2)第二节建筑设计任务及要求 (2)第三节结构设计任务及要求 (2)第二章建筑设计 (4)第一节建筑设计总说明 (4)第二节平面设计 (5)第三节剖面设计 (6)第四节立面设计 (7)第三章结构设计 (7)第一节结构方案的选择及结构布置 (7)第二节横向平面框架的内力计算 (11)第三节横向平面框架的内力组合与配筋计算 (34)第四节楼梯设计计算 (42)第五节地基基础设计计算 (44)第六节细部构件设计计算 (49)第一章设计任务及要求第一节设计原始数据一、工程概况本结构为五层框架教学楼，占地m2，建筑面积m2。
采用现浇钢筋混凝土结构，设计使用年限为50年。
结构安全等级为二级。
建筑抗震设防分类为丙类，抗震设计防烈度为7度，设计地震分组为第一组，框架的抗震等级为三级。
二、设计条件根据地质勘察报告，参照勘察结论和建议，本工程地基基础设计等级为丙级，基持力层选定为粉质黏土层，该层为褐黄色，呈可塑坚硬壮，质地均匀，网状裂隙发育，层内夹有少量呈褐黑色的铁锰质结核。
基本风压ω0=0.55KN/m2。
地面粗糙度属B类。
余略第二节建筑设计任务及要求五层教学楼，余略。
具体见图纸建筑设计总说明（建施-1）。
第三节结构设计任务及要求五层框架结构，余略。
具体见图纸结构设计总说明（结施-1）。
第二章建筑设计第一节建筑设计总说明1、设计标高：室内设计标高为±0.00，室内外高差600mm。
2、墙身做法：墙身为普通机制砖填充墙，M5水泥沙浆砌筑。
内粉刷为混合沙浆底，纸筋灰面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。
外粉刷为1：3水泥沙浆底，厚20mm，马赛克贴面。
3、楼面做法：顶层为20mm厚水泥沙浆找平，5mm厚沙浆加“107”胶水着色粉面层；底层为15mm厚纸筋面石抹底，涂料两度。
4、面层做法：现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100mm，2%自两侧檐口向中间找坡），1：2水泥沙浆找平层厚20mm，二毡三油防水层。
混凝土结构课程设计计算书
混凝土结构课程设计计算书一、设计要求本课程设计主要针对混凝土结构的设计进行计算和分析，其设计要求如下：1.设计基本要求：满足建筑物的使用功能和安全要求，保证结构的稳定性和承载能力，控制结构的变形和振动，确保结构的耐久性和施工的可行性。
2.材料要求：采用混凝土C30和钢筋HRB400，符合相关国家标准和规范要求。
3.结构形式：采用框架结构，具体结构形式根据实际情况进行选择。
4.设计负载：根据使用功能和设计要求确定设计负荷，包括常规荷载、风荷载、地震荷载等。
5.设计方法：采用极限状态设计方法进行结构设计和计算，包括弯曲、剪力、轴力、扭转等构件的计算。
二、计算内容本课程设计的计算内容主要包括以下几个方面：1.结构整体计算：包括整体稳定性计算、整体刚度计算等。
2.梁的计算：包括梁的弯曲计算、剪力计算等。
3.柱的计算：包括柱的轴心受压计算、轴心受拉计算等。
4.基础的计算：包括基础的稳定计算、轴心受力计算等。
5.钢筋计算：包括钢筋的抗弯承载力计算、剪力承载力计算等。
6.应力与变形计算：包括抗弯应力计算、剪切应力计算等。
7.施工过程控制：包括预应力计算、框架节点计算等。
三、计算方法和步骤本课程设计的计算方法和步骤如下：1.确定结构形式和布局，并进行荷载计算，确定设计负荷。
2.进行负荷组合，确定设计荷载组合。
3.进行整体稳定性计算，包括计算刚度、承载力等。
4.对梁、柱和基础进行结构计算，包括弯曲计算、剪力计算、轴力计算等。
5.对钢筋进行计算，确定钢筋布置和钢筋数量。
6.进行应力和变形计算，包括抗弯应力计算、剪切应力计算等。
7.进行施工过程控制计算，包括预应力计算、框架节点计算等。
四、计算结果根据以上计算方法和步骤，可以得出结构的计算结果，包括各构件的尺寸、钢筋布置和钢筋数量，以及结构的稳定性、承载能力和变形情况等。
五、结论与建议根据计算结果，可以得出结构满足设计要求，并符合相关国家标准和规范的要求。
在实际施工过程中，需要按照设计计算书的要求进行施工，注意加强施工过程的质量控制，确保结构的安全和可靠。
某市中学教学楼框架结构设计-某五层框架教学楼设计全套图纸及计算书4300平米左右【可提供完整设计图纸
某市中学教学楼框架结构设计-某五层框架教学楼设计全套图纸及计算书4300平米左右【可提供完整设计图纸】本科生毕业论文（设计）题目：某市中学教学楼框架结构设计专业代码：土木工程（080703）作者姓名：学号：单位：指导教师：2010 年6月5日原创性声明本人郑重声明：所提交的学位论文是本人在导师指导下，独立进行研究取得的成果。
除文中已经注明引用的内容外，论文中不含其他人已经发表或撰写过的研究成果，也不包含为获得聊城大学或其他教育机构的学位证书而使用过的材料。
对本文的研究作出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。
本人承担本声明的相应责任。
学位论文作者签名：日期：指导教师签名：日期：前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。
通过毕业设计，使我在大学期间学到的知识贯穿起来，对于我今后的工作奠定了良好的基础。
我的毕业设计题目为《某市中学教学楼框架设计》。
在毕业设计前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》、《混凝土结构设计规范》等规范。
在毕业设计中期，我通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。
在毕业设计后期，主要进行设计手稿的电脑输入。
在整个设计期间我严格按照计划进行设计工作，在杨秀英老师的耐心和细致的辅导下，使我圆满完成了毕业设计任务。
在整个毕业设计期间，我在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解，巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。
在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel。
在绘图时熟练掌握了AutoCAD，天正CAD,PKPM等设计软件，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。
框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。
教学楼计算书
毕业设计设计题目：伊川第一高级中学教学楼学生：孙智良班级：B110631学号：B110631281 工程概况 (4)2 建筑设计说明 (4)2.1 建筑设计原则 (4)2.2 建筑设计 (4)2.3 建筑缩略图 (4)3 结构设计说明 (8)3.1 结构设计与分析概述 (8)3.1.1 上部结构的设计 (8)3.2 设计内容 (8)3.3 设计准备 (8)4 楼盖板设计 (9)4.1设计资料 (9)4.2楼板设计 (11)4.2.1 标准层板的设计 (11)4.2.2不上人屋面板的设计 (18)5.楼梯设计 (23)5.1楼梯梯段斜板设计 (23)5.2楼梯平台板设计 (25)5.3楼梯平台梁设计 (27)6.结构平面布置及结构简图的确定 (28)7.1结构平面布置 (28)6.2框架梁柱截面尺寸确定 (29)6.3框架柱截面初步估计 (30)7.横向框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算 (32)7.1横向框架在荷载作用下的计算简图 (32)7.11横向框架在恒载作用下的计算简图 (32)7.12横向框架在活载作用下的计算简图 (51)7.3横向框架在荷载作用下的内力计算 (59)7.31横向框架在恒载作用下的内力计算 (59)7.32横向框架在活载作用下的内力计算 (66)7.33横向框架在水平地震作用下的内力计算 (70)8框架梁柱的内力组合 (81)8.1梁端弯矩调幅 (81)8.11横向框架在恒载作用下的弯矩调幅 (81)8.12横向框架在活载作用下的弯矩调幅 (82)8.2 框架梁的内力组合 (82)8.3框架柱的内力组合 (84)8.4 截面设计 (97)8.4.1 框架梁的截面设计 (97)8.4.2 框架柱的截面设计 (106)8.4.3框架节点设计----“强节点弱构建” (121)参考文献 (128)致谢 (129)1 工程概况本工程为伊川第一高中教学楼建筑。
建筑面积约为5000m2，结构形式为现浇钢筋混凝土框架结构，总层数为五层，无地下室。
结构计算书最终版
土木工程毕业设计计算书院系：城市建设学院指导老师：邹清学生姓名：彭淼完成日期：2014-4-27摘要本毕业设计题目是孝感市第一高级中学教学楼五层钢筋混凝土框架结构体系，该教学楼的总建筑面积大约是4571.84平方米，共五层，底层层高为3.9m，标准层层高为3.6m。
本建筑采用钢筋混凝土全现浇框架结构体系。
基础采用柱下独立基础。
本设计内容包括建筑设计、结构手算和两部分。
其中建筑设计主要根据建筑的重要性，工程地质勘查报告，建筑场地的类别及建筑的高度和层数来确定建筑的结构形式，本工程采用的是框架结构。
手算部分计算书的主要内容有工程概况、构件尺寸的初步确定、框架的计算简图、荷载计算、框架横向侧移计算、框架在水平风载、竖向荷载作用下的内力计算分析和计算、内力组合、截面设计、楼梯设计及基础设计。
其中计算水平地震力作用下时采用极限状态设计方法。
在梁柱截面设计时要采用“强柱弱梁”原则。
在设计过程中采用了手算和电算两种方式，对计算结果进行校核，及时发现设计中的错误以及与电算不同的部分，找出原因。
关键词：毕业设计，教学楼，框架结构，内力组合，截面设计ABSTRACTThe graduation design topic is the five floor’s reinforced concrete frame of the No. 1 middle school in Xiaogan City. The total construction area of the teaching building is about 4571.84 square meters ,it has five floors , the height of the bottom floor is 3.9m,the height of the standard floor is 3.6m. The building is used cast-in-place reinforced concrete frame .And the building foundation is used an independent under-post foundation.The design includes architectural design, structural calculation. Architectural design bases on the importance of the building, engineering geological survey report, the type of construction sites, the height of the building and the number of the floors to determine the bu ilding’s structure, this project uses a frame structure.Hand-counted part of the calculations’ main contents include project profiles, component dimensions of the initially identified ,the framework of the structure calculation diagram ,load calculation ,calculation of the framework of horizontal lateral, the framework contained in the horizontal wind ,vertical load calculation ,analysis and calculation of internal forces ,internal force composition, cross section design, stair design and basic design. When we consider the calculation of the level of earthquake force ,we should use limit state design method. In the beam and column design ,we should obey the principle of “strong column and weak beam”.In the process of designing ,we use hand and computer computation to check the result, then we can find the errors of designing and the different part of computing ,and we will know the reasons.Key words :graduate design, teaching building, frame structure, internal force composition, cross section design.目录摘要 (I)ABSTRACT (II)1 工程概况 (1)2 设计资料 (1)2.1 气象资料 (1)2.2 地质资料 (1)2.3 抗震设防要求 (1)2.4 选用材料 (1)3 结构平面布置 (1)3.1结构平面布置图 (1)3.2框架柱截面尺寸确定 (2)4 楼板设计 (5)4.1恒荷载 (5)4.2活荷载 (6)4.3荷载设计值计算 (6)4.4屋面板配筋计算 (7)4.5楼面板配筋计算 (9)5 重力荷载计算 (11)5.1梁、柱、墙、窗门重力荷载计算 (11)5.2 重力荷载代表值 (13)5.3 框架侧移刚度计算 (15)5.4 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算 (16)5.4.1横向自振周期计算 (16)5.4.2水平地震作用及楼层地震剪力计算 (16)5.4.3 水平地震作用下的位移验算 (18)5.4.4水平地震作用下框架内力计算 (18)6 风荷载计算 (23)6.1框架梁柱线刚度计算 (23)6.3集中风荷载标准值的计算 (24)7 竖向荷载下框架受荷总图 (26)7.1板荷载传递的计算方法确定 (26)7.2 在A-B 轴间框架梁 (26)7.3 在B-C轴间框架梁 (27)7.4 C-D轴间框架梁 (28)7.5 A轴柱纵向集中荷载的计算 (28)7.6 B轴柱纵向集中荷载的计算 (28)8 内力计算 (29)8.1 恒活荷载作用下的弯矩计算 (29)8.2 恒活荷载作用下的梁柱端剪力计算 (33)8.3 恒活荷载作用下柱轴力计算 (34)9 内力组合 (40)9.1 框架结构梁的内力组合 (40)9.2 框架结构柱的内力组合 (40)10 构件配筋计算 (53)10.1框架梁截面设计 (53)10.1.1正截面受弯承载力计算 (53)10.1.2 斜截面受剪承载力计算 (58)10.1.3 裂缝宽度控制验算 (59)10.1.4 受弯构件的挠度验算 (60)10.2框架柱截面设计 (61)10.2.1 轴压比验算 (61)10.2.2 截面尺寸复核 (62)10.2.3正截面受弯承载力计算 (62)10.2.4斜截面受剪承载力计算 (66)10.2.5裂缝宽度验算 (66)11 楼梯设计 (75)11.1 梯段板设计 (76)11.2 平台板设计 (77)12 基础设计 (80)12.1设计资料 (80)12.2荷载计算 (80)12.3地基承载力设计值的确定 (80)12.4边柱独立基础设计 (80)结论 (84)参考文献 ................................................................................................................. 错误！未定义书签。
五层框架结构教学楼计算书
某中学教学楼结构设计计算书Ⅰ、构件截面尺寸选择和荷载计算 （1）设计基本资料按设计任务规定的组别，选择开间尺寸为7200mmx9000mm ，纵向有12跨，每跨4500mm,横向有3跨，边跨尺寸7200mm ，中间跨尺寸3000mm 。
按此参数和建筑设计中已经进行平面布置。
（2）主要设计参数根据设计任务书的要求及有关规定，确定如下主要的设计参数：①抗震设防烈度：8度；抗震设计分组：第一组；房屋高度低于30m ，可知框架的抗震等级为二级。
②基本风压：20/5.30m kN W =，C 类粗糙度 ③雪荷载标准值：2m /.50kN S K =④设计使用年限：50年；本建筑为一般民用建筑，安全等级二级；在抗震设计时是丙类建筑⑤基础顶面设计标高的确定：建筑标高±0.000，建筑绝对标高57.50m ，室外地坪标高-0.450m 。
根据地质勘察报告，基础持力层可以设计在粉质粘土上，选择独立基础时，基础顶面标高可设在-1.0m —-1.6m 之间⑥活荷载标准值及相应系数：按房屋的使用要求，可查得教学楼露面活荷载标准值0.2=k q 2/m kN ，组合值系数7.0c =ϕ，准永久值系数5.0=q ϕ （2）材料的选择 ①混凝土除基础垫层混凝土选择C15外，基础及以上各层混凝土强度均选C25。
②钢筋框架梁、柱等主要构件纵向受力筋选择HRB335级钢筋，构造钢筋、板筋及箍筋选择HPB 级钢筋。
（3）结构构件截面尺寸的选择 ①结构平面布置方案主体结构为5层，底层高度4.2m ，其余各层3.9m 。
外墙240mm ，内墙120mm ，隔墙100mm ，门窗布置见门窗洞口总表。
②构件截面尺寸的选择a.根据平面布置，双向板短向跨度m l 5.4=，取板厚h=150mm,3513014500150>==l h ,满足要求。
b.框架梁边横梁，=l 7200mm,mm b h b mm h l h 30031~21,700141~81=⇒==⇒=取 跨中横梁，mm b mm h mm l 250,500,3000===取 纵梁，mm b mm h mm l 250,500,4500===取 次梁，mm b mm h l h mm l 250,600,181~121,7200====取 c.柱截面尺寸当选择基础标高为-1.200m 时，则一层柱的高度为4.2m+1.2m=5.4m ，按mm Hb c 360015==，又框架主梁b=300mm ，则初选柱截面宽度mm b c 500=，故中柱截面初选尺寸mm mm h b c c 500500⨯=⨯ 简单验算：假定楼层各层荷载设计值为162/m kN ，则底层中柱的轴力近似为kNN .43110.5012.54.2716=⨯⨯⨯⨯=7.90,8.10,4.50.1,4.54.311000======ϕ查表得，bl m H l m H kN N满足要求%,3%8.70.619593005005009.1197.09.010.43110.90'23'<=⨯==⨯⨯-⨯⨯=-=cc Sy c S h b A mm f A f N A ρϕ边柱承受轴力较小，但承受弯矩相对较大，按轴心受压验算，取1.5N ，有kN N 46656.50.5112.54.2716=⨯⨯⨯⨯⨯=满足要求%,3%24.1.878973005005009.1197.09.010.64665.90'23'<=⨯==⨯⨯-⨯⨯=-=cc Sy c S h b A mm f A f N A ρϕ故中柱取mm mm h b c c 500500⨯=⨯ 边柱取mm mm h b c c 500500⨯=⨯ Ⅱ、竖向荷载的计算 （1）屋面恒荷载标准值30厚细石砼保护层 6.603.0022=⨯2/m kN 三毡四油防水层 0.42/m kN 20厚水泥砂浆找平层 .402.0022=⨯2/m kN 100厚水泥蛭石保温层 .50.105=⨯2/m kN150厚钢筋砼板 5.735.1025=⨯ 2/m kN15厚板底抹灰 55.20015.011=⨯ 2/m kN 合计 5.9652/m kN 活荷载标准值不上人屋面应考虑雪荷载 0.52/m kN （2）屋面荷载瓷砖地面 0.552/m kN 150厚钢筋砼板 5.735.1025=⨯2/m kN合计 4.5252/m kN活荷载标准值按“教学楼”一栏，取2.02kN/m（3）梁、柱重力荷载梁、柱重力荷载标准值注：1）表中β为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g表示单位长度构件的重力荷载。
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钢筋混凝土现浇框架课程设计计算书目录一、设计任务 (2)1设计内容 (3)2设计条件 (3)二.框架结构计算过程 (3)1.平面布置 (4)2.结构计算简图 (4)3.内力计算 (5)(1)恒荷载计算 (5)(2)活荷载计算 (8)(3)荷载转化 (9)(4)水平荷载计算 (22)(5)弯矩调幅 (26)(6)内力组合 (27)三.构件配筋计算 (34)1.梁的设计 (34)2.柱的设计 (42)四.绘制框架结构施工图 (50)一、设计任务某五层教学楼，钢筋混凝土现浇框架结构。
建筑平面为一字形，如图1所示。
底层层高 4.2m，其它层高 3.6m，室内外高差0.3m。
(结构布置如下图1)图11设计内容（1）结构布置确定柱网尺寸，构件截面尺寸，绘制框架结构平面布置图。
（2）框架内力计算竖向荷载作用下可按分层法计算内力，水平荷载作用下按D值法计算框架内力。
（3）内力组合（4）框架梁和柱承载力计算①框架梁承载力计算包括正截面和斜截面承载力计算，计算梁的纵向钢筋和箍筋，并配置钢筋。
②框架柱承载力计算包括正截面和斜截面承载力计算，计算柱的纵向钢筋和箍筋，并配置钢筋。
（5）框架侧移验算验算顶点侧移和层间侧移，使之符合规范要求。
（6）绘制框架配筋施工图。
2设计条件(1)气象条件基本风压0.5+6×0.01=0.56kN/m2，地面粗糙度为B类。
注：以现场按编号布置的为准,本人编号6号(2)工程地质条件地表下0-10m深度土层均可做天然地基，地基承载力为180kPa。
(3)屋面及楼面做法:①屋面做法:现浇楼板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100mm，2%自两侧檐口向中间找坡）；1：2水泥砂浆找平层厚20mm；现浇混凝土楼板100mm；15mm厚纸筋面石灰抹。
②楼面做法:顶层为20mm厚水泥砂浆找平；5mm厚1：2水泥砂浆加“107”胶水着色粉面层；现浇混凝土楼板；底层为15mm厚纸筋面石灰抹底。
(4)楼面屋面活荷载为：1.5＋28×0.01=1.78 kN/m2（注：楼面、屋面活荷载以现场按学号布置的为准,本人学号28）二.框架结构计算过程1.平面布置（1）结构平面布置（见图2）图 2 结构平面布置（2）构件尺寸确定边跨（AB 、CD ）梁：取 中跨（BC ）梁：取 h=400mm边柱（A 轴、D 轴）连系梁：取中柱（B 轴、C 轴）连系梁：取b ×h=250mm ×400mm 柱截面均为 b ×h=300mm ×500mm 现浇楼板厚100mm 。
2.结构计算简图（1）确定结构计算单元阴影（见图1阴影所示）。
（2）计算梁、柱线刚度（见图3）（同时由资料可知底层层高为4.5m ，其他各层为3.6m ） 依据 1）梁：o b I I 2= b b b l EI i = 123bh I o = 2）柱：c c l EI i = 123bh I c =可知：AB,CD 跨梁：)(m 1068.80.6/5.05.20121234-3cc E E i ⨯=⨯⨯⨯= BC 跨梁：)(m 108.97/3.405.20121234-3cc E E i ⨯=⨯⨯⨯= 上部各层柱: )(m 106.336./35.40.3012134-3cc E E i ⨯=⨯⨯⨯= 底层柱：)(m 1056.4/55.40.3012134-3cc E E i ⨯=⨯⨯⨯=算竖向荷载柱线刚度乘以0.9系数得：500036003600360036006000300060005.705.705.705.704.568.688.688.688.688.68 5.705.705.705.704.568.898.898.898.898.89 5.705.705.705.704.568.688.688.688.688.685.705.705.705.704.56梁柱线刚度图33.内力计算(1)恒荷载计算a)屋面框架梁线荷载的标准值:20mm 厚1:2水泥砂浆： 2/4k .02002.0m N =⨯ 100-150mm 厚膨胀珍珠岩：2/875.07215.010.0m kN =⨯+ 100mm 厚先交钢筋混凝土板：0.10×25=2.52/m kN15mm 厚纸筋石灰抹底：0.015×16=0.242/m kN 屋面恒荷载： 4.182/m kN 边跨（AB ，CD 跨）框架梁自重： 0.25×0.5×25=3.13m kN /梁侧粉刷： 3.42/m kN 2×（0.5-0.1）×0.02×17=0.27m kN / 中跨BC 跨框架梁自重： 0.25×0.4×25=2.5m kN /侧梁粉刷： 2.72/m kN 2×（0.4-0.1）×0.02×17=0.2m kN / 因此，作用在顶屋框架梁上的线荷载为： m kN g g CD AB /4.31515== m kN g BC /7.215=8.185.418.42525=⨯==CD AB g g kN/m 54.12318.4g 25=⨯=BC kN/m b)楼面框架梁线荷载标准值25mm 厚水泥砂浆面层： 0.025×20=0.502/m kN 100mm 厚先交钢筋混凝土板：0.10×25=2.52/m kN 15mm 厚纸筋石灰抹底： 0.015×16=0.242/m kN 楼面恒荷载： 3.242/m kN边跨框架梁及侧梁粉刷 3.42/m kN边跨填充墙自重 墙面粉刷中跨框架梁及侧梁粉刷因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：kN 644.19224.164.3g g 11=+==CD AB m kN g BC /7.21=kN 58.145.424.3g g 22=⨯==CD AB kN 72.9324.3g 2=⨯=BC c ）屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁梁自重0.25×0.5×4.5×25=14.1kN 粉刷0.02×（0.5－0.1）×2×4.5×17=1.22 kN连系梁传来的屋面自重0.5×4.5×0.5×4.5×4.18=21.16 kN 顶层边节点集中荷载 ==D A G G 6636.48 kN 中柱连系梁自重0.25×0.4×4.5×25=11.25 kN 粉刷0.02×（0.4-0.1）×2×4.5×17=0.92 kN连系梁传来的屋面荷载0.5×（4.5+4.5-3）×1.5×4.18=18.81 kN0.5×4.5×2.25×4.18=21.16 kN顶层中节点集中荷载 ==C B G G 6652.14 kN d)楼面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重14.1 kN kN 粉刷1.22 kN墙体自重4.5×0.24×(3.6-0.5)×19=63.61 kN 墙体粉刷4.5×0.02×2×3.6×17=11.02 Kn框架柱自重0.3×0.45×3.6×25=12.15 kN （柱子粉刷算在墙体之中） 连系梁传来的楼面自重0.5×4.5×0.5×4.5×3.24=16.4 kN 中间层边节点集中荷载 ==D A G G 118.5 Kn 中柱连系梁自重11.25 kN 中柱粉刷0.92 kN内纵墙自重4.5×(3.6-0.4)×0.24×19=65.66 kN 内纵墙粉刷4.5×(3.6-0.4)×2×0.02×17=9.79 kN 框架柱自重12.15 kN （柱子粉刷算在墙体之中）连系梁传来的楼面荷载0.5×（4.5+4.5-3）×1.5×3.24=14.58 kN0.5×4.5×2.25×3.24=16.4kN中间层终结点集中荷载 ==B C G G 130.75 Kne ）恒荷载作用下的结构简图如图5图5 恒荷载作用下结构计算简图(2)活荷载计算屋面活荷载1.78KN/m 2，楼面活荷载1.78KN/m 2，走廊楼面活荷载1.78KN/m 2。
活荷载计算值如下：==CDAB p p 55 1.78×4.5 =8.01kN/m N p BCk 34.5378.15=⨯=/m N P P D A k 02.1278.165.425.055=⨯⨯⨯==/m ==C B P P 55k 03.1878.135.425.05=⨯⨯⨯+A P /m ==CD AB p p 1.78×4.5 =8.01kN/m N p BCk 34.5378.1=⨯=/mN P P DA k 02.1278.165.425.0=⨯⨯⨯==k 03.1878.135.425.0=⨯⨯⨯+==AC B P P P 楼面活荷载作用下的结果计算简图如图6：图6 楼面活荷载作用下结构计算简图(3)荷载转化（同时列出弯矩分配系数如下）梯形转化为均布荷载的公式为：()231112e p p αα=-+ 011020.5l l α=三角形转化为均布荷载的公式为：58e p p =AB0.3960.2840.2410.6040.4320.4580.2840.2840.4320.2840.2840.4320.2840.3010.3030.2360.4610.2320.1820.3540.2320.2320.1820.3540.2320.2320.1820.3540.2320.1950.1900.3710.244弯矩分配系数A.恒载作用下（375.01=α 77.0213121=+-αα） 15AB g ‘=14.48kN /m 15AB g‘‘=14.48+3.4=17.88 kN /m25g BC ’=7.84 kN /m =25g BC ’’7.84+2.7=10.54 kN /m2g AB ‘=11.23kN /m 2g AB ‘‘=11.23+19.64=30.87 kN /m2g BC ’=6.08 kN /m 2g BC ’‘=6.08+2.7=8.78 kN /m转换后恒荷载均分荷载图屋面恒荷载内力利用弯矩分配计算并利用结构对称性取二分之一结构计算,各杆固端弯矩为:a) 顶层：m kN l M AB •=⨯⨯==64.53688.17121g 1212''5''55边边 m N l g M BC •=⨯⨯==k 917.1.554.1031312''555中’‘中 m kN l g M CB •=⨯⨯==45.35.154.10616152''55中’‘中弯矩分配法计算恒荷载顶层各柱端弯矩如下表格：(m N •k ) 杆件位置 A5A4 A5B5 B5A5 B5B4 B5C5' C5'B5 弯矩分配系数 0.40 0.60 0.46 0.30 0.24 固端弯矩 -53.64 53.64 -7.91 -3.45第一次弯矩分配 21.24 32.40 -21.08 -13.86 -10.79弯矩传递-10.54 16.20 10.79第二次弯矩分配 4.17 6.37 -7.47 -4.91 -3.82结果25.42 -25.42 41.29 -18.76 -22.53 7.34 A4A5=31×25.42 =8.47 B4B5=-31×18.75 = -6.25边跨跨中弯矩： 47.10 中跨跨中弯矩: 10.57对应弯矩图如下：b)标准层：m kN l M AB •=⨯⨯==61.92687.30121g 1212''4''44边边 m N l g M BC •=⨯⨯==k 591.61.58.7831312''444中’‘中 m kN l g M CB •=⨯⨯==29.35.178.861612''444中’‘中弯矩分配法计算恒荷载标准层各柱端弯矩如下表格：(m N •k ) 杆件位置 A4A5 A4A3 A4B4 B4A4 B4A3 B4B5 B4C'4 C'4B4 弯矩分配系数 0.28 0.28 0.43 0.35 0.23 0.23 0.18 固端弯矩 -92.61 92.61 -6.59 -3.29第一次弯矩分配 26.30 26.30 40.01 -30.45 -19.96 -19.96 -15.66 弯矩传递 `-15.23 20.00 15.66第二次弯矩分配 4.32 4.32 6.58 -7.08 -4.64 -4.64 -3.64 结果 30.63 30.63 -61.25 75.08 -24.60 -24.60 -25.89 12.37A5A4=31×30.63=10.21 A3A4=31×30.63=10.21B5B4=-31×24.6=-8.2 B3B4=-31×24.6=-8.2边跨跨中弯矩：70.06 中跨跨中弯矩: 16.01 对应弯矩图如下：c)底层：m kN l M AB •=⨯⨯==61.92687.30121g 1212''4''44边边 m N l g M BC •=⨯⨯==k 591.61.58.7831312''444中’‘中m kN l g M CB •=⨯⨯==29.35.178.861612''444中’‘中弯矩分配法计算恒荷载底层各柱端弯矩如下表格：(m N •k )A0A1=21×26.16=13.08 A2A1=31×32.68=10.89 B0B1=-21×20.91=10.46 B2B1=-31×26.16=8.72边跨跨中弯矩： 72.48 中跨跨中弯矩: 17.08 对应弯矩图如下：i.叠加分层法计算结果，并进行节点不平衡弯矩分配，得整个结构弯矩图如下图所示:ii.计算梁端剪力梁平衡受力及柱轴力图如下：顶层集中力：==D A G G 6636.48 kN ==C B G G 6652.14 kN 标准层集中力：==D A G G 118.5 kN ==B C G G 130.75 kN lM l V rM梁平衡受力图由梁的平衡条件可得：l M M ql V r l l +-=2和lM M ql V rl r++=2 m /k 88.17N q =顶层边m /k 54.10q N =顶层中m /k 88.17N q =标准层边 m /k 54.10q N =标准层中可知恒荷载标准值作用下梁剪力、柱轴力图如下：（单位：KN ）B.活载作用下AB p 5‘=AB p ‘=6.17kN /m ABp5；‘=AB p；‘=6.17kN /m BC p 5’=BC p ’=3.34kN /m BC p 5’’=BCp’‘=3.34kN /m转换后活载均布荷载图a)顶层：m kN l M AB •=⨯⨯==51.18617.6121g 1212''4''44"边边 m N l g M BC •=⨯⨯==k 51.21.53.3431312''444"中’‘中m kN l g M CB •=⨯⨯==25.15.134.361612''444"中’‘中 弯矩分配法计算活荷载顶层各柱端弯矩如下表格：(m N •k )杆件位置 A5A4 A5B5 B5A5 B5B4 B5C5' C5'B5 弯矩分配系数 0.40 0.60 0.46 0.30 0.24 固端弯矩 -18.51 18.51 -2.50 -1.25第一次弯矩分配 7.33 11.18 -7.38 -4.85 -3.78 弯矩传递-3.69 5.59 3.78第二次弯矩分配 1.46 2.23 -2.58 -1.69 -1.32结果8.79 -8.79 14.14 -6.54 -7.60 2.53 A4A5=31×8.79 =2.93 B4B5=-31×6.54= -2.18边跨跨中弯矩： 16.31 中跨跨中弯矩: 3.84对应弯矩图如下：(m N •k)b)标准层：m kN l M AB •=⨯⨯==51.18617.6121g 1212''4''44"边边 m N l g M BC •=⨯⨯==k 51.21.53.3431312''444"中’‘中m kN l g M CB •=⨯⨯==25.15.134.361612''444"中’‘中 弯矩分配法计算活荷载标准层各柱端弯矩如下表格：(m N •k )杆件位置 A4A5 A4A3 A4B4 B4A4 B4B3 B4B5 B4C'4 C'4B4 弯矩分配系数 0.28 0.28 0.43 0.35 0.23 0.23 0.18 固端弯矩 -18.51 18.51 -2.50 -1.25第一次弯矩分配 5.26 5.26 8.00 -5.67 -3.71 -3.71 -2.91弯矩传递 `-2.83 4.00 2.91第二次弯矩分配 0.80 0.80 1.22 -1.42 -0.93 -0.93 -0.73 结果 6.06 6.06 -12.12 15.43 -4.64 -4.64 -6.14 1.66A5A4=31×6.06 =2.02 A3A4=31×6.06=2.02B5B4=-31×4.64=-1.55 B3B4=-31×4.64=-1.55对应弯矩图如下：(m N •k )边跨跨中弯矩13.95： 中跨跨中弯矩: 2.6113.95c)底层：m kN l M AB •=⨯⨯==51.18617.6121g 1212''4''44"边边 m N l g M BC •=⨯⨯==k 51.21.53.3431312''444"中’‘中m kN l g M CB •=⨯⨯==25.15.134.361612''444"中’‘中 A0A1=21×5.18=2.59 A2A1=31×6.47=2.16B0B1=-21×3.95=-1.98 B2B1=-31×4.94=-1.67边跨跨中弯矩： 14.33 中跨跨中弯矩: 2.99 对应弯矩图如下：i叠加分层法计算结果，并进行节点不平衡弯矩分配，得整个活载下结构弯矩图如下图所示:ii 计算梁端剪力梁平衡受力及柱轴力图如下：lM l V rM rV梁平衡受力图由梁的平衡条件可得：l M M ql V r l l +-=2和lM M ql V rl r ++=2 m /k 17.6N q =边m /k 34.3q N =中可知恒荷载标准值作用下梁剪力、柱轴力图如下：（单位：KN ）(4)水平荷载计算风压彼岸准直计算公式： oz s z ωμμβω•••= 因为高度H=23m<30m,可取s μ=1.3，z μ可查《建筑结构荷载规范》，将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表。