T型焊接试件焊接残余应力分布的测定
合集下载
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
第 29 卷 第 1 期 2008年1月
焊 接 学 报
TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION
Vol . 2 9 No. 1 January 2 0 0 8
T 型焊接试件焊接残余应力分布的测定
江克斌 , 肖叶桃 , 郭永涛
(解放军理工大学 工程兵工程学院 , 南京 210007)
应力仪 、探头连接好 (如图 3) 后即可开始测量 , 测量
时 ,两个探头一个放在补偿试件上 ,并保持位置不挪
动 ,另一个探头放在待测试件上 。此应力仪测量焊接
残余应力是采用切应力差法 , 逐点推求应力大小与
分布规律的 ,测量时需测量每个交叉点上三个方向
(0°、45°、90°) 的电流值 。测量的电流差和两个方向主
56
焊 接 学 报
第 29 卷
图 5 试验与模拟结果比较 Fig. 5 Comparison between te st re sults and numerical simulation re sults
4 结 论
(1) 通过对 T 型焊接试件残余应力分布的测 量 ,基于逆磁致伸缩效应的磁测法 ,操作方便 、快捷 、 实用 ,并且可以测得铁磁材料一定深度内不同层深 的残余应力分布 。
depths in wing panel
中 y = 45 mm处横向残余应力σx 的分布规律 ;图 4c , d 显示了该处纵向残余应力σy 的分布规律 。
从图 4 可以看出 ,焊接残余应力是不均匀的 ,靠 近焊缝处存在较大的残余应力值 ,随着不断的远离 焊缝区域 ,残余应力逐渐减小 ,在焊缝两侧一定距离 处 ,应 力 值 较 小 , 在 零 值 附 近 变 化 。图 4 中 层 深 2 mm处残余应力分布与文献[ 8 ]采用有限元模拟技 术对 T 型焊接试件残余应力分布的计算结果和文献 [9 ]采用 X 射线衍射法的实测结果的分布趋势大致 相同 ,但文献 [ 8 ] 没有考虑不同层深的残余应力分 布 ,文献[ 9 ] 采用的 X 射线法也只能测得构件表层 的残余应力 。
55
3 试验结果及分析
试件在层深 1 ,1. 5 ,2 mm上的横向残余应力和 纵向残余应力分布见图 4 ,其中图 4a ,b 显 示 了 图 2
图 4 翼板上不同层深的残余应力分布 Fig. 4 Re sidual stre sse s distribution in layers of different
me sh spacing is 10 mm
图 3 残余应力测量时连接示意图 Fig. 3 Schematic diagram of connecting equipment when
mea suring re sidual stre sse s
第1期
江克斌 ,等 :T 型焊接试件焊接残余应力分布的测定
(由标定试验确定 ,mA/ MPa) 。
主应力方向未知时 , 可用式 (3) , 式 (4) 确定主
应力方向角和主应力差 ,即
θ = f 1 ( I0 , I45 , I90)
(3)
( R1 - R2) = f 2 ( I0 , I90 ,θ)
(4)
式中 :θ为最大主应力方向与 x 轴的夹角 ; I0 , I45 , I90
(2) 焊接残余应力测量结果表明 :焊缝区及附 近存在较大的焊接残余应力 ,应力最大值接近材料 屈服强度 。不同层深残余应力变化规律不同 ,对于 横向残余应力 ,是由压应力逐步过渡到拉应力 ;对于 纵向残余应力 ,在靠近焊缝的区域上 ,也是由压应力 逐步过渡到拉应力 ,随着远离焊缝的区域 ,则是由拉 应力逐步过渡到压应力 。
收稿日期 : 2007 - 04 - 19
磁测法是利用铁磁性材料的铁磁特性对材料应
力变化或显微组织敏感这一物理特性来测定应力的 。
磁致伸缩是一切铁磁性物质所具有的特性 ,所谓磁致
伸缩效应 ,是指铁磁性材料受磁场作用时 ,它的尺寸
大小、形状会发生变化的效应 ;或者当铁磁物体在原
有恒定磁场作用下 ,同时受外力作用发生形变瞬间会
引起内部磁场发生变化的效应。反过来 ,铁磁材料在
外力作用下发生变形 ,其磁化强度将随之变化的现象
叫做逆磁致伸缩效应。在这种情况下 ,材料产生各向
异性 ,因此应力或应变状态的变化将会引起铁磁材料
的磁导率或磁阻的变化 。在向磁各向异性传感器提
供恒定的磁动势的条件下 ,磁路中磁阻的变化将引起
磁通的变化 ,传感器上的检测线圈感应出的感生电动
( R1
2
R2)
p sin2θp
(7)
式中 : Rx0 为边界点的已知应力值 , 对自由边界 Rx0 = 0。
如改变激磁电流频率 f 可改变趋肤深度δ来改
变测量深度 ,即
δ = 503
ρ μf
(8)
式中 :ρ为电阻率 (Ω·m) ;μ为相对导磁率 ; f 为频率
( Hz) 。
图 2 网格间距为10 mm时翼板上的测点布置 (mm) Fig. 2 Arrangement of mea suring points on wing panel when
595 - 598. [3 ] 游 敏 , 郑小玲. 连接结构分析[ M] . 武汉 :华中科技大学出
20
图 1 测量试件 Fig. 1 Te st specimen
在试件翼板上画好网格线 , 取 x 轴垂直焊缝方
向 , y 轴平行焊缝方向 ,Δx 、Δy 为网格间距 , 通常
Δx 、Δy 不大于20 mm ,且Δx = Δy ,这里都取10mm ,
测点即为每个网格交叉点 (如图 2) 。将计算机 、磁测
摘 要 : 为了掌握钢结构中焊接残余应力的具体分布状态 ,采用基于逆磁致伸缩效应 原理的无损检测方法 ,利用磁测应力仪对 T 型焊接试件焊缝附近不同层深处的焊接残 余应力进行了实际测量 ,得到了距焊件表面 1 、1. 5 和2 mm三个不同层深的焊接残余应 力分布规律 ,并和基于有限元法的数值模拟计算结果进行了对比分析 。结果表明 ,焊缝 附近区域残余应力较大 ,随着层深的增加 ,横向和纵向残余应力均由压应力逐渐过渡为 拉应力 ,而纵向残余应力在远离焊缝中心的区域内 ,则改由拉应力过渡为压应力 。 关键词 : 钢结构 ; 焊接残余应力 ; 无损测量 ; 磁测法 ; 逆磁致伸缩效应 中图分类号 : TG404 文献标识码 : A 文章编号 : 0253 - 360X(2008) 01 - 0053 - 04
为 0°,45°,90°三个方向的测量电流值 (mA) 。
已知各点的主应力差和主方向角 , 任一点 P 的
应力分量就可用切应力差法求得 :
∫ ( Rx) p = Rx0 -
p 0
9τxy 9y
d
x
(5)
( Ry) p = ( Rx) p - ( R1 - R2) pcos2θp
(6)
(τxy) p
=
势的变化将反应这种变化 。从而可将非电量的应力
应变转化成可以测量的电量 (如电压) ,达到应力监测
的目的 ,这就是利用逆磁致伸缩效应测量应力的基本
原理。其变化过程如式 (1) :
F ϖΔσϖΔμϖΔRm ϖΔυ
(1)
式中 :Δσ为应力变化量 ;Δμ为铁磁材料磁导率变化
量 ;ΔRm 为磁路中磁阻的变化量 ;Δυ为传感器输出
此次试验测得了三个层深的残余应力分布 ,试 验结果进一步验证了焊接残余应力呈现复杂的空间 分布状态 。残余应力在不同层深分布规律是不同 的 。层深1 mm时 ,横向 、纵向残余应力在焊缝附近 均为压应力 ;层深1. 5 mm时 ,横向 、纵向残余应力均 在零值附近变化 ; 层深2 mm时横向 、纵向残余应力 在焊缝附近均为拉应力 。其中层深2 mm处的纵向 残余应力在焊缝中心线附近为最大拉应力 ,在距离 焊缝中心约40 mm时降至最大压应力 ,之后随着离 焊缝距离的进一步增大 ,残余应力逐渐减小为零 。 层深1 mm处的纵向残余应力的变化趋势则与之相 反 。而层深 1 、2 mm的横向残余应力则没有出现在 焊缝附近拉 - 压变化的情况 。不同层深的残余应力 在焊缝 1 和焊缝 2 侧的数值大小不同 ,说明在焊缝 2 的施焊过程中使得焊缝 1 附近的残余应力分布发生 了变化 ,但两条焊缝的横向 、纵向残余应力在远离焊 缝方向上的变化趋势却大致相同 。
(3) 由于铁磁材料在各类工程结构中大量应 用 ,加上磁测法测量速度快 ,探测深度大 ,无辐射危 险等优点 ,磁测法有很大的应用潜力 。
[2 ] 徐 虹 , 腾宏春 , 崔 波 , 等. 残余应力非破坏性测量技术 的发展现状简介 [J ] . 理化检验 - 物理分册 , 2003 , 39 (11) :
从图 4 可看出 Rymax > Rxmax ,说明此焊接试件易 产生 y 向裂纹 。
为进一步研究焊接结构不同层深的残余应力分 布 ,通过大型通用软件 ANSYS 的热 —应力耦合功 能 ,建立三维有限元模型 ;采用间接法 ,利用“单元生 死”技术和 APDL 语言 ,对 T 型焊接试件的温度场和 应力场进行数值模拟[10] 。考虑到计算容量和效率 , 数值模拟中采用了小尺寸模型 。焊接残余应力的 ANSYS 计算结果和实测结果的对比情况如图 5 所 示 。从图中可以看出分布趋势大致一样 ,数值的差 异可能是由于材料高温特性参数的取值所造成的 , 另外建模过程中模型尺度的选取以及加载过程中高 斯分布热源的简化等也会造成一定的计算误差 。从 图 5 的对比分析可以看出 ,在焊缝附近区域内 ,实测 结果能够较好地反映不同层深处焊接残余应力的分 布规律 。
江克斌
0 序 言
1 残余应力的测量原理
焊接是钢结构连接的一种可靠而有效的方法 , 钢结构在焊接过程中 ,产生了极不均匀的温度场 ,导 致受约束的热应变和塑性应变 ,从而产生了残余应 力 。焊接残余应力对焊接结构性能影响非常突出 , 依残余应力的大小和分布的不同 ,它对焊接结构的 静载强度 、疲劳破坏 、应力腐蚀 、刚性和稳定性造成 不同程度的影响 ,因此测定并掌握焊接残余应力在 焊接结构中的分布规律十分必要 。残余应力检测技 术的研究始于 20 世纪 30 年代 ,发展至今已形成了 几十种测量方法 。这些测量方法概括起来可大致分 为两类 :机械测量方法和物理测量方法 ,或者称之为 有损测量法和无损测量法[1 ,2] 。较为常用的机械测 量方法有 :切条法 、小孔释放法 、套孔法 、盲孔法[3] ; 无损测量法主要包括 : X 射线衍射法 、电阻应变片 法 、光测法 、超声波法 、中子衍射法 和 磁 测 法[4 ,5] 。 机械测量方法可靠性高 、测量准确度好 ,但它是以被 测构件或多或少地受到不同程度的破坏为代价的 , 因此在实际应用上受到一定程度的限制 。作者采用 基于逆磁致伸缩效应原理的无损检测方法 ,利用磁 测应力仪对 T 型焊接试件焊缝附近不同层深处的焊 接残余应力进行了实际测量 。T 型焊接是一种在船 舶 、桥梁等领域应用较广泛的焊接形式 ,测定其焊接 残余应力的大小和分布 ,对优化焊接结构和焊接工 艺设计具有重要意义 。
测应力仪”,该仪器采用了铁磁材料逆磁致伸缩效应 的原理 。
焊丝牌号 CHW - 50C6SM
焊丝直径 </ mm 1. 2
表 1 焊接工艺参数 Table 1 Welding parameters
焊接速度 ν/ (mm·s - 1)
电弧电压 U/ V
0. 005
28
焊接电流 I/ A 200
气体流量 q/ (L·min - 1)
电压的变化量[6 ,7] 。
2 试验方法
试验采用 Q235 钢 T 型焊接试件 ,焊接采用 CO2 气体保护焊 ,环境温度为26 ℃,具体的焊接工艺参 数见表 1 。两条焊缝的顺序用 1 、2 标示 , 方 向 用
பைடு நூலகம்54
焊 接 学 报
第 29 卷
“ →”标示 ,其构造型式和具体尺寸如图 1 所示 。 测量设备是国内最新研制生产的“CCYL - 98 磁
应力差近似存在线形关系 ,其表达式为
( I2 - I1) = α( R1 - R2)
(2)
式中 : R1 为 最 大 主 应 力 (MPa) ; R2 为 最 小 主 应 力
(MPa) ; I1 为最大主应力方向电流输出值 (mA) ; I2 为 最小主应力方向电流输出值 (mA) ;α 为灵敏系数
焊 接 学 报
TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION
Vol . 2 9 No. 1 January 2 0 0 8
T 型焊接试件焊接残余应力分布的测定
江克斌 , 肖叶桃 , 郭永涛
(解放军理工大学 工程兵工程学院 , 南京 210007)
应力仪 、探头连接好 (如图 3) 后即可开始测量 , 测量
时 ,两个探头一个放在补偿试件上 ,并保持位置不挪
动 ,另一个探头放在待测试件上 。此应力仪测量焊接
残余应力是采用切应力差法 , 逐点推求应力大小与
分布规律的 ,测量时需测量每个交叉点上三个方向
(0°、45°、90°) 的电流值 。测量的电流差和两个方向主
56
焊 接 学 报
第 29 卷
图 5 试验与模拟结果比较 Fig. 5 Comparison between te st re sults and numerical simulation re sults
4 结 论
(1) 通过对 T 型焊接试件残余应力分布的测 量 ,基于逆磁致伸缩效应的磁测法 ,操作方便 、快捷 、 实用 ,并且可以测得铁磁材料一定深度内不同层深 的残余应力分布 。
depths in wing panel
中 y = 45 mm处横向残余应力σx 的分布规律 ;图 4c , d 显示了该处纵向残余应力σy 的分布规律 。
从图 4 可以看出 ,焊接残余应力是不均匀的 ,靠 近焊缝处存在较大的残余应力值 ,随着不断的远离 焊缝区域 ,残余应力逐渐减小 ,在焊缝两侧一定距离 处 ,应 力 值 较 小 , 在 零 值 附 近 变 化 。图 4 中 层 深 2 mm处残余应力分布与文献[ 8 ]采用有限元模拟技 术对 T 型焊接试件残余应力分布的计算结果和文献 [9 ]采用 X 射线衍射法的实测结果的分布趋势大致 相同 ,但文献 [ 8 ] 没有考虑不同层深的残余应力分 布 ,文献[ 9 ] 采用的 X 射线法也只能测得构件表层 的残余应力 。
55
3 试验结果及分析
试件在层深 1 ,1. 5 ,2 mm上的横向残余应力和 纵向残余应力分布见图 4 ,其中图 4a ,b 显 示 了 图 2
图 4 翼板上不同层深的残余应力分布 Fig. 4 Re sidual stre sse s distribution in layers of different
me sh spacing is 10 mm
图 3 残余应力测量时连接示意图 Fig. 3 Schematic diagram of connecting equipment when
mea suring re sidual stre sse s
第1期
江克斌 ,等 :T 型焊接试件焊接残余应力分布的测定
(由标定试验确定 ,mA/ MPa) 。
主应力方向未知时 , 可用式 (3) , 式 (4) 确定主
应力方向角和主应力差 ,即
θ = f 1 ( I0 , I45 , I90)
(3)
( R1 - R2) = f 2 ( I0 , I90 ,θ)
(4)
式中 :θ为最大主应力方向与 x 轴的夹角 ; I0 , I45 , I90
(2) 焊接残余应力测量结果表明 :焊缝区及附 近存在较大的焊接残余应力 ,应力最大值接近材料 屈服强度 。不同层深残余应力变化规律不同 ,对于 横向残余应力 ,是由压应力逐步过渡到拉应力 ;对于 纵向残余应力 ,在靠近焊缝的区域上 ,也是由压应力 逐步过渡到拉应力 ,随着远离焊缝的区域 ,则是由拉 应力逐步过渡到压应力 。
收稿日期 : 2007 - 04 - 19
磁测法是利用铁磁性材料的铁磁特性对材料应
力变化或显微组织敏感这一物理特性来测定应力的 。
磁致伸缩是一切铁磁性物质所具有的特性 ,所谓磁致
伸缩效应 ,是指铁磁性材料受磁场作用时 ,它的尺寸
大小、形状会发生变化的效应 ;或者当铁磁物体在原
有恒定磁场作用下 ,同时受外力作用发生形变瞬间会
引起内部磁场发生变化的效应。反过来 ,铁磁材料在
外力作用下发生变形 ,其磁化强度将随之变化的现象
叫做逆磁致伸缩效应。在这种情况下 ,材料产生各向
异性 ,因此应力或应变状态的变化将会引起铁磁材料
的磁导率或磁阻的变化 。在向磁各向异性传感器提
供恒定的磁动势的条件下 ,磁路中磁阻的变化将引起
磁通的变化 ,传感器上的检测线圈感应出的感生电动
( R1
2
R2)
p sin2θp
(7)
式中 : Rx0 为边界点的已知应力值 , 对自由边界 Rx0 = 0。
如改变激磁电流频率 f 可改变趋肤深度δ来改
变测量深度 ,即
δ = 503
ρ μf
(8)
式中 :ρ为电阻率 (Ω·m) ;μ为相对导磁率 ; f 为频率
( Hz) 。
图 2 网格间距为10 mm时翼板上的测点布置 (mm) Fig. 2 Arrangement of mea suring points on wing panel when
595 - 598. [3 ] 游 敏 , 郑小玲. 连接结构分析[ M] . 武汉 :华中科技大学出
20
图 1 测量试件 Fig. 1 Te st specimen
在试件翼板上画好网格线 , 取 x 轴垂直焊缝方
向 , y 轴平行焊缝方向 ,Δx 、Δy 为网格间距 , 通常
Δx 、Δy 不大于20 mm ,且Δx = Δy ,这里都取10mm ,
测点即为每个网格交叉点 (如图 2) 。将计算机 、磁测
摘 要 : 为了掌握钢结构中焊接残余应力的具体分布状态 ,采用基于逆磁致伸缩效应 原理的无损检测方法 ,利用磁测应力仪对 T 型焊接试件焊缝附近不同层深处的焊接残 余应力进行了实际测量 ,得到了距焊件表面 1 、1. 5 和2 mm三个不同层深的焊接残余应 力分布规律 ,并和基于有限元法的数值模拟计算结果进行了对比分析 。结果表明 ,焊缝 附近区域残余应力较大 ,随着层深的增加 ,横向和纵向残余应力均由压应力逐渐过渡为 拉应力 ,而纵向残余应力在远离焊缝中心的区域内 ,则改由拉应力过渡为压应力 。 关键词 : 钢结构 ; 焊接残余应力 ; 无损测量 ; 磁测法 ; 逆磁致伸缩效应 中图分类号 : TG404 文献标识码 : A 文章编号 : 0253 - 360X(2008) 01 - 0053 - 04
为 0°,45°,90°三个方向的测量电流值 (mA) 。
已知各点的主应力差和主方向角 , 任一点 P 的
应力分量就可用切应力差法求得 :
∫ ( Rx) p = Rx0 -
p 0
9τxy 9y
d
x
(5)
( Ry) p = ( Rx) p - ( R1 - R2) pcos2θp
(6)
(τxy) p
=
势的变化将反应这种变化 。从而可将非电量的应力
应变转化成可以测量的电量 (如电压) ,达到应力监测
的目的 ,这就是利用逆磁致伸缩效应测量应力的基本
原理。其变化过程如式 (1) :
F ϖΔσϖΔμϖΔRm ϖΔυ
(1)
式中 :Δσ为应力变化量 ;Δμ为铁磁材料磁导率变化
量 ;ΔRm 为磁路中磁阻的变化量 ;Δυ为传感器输出
此次试验测得了三个层深的残余应力分布 ,试 验结果进一步验证了焊接残余应力呈现复杂的空间 分布状态 。残余应力在不同层深分布规律是不同 的 。层深1 mm时 ,横向 、纵向残余应力在焊缝附近 均为压应力 ;层深1. 5 mm时 ,横向 、纵向残余应力均 在零值附近变化 ; 层深2 mm时横向 、纵向残余应力 在焊缝附近均为拉应力 。其中层深2 mm处的纵向 残余应力在焊缝中心线附近为最大拉应力 ,在距离 焊缝中心约40 mm时降至最大压应力 ,之后随着离 焊缝距离的进一步增大 ,残余应力逐渐减小为零 。 层深1 mm处的纵向残余应力的变化趋势则与之相 反 。而层深 1 、2 mm的横向残余应力则没有出现在 焊缝附近拉 - 压变化的情况 。不同层深的残余应力 在焊缝 1 和焊缝 2 侧的数值大小不同 ,说明在焊缝 2 的施焊过程中使得焊缝 1 附近的残余应力分布发生 了变化 ,但两条焊缝的横向 、纵向残余应力在远离焊 缝方向上的变化趋势却大致相同 。
(3) 由于铁磁材料在各类工程结构中大量应 用 ,加上磁测法测量速度快 ,探测深度大 ,无辐射危 险等优点 ,磁测法有很大的应用潜力 。
[2 ] 徐 虹 , 腾宏春 , 崔 波 , 等. 残余应力非破坏性测量技术 的发展现状简介 [J ] . 理化检验 - 物理分册 , 2003 , 39 (11) :
从图 4 可看出 Rymax > Rxmax ,说明此焊接试件易 产生 y 向裂纹 。
为进一步研究焊接结构不同层深的残余应力分 布 ,通过大型通用软件 ANSYS 的热 —应力耦合功 能 ,建立三维有限元模型 ;采用间接法 ,利用“单元生 死”技术和 APDL 语言 ,对 T 型焊接试件的温度场和 应力场进行数值模拟[10] 。考虑到计算容量和效率 , 数值模拟中采用了小尺寸模型 。焊接残余应力的 ANSYS 计算结果和实测结果的对比情况如图 5 所 示 。从图中可以看出分布趋势大致一样 ,数值的差 异可能是由于材料高温特性参数的取值所造成的 , 另外建模过程中模型尺度的选取以及加载过程中高 斯分布热源的简化等也会造成一定的计算误差 。从 图 5 的对比分析可以看出 ,在焊缝附近区域内 ,实测 结果能够较好地反映不同层深处焊接残余应力的分 布规律 。
江克斌
0 序 言
1 残余应力的测量原理
焊接是钢结构连接的一种可靠而有效的方法 , 钢结构在焊接过程中 ,产生了极不均匀的温度场 ,导 致受约束的热应变和塑性应变 ,从而产生了残余应 力 。焊接残余应力对焊接结构性能影响非常突出 , 依残余应力的大小和分布的不同 ,它对焊接结构的 静载强度 、疲劳破坏 、应力腐蚀 、刚性和稳定性造成 不同程度的影响 ,因此测定并掌握焊接残余应力在 焊接结构中的分布规律十分必要 。残余应力检测技 术的研究始于 20 世纪 30 年代 ,发展至今已形成了 几十种测量方法 。这些测量方法概括起来可大致分 为两类 :机械测量方法和物理测量方法 ,或者称之为 有损测量法和无损测量法[1 ,2] 。较为常用的机械测 量方法有 :切条法 、小孔释放法 、套孔法 、盲孔法[3] ; 无损测量法主要包括 : X 射线衍射法 、电阻应变片 法 、光测法 、超声波法 、中子衍射法 和 磁 测 法[4 ,5] 。 机械测量方法可靠性高 、测量准确度好 ,但它是以被 测构件或多或少地受到不同程度的破坏为代价的 , 因此在实际应用上受到一定程度的限制 。作者采用 基于逆磁致伸缩效应原理的无损检测方法 ,利用磁 测应力仪对 T 型焊接试件焊缝附近不同层深处的焊 接残余应力进行了实际测量 。T 型焊接是一种在船 舶 、桥梁等领域应用较广泛的焊接形式 ,测定其焊接 残余应力的大小和分布 ,对优化焊接结构和焊接工 艺设计具有重要意义 。
测应力仪”,该仪器采用了铁磁材料逆磁致伸缩效应 的原理 。
焊丝牌号 CHW - 50C6SM
焊丝直径 </ mm 1. 2
表 1 焊接工艺参数 Table 1 Welding parameters
焊接速度 ν/ (mm·s - 1)
电弧电压 U/ V
0. 005
28
焊接电流 I/ A 200
气体流量 q/ (L·min - 1)
电压的变化量[6 ,7] 。
2 试验方法
试验采用 Q235 钢 T 型焊接试件 ,焊接采用 CO2 气体保护焊 ,环境温度为26 ℃,具体的焊接工艺参 数见表 1 。两条焊缝的顺序用 1 、2 标示 , 方 向 用
பைடு நூலகம்54
焊 接 学 报
第 29 卷
“ →”标示 ,其构造型式和具体尺寸如图 1 所示 。 测量设备是国内最新研制生产的“CCYL - 98 磁
应力差近似存在线形关系 ,其表达式为
( I2 - I1) = α( R1 - R2)
(2)
式中 : R1 为 最 大 主 应 力 (MPa) ; R2 为 最 小 主 应 力
(MPa) ; I1 为最大主应力方向电流输出值 (mA) ; I2 为 最小主应力方向电流输出值 (mA) ;α 为灵敏系数