《工程事故案例》ppt课件
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比较施工和设计原因，显然可见，施工中混凝土早期受冻是产生本 工程质量事故的 主要原因。
由于梁上有大量斜裂缝，很容易发生脆性截面破坏，引起梁的 断裂，故必须进行加固。加固方案是在原大梁外包一U形截面 梁，该梁按承受原来梁的的全部弯矩和剪力进行设计，并在U 形截面梁的端部沿墙设置钢筋混凝土柱和基础，作为加固梁的 支承。
成一体，并将第二步台阶加高500mm。加高台阶时将原基础面凿毛、 清洗、支模、浇筑提高一级的混凝土，并在新台阶面层铺设￠6@200 钢筋网一层。 原设计在柱底500mm高度内加密箍筋，现增至1000mm。
水泥和骨料 含有害物质
事故 案例
山西某厂有9幢4层砖混结构住宅，均采用预制空心楼板。该 工程1984年5月开工，同年底完成主体工程，翌年内部装修。 在1985年6月进行工程质量检查时，发现其中一幢（12号楼） 有多处预制楼板起鼓、酥裂情况。随后，该楼楼板损坏愈来 愈严重，其它四幢（11、13、16、17号楼）也有相继不同程度 地出现破坏迹象。
柱子钢筋搭接处的设计净距太小，只有31～37.5mm，小于设计规范 规定柱纵筋净距应≥50mm的要求。实际上有的露筋处净距为0或 10mm。
事故原因分 析
剔除全部蜂窝四周的松散混凝土；用湿麻袋塞在凿剔面上，经 24h使混凝土湿透厚度至少40～50mm；按照蜂窝尺寸支以有喇 叭口的模板，如图2.19（e）；灌注加有早强剂的C30（旧混凝 土为C20）豆石混凝土；养护14昼夜；拆模后将喇叭口上的混 凝土凿除。除以上补强措施外，还应对柱进行超声波探伤，查 明是否还有隐患。
混凝土 麻面掉角蜂 窝露筋和 空洞事故案
例
混凝土灌注高度太高。7m多高的柱子在模板上未留灌注混凝土的洞 口，倾倒混凝土时未用串筒、留管等设施，违反施工验收规范中关 于“混凝土自由倾落高度不宜超过2m”及“柱子分段灌注高度不应 大于3.0m”的规定，使混凝土在灌注过程中已有离析现象。
灌注混凝土厚度太厚，捣固要求不严。施工时未用振捣棒，而采用 6m长的木杆捣固，并且错误地规定每次灌注厚度以一车混凝土为准 （约厚40cm），灌注后捣固30下即可。此规定违反了施工验收规范 中关于“柱子灌注厚度不得超过20cm”的界限。
事故分析
施工时因钢 筋位置配置 引起事故
案例
某工程框架柱的原设计截面及配筋如上图a，在绑扎柱基插筋 时，错误地将两排5 25变成3 25(图b)。此失误在柱基混 凝土浇筑完毕后才发现。
事故 案例 处理方法
在柱的短边各补上2 25插筋。 为保证新加插筋的锚固，在两个短边上各用3 25横筋与短边3 25焊
事故原因分 析
底层混凝土工程是在冬季施工的，混凝土在浇筑是掺加了氯盐防冻剂， 对混凝土有盐污染作用，对混凝土中的钢筋腐蚀起催化作用。实际上， 从底层柱破坏处的钢筋实况分析，纵向钢筋和箍筋均已生锈，箍筋直 径原为￠6，锈后实为￠5.2左右，截面损失率约为25%。如此细又如此 稀的箍筋难以承受柱端截面上9根直径为22的二级钢筋纵筋侧向压屈所 产生的横拉力，起结果必然是箍筋在其最薄弱处断裂，此断裂后的混 凝土保护层剥落，混凝土碎块下掉。
量相对小），致使楼盖荷载往柱的方向调整，使得中间柱实际承受的荷载 比设计值大而两侧承重墙实际承受的荷载比设计值要小。
（1）和（2）项累计，柱实际承受的荷载将比设计值要大得多。
柱虽按￠550圆形截面钢筋混凝土受压构件设计，配置9根直径为 22的二级钢筋纵向钢筋，AS=3421mm2，含钢率1.44%，从截面承 载力看是足够的，但箍筋配置不合理，表现为箍筋截面过细、间 距太大、未设置附加箍筋，也未按螺旋箍筋考虑，致使箍筋难以 约束纵向受压力后的侧向压屈。
事故加固方 案
某办公楼为现浇钢筋混凝土框架结构。在达到预定混凝土强度 拆除楼板模板时，发现板上有无数走向不规则的微细裂纹，如 图2.16所示。裂缝宽0.05～0.15mm，有时上下贯通，但其总体 特征是板上裂纹多于板下裂纹
混凝土 初期收缩事
故 案例
事故原因分 析及
处理措施
查得施工时的气象条件是：上午9时气温13°C，风速7m/s，相对湿度 40%；中午温度15°C，风速13m/s（最大瞬时风速达18m/s），相对湿 度29%；下午5时温度11°C，风速11m/s，相对湿度39%。灌注混凝土 就是在这种非常干燥的条件下进行的。由于异常干燥加上强风影响， 故使得混凝土在凝结后不久即出现裂纹。根据有关资料记载：当风速 为16m/s时，混凝土的蒸发速度为无风时的4倍；当相对湿度10%时，混 凝土的蒸发速度为相对湿度90%时的9倍以上。根据这些参数推算，本 工程在上述气象条件下的蒸发速度可达通常条件的8～10倍。
混凝土受冻 或养护温度 过低事故案
例图片
事故分析及 原因
施工原因：浇灌二层梁板时，未采用专门养护措施，浇灌后 2h就在板面铺脚手板、堆放砖块进行砌墙。11月初浇灌三层 现浇板时，室内温度为0～1°C，未采取保温措施。根据试 验资料，混凝土在21d后的强度只达28d理论强度值的42.5%， 一个月后才达到52%。因此混凝土早期受冻是这起质量事故 的重要原因。另外，混凝土的水泥用量偏低（只有210kg/m3, 略少于225kg/m3的最低值）也是因素之一。
事故处理方 案
某会议室门厅，屋面板为预制楼板，而大梁、圈梁、雨罩均为 现浇C20钢筋混凝土构件（图2.27）。施工时，大梁混凝土先 灌筑，圈梁、雨罩混凝土因故后浇灌，但却不适当地将施工缝 留在大梁梁端与圈梁交接处（图2.27甲），而且施工缝处的混 凝土没有妥善处理，又由于该处混凝土没有侧向限制而无法振 捣，实际上形成松散的一堆 。
（2）、 混凝土采用的水泥是当地生产的400号普通硅酸盐水泥， 后经检验只达到350号，施工时当作400号水泥配制混凝土，导 致混凝土的强度受到一定影响。
（3）、在进深梁断口处上发现偏在一侧，梁的受拉1/3宽度内几 乎没有钢筋，这种主筋布置使梁在屋盖荷载作用下处于弯、剪、 扭受力状态，使梁的支承处作用有扭力矩。
事故 案例分析
及 原因
从预制板普遍破坏迹象看，主要是由于混凝土材料品质不良引起的， 而且显然是因为混凝土内含有害物使材料逐渐发生物理化学变化引起 体积膨胀所造成的。于是，从破坏最严重的楼板以及尚未出厂的楼板 上取样2000余个，筛选10％，再从中抽出部分样品作材料的化学分析 和岩相分析检验。检验时按粗骨料的不同颜色分类。
某剧场挑台平面和柱截面配筋如图2.19（a）、（b）所示。在 14根钢筋混凝土柱子中有13根有严重的蜂窝现象。具体情况是： 柱全部侧面面积142m2,蜂窝面积有7.41 m2，占5.2%；其中最严 重的是K4，仅蜂窝中露筋面积就有0.56 m2。露筋位置在地面以 上1m处，正是钢筋的搭接部位（图2.19c）.
事故原因分 析
某百货大楼一层橱窗上设置有挑出1200mm通长现浇钢筋混凝 土雨篷，如图2.36（a）。待到达混凝土设计强度拆模时，突然 发生从雨篷根部折断的质量事故，呈门帘状如图2.36（b）。
钢筋配置不 当事故案例
受力筋放错了位置（离模板只有20mm，如图2.36c）所致。原来受力筋 按设计布置，钢筋工绑扎好后就离开了。打混凝土前，一些“好心人” 看到雨篷钢筋浮搁在过梁箍筋上，受力筋又放在雨篷顶部（传统的概 念总以为受力筋就放在构件底面），就把受力筋临时改放到过梁的箍 筋里面，并贴着模板。打混凝土时，现场人员没有对受力筋位置进行 检查，于是发生上述事故。
该房屋的一层钢筋混凝土工程在冬季进行施工，为混凝土防冻而在浇筑 混凝土时掺入了水泥用量3%的氯盐。
该工程建成使用两年后，某日，突然在底层餐厅A柱柱顶附近处，掉下 一块约40mm直径的混凝土碎块。为防止房屋倒塌，餐厅和旅馆不得不 暂时停止营业，检查事故原因。
在该建筑物的结构设计中，对两跨连续梁施加于柱的荷载，均
（4）、 对墙体进行检查，未发现有质量问题。
综合以上施工问题，可以认为进深梁的断裂主要由于该梁受有扭矩 和剪力产生的较大剪应力，而梁的混凝土强度又过低，导致梁 发生剪切破坏的饿缘故。其中混凝土骨料含过量的土块等有害 杂质，又是混凝土强度过低的主要原因。
混凝土受冻 或养护温度 过低事故案
例
某工程为三层砖混结构，现浇钢筋混凝土楼盖，纵墙承重、灰 土基础（图2.13）。施工后于当年10月浇灌二层楼盖混凝土。 全部主体结构于第二年1月完工。在4月间进行装修工程时，发 现各层大梁均有斜裂缝。
建筑工程质量事故案例 梁、板、柱钢筋混凝土结构事故
;.
1
骨料中含过 量杂质事故
案例 图片
事故分析及 原因
分析如下： 屋面局部倒塌后曾对设计进行审查，未发现任何问题。在对施 工方面进行审查中发现以下问题：
（1）、 进深梁设计时为C20混凝土，施工时未留试块，事后鉴 定其强度等级只是C7.5左右。在梁的断口处可清楚地看出沙石 未洗净，骨料中混有鸽蛋大小的黏土块、石灰颗粒和树叶等杂 质。
其现象： 裂缝多为斜向，倾角50°～60°，且多发生在300mm的钢箍间 距内。近梁中部为竖向裂缝
斜裂缝两端密集，中部稀少（值得注意的是在纵筋截断处都有 斜裂缝）；其沿梁高度方向的位置较多地在中和轴以下，个别 贯通梁高。
裂缝宽度在梁端附近约0.5～1.2mm，近跨中约0.1～0.5mm；裂 缝深度一般小于1/3，个别的两端穿通；裂缝数量每根梁少则4 根，多则22根，一般为10～15根。
是按每跨50%的全部恒活荷载传递给柱估算的（另50%由承重墙承 受），与理论上准确的两跨连续梁传递给柱的荷载相比，少算25% 的荷重。
事故原因分 析
柱基础和承重墙基础虽均按fk=180Kn/m2设计，但经复核，两侧承重墙下 条形基础的计算沉降估计45mm左右，显然大于钢筋混凝土柱下基础的计算 沉降量（估计在34mm左右）。虽然，他们间的沉降差为 11mm﹤0.002l=0.002×7000=14mm,是允许的；但是，由于支承连续梁的承 重墙相对“软”（沉降量相对大）。而支承连续梁的柱相对“硬”（沉降
设计原因：其一是箍筋间距过大。《混凝土结构设计规范》 7.2.7条规定，“当梁高为500mm且V﹥0.07fcbh0时，梁中箍 筋的最大间距为200mm。”而本工程箍筋间距却为300mm， 这就是斜裂缝多发生在箍筋之间的原因。其二是是纵筋在梁 跨中间截断。《混凝土结构设计规范》6.1.5条规定，“纵向 受拉钢筋不宜在受拉区截断”。而本工程梁中部分纵向受拉 钢筋在跨中截断，截断处都出现斜裂缝，这说明受拉钢筋对 梁截面的抗剪能力起到一定作用，也说明规范的规定是最适 合的。
混凝土施工 缝处理不当 事故案例
施工缝留在梁端剪力最大部位； 施工缝处混凝土强度等级显然不满足设计要求，甚至不足
C10，严重影响梁端抗剪能力和粘着力强度； 新旧混凝土无法连接。
事故原因分 析
将梁端混凝土用工小心地凿成如图2.27乙所示形状，并将部分 预制楼板，以加强梁端的抗剪能力。
事故处理措 施
因此，可以认为与大气接触的楼板上面受干燥空气和强风的影响成为 产生较多失水收缩裂纹的主因，而曾受模板保护的楼板下面这种失水 收缩裂纹会比较少一点。经过对灌注楼板是预留的试块和对楼板承载 能力进行试验，均能达到设计要求。
这说明具有失水收缩的混凝土初期裂纹对楼板的承载力并无影响。但 是为了建筑物的耐久性，还应使用树脂注入法进行补强。
混凝土受腐 蚀事故案例
北京某旅馆的某区为一6层两跨连续梁的现浇钢筋混凝土内框架结构， 上铺预应力空心楼板，房屋四周的底层和二层为490mm厚承重砖墙，二 层以上为370mm厚承重砖墙。全楼底层5.0m高，用作餐馆，底层以上层 高3.60m，用作客房。底层中间柱截面为圆形，直径550mm，配置9根直 径为22的二级钢筋纵向受力钢筋，￠6@200箍筋，如图2.35所示。柱基 础的底面积为3.50m×3.50m的单柱钢筋混凝土阶梯形基础；四周承重墙 为砖砌大放脚条形基础，底部宽度1.60m，二者均以地基承载力 fk=180Kn/m2(持力土层为粘性土)，并考虑基础宽、深度修正后的地基 承载力设计值算得。
由于梁上有大量斜裂缝，很容易发生脆性截面破坏，引起梁的 断裂，故必须进行加固。加固方案是在原大梁外包一U形截面 梁，该梁按承受原来梁的的全部弯矩和剪力进行设计，并在U 形截面梁的端部沿墙设置钢筋混凝土柱和基础，作为加固梁的 支承。
成一体，并将第二步台阶加高500mm。加高台阶时将原基础面凿毛、 清洗、支模、浇筑提高一级的混凝土，并在新台阶面层铺设￠6@200 钢筋网一层。 原设计在柱底500mm高度内加密箍筋，现增至1000mm。
水泥和骨料 含有害物质
事故 案例
山西某厂有9幢4层砖混结构住宅，均采用预制空心楼板。该 工程1984年5月开工，同年底完成主体工程，翌年内部装修。 在1985年6月进行工程质量检查时，发现其中一幢（12号楼） 有多处预制楼板起鼓、酥裂情况。随后，该楼楼板损坏愈来 愈严重，其它四幢（11、13、16、17号楼）也有相继不同程度 地出现破坏迹象。
柱子钢筋搭接处的设计净距太小，只有31～37.5mm，小于设计规范 规定柱纵筋净距应≥50mm的要求。实际上有的露筋处净距为0或 10mm。
事故原因分 析
剔除全部蜂窝四周的松散混凝土；用湿麻袋塞在凿剔面上，经 24h使混凝土湿透厚度至少40～50mm；按照蜂窝尺寸支以有喇 叭口的模板，如图2.19（e）；灌注加有早强剂的C30（旧混凝 土为C20）豆石混凝土；养护14昼夜；拆模后将喇叭口上的混 凝土凿除。除以上补强措施外，还应对柱进行超声波探伤，查 明是否还有隐患。
混凝土 麻面掉角蜂 窝露筋和 空洞事故案
例
混凝土灌注高度太高。7m多高的柱子在模板上未留灌注混凝土的洞 口，倾倒混凝土时未用串筒、留管等设施，违反施工验收规范中关 于“混凝土自由倾落高度不宜超过2m”及“柱子分段灌注高度不应 大于3.0m”的规定，使混凝土在灌注过程中已有离析现象。
灌注混凝土厚度太厚，捣固要求不严。施工时未用振捣棒，而采用 6m长的木杆捣固，并且错误地规定每次灌注厚度以一车混凝土为准 （约厚40cm），灌注后捣固30下即可。此规定违反了施工验收规范 中关于“柱子灌注厚度不得超过20cm”的界限。
事故分析
施工时因钢 筋位置配置 引起事故
案例
某工程框架柱的原设计截面及配筋如上图a，在绑扎柱基插筋 时，错误地将两排5 25变成3 25(图b)。此失误在柱基混 凝土浇筑完毕后才发现。
事故 案例 处理方法
在柱的短边各补上2 25插筋。 为保证新加插筋的锚固，在两个短边上各用3 25横筋与短边3 25焊
事故原因分 析
底层混凝土工程是在冬季施工的，混凝土在浇筑是掺加了氯盐防冻剂， 对混凝土有盐污染作用，对混凝土中的钢筋腐蚀起催化作用。实际上， 从底层柱破坏处的钢筋实况分析，纵向钢筋和箍筋均已生锈，箍筋直 径原为￠6，锈后实为￠5.2左右，截面损失率约为25%。如此细又如此 稀的箍筋难以承受柱端截面上9根直径为22的二级钢筋纵筋侧向压屈所 产生的横拉力，起结果必然是箍筋在其最薄弱处断裂，此断裂后的混 凝土保护层剥落，混凝土碎块下掉。
量相对小），致使楼盖荷载往柱的方向调整，使得中间柱实际承受的荷载 比设计值大而两侧承重墙实际承受的荷载比设计值要小。
（1）和（2）项累计，柱实际承受的荷载将比设计值要大得多。
柱虽按￠550圆形截面钢筋混凝土受压构件设计，配置9根直径为 22的二级钢筋纵向钢筋，AS=3421mm2，含钢率1.44%，从截面承 载力看是足够的，但箍筋配置不合理，表现为箍筋截面过细、间 距太大、未设置附加箍筋，也未按螺旋箍筋考虑，致使箍筋难以 约束纵向受压力后的侧向压屈。
事故加固方 案
某办公楼为现浇钢筋混凝土框架结构。在达到预定混凝土强度 拆除楼板模板时，发现板上有无数走向不规则的微细裂纹，如 图2.16所示。裂缝宽0.05～0.15mm，有时上下贯通，但其总体 特征是板上裂纹多于板下裂纹
混凝土 初期收缩事
故 案例
事故原因分 析及
处理措施
查得施工时的气象条件是：上午9时气温13°C，风速7m/s，相对湿度 40%；中午温度15°C，风速13m/s（最大瞬时风速达18m/s），相对湿 度29%；下午5时温度11°C，风速11m/s，相对湿度39%。灌注混凝土 就是在这种非常干燥的条件下进行的。由于异常干燥加上强风影响， 故使得混凝土在凝结后不久即出现裂纹。根据有关资料记载：当风速 为16m/s时，混凝土的蒸发速度为无风时的4倍；当相对湿度10%时，混 凝土的蒸发速度为相对湿度90%时的9倍以上。根据这些参数推算，本 工程在上述气象条件下的蒸发速度可达通常条件的8～10倍。
混凝土受冻 或养护温度 过低事故案
例图片
事故分析及 原因
施工原因：浇灌二层梁板时，未采用专门养护措施，浇灌后 2h就在板面铺脚手板、堆放砖块进行砌墙。11月初浇灌三层 现浇板时，室内温度为0～1°C，未采取保温措施。根据试 验资料，混凝土在21d后的强度只达28d理论强度值的42.5%， 一个月后才达到52%。因此混凝土早期受冻是这起质量事故 的重要原因。另外，混凝土的水泥用量偏低（只有210kg/m3, 略少于225kg/m3的最低值）也是因素之一。
事故处理方 案
某会议室门厅，屋面板为预制楼板，而大梁、圈梁、雨罩均为 现浇C20钢筋混凝土构件（图2.27）。施工时，大梁混凝土先 灌筑，圈梁、雨罩混凝土因故后浇灌，但却不适当地将施工缝 留在大梁梁端与圈梁交接处（图2.27甲），而且施工缝处的混 凝土没有妥善处理，又由于该处混凝土没有侧向限制而无法振 捣，实际上形成松散的一堆 。
（2）、 混凝土采用的水泥是当地生产的400号普通硅酸盐水泥， 后经检验只达到350号，施工时当作400号水泥配制混凝土，导 致混凝土的强度受到一定影响。
（3）、在进深梁断口处上发现偏在一侧，梁的受拉1/3宽度内几 乎没有钢筋，这种主筋布置使梁在屋盖荷载作用下处于弯、剪、 扭受力状态，使梁的支承处作用有扭力矩。
事故 案例分析
及 原因
从预制板普遍破坏迹象看，主要是由于混凝土材料品质不良引起的， 而且显然是因为混凝土内含有害物使材料逐渐发生物理化学变化引起 体积膨胀所造成的。于是，从破坏最严重的楼板以及尚未出厂的楼板 上取样2000余个，筛选10％，再从中抽出部分样品作材料的化学分析 和岩相分析检验。检验时按粗骨料的不同颜色分类。
某剧场挑台平面和柱截面配筋如图2.19（a）、（b）所示。在 14根钢筋混凝土柱子中有13根有严重的蜂窝现象。具体情况是： 柱全部侧面面积142m2,蜂窝面积有7.41 m2，占5.2%；其中最严 重的是K4，仅蜂窝中露筋面积就有0.56 m2。露筋位置在地面以 上1m处，正是钢筋的搭接部位（图2.19c）.
事故原因分 析
某百货大楼一层橱窗上设置有挑出1200mm通长现浇钢筋混凝 土雨篷，如图2.36（a）。待到达混凝土设计强度拆模时，突然 发生从雨篷根部折断的质量事故，呈门帘状如图2.36（b）。
钢筋配置不 当事故案例
受力筋放错了位置（离模板只有20mm，如图2.36c）所致。原来受力筋 按设计布置，钢筋工绑扎好后就离开了。打混凝土前，一些“好心人” 看到雨篷钢筋浮搁在过梁箍筋上，受力筋又放在雨篷顶部（传统的概 念总以为受力筋就放在构件底面），就把受力筋临时改放到过梁的箍 筋里面，并贴着模板。打混凝土时，现场人员没有对受力筋位置进行 检查，于是发生上述事故。
该房屋的一层钢筋混凝土工程在冬季进行施工，为混凝土防冻而在浇筑 混凝土时掺入了水泥用量3%的氯盐。
该工程建成使用两年后，某日，突然在底层餐厅A柱柱顶附近处，掉下 一块约40mm直径的混凝土碎块。为防止房屋倒塌，餐厅和旅馆不得不 暂时停止营业，检查事故原因。
在该建筑物的结构设计中，对两跨连续梁施加于柱的荷载，均
（4）、 对墙体进行检查，未发现有质量问题。
综合以上施工问题，可以认为进深梁的断裂主要由于该梁受有扭矩 和剪力产生的较大剪应力，而梁的混凝土强度又过低，导致梁 发生剪切破坏的饿缘故。其中混凝土骨料含过量的土块等有害 杂质，又是混凝土强度过低的主要原因。
混凝土受冻 或养护温度 过低事故案
例
某工程为三层砖混结构，现浇钢筋混凝土楼盖，纵墙承重、灰 土基础（图2.13）。施工后于当年10月浇灌二层楼盖混凝土。 全部主体结构于第二年1月完工。在4月间进行装修工程时，发 现各层大梁均有斜裂缝。
建筑工程质量事故案例 梁、板、柱钢筋混凝土结构事故
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1
骨料中含过 量杂质事故
案例 图片
事故分析及 原因
分析如下： 屋面局部倒塌后曾对设计进行审查，未发现任何问题。在对施 工方面进行审查中发现以下问题：
（1）、 进深梁设计时为C20混凝土，施工时未留试块，事后鉴 定其强度等级只是C7.5左右。在梁的断口处可清楚地看出沙石 未洗净，骨料中混有鸽蛋大小的黏土块、石灰颗粒和树叶等杂 质。
其现象： 裂缝多为斜向，倾角50°～60°，且多发生在300mm的钢箍间 距内。近梁中部为竖向裂缝
斜裂缝两端密集，中部稀少（值得注意的是在纵筋截断处都有 斜裂缝）；其沿梁高度方向的位置较多地在中和轴以下，个别 贯通梁高。
裂缝宽度在梁端附近约0.5～1.2mm，近跨中约0.1～0.5mm；裂 缝深度一般小于1/3，个别的两端穿通；裂缝数量每根梁少则4 根，多则22根，一般为10～15根。
是按每跨50%的全部恒活荷载传递给柱估算的（另50%由承重墙承 受），与理论上准确的两跨连续梁传递给柱的荷载相比，少算25% 的荷重。
事故原因分 析
柱基础和承重墙基础虽均按fk=180Kn/m2设计，但经复核，两侧承重墙下 条形基础的计算沉降估计45mm左右，显然大于钢筋混凝土柱下基础的计算 沉降量（估计在34mm左右）。虽然，他们间的沉降差为 11mm﹤0.002l=0.002×7000=14mm,是允许的；但是，由于支承连续梁的承 重墙相对“软”（沉降量相对大）。而支承连续梁的柱相对“硬”（沉降
设计原因：其一是箍筋间距过大。《混凝土结构设计规范》 7.2.7条规定，“当梁高为500mm且V﹥0.07fcbh0时，梁中箍 筋的最大间距为200mm。”而本工程箍筋间距却为300mm， 这就是斜裂缝多发生在箍筋之间的原因。其二是是纵筋在梁 跨中间截断。《混凝土结构设计规范》6.1.5条规定，“纵向 受拉钢筋不宜在受拉区截断”。而本工程梁中部分纵向受拉 钢筋在跨中截断，截断处都出现斜裂缝，这说明受拉钢筋对 梁截面的抗剪能力起到一定作用，也说明规范的规定是最适 合的。
混凝土施工 缝处理不当 事故案例
施工缝留在梁端剪力最大部位； 施工缝处混凝土强度等级显然不满足设计要求，甚至不足
C10，严重影响梁端抗剪能力和粘着力强度； 新旧混凝土无法连接。
事故原因分 析
将梁端混凝土用工小心地凿成如图2.27乙所示形状，并将部分 预制楼板，以加强梁端的抗剪能力。
事故处理措 施
因此，可以认为与大气接触的楼板上面受干燥空气和强风的影响成为 产生较多失水收缩裂纹的主因，而曾受模板保护的楼板下面这种失水 收缩裂纹会比较少一点。经过对灌注楼板是预留的试块和对楼板承载 能力进行试验，均能达到设计要求。
这说明具有失水收缩的混凝土初期裂纹对楼板的承载力并无影响。但 是为了建筑物的耐久性，还应使用树脂注入法进行补强。
混凝土受腐 蚀事故案例
北京某旅馆的某区为一6层两跨连续梁的现浇钢筋混凝土内框架结构， 上铺预应力空心楼板，房屋四周的底层和二层为490mm厚承重砖墙，二 层以上为370mm厚承重砖墙。全楼底层5.0m高，用作餐馆，底层以上层 高3.60m，用作客房。底层中间柱截面为圆形，直径550mm，配置9根直 径为22的二级钢筋纵向受力钢筋，￠6@200箍筋，如图2.35所示。柱基 础的底面积为3.50m×3.50m的单柱钢筋混凝土阶梯形基础；四周承重墙 为砖砌大放脚条形基础，底部宽度1.60m，二者均以地基承载力 fk=180Kn/m2(持力土层为粘性土)，并考虑基础宽、深度修正后的地基 承载力设计值算得。