龙固(陆地)井田设计

第一章矿区概述及井田地质特征
第一节矿区概述
1.1.1地理位置
龙固（陆地）井田，位于苏鲁交界地带，属于江苏省沛县龙固镇管辖，其地理坐标以龙固集为中心，东经116°48′，北纬34°54′。

公路运输以龙固集为中心，向南通往沛县、徐州等地，向西北通山东省鱼台县、金县乡、济宁市，向东通往山东省微山县、滕县。

北靠京杭大运河，
高+35.00~+32.88mm，地形自然坡度约千分之零点六，靠近昭阳湖大堤一带地势低洼，局部常年积水，为芦苇湖沼区。

1.1.2 河流湖泊
井田东北部濒临昭阳湖。

西北有南阳湖、独山湖，往东南有微山湖，统称南四湖，是一个狭长的湖泊群，总长110km，湖泊面积1265km2（水位在+35m）。

两岸入湖河道有34条，流域面积26296 km2，其他流域面积4139 km2。

1960年二级坝建成后，将南四湖分为上下两级湖，上级湖承受来水，流域面积28116 km2，下级湖3584 km2。

南四湖1957年遇特大洪水，最高洪水水位达+36.48m，区内几乎全部被淹。

目前加固湖堤至+40.30m，可防洪水袭击。

区内排涝有姚楼河、大沙河、程子庙等涵洞自排，一般暴雨后3~4天才能排除，因此井口要考虑加高。

区内姚楼河纵贯井田西部，连通昭阳湖，长12 km，宽32~60m，1976年加深到+31m，河堤加高为+39.50m，可行驶木舟。

顺堤河位于昭阳湖坝，1974年由沛县延长至姚楼河，长70多km，宽18m，河底+30.70m，为一人工排灌河道。

1.1.3气象
据1973~1984年沛县气象站资料。

本区气候属华北型黄河南区，具有长江和黄河流域的过渡性。

一年四季分明，春季雨水较少，夏季炎热多雨，秋季多晴日丽，冬季干燥寒冷。

历年平均气温为13.92，最高气温38.04（1978年），最低气温-13.7（1981年）。

历年平均降水量为737.2mm，年最高降水量959.7mm。

年最低降水量492.4mm，历年雨季平均在6月下旬开始到9月中旬结束，暴雨日数全年平均为3.4天。

历年平均降雪日为10天，最大积雪深度为14cm。

全年主导风是东南偏东风，春、夏、秋三季任以东南偏东风为主，冬季以西北风较多。

历年平均风速为2.4m/s最大风速为20m/s，最早冻结日期12月29日，最晚冻结日期是2月11日，平均冻结日期1月13日，最早解冻日期1月6日，最晚解冻日期2月11日。

历年平均初结冰期11月28日，终结冰期3月1日。

四水源和电源
勘探的四口机井，取水样化验水质为重碳酸钠镁~重碳酸钠钙镁水，矿化度0.701~1.027g/L。

井田东南部8—1，6—1，3—1，90号附近，水质可能较好，可作临时水源考虑。

昭阳湖水质为重碳酸钠钙镁水，矿化度0.4g/L，湖水经消毒处理后，可作为井田可靠的供水水源。

徐州市供电局在安国乡境内（龙固矿井南面约15.7km）建设一座110KV 区域便电所，龙固永久电源即从该所出线。

第二节井田地质特征
1.2.1 地质构造
据钻探揭露，地层由老至新综合分析如下：
1 奥陶系中统八陡组：厚67.10~84.60m/75012m，为浅海相沉积。

上下部以石灰岩为主。

中部以白云岩为主。

2 石炭系中统本溪组：厚21.35~37.06/29.30m，为浅海相沉积。

下部以泥岩、粘土岩为主。

上部以第1415两层石灰岩为主。

3 石炭系上统太原组：厚132.10~171.60/159.74m。

下段以泥岩、粉沙岩为主，含煤9~11层，其中两层可采，一层局部可采。

上段由砂岩、粉沙岩、泥岩、石灰岩及4~7层薄煤组成。

4 二迭系下统山西组：厚70.95~123.60/103.08m。

下段厚20m左右，岩性为细砂岩、粉砂岩互层。

中段厚18m左右，以砂岩为主。

上段厚65m左右，以泥岩、粉砂岩为主。

5 二迭系下统下石盒子组：为一套内陆冲积平原以砂、泥岩为主的地层沉积，因遭受后期剥蚀，仅在井田深部保留，最大残厚187.62m。

6 侏罗~白垩系：厚0~595.10m。

下段由细砂岩、粉砂岩、泥岩组成。

上段（灰色段）以中细砂岩为主。

7 上第三系（N1—2）及第四系（Q）：厚173.00~219.70/198.47m。

砂层占松散层厚度的47.7~61.2﹪。

含水层18~42层。

本井田位于滕县背斜西南倾伏部位的西北翼，为一单斜构造。

地层走向北5~40°东，倾向北西，倾角平缓，5~20°。

一般小于15°。

区内构造的特点是以较小的宽缓褶皱为主，伴生有一定数量的断层。

本井田内岩浆岩主要分布在山西组B煤层位中。

侵入范围，东南以张庄
断层为界，西北至F18断层附近，长3.33 km，宽3km，面积10km2。

使B 煤层多变质为天然焦，降低了煤层的经济价值和工业用途。

1.2.2 水文地质
本井田为补给不良、排泄不畅、半封闭的单元水文地质部分。

全井田被厚173.00~217.90m的松散层覆盖，夹有多层稳定和较稳定粘土层，隔水性能良好，隔绝了地表水、松散层上部含水层与基岩含水层的水力联系。

井田内的主要含水层，富水性如下：
上、中新统（N1~2）底部砂层，渗透系数K—2.87×10~3.65×10公分/秒，单位涌水量g=0.203L/m.s。

侏罗~白垩系（J~K）底砾岩：q=0.00657L/s.m。

山西组B煤顶砾岩：q=0.2024L/s.m。

太原组石灰岩：四灰q =0.0395L/S.m，八九灰q =0.0006L/s.m，十二灰q =0.004807L/s.m。

本溪组十四、十五石灰岩：q=0.01614L/s.m。

八陡组奥陶系中统石灰岩：q=0.11412~0.035L/s.m。

断层导水性：除F8、张庄断层局部有导水性外，一般导水性差。

地下水以贮存量为主，水质多属硫酸盐型水，矿化度 4.02~5.542g/L，水文地质类型属裂隙含水层为主的水文地质条件简单~中等型。

矿井用水量预计：最大涌水量327m3/h正常涌水量285m3/h。

水文地质条件属中等到简单型，地表水与其上部砂层水对矿井开采无充水影响，松散层底部含水层、煤系地层分化带，侏罗~白垩系砾岩段、四灰和奥灰，将是开采中充水补给来源，应采取有效防范措施。

第三节煤层特征
1.3.1可采煤层特征
本井田煤系地层含煤一层，为B煤层，大部分为天然焦。

由于张庄断层影响，本井田基本无煤层露头，仅东北留有小范围的B煤层露头，且为天然焦。

风氧化带范围：从松散层底面算起，垂深定在50m。

表1-3-1
1.3.2煤的特征
1、煤质及其类别：本区煤质稳定，根据井田内各煤层挥发份、粘结指数、胶质层最大厚度，结合《中国煤炭分类国家标准（GB5752－86）》，对照中国煤炭分类简表。

其煤质分析见下表：
表1-3-2
2、煤的容重：经过化验分析得出B煤为1.36t/m3，硬度中硬,普氏硬度为3。

3、瓦斯含量：区内可采煤层B煤CH4平均含量为0.23～2.42％，平均1.33％。

属低沼气矿井
4、煤尘及其爆炸性：B煤为中灰特低硫、瘦焦煤，是天然焦和煤焦混合体，一般无煤层爆炸性，无自然发火倾向。

5、地温、地压：地温为2.55~2.78℃/100m，根据矿大煤层冲击倾向鉴定报告，此煤层没有冲击地压。

全井田平均近似地温梯度为0.03℃/m，垂深300~500m，近似地温值为26℃。

-500m以下，为31℃，与邻近已建矿实际地温近似。

本井田无其它有益矿产。

勘探类型为Ⅱ类类型，工程布置比较适宜。

地质储量按勘探类型的控制要求分级圈算。

高级储量比例符合规范和技术政策要求。

储量满足设计要求。

第二章井田境界和储量
第一节井田境界
2.1.1 井田境界确定
在煤田划分为井田时，要保证各井田有合理的尺寸和境界，使煤田各部分都能得到合理的开发。

煤田范围划分为井田的原则有：
1、井田范围内的储量，煤层赋存情况及开采条件要与矿井生产能力相适应；
2、保证井田有合理尺寸；
条件的复杂程度分别在断层线的两侧留设20m或30m作为断层煤柱。

2.2.2 工业储量计算
1．工业储量是指在井田范围内，经过地质勘探厚度与质量均合乎开采要求，目前可供利用的列入平衡表内的储量，即A+B+C级储量。

本设计采用求积仪法结合算术平均法计算工业储量：
（1）、利用求积法测得井田水平面积为15.87km2。

（2）、用算术平均法计算矿井工业储量：
Z g=S×M×r/cosα（2-1）式中：Z g——工业储量，t；
S——井田面积, 15.87 km2；
M——B煤层平均厚度，4.6m；
γ——B煤的平均容重，1.36t/m3；
α——煤层平均倾角，8°；
故工业储量为：
Z g=15.87×4.6×1.36/cos8º
=10025.84万t
第三节矿井可采储量
2.3.1 计算可采储量时，必须要考虑以下储量损失
1 工业广场保安煤柱；
2 井田境界煤柱损失；
3 采煤方法所产生煤柱损失和断层煤柱损失；
4 建筑物、河流、铁路等压煤损失；
5 其它各种损失。

2.3.2 各种煤柱损失计算
1 工业广场煤柱损失
根据《煤炭工柱设计暂行规定》第二十条，本矿井为120万t/年，占地面积应在120×1.0/10～120×1.2/10之间，即12～14.4公顷之间，本设计工业广场取12公顷，长、宽分别为370m、324m，工业广场位置煤层深度约-500m，煤层倾角8°。

工业广场围护带宽度取15m，则有mn=370+15*2=400m，qk=324+15*2=354m.。

工业场地和工人村，用垂直剖面法圈定保护范围，采用龙固矿井初步设计选用的移动角：表土400，下山移动角690，上山和走向方向上的移动角750。

井田边界煤柱煤柱宽度留设
50m。

断层两侧煤柱：山西组各留30m。

则工业广场压煤为：
已知；φ=400，β=690，γ=750，δ=750，α=80 ,h=165+35.01=200m
H b=550m
H a=H b-mntgα=500m
S=h/tgφ=238.35m
q=〔(500-200)-200ctgφtgα〕/（tgβ+tgα）
=215/2.74
H`a=H a-(s+q) tgα=453m
q2k2=2s+qk+2(H`A-h)ctgδ
H`b= H b+ 330.6tgα=544.28m
H`a= H a-314.14 tgα=397.45m
q2k2=2s+qk+2*（H`a-h）ctgδ
=576+354+2*(453-200)*tg150
=966m
q3k3=2s+qk+2(H`b-h) ctgδ
=576+354+2*(598-200) tg150
=1043m
m2n2=(l+q+2s+mn)/cosα
=(106+97+476+400)/cos80
=1090m
S=0.5(a+b)h=0.5(966+1043)*1090
=109.5*104m2
则工广压煤W=109.5*6.5*1.36=967.98万t
2边界煤柱、湖堤保护煤柱及断层煤柱的煤量详见表2-1。

根据地质勘探资料显示，其中高级储量为：48+25.84=73.84Mt，约占工业储量的70.9%，符合设计要求。

按照矿井设计规范规定，矿井生产能力确定为90，储量备用系数1.3。

本井田已查明的工业储量为10025.84万t，各种永久煤柱损失1385.61万t，可采煤层为厚煤层，按矿井设计规范要求确定本矿井的采区采出率为75%，由此确定本井田的可采储量为6480.17万t，储量备用系数1.3，计算：服务年限：T=6480.17/（90*1.3）=55.4年满足要求
第三章矿井工作制度、设计生产能力及服务年限
第一节矿井工作制度
按照《煤炭工业设计规范》（GB20215-2005）的规定，本矿井的工作制度确定为：年工作日330天，每日净提升时间为16小时,四六制作业（三班生产，一班准备、检修）。

第二节矿井设计生产能力及服务年限
3.2.1 矿井设计生产能力及服务年限
1．确定矿井设计生产能力的依据
矿井生产能力主要根据矿井地质条件、煤层赋存情况、开采条件、设备供应及国家需煤等因素确定。

鉴于本井田煤层开采条件好，储量较丰富，深部尚有远景储量。

矿井总的地质储量为10025.84万t，可采储量为6840.17万t。

井型定为90万t/a。

2．矿井及水平服务年限
受F6、F19两个大断层影响，井田被自然分为3个部分，首采东翼部分。

全矿井服务年限为55.4年，其中东翼部分服务年限为37.4年，备用系数为1.3，详见表3-1
下面按矿井的实际煤层开采能力，各辅助生产环节的能力，储量条件及安全条件等因素对矿井型加以校核：
1）煤层开采能力
矿区煤层为厚、中厚煤层，倾角上部平均较小，地质构造简单，赋存较稳定，根据现代化矿井的“一矿一井一面”的发展模式，可以布置一个综采工作面的同时，具有一个准备工作面来保产。

2）辅助生产环节的能力校核
本设计矿井为大型矿井，开拓方式为立井开拓。

由第四章《矿井开拓》可知：主井用两对6t底卸式提煤箕斗，运煤能力和大型设备的下放可以达到设计井型的要求。

工作面生产的原煤一律用带式输送机运到井底煤仓，运输能力也很大，自动化程度较高，原煤外运不成问题，辅助运输采用一对 1.5矿车双层双车普通罐笼，同时本矿井立井井底车场只为副井服务，该车场调车方便，通过能力大，能满足矸石、材料和人员的调度要求。

所以各辅助生产环节完全可以达到设计生产能力的要求。

3）通风安全条件校核
本矿井煤尘没有爆炸性，瓦斯含量低，属于低瓦斯矿井，水文地质条件较简单。

实际涌水量较小，在副井中铺设两趟排水管路可以满足排水要求。

矿井采用中央并列式通风。

由第四章《矿井开拓》可知：本矿井通风条件也满足要求。

本井田内有若干断层均已查明，但由于落差不大，对采煤基本无影响。

所以各项安全条件均可得到保证，不会影响矿井的设计年生产能力。

4）储量条件校核
（1）矿井的设计生产能力应与矿井的工业储量相适应，以保证有足够的服务年限。

矿井服务年限的计算：
T=Z/（A×K）——（3-1）式中：T—矿井设计服务年限；
Z—矿井可采储量，6480.17万t；
A—矿井设计生产能力，90万t/年；
K—储量备用系数，取1.3；
由式（3-1）可得：
T=6480.17/（90×1.3）=55.4年。

（2）第一水平服务年限
由表2-3可知，第一水平的服务年限为37.4年，符合设计规范不低于30年的要求。

根据设计规范的要求：90万t/年的大型矿井服务年限不小于50年，开采0～25o的煤层的矿井第一水平服务年限不应小于25年，由以上计算可知：本矿井服务年限为55.4年，第一水平服务年限为37.4年，所以本井田的储量条件完全符合初步确定的90万t/年的生产能力的要求。

第四章井田开拓
第一节井田开拓的基本问题
4.1.1井田内地质构造、煤层及水文条件对开采的影响
本井田断层不多，对平采影响不大，本井田煤层倾角小（最大不超过12°，平均8°）。

井田内有流沙层，表土冲积层厚，矿井走向短。

各岩层赋存较稳定。

本井田可供开采煤层为B煤层，。

井田煤层属低瓦斯煤层，有自燃发火倾向，该煤层的天然焦和煤焦混合体，一般无煤尘爆炸性，气煤有煤尘爆炸性。

水文地质条件属中等到简单型，地表水与其上部砂层水对矿井开采无充水影响，松散层底部含水层、煤系地层分化带。

1）、开拓形式的分类
根据不同井筒形式，可将矿井开拓分为平硐、斜井、立井、综合开拓四种形式。

2）、开拓形式的特点和使用条件。

①平硐开拓是最经济和最简单的一种开拓方式，系统简单、施工容易、建井期短，基建投资和生产成本低，井下不需井底车场，地面不需安装提升设备，减少了矿建、土建的工程量，但是平硐开拓要受地层及煤层埋藏条件的限制，在地形为山岭、丘陵的矿区广泛采用。

②斜井开拓和立井开拓相比，施工技术比较简单、建井速度比较快，
工期短，投资小，井筒装备和地面工业设施比立井开拓简单，井底车场也比较简单，工程量少。

多水平开拓时，石门的掘进量和运输量均比立井开拓要少，水平延伸方便，特别是采用胶带输送机提升时，提升能力与深度无关，增产潜力大，可连续运输，易于实现自动化。

当采用钢丝绳胶带输送机时，还可以兼作提升人员用。

但斜井同立井相比，也有其缺点：同样的开采深度，斜井井筒较长，因而井筒铺设的管路、电缆以及其它线路的长度比较大，采用绞车辅助提升速度小，因井筒长而使提升能力减小，同时井筒受自然条件影响较大，如采用箕斗或串车提升，就需分段提升，这技术上，经济上是不合理的。

当表土层厚，含流砂层时，斜井穿过长度大，施工复杂，当围岩不稳定时，斜井井筒维护困难、维护量大。

另外，煤层倾角对斜井开拓有一定的影响。

当倾角较大时，采用与煤层角度一致的斜井，提升方式和提升能力均受到限制；当斜井从顶板进入的穿层斜井，井筒保安煤柱将需增大。

斜井开拓适用于煤层赋存较浅，表土层不厚，水文地质条件简单的缓倾斜或倾斜煤层。

③立井开拓适应性强，一般不受煤层倾角、厚度、瓦斯、水文等自然条件的限制。

立井的井筒短、提升速度快、提升能力大，对辅助提升特别有利；对井型特大的矿井，可采用大断面的立井井筒，装备两套提升设备；井筒的断面很大，可满足大风量的要求；由于井筒短，通风阻力小，对深井更为有利。

其缺点与斜井对应。

因此在地质条件不利于采用平硐或斜井时，都可考虑采用立井开拓。

对于煤层赋存较深、表土层厚，或水文情况比较复杂、井筒需要特殊施工，或多水平开采急斜煤层的矿井，一般都应采用立井开拓。

对于倾斜长度大的井田，采用立井多水平开拓能较合理的兼顾浅部和深部的开采，也是比较有利的。

4.1.2井筒形式，数目，位置及坐标确定
1）、井筒形式的选择：根据本矿井的实际情况：表土层厚，平均为165m；区内地势平坦；煤层埋深较大，浅部埋深250m。

不适用斜井开拓，所以确定本矿井采用立井开拓。

2）、井筒数目：本矿井采用主井提煤，副井运料。

由于矿井倾向长度大于走向，在井田内三条断层自然划分为三片，而且矿井开采深度大，为便于后期通风，采用中央并列式通风，即一个风井。

3）、主副井均与风井均布置在工业广场内，处于-500m水平。

4）、井筒坐标见下表： 井筒坐标 表4-1-1
4.1.2 工业广场的位置，形状及面积确定
(1) 尽量位于储量中心，使井下有合理的布局；
(2) 占地要少，尽量做到不搬迁村庄；
(3) 尽量布置在地质条件较好的区域，同时工业场地的标高要高于矿区历年最高洪水位。

㈠ 工业广场布置位置
根据以上原则，结合本矿实际情况，工业广场布置在11勘探线附近。

此处地质资料详细，位于储量中心，整体矿井的运输费用最省，没有村庄干预，充分利用尖灭区，工业广场煤柱与F2断层的煤柱重合，大大减少了煤炭损失，另外此处地面标高高于历年的最高洪水位。

因此此处是最佳位置。

㈡ 工业广场面积
根据《煤炭工业设计规范》要求，本矿井工业广场面积取12公顷。

㈢ 工业广场长短边的确定
为了尽量减少煤炭损失并考虑广场的布置，其形状定为长方形，长边沿倾向为385m ，短边沿走向为339m 。

4.1.3阶段参数的确定
由于井田被F 6、F 19两条较大断层自然分割为3个部分，每部分视为1个阶段开采，阶段内采用采区布置方式。

初步划定阶段主要参数见下表：
4.1.4 开拓方案的选择
㈠方案提出：结合本矿井的实际条件特提出以下四个方案。

方案一：采用立井二水平开拓，第一水平标高－400；二水平采用立井延
方案三
在技术上，以上四个方案都避免了主副井过F6断层，只有方案二存在暗斜井过断层问题，但通过加强支护可以解决其存在的问题。

因此技术上均属于可行。

㈢经济比较：
①粗略比较：方案一与方案二均为二水平开拓，水平标高相同；区别仅在于二水平延伸方式不同，所以将其先进行粗略比较；方案三与方案四均为两水平开拓，水平标高相同，区别也仅在于二水平延伸方式不同，所以将
经过粗略经济比较可知，方案二与方案四费用相对较少，所以排除方案一与方案三。

将方案二与方案四进行详细经济比较。

②详细经济比较：
将上面计算进行汇总见下表：
综合以上经济比较结果，方案二与方案四比较结果相差32.82％，差别很大。

所以综合评价方案四最佳，作为本设计的开拓设计方案。

4.1.5开拓布置
由于本矿埋深较大，同时为了减少煤柱损失，大巷均采用集中岩石大巷，即布置在距离B煤底板岩石中。

轨道大巷距煤层40m左右，运输大巷高于轨道大巷20m。

本矿主采煤层为B煤，煤层厚度均匀，受断层影响，矿井分东翼、中央、西翼三个部分开采，东翼部分与中央部分以F6断层为界，西翼部分与中央部分以F19断层为界，西翼部分布置1个采区，即西一采区，中央部分布置一个采区即中央采区，东翼部分布置两个采区即东一采区、东二采区，各采区工作面均单翼布置。

根据矿井实际情况和设计规范要求，决定首采东翼2个采区。

第二节矿井基本巷道
4.2.1井筒用途及装备
1）、主井：井筒将直径5.0m，装备一对6t同侧装卸箕斗，罐道梁选用I20bz字钢。

梁层间距4.168m，要用钢牛腿托架和树脂锚杆固定方式。

罐道选用43公斤钢轨。

后期二水平生产时，该井筒兼作回风之用。

井筒施工时请预留上下风道的位置，上风道口在锁口内，下风道的底板标高-329.2m，半圆拱净断面3600×3400（宽×高）。

井筒平面布置见4-2-1图。

主井井筒特征
井筒支护
2）、副井：井筒净直径6.5m，用作全矿井升降人员，下材料设备及作为辅助提升，亦为全矿井新鲜风流入口，井筒装备一对1.5双层双车罐笼，采用2C18 槽钢组合罐道。

井梁固定方式同主井。

井筒内设有金属梯子间，作为矿井安全出口，梯子间及罐道深层间距为 4.0m。

井筒内布置排水管
D273mm三趟。

其中备用一趟；压风管D194mm一趟；通讯、动力电缆等，井筒平面布置图见图4-2-2。

副井井筒特征
图4-2-2
3）、风井：井筒净直径按照建设单位要求为4.5m，设金属梯子间。

风井
作为全矿井回风及矿井的另一安全出口用。

梯子梁固定同主井，层间距4.0m。

井筒平面布置图见4-2-3图。

图4-2-3
井筒特征
井筒支护
4.2.2 井壁结构及厚度
冻结段采用双层钢筋砼结构。

基岩段为砼井壁。

井壁厚度；主井冻结段
850~750mm，基岩段400~500mm，副井冻结段1000~1100mm，基岩段500~600mm，风井全深冻结，厚7500mm。

附井筒特征表（4-2-1）
井筒特征表表4-2-1
4矿井通风验算
详见第九章。

4.2.3井底车场
1）井底车场设计原则：
①要留有一定的富裕通过能力，一般要求大于矿井设计能力的30%；
②设计车场时要考虑矿井增产的可能；
③尽可能的提高机械化水平，简化调车作业，提高通过能力；
④考虑主、副井之间施工的短路贯通；
⑤注意车场处的围岩及岩层含水性，破碎情况，避开破碎和强含水层；
⑥井底车场要布置紧凑，注意减少工程量等。

2）井底车场形式确定：
本矿采用胶带输送机作为主运输，因此根据本矿的实际地质条件并考虑以上因素本矿采用刀把式车场，为节省采区部分巷道，调车方式采用折返式。

3）空重车线计算：根据《煤炭工业设计规范》要求主井空重车线长度个为1.5～2个列车长度；副井空重车线长度为1～1.5个列车长；材料车线应容纳15～20个列车，所以有以上规定计算空重车线长度。

本矿井设计选用10t架线式电机车，每列车矿车数目为19个，其中每个车长2400mm，计算得出空重车长度应为19×2400=46m，存车线长度为46m ×2＋4.5m＋10m=106.5m。

4）井底车场各硐室布置，根据《煤炭工业设计规范》本设计在井底设计了中央变电所，水泵房，等候室，医务室，水仓清理硐室，机车修理硐室，井底清理硐室等。

5）井底车场（见附图1）。

4.2.4井底车场硐室
（1）硐室位置
①主井系统：箕斗装载硐室位于一-500m车场水平上，经联络巷与井底车场相通。

②副井系统：井下主变电所与主排水泵房联合布置，位于副井东侧，等候室，等候硐室室均在副井西侧，为了保障生产提升，改善副井清理条件，专门设置了副井井底清理斜巷及硐室，另外，副井空重车线，副井清理斜巷入口和主副井通道均设有防火门硐室。

③其它硐室：井下调度室位于井底车场与轨道大巷的交岔点附近，靠近副井重车线入口，架线式电机车修理间、井底消防库位于副井东侧的车场绕道之中，井底煤仓及清理撒煤硐室，井底设有φ6m直径的圆形立煤仓，可容500t。

清理撒煤硐室：采用扒斗式布置的通用设计，设有两个沉淀池及缓车房，沉淀后的煤泥由扒斗装入矿车；水仓布置及清理：最大涌水量327m3/h 正常涌水量285m3/h，配2条水仓，总长290m，有效容积为2440m3，可容纳8.6小时的涌水量，满足《煤矿安全规程》要求。

两条水仓均采用Z6-17
型水仓清理机进行机械化清理。

（2）井底车场主要巷道和硐室的支护方式及材料
根据-400m水平切面图，本井底车场岩性一般属Ⅲ类围岩，主要巷道大多穿层布置，故以锚喷支护为主，大断面硐室及交岔点一般采用砼石旋，局部条件较差或难度较大的可采用锚杆，钢筋加强，断面较小者采用料石支护。

4.2.5主要开拓巷道
1）轨道大巷：本矿设计采用双轨大巷布置，大巷布置在距离B煤底板30m的底板岩石中，断面形式采用拱形断面，支护方式采用锚喷支护，局部
轨道大巷巷道特征表。