采光顶阳光房钢结构计算书

[某大型采光顶（阳光房）钢结构计算书] [强度计算信息][采光顶]
设
计
计
算
书
计算:
校核:
审核:
公司名称:克莱斯科北京门窗有限公司
二〇一X年X月X日
目录
一、风荷载计算 ...................................................................................... 错误！未定义书签。

[强度计算信息][采光顶]设计计算书
一、计算依据及说明
1.工程概况说明
工程名称:[工程名称]
工程所在城市:北京
公司地址：北京市通州区马驹桥镇姚辛庄
工程所属建筑物地区类别:C类
工程所在地区抗震设防烈度:9度
工程基本风压:0.45kN/m2
工程强度校核处标高:10m
2.设计依据
《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 (2006年版)《建筑设计防火规范》 GB50016-2006
《建筑用不锈钢绞线》 JG/T 200-2007
《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007
《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008
《不锈钢棒》 GB/T 1220-2007
《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG 160-2004
《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007
《建筑陶瓷薄板应用技术规程》 JGJ/T172-2009
《建筑玻璃采光顶》 JG/T 231-2008
《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001(2008年版)《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001
《钢结构设计规范》 GB 50017-2003
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003
《塑料门窗工程技术规程》 JGJ103-2008
《中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定》 GB/T22476-2008
《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001
《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001
《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001
《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2009
《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT 014-2001
《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS 127:2001
《点支式玻幕墙支承装置》 JC 1369-2001
《吊挂式玻幕墙支承装置》 JC 1368-2001
《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005
《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007
《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2008
《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2008
《铝合金建筑型材电泳涂漆型材》 GB/T 5237.3-2008
《铝合金建筑型材粉末喷涂型材》 GB/T 5237.4-2008《铝合金建筑型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T 5237.5-2008《铝合金建筑型材隔热型材》 GB/T 5237.6-2008《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000
《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001
《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009
《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000
《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000
《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB 3098.4-2000
《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB 3098.5-2000
《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000
《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB 3098.15-2000
《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997《搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带》 GB/T13790-2008
《陶瓷板》 GB/T23266-2008
《建筑幕墙用瓷板》 JG/T217-2007
《干挂空心陶瓷板》 JC/T1080-2008
《耐候结构钢》 GB/T4171-2008
《平板玻璃》 GB11614-2009
《浮法玻璃》 GB11614.2-2009
《夹层玻璃》 GB15763.3-2009
《中空玻璃》 GB/T11944 -2002
《钢化玻璃》 GB15763.2-2005
《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008
《铝及铝合金轧制板材》 GB/T 3880-1997
《干挂饰面石材及其金属挂件》 JC830·1~830·2-2005《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JC 133-2000
《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB 15763.1-2009
《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001
《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T 882-2001
《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T 883-2001
《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T 486-2001
《中空玻璃用复合密封胶条》 JC/T1022-2007
《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2009
《铝合金门窗》 GB/T 8478-2008 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ 145-2004
《公共建筑节能设计标准》 GB 50189-2005
《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T 174-2005
《建筑用隔热铝合金型材穿条式》 JG/T 175-2005
《民用建筑能耗数据采集标准》 JG/T154-2007
《建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法》 JGJ/T211-2007
《不锈钢和耐热钢牌号及化学成份》 GB/T20878-2007
《百页窗用铝合金带材》 YS/T621-2007
《建筑物防雷检测技术规范》 GB/T21434-2008
《混凝土加固设计规范》 GB50367-2006 《小单元建筑幕墙》 JG/T217-2008 《普通装饰用铝塑复板》 GB/T22412-2008 《冷弯型钢》 GB/T6725 -2008 《建筑抗震加固技术规程》 JGJ/T116-2009 《公共建筑节能改造技术规范》 JGJ176-2009 《热轧型钢》 GB/T706 -2008 《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2008 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002 《中国地震烈度表》 GB/T17742-2008 《绿色建筑评价标准》 GB/T50378-2006
3. 基本计算公式
(1).场地类别划分:
根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A 类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;
B 类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;
C 类指有密集建筑群的城市市区;
D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; [工程名称]按C 类地区计算风压 (2).风荷载计算:
幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版) 7.1.1 采用
风荷载计算公式: W k =β gz ×μ z ×μ sl ×W
0 其中: W
k ---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2
)
β gz ---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定
根据不同场地类型,按以下公式计算:β
gz =K(1+2μ
f ) 其中K 为地区粗糙度调整系数，μf 为脉动系数
A 类场地: β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μ
f =0.387×(Z 10)(-0.12)
B 类场地: β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μ
f =0.5×(Z 10)(-0.16)
C 类场地: β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μ
f =0.734×(Z 10)(-0.22)
D 类场地: β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μ
f =1.2248×(Z 10)(-0.3)
μ
z ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算:
z 10
B 类场地: μ z =(Z 10
)0.32
C 类场地: μ
z =0.616×(Z 10
)
0.44
z 10 本工程属于C 类地区
μ
sl ---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)取定 W
0---基本风压,按全国基本风压图,北京地区取为0.45kN/m 2
(3).地震作用计算: q EAk =β E ×α max ×G
Ak
其中: q
EAk ---水平地震作用标准值 β E ---动力放大系数,按 5.0 取定
α
max ---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度(0.05g): α
max =0.04 7度(0.1g): α
max =0.08 7度(0.15g): α
max =0.12 8度(0.2g): α max =0.16 8度(0.3g): α max =0.24 9度(0.4g): α
max =0.32
北京地区设防烈度为9度,根据本地区的情况,故取α
max =0.16 G
Ak ---幕墙构件的自重(N/m 2
)
(4).荷载组合:
结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： γ G S
G +γ
w ψ w S
w +γ
E ψ E S
E +γ
T ψ T S
T
各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震 水平荷载标准值: q
k =W
k +0.5×q
EAk ，维护结构荷载标准值不考虑地震组合 水平荷载设计值: q=1.4×W
k +0.5×1.3×q
EAk
荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:
①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：
a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35
b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9
②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4
二、单坡采光顶荷载计算
1.风荷载标准值计算
Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)
z : 计算高度10m
μz: 10m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1)
μz=0.616×(z
10
)0.44=0.616 由于0.616<0.74,取μz=0.74
μf: 脉动系数 : (GB50009-2001 7.4.2-8)
μf=0.5×35(1.8×(0.22-0.16))×(z
10
)-0.22=0.734056
βgz: 阵风系数 : (GB50009-2001 7.5.1-1)βgz=0.85×(1+2×μf) = 2.0979
A: 单坡采光顶屋面坡面角度为30度
当前坡面为封闭式落地单坡屋面
μs: 风荷载体型系数,按照(GB50009-2001 7.3.1),按照风向不同分为2种情况,迎风面体型系数按照坡面角度查表7.3.1取0.2,背风面体型系数取-0.5
正负向风荷载标准值计算如下
Wk1: 迎风风荷载标准值
Wk1=βgz×μz×μsl×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)
=2.0979×0.74×0.2×0.45
=0.13972 kN/m2
Wk2: 背风风荷载标准值
Wk2=βgz×μz×μs2×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)
=2.0979×0.74×(-0.5)×0.45
=-0.3493 kN/m2
2.风荷载设计值计算
W: 风荷载设计值: kN/m2
γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4
按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.1.6条规定采用
W1=γw×Wk1=1.4×0.13972=0.195608kN/m2
W2=γw×Wk2=1.4×(-0.3493)=-0.489019kN/m2
3.雪荷载标准值计算
Sk: 雪荷载标准值(kN/m2)
S0: 基本雪压,北京50年一遇最大积雪的自重: 0.4kN/m2
根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值
μr: 屋面积雪分布系数,根据GB50009-2001屋面积雪分布系数表6.2.1,按照坡面角度30度,取0.8
根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪载荷按下式计算
Sk=μr×S0
=0.8×0.4
=0.32kN/m2
4.雪荷载设计值计算
S: 雪载荷设计值(kN/m2)
γs: 雪载荷分项系数为 1.4
S=γs×Sk
=1.4×0.32
=0.448kN/m2
5.自重荷载设计值
G:构件自重荷载设计值(kN/m2)
WGT:幕墙面板和构件平均平米重量取0.5 kN/m2
GAK:构件自重荷载标准值(kN/m2)
rg: 恒载荷分项系数为 1.2
GAK=WGT=0.5kN/m2
G=rg×GAK
=1.2×0.5
=0.6kN/m2
6.竖向均布地震作用计算
GK:重力荷载代表值取结构自重值(kN/m2)
GK=GAK
=0.5kN/m2
αvmax: 竖向地震影响系数最大值:0.104
qEVk: 分布竖向地震作用标准值(kN/m2)
qEVk=βE×αvmax×GK (JGJ102-2003 5.3.4)
=5×0.104×0.5
=0.26kN/m2
rE: 地震作用分项系数: 1.3
qEAV: 分布竖向地震作用设计值(kN/m2)
qEAV=rE×qEVk
=1.3×0.26
=0.338kN/m2
7.荷载组合计算
考虑三种工况
1.风荷载为主要荷载,组合为(考虑正风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):
分为两个方向进行组合:
(1).重力方向
Szkg=GAK=0.5kN/m2
Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE
=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5
=1.0826kN/m2
(2).垂直于坡面方向
正风荷载计算
Szkp1=Wkp1=0.13972kN/m2
Szp1 =Wkp1×γw
=0.13972×1.4
=0.195608kN/m2
2.风荷载为主要荷载,组合为(考虑负风荷载、地震荷载、雪荷载、重力荷载):
分为两个方向进行组合:
(1).重力方向
Szkg=GAK=0.5kN/m2
Szg =GAK×γG+Sk×γs×ψS+qEVk×γE×ψE
=0.5×1.2+0.32×1.4×0.7+0.26×1.3×0.5
=1.0826kN/m2
(2).垂直于坡面方向
负风荷载计算
Szkp2=Wkp2=-0.3493kN/m2
Szp2 =Wkp2×γw
=-0.3493×1.4
=-0.489019kN/m2
3.雪荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、雪荷载、重力荷载):
由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:
Szsk=GAK + Sk
=0.5+0.32
=0.82kN/m2
Szs =GAK×γG+Sk×γs+qEVk×γE×ψE
=0.5×1.2+0.32×1.4+0.26×1.3×0.5
=1.217kN/m2
4.活荷载为主要荷载,组合为(考虑地震荷载、活荷载、重力荷载):
由于没有风荷载,故只有一个方向的荷载进行组合:
Szlk=GAK + Lk
=0.5+0.5
=1kN/m2
Szl =GAK×γG+Lk×γl+qEVk×γE×ψE
=0.5×1.2+0.5×1.4+0.26×1.3×0.5
=1.469kN/m2
5.综合上面情况,计算最大面板荷载情况
(1).在正风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为
标准值Swka = Szkg×cos(A)+ Szkp1 =0.572733kN/m2
设计值Swa = Szg×cos(A)+ Szp1 =1.13317kN/m2
(2).在负风荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为
标准值Swkb = Szkg×cos(A)+ Szkp2 =0.0837131kN/m2
设计值Swb = Szg×cos(A)+ Szp2 =0.44854kN/m2
(3).在雪荷载为主要活荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为
标准值:Ssk = Szsk×cos(A)=0.710141kN/m2
设计值:Ss = Szs×cos(A)=1.05395kN/m2
(4).在活荷载为主要荷载的情况下,面板所承受的荷载组合值为
标准值:Slk = Szlk×cos(A)=0.866025kN/m2
设计值:Sl = Szl×cos(A)=1.27219kN/m2
综合上面计算可知,面板强度验算如下:
采用荷载组合标准值为0.866025kN/m2
荷载组合设计值为1.27219kN/m2
三、玻璃计算
1.玻璃面积
B: 该处玻璃幕墙分格宽: 1.54m
H: 该处玻璃幕墙分格高: 1.68m
A: 该处玻璃板块面积:
A=B×H
=1.54×1.68
=2.5872m2
2. 玻璃板块自重
G
SAk :中空夹胶玻璃板块平均自重(不包括铝框):
玻璃的体积密度为: 25.6(kN/m 3
) (JGJ102-2003 5.3.1) BL_w:中空夹胶玻璃外层玻璃厚度: 6mm BL_z:中空夹胶玻璃中间层玻璃厚度: 6mm BL_n:中空夹胶玻璃内层玻璃厚度: 6mm G
SAk =25.6×BL_w+BL_z+BL_n 1000
=25.6×6+6+6
1000
=0.4608kN/m 2
3. 玻璃强度计算
选定面板材料为:6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃 校核依据: σ≤ｆg
q: 玻璃所受组合荷载: 1.27219kN/m 2
a: 玻璃短边边长: 1.54m b: 玻璃长边边长: 1.68m
to:中空夹胶玻璃外侧玻璃板块厚度: 6mm tm:中空夹胶玻璃中间玻璃板块厚度: 6mm ti:中空夹胶玻璃内侧玻璃板块厚度: 6mm
E:玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2
m:玻璃板面跨中弯曲系数,按边长比a/b 查表6.1.2-1得: 0.0513 η:折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 σw:玻璃所受应力:
采用风荷载与地震荷载组合:
q=1.27219kN/m 2
荷载分配系数计算
当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3
ren:内层夹胶组合分配系数 ren=ten
3
ten 3+to 3
=tm 3
+ti
3tm 3+ti 3+to
3
ro,rm,ri:外层、中间层、内层玻璃荷载分配系数 ro =1.1×to
3
to 3+ten 3
=1.1×to
3to 3+tm 3+ti
3
63
=1.1×
63+63+63
=0.366667 rm =ren ×tm
3
tm 3+ti 3
=tm 3
+ti 3
tm 3+ti 3+to 3×tm
3
tm 3+ti 3
=6
363+63+63
=0.333333 ri =ren ×ti
3
tm 3+ti 3
=ti
3
to 3+tm 3+ti 3
=6
3
63+63+6
3
=0.333333
面荷载设计值组合作用下各层玻璃所受的面荷载分别为: qo = ro × q
= 0.46647kN/m 2
qm = rm × q = 0.424063kN/m 2
qi = ri × q = 0.424063kN/m 2
面荷载标准值作用下各层玻璃所受的荷载分别为: qko = ro × qk
= 0.317543kN/m 2
qkm = rm × qk = 0.288675kN/m 2
qki = ri × qk = 0.288675kN/m 2
参数θ计算:
风荷载标准值作用下
θo=qko ×a 4
×10
9
E ×to 4
(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.317543×1.544
×10
9
72000×6
4
=19.1402
查表6.1.2-2 得ηo = 0.923439
θm=qkm ×a 4
×10
9E ×tm 4
(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544
×10
9
72000×64
=17.4002
查表6.1.2-2 得ηm = 0.930399
θi=qki ×a 4
×10
9
E ×ti 4
(JGJ102-2003 6.1.2-3) =0.288675×1.544
×10
9
72000×64
=17.4002
查表6.1.2-2 得ηi = 0.930399 各层玻璃应力计算:
σwo=6×m ×qo ×a 2
×1000
to 2
×ηo (JGJ102-2003 6.1.2-1) =6×0.0513×0.46647×1.542
×1000
62
×0.923439 =8.73452N/mm 2
σwm=6×m ×qm ×a 2
×1000
tm 2
×ηm (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 2
σwi=6×m ×qi ×a 2
×1000
ti 2
×ηi (JGJ102-2003 6.1.2-1) =8.00032N/mm 2
8.73452N/mm 2≤ｆg=28N/mm 2
8.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 2
8.00032N/mm 2≤ｆg=28N/mm 2
玻璃的强度满足
4. 玻璃跨中挠度计算
校核依据: df ≤dflim=1.54
60
×1000=dflimmm
D: 玻璃刚度(N ·mm) ν: 玻璃泊松比: 0.2
E: 玻璃弹性模量 : 72000N/mm 2
te:中空夹胶玻璃的等效厚度
当前玻璃结构为6(浮法)+12+6(浮法)+1.14+6(浮法)中空夹胶玻璃,考虑内层夹胶先组合然后与外层中空再组合的原则 ten:内层夹胶组合等效厚度 ten=3tm 3+ti 3
te =0.95×3to 3+ten 3
=0.95×3to 3+tm 3+ti 3
=0.95×363+63+63
=8.22082mm D=E ×te
3
12×(1-ν2)
=72000×8.220823
12×(1-0.22
)
=3.47237e+006N ·mm
qk: 玻璃所受组合荷载标准值:0.866025kN/m 2
μ: 挠度系数,按边长比a/b 查 表6.1.3得: 0.00480333
参数θ计算:
θ=qk ×a 4
E ×te 4 (JGJ102-2003 6.1.2-3)
=0.866025×1.544
72000×8.22082
4×109
=14.8122
η: 折减系数,根据参数θ查表6.1.2-2 得η = 0.940751 df: 玻璃组合荷载标准值作用下挠度最大值
df=μ×qk ×a 4
D ×η (JGJ102-2003 6.1.3-2)
=0.00480333×0.866025×1.544
3.47237e+006×0.940751×109
=6.33877mm
6.33877mm ≤dflim=25.6667mm 玻璃的挠度满足
四、 单坡面计算
1. 单坡面计算基本信息
1)基本信息
单坡面底部长度为6.8m,顶高1.82205m 单坡杆件长度为7.03988m 采用有限元进行分析计算
单坡面计算距离:左边1.68m,右边1.68m 2)杆件断面特性
拱杆件截面材料特性如下: 选定杆件材料类别: 钢-Q235 选用杆件型材名称: I16
型材强度设计值: 215N/mm 2
型材弹性模量: E=206000N/mm 2
X 轴惯性矩: Ix=1126.9cm 4
Y 轴惯性矩: Iy=93.0488cm 4
X 轴上部抵抗矩: Wx1=140.862cm 3
X 轴下部抵抗矩: Wx2=140.862cm 3
Y 轴左部抵抗矩: Wy1=21.1475cm 3
Y 轴右部抵抗矩: Wy2=21.1475cm 3
型材截面积: A=26.1131cm 2
型材计算校核处抗剪壁厚: t=6mm
型材截面面积矩: Ss=80.8326cm 3
塑性发展系数: γ=1.05
I16
3)计算说明
根据荷载规范,由于单坡面特性,计算可以考虑三种工况:
工况一:迎风风荷载为主要活荷载;
工况二:背风风荷载为主要活荷载;
工况三:雪荷载为主要活荷载.
以下则按照这三种工况分别进行计算.
4)节点编号图
n2
n1
节点编号图
5)单元编号图
b1
单元编号图
2.单坡面工况一计算
1)单坡面的荷载作用简图如下:
-0.32
8
621k N /
m -1.81877k N /m 受力简图(工况一)
2)经过有限元分析,得到相关信息如下:
4)拱杆件的应力图如下:
6)最大应力为87.3474N/mm 2
≤215N/mm 2
,满足要求 7)最大位移校核 Dfmax=Leng/250×1000 =7.03988/250×1000 =28.1595mm
最大位移为14.412mm ≤28.1595mm,满足要求
3. 单坡面工况二计算
1)单坡面的荷载作用简图如下:
0.821
552k N /
m -1.
81877k N /m
受力简图(工况二)
2)经过有限元分析,得到相关信息如下:
4)拱杆件的应力图如下:
5)支座反力信息如下:
6)最大应力为39.1725N/mm2≤215N/mm2,满足要求
7)最大位移校核
Dfmax=Leng/250×1000
=7.03988/250×1000
=28.1595mm
最大位移为3.09362mm≤28.1595mm,满足要求4.单坡面工况三计算
1)单坡面的荷载作用简图如下:
-2.46792k N
/m
受力简图(工况三)
2)经过有限元分析,得到相关信息如下:
4)拱杆件的应力图如下:
6)最大应力为99.8463N/mm2≤215N/mm2,满足要求
7)最大位移校核
Dfmax=Leng/250×1000
=7.03988/250×1000
=28.1595mm
最大位移为22.3563mm≤28.1595mm,满足要求
友情提示：方案范本是经验性极强的领域，本范文无法思考和涵盖全面，供参考!最好找专业人士起草或审核后使用。