加热器抽汽压损偏离目标值对机组热经济性影响的定量分析

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影响汽轮机经济性的因素及其影响值的计算方法

影响汽轮机经济性的因素及其影响值的计算方法发电厂由于受各种因素的影响，如设备本身的缺陷、运行管理水平、气象变化等，使汽轮机发电机组的实际经济指标达不到设计要求的水平。

与设计值相比，往往是汽耗大、热耗高、效率低。

为了节约能源，降低煤耗，需要将影响机组经济性的各项不利因素一一加以考虑，并且计算出它们对经济性的影响数值，进行比较，分别轻重，制定出节能措施。

影响汽轮机经济性降低的因素是多方面的，主要有汽轮机各主要参数偏离设计值、设备质量下降和热力系统不完善等。

下面就运行中主蒸汽温度、主蒸汽压力、排汽真空、给水温度、机组内效率以及发电机效率等偏离设计值时对机组经济性造成的影响进行分析，整理出一套计算公式。

1 计算方法计算方法的基本出发点是通过热力试验取得实际值，然后与设计值相比较寻出差值。

大致分三步进行：第一步，根据热平衡的原则计算机组实际运行工况下的热效率q′，在与对应设计工况下的热效率q相比较的基础上，求出总的热耗差Δq总；第二步，求某些主要参数偏离设计值以及机组内效率等变化时对热耗率的影响值Δq i，其中最大的几项即为主要影响因素；第三步，求不明热耗差，并对它进行分析，以便找出热力系统中存在的其它不合理因素。

现以凝汽机组为例(供热机组和中间再热机组方法类似)叙述计算过程。

下列诸公式中的一些符号，除了功率变化量ΔP外，带“′”的为实际量，不带“′”的为设计值。

1.1 求总热耗差机组实际热耗率q′按下式计算：如果有锅炉排污及补给水进入系统，则实际热耗为以上两式中，q m--主蒸汽质量流量，kg/h；q m1--进入系统的排污量，kg/h；q m2--补给水量，kg/h；h1--主蒸汽质量焓值，kJ/kg；h2--给水质量焓，kJ/kg；h3--排污水质量焓，kJ/kg；h4--补给水质量焓，kJ/kg；Q′--主蒸汽在汽机内实际所做的功，kJ/h；P′--实际电功率，kW；若设计热耗率为q，则总热耗差Δq总为Δq总=(q′-q).1.2 各项因素变化时对热耗率的影响值各项因素变化时对热耗率的影响有正有负，当主蒸汽压力、主蒸汽温度、给水温度、汽轮机内效率和发电机效率降低，而排汽压力升高时，汽轮机热耗率增加，因此热耗率影响值为正；反之为负。

热电厂不同采暖抽汽压力对经济性的影响

第２８卷，总第１３期６２１００年９月，５期第
《节能技术》
ＥＮＥＲＧＹＣ０ＮＳＥＲＶＡＴＯＮＩＴＥＣＨＮ０ＬＯＧＹ
Ｖｏ．１２８，ｕ．．１３ＳｍＮｏ６
Ｓｐ２０，．ｅ．０１Ｎｏ５
热电厂不同采暖抽汽压力对经济性的影响
ｎｌｄｆｒｎｅｏｅｈａｘｈｎｅｄｑａｅｔｅｐｅｓｒｆｅｔｃｉｎｓａｏｘａｓｆａｋｐｅ — ａｉｅｅｃｆｈｅｔｃａｇｒｉａｅｕｔ，ｈｒｓｕｅｏｘｒｔｔｍｒｅｈｕｔｃｒｓｆｔｅｓａｏｅｏｂ
ｃｅｆｃｅｔｏａｕｐｙ，ｕｌｏｔｅｍａｃｎｆｔｅｅｅｇｅｅｅｗｅｎｔｅｓｅｍｒｓｕｅａｄｈａｏｆｉｉｎｆｈｅｔｓｐｌｂｔａｓｈｔｈｉｇｏｈｎｒｙｌｖｌｂｔｅｈｔａｐｅｓｒｎｅｔｌａｏｄ．
Ｋｅｒｓ：ｈｒａｏｒｐａｔｒｓｕｅｆｅｔａｔｎｔａ；ｅｅｇｏｓ，ａｏｄｏａｉｅｔｒｙｗｏｄｔｅｍｌｐｗｅｌｎ；ｐｅｓｒｏｘｒｃｉｓｅｍｏｘｒｙｌｓｈｅｔｌａｆｂｓｃｈａｅ；
邹平华。赵耀
（尔滨工业大学市政环境工程学院，哈黑龙江摘
哈尔滨
１０９）５００
要：结合热负荷延续图的负荷分配，分析了采用两种相同容量但采暖抽汽压力不同的供热

加热器端差对经济性影响的分析

加热器端差对经济性影响的分析摘要：在关于汽轮机组的经济性问题上人们往往把目光放在汽轮机的初终参数上，认为它们的变化对机组的经济性影响较大，这无疑是正确的。

但分析整台机组的经济性仅限于此也是不全面的，还应关注汽轮机的回热系统，因为汽轮机的回热系统也有相当的节能潜力，现代热力发电厂的汽轮机组都无例外的采用了给水回热加热，回热系统既是汽轮机热力系统的基础，也是全厂热力系统的核心，它对机组和电厂的热经济性起着决定性的作用。

关键词：加热器端差；机组经济性；影响1分析加热器端差对机组热经济性影响的意义在再热机组中，高加的端差变化通常不但影响新蒸汽等效焓降，而且还会通过影响再热器的吸热量进而影响循环吸热量。

加热器端差增大，一方面导致加热器出力下降，使能级较低的抽汽量减少，汽轮机的排汽量增大；另一方面使上一级加热器的负荷增大，使能级较高的抽汽量增加，降低汽轮机的作功能力；而高压加热器端差过大又使循环吸热量增加，这些因素导致汽轮机的循环效率下降，影响机组运行的经济性。

因而定量分析加热器端差对机组热经济性的影响，对热力系统的设计优化、节能改造、现场运行管理有重要的意义。

因此，对加热器端差变化造成的机组经济性的影响进行定量的分析、计算是十分必要的。

加热器端差减小，机组热经济性提高，每台加热器对机组热经济性的影响程度也是不一样的，1号高加、3号高加、6号低加的端差变化对机组经济性的影响较大，不同容量机组加热器端差变化对机组经济性的影响程度也不一样，根据不同机组、不同加热器，按实际情况选择不同的加热器端差以及对某些端差影响机组热经济性较大的加热器加强监视与运行维护是可取的。

2回热加热器端差增大的原因分析不同机组，不同加热器，不同的运行情况下，加热器端差增大的原因也是不同的，具体情况要具体分析。

下面是我对加热器端差增大的可能原因作的简要总结：（1）回热加热器泄漏堵管，影响加热器的传热效果，导致上下端差加大。

其泄漏、堵管原因如下：加热器设计、制造存在缺陷。

抽汽压损运行标准值定量方法研究_严俊杰

抽汽压损运行标准值定量方法研究西安交通大学(西安 710049)严俊杰李秀云刘继平邢秦安陈国慧林万超[摘要] 利用传热理论和流体力学理论,研究了回热加热器的运行端差和抽汽压损运行标准的影响因素,提出了运行端差和抽汽压损的运行标准值定量分析方法,并给出了满足工程实际的简化计算模型。

[关键词] 回热加热器运行经济性运行标准值加热器端差抽汽压损火力发电厂回热加热器是现代火电厂中用来提高热经济性的主要设备,其运行性能直接影响到整个机组的热经济性。

回热加热器影响经济性的因素包括:加热器的端差、抽汽压损、散热损失等。

定量诊断这些因素对热经济性的影响,是节能改造、完善热力设备、改进操作和管理的一项重要技术工作。

由于回热加热器散热损失只与其设备的温度、保温层的质量和厚度,以及设备与大气接触的表面大小有关,一般变化不大,而且不是运行人员可以控制的,它对机组热经济性的影响可以通过文献[1]的方法定量。

因此本文主要针对加热器的端差、抽汽压损运行标准值的诊断方法进行研究。

对火电机组进行经济性诊断,最重要的就是确定各种影响经济性因素的标准值,若标准值确定不准,那么经济性诊断的结果就失去了意义和使用价值。

前人针对加热器进行经济性诊断时,没有考虑变工况下加热器端差、抽汽压损标准值的变化,而均假设其为定值(等于设计值)。

但机组实际运行过程中,由于负荷、外界环境及热力系统的变化,导致加热器的入口水温度、给水流量等参数发生变化,从而使加热器的端差、抽汽压损的标准值发生变化,尤其是当某个加热器停运时,比该加热器抽汽压力高的一级加热器的变化很大。

1 加热器端差的运行标准值加热器的端差H 类似于传热温差,影响其大小的主要因素有:加热器内传热管的特性、传热管的尺寸、管内对流换热系数、管外凝结换热系数及管内外工质的温度等。

对于实际运行的加热器而言,由于加热器已经设计完成,因此影响其运行端差标准值的因素实际就是加热器的汽侧温度、给水入口水温(t w )及给水流量(G w )。

高压加热器运行方式对机组热经济性的影响

节能技术
能源研究与管理２０１３（１）
・９９・
高东电力有限责任公司新疆米东热电厂，鸟鲁木齐８３１４００）
摘要：高压加热器的运行对机组的热经济性具有重要影响。以３００ＭＷ凝汽式机组的热力系统为例，结合高加的端差、抽汽压力损失和散热损失３个方面，得出了高加运行与机组热经济性的具体关系和影响机组热经济性的强度系数，并绘制出了强度系数、得出煤耗率与机组负荷的关系曲线。得到了机组的运行中需要重点监测的参数和系统
ｓｃｈｅｍｅｏｆｓｙｓｔｅｍ．ｈｅＴｏｒｅｔｉｃａｌｆｏｎｄｕａｔｉｏｎｗａｓｐｒｏｖｉｄｅｄｆｏｒｕｎｉｔｏｐｔｉｍａｌｏｐｅｒａｔｉｏｎａｎｄｍｏｉｆｄｉｃａｔｉｏｎｗｏｒｋ．
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｈｅａｔｅｒｈａｓｉｍｐｏｒｔａｎｔｉｎｌｆｕｅｎｃｅｔｏｕｎｉｔｅｉｃｆｉｅｎｃｙ．Ｗｉｔｈ３００ＭＷｓｔｅａｍｔｕｒｂｎｅｉｈｅｔｒｍａｌｓｙｓｔｅｍａｓａｎｅｘｍｐａｌｅ，ｃｏｍｂｎｅｉｄｗｉｈｔｈｅｔｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｈｅａｔｅｒｅｎｄｄｉｆｅｒｅｎｃｅ，ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎｓｔｅａｍｐｒｅｓｓｒｅｕｌｏｓｓａｎｄａｄｒｉａｔｉｏｎｌｏｓｓ，ｃｏｎｃｌｕｄｅｄｈｅｔｒｅｌａｉｔｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｕｎｉｔｔｈｅｍａｒｌｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙａｎｄｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｈｉｇｈｐｍｓｓｒｅｕｈｅａｔｅｒ．Ｔｈｅｉｎｔｅｎｓｉｔｙｃｏｅｉｃｆｉｅｎｔｓｏｆｎｉｕｔｅｉｃｆｉｅｎｃｙｗｅｒｅｃａｌｃｕｌａｔｅｄ，ｈｅｔｎｔｉｅｎｓｉｔｙｃｏｅｉｃｆｉｅｎｔｓｗａｓｄｒａｗｎｏｕｔ，ａｎｄｈｅｔｃｕｒｖｅｂｅｗｅｔｅｎｃｏａｌ

加热器端差对机组热经济性影响的定量分析方法

( 1) : ( 2)
1 加热器端差影响机组热经济性的物理
模型
当第 i 级加热器在运行中出现给水加热不足 , 则体现在该级加热器出口水焓 t i 变化 Δ t i , 若压力高
收稿日期 :2006 - 10 - 31 ; 修订日期 :2007 - 05 - 16 作者简介 : 刘强 (1981 - ) ,男 ,山东邹城人 ,南京工程学院助教 .
1
(
σ h - η ti - η tσ Δ t
( 7)
( 8)
该矩阵的第 i - 1 行和第 i 行分别为 - 1 和 1 , 其余各元素为零。矩阵 Aτ 对 t i 求偏导恒有 : 0 … ω 0 - 1 … - 1 9Aτ ( 13) = 1 … 1 0 9 ti 0 … 0 0 0 … … … … … ω 0 0 0 0 0 0 0 该矩阵的第 i - 1 行和第 i 行的前 i - 1 个元素分别为 - 1 和 1 ,其余各元素为零。现针对加热器不同类型及连接方式展开讨论 : ( 1) 对第 1 级加热器 : 9A 9Af 9Aτ 、、是 z ×z 的 0 矩阵 ,而 : 9 t1 9 t1 9 t1 αT 9 =α 0 ] (A - 1 ) T fw [ 1 0 … 9 t1 对抽汽效率有 [4～5 ] : σ T A η = Δh
( 12)
( 4)
点 [3 ,6～8 ] ,故有 : τ 9 = [0 … 0 - 110… 0 ]T 9 ti
( 5)
上式右侧括号内的第一项是端差的变化对汽轮机做功量的影响 , 第二项是端差变化对再热吸热量的影响 ,二者之差就是保持主汽流量不变时 ,端差对机组热经济性的影响。 σ、 t i 的变化不会对 h0 、 hc 、 h i 等强度量产生影响 ,对轴封漏汽等在汽轮机内做功产生的影响可忽略 ,故由式 ( 1) 和式 ( 2) 有 : αT σ 9w 9 ( 6) =h 9t i 9t i 9 ( q0 + qrh) 9t 1 αT 9 σ=9t i 9t i 9t i 则内效率的绝对变化量为 : η 9 t Δ η Δt i t = 9t i 由式 ( 5) ～式 ( 8) 得内效率的相对变化 : δ η η t =Δ t/ η t 9αT 9t i

抽汽压损对机组热经济性影响计算方法研究

ｔｔｔｅｉｕｎｅｏｔａｅｔａｔｏｅｓｅｏｎｔＳｔｅｍａｆｃｅｃａｅｄｅｏｐｓｄａｈｅｅｆｃｓｏｎｅｃｅｃｈａｈｎｅｃｆｓｅｍｘｒｃｉｎｐｒｓｕｒｎａｕｉ ’ ｈｒｌｅｌｆｉｉｎｙｃｎｂｃｍｏｅｓｔｆｅｔｆｉｎｙｉ
，
ｃｕｓｄｂｙｒｌｖｎｅｔｒａｅｅｅａｔｈａｅｓ’ ｏｔｆｏｎｅｄａｄｄｒｎｗａｅｎｈａｐｖｒａｉｎ．ｉｄｌｓｕｅｓａｄａｌａｃｒｔｕｗｉｇｆｅｎａｉｔｒｅｔｌｙａｉｔｏＴｈｓｍｏｅｉｎｄｒｔｎｂｅ，ｃｕａｅｌ
ｌｓ；ａｅｏｓｈｅｔｒ
计算。本文在参考大量文献的基础上，利用等效焓降理论，
０前
言
以图１中所示的某电厂Ｎ２０—１．／３／３Ｋ０２７５５５５机组为例，针对各加热器的型式与位置的区别，将抽汽压损对加热器的影响分解为给水焓升变化和疏水放热量变化对加热器热经济性的影响，建立各自的计算模型，并该方法易于理解同时也简化了计算。
关键词：效焓降；环吸热量；经济性；汽压损；热器等循热抽加
分类号：Ｋ６Ｔ２９文献标识码：Ａ文章编号：０－８４２０）３０７－３１１５８（０８０－１３００
ＴｅＳｕｙｏｅＣｌｕａｉｔｏｆｈｔａＥｔｃｉｒｓｕｅＬＳｈｔｄｎｔａｃｌｏＭｅｄｏｅＳｅｍｘｒｔｎＰｅｓｒｏＳｈｔｎｈｔａｏ

汽轮机给水加热器热经济性评价方法的探究

汽轮机给水加热器热经济性评价方法的探究摘要：通过对汽轮机给水加热器热经济性进行有效评价对促进机组优化具有重要作用。

本文对汽轮机给水加热器热经济性评价方法进行探究，对相关运行参数进行计算，对相应设计值进行对比对应的计算方式。

以某机组比例为例展开计算，能够对给水加热器相关特征参数进行分析，比如加热器经济性受到疏水温度、给水出口温度的影响等，能够为热经济性评价方法提供理论参考依据。

关键词：汽轮机；给水加热器；热经济性；评价方法在热力系统中回热加热器是重要应用设备，对机组运行热经济性具有较大影响，其中主要体现在抽汽管道压损、散热损失、加热器端差等，加热器端差就是热器内压力对应的加热器出口与的温度之间的差值。

随着端差不断变化，在一段时间内热损失没有较为明显的变化，但是热交换不可逆性会不断扩大，还会产生额外的冷源损失，导致装置自身热经济性不断降低。

正常情况下都是通过加热器端差对加热器热经济性进行评价，但是端差与加热器实际运行情况与运行负荷之间具有直接关系。

比如对加热器水位控制、管道堵塞情况等。

从对汽轮机给水加热器热经济性进行监测可知，在传统加热器不同段，传热系数的基本计算对结垢、水管泄漏等问题会产生较大影响，计算数据偏差较为明显。

一、加热器的特征参数分析本文在对三段式加热器进行实际计算过程中需要对相关影响要素进行分析，由于蒸汽进入凝结段时没有布设测控点，所以不能掌握相应的蒸汽温度，所以可以将冷却与凝结段进行整合计算。

目前针对加热器特征计算，在工业中通过疏水出口温度、给水进出口温度等对加热器端差进行确定。

可以获取相应关系式：TTD=Tsat（p）-Tfwo、DCA=Tdo-Tfwi。

其中TTD表示的是上端差温度，DCA是下端差，Tsat（p）是加热器壳程压下饱和水正常温度。

依照能量守恒基本原则可知，加热中蒸汽实际放热量与上级疏水放热量之和就是加热器给水吸热量，能得出实际蒸汽量。

其中加热器疏水总流量是mdo=mss=mdi，关系式中mdo是总疏水流量。

加热器抽汽压损对机组煤耗率影响的图谱分析

ｉｆｕｎｅｏｔａｅｔａｔｏｒｓｕｅｏｓｃａｅｎｃａｏｓｍｐｉｎａｅ，ａｅｒｗｈｎｅｃｆｓｅｍｘｃｉｎｐｅｓｒｌｓｈｎｇｓｏｏｌｃｎｕｔｏｒｔｌｒｎｄｔｎｄａｔｅｈｉｔｎｉｏｆｃｅｔｎｃａｃｎｕｔｏｒｔｍａｐｎｓｂｕｓｅｍｅｔａｔｎｒｓｕｅｏｓｎｅｓｔｃｅｉｎａｄｏｌｏｓｍｐｉｎａｅｙｉｐｉｇａｏｔｔａｘｒｃｉｐｅｓｒｌｓ．ｏ
１总第１７期）６
加热器抽汽压损对机组煤耗率影响的图谱分析
闫顺林，周冲。董标
（电站设备状态监测与控制教育部重点实验室（华北电力大学）河北０１０），７０３摘要：加热器抽汽压损对机组煤耗率有较大影响，分析其影响的具体规律对于指导机组优化运行和合理维修从而达到节能降耗的目的具有重要的指导意义。文中在抽汽压损变化对机组煤耗率影响计算公式的基础上，以某６００ＭＷ凝汽式机组典型工况为例。求出了抽汽压损对煤耗率影响的强度系数及对煤耗率影响的具体数值，绘制了抽汽压损强度系数图谱与煤耗率图谱。据此分析了抽汽压损变化对煤耗率影响的具体规律，到了运行中的监视重点和节能降得耗的重点所在，为指导机组的运行和检修工作提供了理论依据。关键词：汽压损；抽强度系数；强度系数图谱；煤耗率图谱；节能降耗中图分类号：Ｋ６．文献标志码：文章编号：０９— ２０２１）０— ０４— ４Ｔ２９２Ｂ１０３３（０１１０００

300MW机组高压加热器端差解析与经济性影响分析

300MW机组高压加热器端差解析与经济性影响分析摘要：阐述了300MW机组高压加热器的基本原理及运行状况和存在的问题，分析高压加热器端差大的原因及端差对机组经济性的影响，提出改善高加运行状况的措施。

关键词：高压加热器端差 300MW机组异常分析经济性1 高压加热器概况高压加热器，是利用汽轮机的部分抽汽对给水进行加热的装置，其运行状况不仅影响到火电机组的经济性，还影响到机组的安全运行。

蓬莱电厂两台机组汽轮机的高压加热器采用三台单列卧式表面加热器。

1.1.高压加热器结构（1）过热蒸汽冷却段。

过热蒸汽冷却段用包壳板、套管和遮热板将该段管子封闭，内设隔板使蒸汽以一定的流速和方向流径传热面达到良好传热效果，又避免过热蒸汽与管板、壳体等直接接触，降低热应力，并使蒸汽保留有足够的过热度，以保证蒸汽离开该段时呈干燥状态，防止湿蒸汽冲蚀管子。

该段设有高加给水的出口部位。

（2）凝结段。

蒸汽凝结段是用蒸汽凝结时放出的汽化潜热加热给水，带有一定过热度的蒸汽从两侧沿整个管系向心流进整个凝结段管束。

不凝结气体由管束中心部位的排气管排出，排气管是沿整个凝结段设置，确保不凝结气体及时有效地排出高加，以防止降低传热效果。

（3）疏水冷却段。

疏水冷却段同样是用包壳板、挡板和隔板等将该段的加热管束全部密封起来。

带疏冷段的加热器，必须保持一个规定的液位，避免蒸汽漏到疏水冷却段中，造成汽水两相而冲蚀管子，并保证疏水端差满足设计要求。

1.2 高压加热器端差增大的危害如果高压加热器运行中的端差远高于设计值，以及由于内部损坏导致停运，对机组的热经济性影响很大。

另外还可能伴随着产生受热面超温、轴向推力增大，甚至汽轮机水冲击等严重危害机组安全的现象。

2 高压加热器端差异常增大原因分析2.1 高压加热器设计制造、检修维护、正常运行失误（1）高加设计、制造存在缺陷。

主要表现在：高加内部管系的管子与管板之间采用机械胀管、管口焊接的方式，胀接力与胀接长度不够，制造工艺质量较差。

抽汽压损对循环热经济性影响的计算与分析

中图分类号：Ｔ８．Ｋ２４１文献标识码：Ａ文章编号：１０ —２９（０７４—０６ —００７６１２０）００４５
Ｃａｃｌｔｏｎｄａｌｓｓｏｎｆｕｎｅｏｘｒｃｉｎｓｅｍｌｕａｉｎａｎａｙｉｆｉｌｅｃｆｅｔａｔｏｔａ
Ｊ１，２０ｕ．０７
抽汽压损对循环热经济性影响的计算与分析
弓学敏，付文锋，白中华，李富云
（华北电力大学能源与动力工程学院，河北保定０１０）７０３
摘要：抽汽压损是一种不明显的热力损失，对热经济性的影响与其大小、抽汽压力、热力系统的结构等因素
的热经济性。其影响因素包括：加热器端差、抽汽管道压损、散热损失等。定量诊断这些因素对热经济性的影响，是节能改造、完善热力设备、
ｐｅｓｒｏｅｏｉｃｌｔｏｈｒｏｅｏｏｙｒｓｕｅｌｓｎｃｒｕａｉｎｔｅｍ－ｃｎｍ
ＧＯＮＧｅｒｉＦＷｅ —ｅｇＢｈｎ — ｕ，ＬＩＦ — ｕＸｕ．ｎ，Ｕｎｆｎ，ＡＩＺｏｇｈａａｕｙｎ（ｃｏｌｆｎｒｙａｄＰｗｒｎｉｅｒｇｏｈＣｉｌｔｃＰｗｒｉｒｉ，Ｂｏｉｇ０１０，Ｃｉ）Ｓｈｏｏｅｇｎｏｅｇｎｅｎ，ＮｍｈｎＥｅｒｅｖｓｔＥＥｉａｃｉｏＵｎｅｙａｎ７０３ｈｎｄａ
维普资讯
第３４卷第４期２００７年７月

利用等效热降法分析机组加热器端差对经济性的影响

利用等效热降法分析机组加热器端差对经济性的影响郭建伟（佳木斯第二发电厂黑龙江佳木斯 154008）摘要：利用等效热降法简捷、方便和准确的特点，定性、定量的分析加热器端差增大对机组经济运行的影响，并提出了控制措施。

关键词：等效热降法加热器端差经济性在火力发电厂生产过程中，除了锅炉、汽轮机、发电机三大主机起着主导作用外，加热器是汽轮机最重要的辅助设备之一，是汽机车间热力系统中不可缺少的环节，加热器端差的存在和变化虽然没有发生直接明显的热损失，但是增加了热交换的不可逆性，产生冷源损失降低了机组的热经济性。

加热器端差是衡量加热器传热效果及经济运行的重要指标。

分析加热器端差对机组经济性的影响在以往的热力系统常规计算中，必须进行整个的热力系统的全面热力计算，热力系统中影响热经济性的任何变化都将导致各加热器的抽汽量和汽轮机总热耗量发生变化，计算就得从头开始。

而等效热降法是基于热力学的热功转换原理，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出热力分析参量H J及ηj等。

等效热降法就是用这些参量研究热工转换及能量利用的一种方法。

它以汽轮机进汽量保持不变为前提条件，仅用局部运算代替整个系统的复杂计算，只对局部变化进行分析，避免了热力系统一般计算方法的缺点。

现以等效热降法分析佳木斯第二发电厂51-50-3型汽轮机组各加热器端差变化对经济性的影响。

进行试验分析时，No1低压加热器疏水泵停运，其疏水回凝汽器，No1～ No4为低压加热器，对应的抽汽为1～4级抽汽；No5为除氧器，对应的抽汽为5级抽汽；No6～No7为高加，对应的抽汽为6～7级抽汽1.定量计算的相关数据：佳木斯第二发电厂＃1、2机组为50MW纯凝机组，其设计主要参数如下：1.1主蒸汽和抽汽焓（kJ/kg）h0=3475.3 h1=2485.996 h2=2640.489 h3=2766.219 h4=2867.958 h5=3013.659 h6=3101.37 h7=3232.838 h n=2275.36 h s4=630.867 h gs=957.27 h s5=609.933h sf4=411.0625h j(j=1,2,···,7) ——No1～No7加热器抽汽比焓，kJ/kg;h gs——给水比焓，kJ/kg； h s4——No4加热器疏水焓kJ/kg； h n ——汽缸排汽比焓，kJ/kg;h s5——除氧器出水焓，kJ/kg； h sf ——轴封加热器疏水焓，kJ/kg；1.2 门杆漏汽及其轴封漏汽焓（kJ/kg）高压前轴封漏汽：h f6，3，1=3434.56 门杆漏汽：h f1=3475.296 轴封供汽：h f0=2747.461.3 加热器和除氧器的水焓升（kJ/kg）τ1=122.3 τ2=129.67 τ3=103.7 τ4=90.14 τ5=57.02 τ6=157.38 τ7=132.93τj依次为No1～No4低加和No6～No7高加的水焓升，τ5为除氧器的水焓升。

1000MW机组加热器端差对热经济性影响的分析

ｗａｏａｅｉｈｅｕｔｏｏｍａｎｒｙｂｌｎｅｍｅｈｄＴｅｒｓｌｓｏｔａｈｔｘｍｏｅａｏｖｎｅｔｓｃｍｐｒｄｗｔｔｅｒｓｌｆｎｒｌｅｅｇａａｃｔｏ．ｈｅｕｔｈｗｈｔｔｅｍａｒｄｌｗｓｃｎｅｉｎ．ｈｓｉ
ＴｅＡｎｌｓｓｏｈｒｌＥｏｏｃｏｅｍｉａｅｅａｕｅＤｉｅｅｃｈａｙｉｆｅｍａｃｎｍｉｎＴｒｎｌＴｍｐｒｔｒｆｒｎｅＴｆ
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ＮＡｈｎｌｃｃＰｗｒｎｖｒｔ，ａｄｎ７０３Ｃｉ）ｏｈＣｉａＥｅｔｏｅｉｅｓｙＢｏｉ０１０。ｈｎｉｒＵｉｇａ
ＡｂｔａｔＥａｕｔｇｅａｔｅｔｅｏｏｆｕｉｃｕｅｙｔｒｎｌｔｍｐｒｔｒｉｅｅｃｆｈａｅｓｓｇｉｃｎｅｆｒｓｒｃ：ｖｌａｉｘｃｌｈａｃｎｍｙｏｎｔａｓｄｂｅｍｉａｅｅａｕｅｄｆｒｎｅｏｅｔｒｉｉｎｆａｃｏｎｙｆｉ
排焓；气 ∑
为封应汽轮的量；于轴漏汽在机中做功对

1000MW机组抽汽压损对[火用]损影响的定量分析

２８５
汽
轮
机
技
术
第５４卷
本级有疏水冷却器，本级疏水温度不发生变化；同理，压力高
一
给水侧抽汽系数的改变量为：
ＡｄｗＯｚ：Ａ— ｄＡｌｃ３
０
级的加热器带疏水冷却器，向本级的疏水温度也将不发流
设第ｉ级加热器压损变化为 △ 使该级加热器出口水ｐ，
ＺＨＡＮＧＨｏｇｆｎＦＧｉ－ｅＴＡＮＳｎ－ｎｎ－ｇ，ＡＮＬｎｔ，Ｉｏｇｆｇａｉｅ
（ＭＥｓｅＬｂｏＣｎｉｎＭｎｏｎｄｏｔｌｆｏｅＰａｔｑｉｅｔｏｈＣｉｌｔｏｅＵｉｒｔ，１０ ’ ＫｙａｏｄｉｏｉｒｇａｎｏｏＰｗｒｌｕｍｎ，ａｈａｅｒＰｗｒｎｅｉｆｔｏｔｉｎＣｒｎＥｐＮｎＥｃｉｃｖｓｙ
生变化。
￣ＯｉＯｗｈ一ｃｗ￣Ａ３ｄ／ｉ，ｈ
ＯＡＯｈ￣
㈣
焓和炯变化 △ … △ 若本级无疏水冷却器则设疏水焓和炯＾ｅ
、
、
一
ＯＯＯ８ｄｈｔｈｔ）ｌ
，
…
（４）
变化Ｚｚ；ｉｉ压力高一级（一１级）ｈｅｉ为带疏水冷却器的加热
据定量计算结果定性分析了抽汽压损对热力系统的影响。关键词：力系统；热抽汽压损；汽水分布方程；炯平衡原理；小扰动理论
分类号：Ｋ１Ｔ２２文献标识码：Ａ文章编号：０－８４２１）４３５－１１５８（０２０４７００２４

1000MW机组加热器压损对热经济性影响的分析

ｐｗｒｎｒｍｎ．Ｔｋｎｌａｓｐｒｆｉｌ０Ｍｕｉａｅｅｒｈｏｊｃ，ｅｒｓｌｆｔｘｗｓｃｍｐｒｄｗｔｅｏｅｃｅｅｔａｉｇｕｔ —ｕｅｉｃＯ０Ｗｎｓｒｓａｃｂｅｔｔｕｔｏｒａｏａｅｉｔｉｒｃｔａ１ｔｈｅｓｍａｉｈｈ
ｒｓｌｓｏｒａｎｒｙｂｌｎｅｍｅｈｄＴｈｅｒｓｌｈｗｈａｈｅｍａｒｘｍｏｅｓｃｎｖｎｉｎ，ａｉｎｄａｃｒｔ．ｅｕｔｆｎｏｍｌｅｅｇａａｃｔｏ．ｅｕｔｓｏｔｔｔｔｉｄｌｗａｏｅｅｔｒｐｄａｃｕａｅ
Ｋｅｒｓｔｅｍａｙｔｍ；ｔａｘｒｃｉｎｐｅｓｒｓ；ｈａｃｎｍｙ；ｍａｒｙｗｏｄ：ｈｒｌｓｓｅｓｅｍｅｔａｔｒｓｕｅｌｓｅｔｅｏｏｏｏｔｉｘ
０前
言
回热加热器是热力系统的重要设备之一。其运行水平
ＣＥｉｉ，ＩａＴＡｏｇｅｇ，Ａｉ — ｅＨＮＬ— ｎＬＹｎ，ＩＮＳｎ— ｎＨＯＱｎｚｘｆｇｈ
（ｌｔｃＰｗｒＳｒｅｅｉｓｔｔｏｎｎＰｏｉｃ，ｈｎｚｏ５００，ｈｎ；１ＥｅｒｏｅｕｖｙＤｓｎＩｔｕｅｆｃｉｇｎｉＨｅａｒｖｎｅＺｅｇｈｕ４００Ｃｉａ
２ＭＯＥ ’ ｙＬｂｏｎｉｉｎＭｏｉｒｎｇａｎｒｌｏｏｒＰａｔＥｑｉｍｅｔＳＫｅａｆＣｏｄｔｏｎｔｉｎｄＣｏｔｏｆＰｗｅｌｎｕｐｎ，ｏ

汽轮机运行参数偏差对经济性能影响的分析方法

q = T1Δs = q1 + q2 = ( h0 - hf ) + αr ( hr - hh)
(6)
Δs = ( s0 - sf ) + αr ( sr - sh)
(7)
各符号物理意义如图 1 所示 ,其中 αr 为再热蒸汽流
量与新蒸汽流量的比值。
所以 :
T1
=
( h0 ( s0 -
hf ) sf )
具有回热循环的凝汽式汽轮机的热耗率修正值
为:
ΔHR
HR
=
ΔT2
T1 - T2
-
(
T2 ·ΔT1
T1 - T2) T1
-
Δηoe ηoe
·100 %
(4)
ηoe = ηoi ·ηm ·ηg
(5)
式中 , T1 为平均吸热温度 , K; T2 为平均放热温度 , K;ηoi为汽轮机的相对内效率 ;ηm 为机械效率 ;ηg 为发电机效率 ;ηoe为相对内效率。
方法 ,对锅炉反平衡计算中的 5 项损失分别进行偏
0 前言
差分析 ;辅机用电率偏差也是采用小偏差方法 ;蒸汽
循环效率也可以分解为汽机各个参数引起的偏差 ,
电厂的经济性能指标 (如机组热耗率 ,电厂标准其中绝大部分可以采用定工况下的等效焓降曲线拟
煤耗率等) 可参考电站锅炉性能试验规程 ( GB10184 合进行计算 ,但是由于等效焓降自身的特点 ,它不适
- 88) 和电站汽轮机试验规程进行计算 ,其中锅炉性合计算主蒸汽参数、再热蒸汽参数、凝汽器终参数的
能计算采用反平衡方法 ,汽轮机性能计算采用正平偏差。本文利用热力试验初终参数的修正计算方
衡方法。电厂中另外一种数据也是很重要的 ,它对法 ,根据热力试验数据计算得到初终参数的修正曲

本科毕业设计(火电机组加热器端差对经济性影响的分析).

火电机组加热器端差对经济性影响的分析摘要：讨论汽轮机组的经济性问题，人们往往把目光放在汽轮机的初终参数上，认为它们的变化对机组的经济性影响较大，这无疑是正确的。

但分析整台机组的经济性仅限于此也是不全面的。

还应关注汽轮机的回热系统，因为汽轮机的回热系统也有相当的节能潜力，认真分析其中存在的问题，也能找到节能的途径和办法，其中汽轮机热力系统中的加热器的运行情况,对机组经济性有较大的影响，主要表现在加热器的端差（包括运行中的加热不足）、抽汽管道压损、散热损失、切除加热器和给水部分旁路等因素对热经济性的影响。

定量分析这些因素对热经济性的影响，对于机组节能和提高机组热经济性具有十分现实的意义。

在这些因素中，传热端差的影响尤其大，本文运用等效热降理论，以600MW和350MW机组为例定量分析了加热器端差变化对机组热经济性的影响，结果表明加热器端差越小,机组的热经济性越高, 加热器端差越大,机组的热经济性越低，这为电厂给水回热系统节能改造提供了依据，本文还总结了加热器端差增大的原因，并提出了相应的改进措施。

关键词：加热器，端差，等效热降法，经济性The Analysis of Thermal Economicon Terminal TemperatureDifference of Heater in Power UnitAbstract ：Disscussing the economic issuses of turbine, people tend to pay a attention to the initial and final parameters of the turbine, and think their changes will effect greatly on unit’s economy , which is undoubtedly correct. However, it is comprehensive to simply analyze . the economy of the entire unit. Because the heat recovery system of steam turbine has considerable potential for energy saving, we should also concern heat recovery system of steam turbine, and analyze the existing problems carefully to find the ways to energy saving. Heater terminal temperature difference of steam turbine thermal system can cause great infections on unit’s economy,and it mainly expresses the impacts about heater terminal temperature difference , the loss of pressure along pipe ,the loss of heat, the resection of high pressure feedwater heater ,and the bypass of supplying water,and so on.Analyzing the impact on unit’s hot economy by these fact ors has realistic significance for the unit’s energy saving and improving the unit’s hot economy. The terminal temperature difference influence greatly among these factors.This paper took the 600MW and 350MW units as an example, equivalent heat drop method was adopted for analyzing heater terminal temperatu re difference effect on unit’s economic. The results indicated:the smaller heater terminal temperature difference, the higher unit’s economic; the bigger heater terminal temperature difference,the lower unit’s economic,and it provided the evidence for energy saving.This paper summarised the reasons for increasing difference, and put forward measures for improvement.Key words: heater ，terminal temperature difference ，equivalent heat drop method，economy目录摘要 (Ⅰ)Abstract (Ⅱ)1 前言 (1)1.1 我国的能源现状和节能意义 (1)1.2 火电机组的节能分析 (1)1.3 给水回热加热系统 (1)1.4 采用回热加热循环的优点 (1)1.5 本文的主要工作 (2)2 给水回热加热器 (3)2.1 给水回热加热器的分类和结构 (3)加热器的分类 (3)混合式加热器和表面式加热器的优缺点比较 (3)2.2 回热加热器的运行 (4)低压加热器的运行 (4)低压加热器的停运 (5)高压加热器的运行 (5)高压加热器的停运 (6) (7)2.3 回热系统的影响因素 (7)2.4 加热器端差及热损失产生的原因 (7)2.5 分析加热器端差对机组热经济性影响的意义 (8)3 等效热降理论及其计算通式 (9)3.1 等效热降理论概述 (9)3.2 基本概念 (9)3.3 方法应用 (10)4 加热器端差变化对经济性影响的计算分析 (11)4.1 TC4F-980型600MW亚临界机组的回热系统 (11) (12)降计算 (12)加热器端差的定量分析 (14)4.2 TC2F—38.6型350MW机组的回热系统 (18) (19) (19)加热器端差的定量分析 (19)4.3 计算结果的分析 (23)5 回热加热器端差增大的原因分析及改进措施 (25)5．1 回热加热器端差增大的原因分析 (25)5．2 降低回热加热器端差的改进措施 (26)6 结论 (28)参考文献 (29)附录 (31)附录1：英文文献 (31)附录2：中文译文 (35)1 前言1.1 我国的能源现状和节能意义现如今全球能源供应日趋紧张，而我国更是如此，电能作为我国日常能源供应的主要能源，其消耗量非常大，并且目前我国电力行业形势严峻，特别是在用电高峰期电力供应明显不足，因此电力生产中的节能具有非常现实的意义，而我国以火力发电为主，目前我国的火力发电厂机组约占总装机容量的74.5%，因此如何进行火电机组的节能，提高火电机组的热经济性尤为重要。

加热器端差对经济性影响的分析

加热器端差对经济性影响的分析Hessen was revised in January 2021加热器端差对经济性影响的分析在关于汽轮机组的经济性问题上人们往往把目光放在汽轮机的初终参数上，认为它们的变化对机组的经济性影响较大，这无疑是正确的。

一、给水回热加热系统及其优点给水回热加热指在蒸汽热力循环中从汽轮机数个中间级抽出一部分蒸汽，送到给水加热器中用于锅炉给水的加热，提高工质在锅炉内吸热过程的平均温度，以提高机组的热经济性。

给水回热加热系统是原则性热力系统最基本的组成部分，采用蒸汽加热锅炉给水的目的在于减少冷源损失，一定量的蒸汽作了部分功后不再至凝汽器中向空气放热，即避免了蒸汽的热量被空气带走，使蒸汽热量得到充分利用，热耗率下降，同时由于利用了在汽轮机作过部分功的蒸汽加热给水，提高了给水温度，减小了锅炉受热面的传热温差，从而减少了给水加热过程中的不可逆损失，在锅炉中的吸热量也相应减少。

综合以上原因说明给水回热加热系统提高了机组循环热效率，因此，汽轮机采用回热加热系统对提高机组运行经济性有决定性的作用，而回热加热系统的运行可靠性和运行性能的优劣，将直接影响整套机组的运行经济性。

采用回热加热循环的优点（1）提高热效率。

由于抽汽的原因，排至凝汽器的蒸汽量减少，冷源损失减少，所以循环热效率提高。

（2）对于锅炉来说，因给水温度提高，锅炉热负荷降低，因此炉内换热面积减少，节约了钢材用量。

（3）由于中间抽汽，使汽轮机末几级的蒸汽流量减少，减少了汽轮机末几级的流通面积，使末级叶片的长度减少，解决了汽轮机末级叶片设计、制造的难题。

（4）由于进入凝汽器的蒸汽量的减少，凝汽器的热负荷减少，换热面积也减少，减少了钢材用量，节省了投资。

某机组三段抽汽温度低原因及对机组经济性影响的定量分析

某机组三段抽汽温度低原因及对机组经济性影响的定量分析Quantitative analysis of the causes of the temperature drop in the third extraction steam and the impact on the economy of the unitZhang Dongxing, Wang Bin, Jiang Yehui, Wu XiHuadian Electric Power Research Institute Co., Ltd, Hangzhou, Zhejiang, 210013摘要：某600MW等级超临界机组通流改造后，三段抽汽温度下降约95℃，严重影响了机组运行的安全性和经济性。

本文主要从机组三段抽汽温度偏低的原因进行分析，并定量分析三段抽汽温度偏低对机组热耗、出力、抽汽流量的影响，为其它发生类似情况的机组提供参考。

关键词：三段抽汽温度；热耗；出力；定量分析ABSTRACT:The temperature of the three-section extracted steam dropped by about 95°C after the through-flow modification of a 600MW unit, which seriously affected the safety and economy of the unit's operation. In this article, the reasons for the low extraction temperature of the three sections of the unit are analysed, and the impact of the drop in the extraction temperature of the three sections on the heat consumption, output and extraction flow of the unit is quantified and analysed. This study will provide a reference for the performance analysis of other units where similar situations occur.KEY WORD:Temperature of the three vapour extraction sections;Heat rate;Output;Quantitative analysis某600MW等级超临界燃煤发电机组在实施汽轮机通流部分改造后，机组三段抽汽温度较改造前存在明显下降，额定负荷工况下，比设计温度偏低95℃左右，对机组运行的安全性和经济性产生一定的影响。

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０＝ｔ一ｔ＝ｔ —ｔ０
一卵）？
式（）３变换可得式（）此时可以容易求得：４，
Ａｔ＝ｔ０＝ｔ一ｔ —ｔ
式中，为加热器汽侧实际压力对应饱和温度；ｔ为加热器汽侧目标值压力对应饱和温度。
△ ：ｆｑｌ１业一ｑｌ１ｑ１＋△ｒ。Ｑ △ 、十．＋
响，并针对加热器的型式和位置的区别进行了分类讨论，后最
０前
言
通过具体实例计算说明抽汽压损增大对机组热经济Ｉ影响。生
回热加热器是电厂热力系统的核心部分之一，其运行工况的好坏直接影响整个机组的热经济性。其中影响主要表现在端差（包括运行中的加热不足）抽汽压损、、散热损失、加热器停运以及给水旁路等方面。在变工况运行下，机组所能达到的最佳工况下的各运行参数，称之为目标值，它是表征机组运行经济性的基准。当前值与目标值偏差反映热力设备或运行方式经济性的好坏，运行人员应以减少它们之间的偏差为目的进行调整。加热器抽汽压损为抽汽在加热器中以及从汽轮机抽汽口到加热器汽侧沿途管道上产生的压力损失的总和。抽汽压损是一种不明显的热力损失，抽汽的使
热器给水份额、疏水份额］。
△ 卢 ‘ｌ（＿一）日Ｚ。０？。ｙｌ
循环吸热量变化为：
△Ｑ＝０（ ≤ ｍ）ｉ
（９）
（０２）
△Ｑ一￣￣ｉｚ・ｙ
（
一
ｍ＋１）
（１２）
￣ｉｚ‘ ￣（ｙ、丝ｑ
△ 卢。。＇１ ’）一日－ △ ｉ（０一７ ‘ ７＋０ｑ－
文献［］详细推导了给水焓对 △ ２中，影响计算，并未但对△ Ｑ影响如何计算进行具体说明，而且疏水焓对 △ Ⅳ和 △Ｑ影响计算，也未进行任何说明推导。本文在参考大量文献基础上，利用等效焓降局部分析法，对抽汽压损偏离目标值各级△ ｒ和Ａｙ对机组经济性影响进行分析，并针对加热器型式和位置区别进行详细归纳分类。在分析中规定再热后第一级为ｍ加热器，回热系统级数，中，ｎ为其
２５６
‘ ）（３，１
（４１）
（ｉ＝ｍ）（５１）
！
通过热力计算求得，但是抽汽压损目标值运行时加热器出口水温ｔ不易由现场测量数据或其它计算数据计算求得，ｏ因此在实际应用中需要通过其它方法求取。定量分析过程中，设加热器上下端差不变，假则有式（）３：
ＡｂｔａｔＶａｉｂｅｃｎｉｏｆｈａｅｐｒｔｇ，ｈｔａｅｔｃｉｎｐｅｓｒｏｓｄｖａｅｒｍｈａｇｔｈｖｒａｓｒｃ：ｒｌｏｄｔｎｏｅｔｒｏｅａｉｔｅｓｅｍｘｒｔｒｓｕｅｌｓｅｉｔｄｆａｉｎａｏｏｔｅｔｒｅａｅｇｅｔｉｆｅｃｎｔｅｔｅｍａｆｃｅｃ．Ｕｓｇｅｕｖｌｎｎｈｌｙｄｏｔｏｐｍｐｎｔａｐｅｓｒｓｅｉｔｄｆｏｔｅｎｕｎｅｏｈｒｌｅｉｎｙｌｈｉｉｑｉａｅｔｅｔａｐｒｐｍｅｈｄ，ｕｉｇｓｅｍｒｓｕｅｌｓｄｖａｅｍｈｎｏｒｔｒｅｎｔｅｏｏｆｅｃｏｑａｔａｉｅｉａａｙｅｎｔｅｍｅｈｄｏｈｔａｔｒｉｅｓａｅｔａｔｎｉｌｔｐｅｓｒａｇｔｉｃｎｍｙｉｌｎｅｔｕｎｉｔｓｎｌｚｄｉｈｔｏｆｔｅｓｅｍｕｂｎｔｍｘｒｃｉｎｅｒｓｕｅｕｎｕｔｖｅｏｂｉｇｃａｇｌｓｎａｅｅｔｒｕｌｔｈｎｉｇｉａｌ．ｈｓｐｐｒｔｋ０ｅｎｈｎｅｅｓａｄｗｔｒｈａｅｔｓｃａｇｎ．ＦｎｌｔｉａｅａｅａＮ６０—１．／３／３ｎｔｓａｘｍｐｅｔｏｅｙ６７５７５７ｕｉａｎｅａｌｏｉｕｔａｅｔｅｓｃｍｘｒｃｉｎｐｅｓｒｏｓｄｖａｅｏｔｅｔｒｅｆｔｅｔｅｍａｆｃｅｃｆｉｕｎｅｌｓｒｔｈｔａｅｔｔｒｓｕｅｌｓｅｉｔｄｆｍｈａｇｔｈｒｌｅｉｎｙｏｌａｏｒｏｈｉｌｆｎｅｃ．Ｋｅｒｓｈａｅ；ｑｉａｅｔｅｔａｐｒｐｍｅｈｄ；ｔａｅｔａｔｎｐｅｓｒｓ；ａｇｔａｕｔｅｍａｆｃｅｃｙｗｏｄ：ｅｔｒｅｕｖｌｎｎｈｌｙｄｏｔｏｓｅｍｘｒｃｉｒｓｕｅｌｓｔｒｅｌｅ；ｈｒｌｉｉｎｙｏｏｖｅ
１抽汽压损偏离目标值定量分析方法
文献［］，１中抽汽压损目标值变工况计算有详细推导过
程，本文就不赘述。采用汽轮机抽汽口压力不变，加热器出
口水温可以变动的方法对抽汽压损偏离目标值对机组经济性影响进行定量分析。当抽汽压损偏离目标值后，假设加热器抽汽口压力和上下端差不变，汽侧压力以及对应饱和温度
组热经济性的影响。关键词：加热器；等效焓降；抽汽压损；目标值；热经济性分类号：Ｋ５Ｔ０文献标识码：Ａ文章编号：０１５８（０１０－２４０１０ —８４２１）４０６－３
ＴｅＱａｔｔｅＡａｓｆｔｔｍＥｔｃｏｒｓｒＬｓＤｖｔｈｕｎｔｉｎｌｉＯｅＳａｘａｔｎＰｅｕｏｓｅｉｅｉｖａｙｓｈｅｒｉｓｅａｄ
２３疏水放热变化 △ 影响计算．
２．１３．
．
ｉ热器为疏水放流式加
此时抽汽焓值ｈ为
新蒸汽等效焓降变化为：
为热井凝结水焓值ｉ。因此明：，。ｈ一这样００ｑ：ｑ＝。ｉ，号加热器的抽汽效率：，就等于０７。
第５３卷第４期
２１０１年８月
汽
轮
机
技
术
Ｖ０．３Ｎｏ４１５．
Ａｕ．０１ｇ２ｌ
ＴＵＲＢＩＮＥＴＥＣＨＮ０ＬＯＧＹ
加热器抽汽压损偏离目标值对机组热经济性影响的定量分析
崔永波，黄竹青
（长沙理工大学能源与动力工程学院，长沙４０１）１１４
（＞ｍ）（６ｉ１）
２２４加热器为最后一个高压加热器．．ｉ
２抽汽压损偏离目标值对机组经济性影响定量计算分析
２１理论基础．
新蒸汽等效焓降变化为：
△ ＝ｌ △ ・７日・，（７１）
循环吸热量变化为：
加热器的影响理解为给水焓升变化和疏水放热变化二者的
线性叠加Ｊ。
△ ＝一ｃｆ。‘ （）１
△ ＝Ｃ ‘ ｔｐＡｓ
（）２
式中，为抽汽压损偏离目标值加热器出口水温变化，ｔｔＡ＝
—
本文应用等效焓降局部分析法定量分析抽汽压损偏离目标值对新蒸汽等效焓降、环吸热量及机组热经济性影循
发生变化，从而影响加热器出口水温和疏水温度即影响加热
器给水焓升和疏水放热量，其变化量用 △ｒ和 △ 表示，如式
（）式（）１、２。针对采用定量分析方法的特点，将抽汽压损对
做功能力下降，降低热力系统经济性。可以把抽汽压损运行
值与目标值的偏差作为机组运行热经济性分析的主要依据，进而快速准确的计算各加热器抽汽压损偏离目标值所造成的能耗；其对于改善回热系统结构缺陷、评价检修效果、完善加热器运行水平也有着重要作用。
收稿日期：１－１３２１ — ００１基金项目：湖南省科学技术厅基金项目（编号：Ｇ３８）０Ｋ００。５
ｔ、。ｃ分别为加热器给水侧比热容、水侧比热容。其；。疏
中，热器出口实际水温ｔ加易测量获得，Ｃ易由测量参数ｃ、
ｉ１
一
ｑｉ
一
△ Ｉ，
）
（＞ｍ＋１（２ｉ）２）
２３２ｉ热器为汇集式．．加
分别为ｉ号加
新蒸汽等效焓降变化为：
２２给水焓变化 △ ．ｒ影响计算
２２１ｉ．．＋１加热器不含疏水冷却器（）段新蒸汽等效焓降变化为：
作者简介：崔永波（９６）男，，１８．，汉山东菏泽，硕士研究生，研究方向动力机械故障诊断与控制技术。
第４期
崔永波等：加热器抽汽压损偏离目标值对机组热经济性影响的定量分析
△ ＝一ａＨ