辅助热源式太阳房的热工计算分析
太阳能辅助供热系统的设计与效益分析
太阳能辅助供热系统的设计与效益分析引言：太阳能作为一种清洁、可再生的能源，近年来越来越受到人们的重视。
太阳能辅助供热系统是利用太阳能热能将其转化为热水或者蒸汽，从而为供热系统提供能源。
本文将从工程专家和国家建造师的角度，对太阳能辅助供热系统的设计与效益进行分析。
一、太阳能辅助供热系统的设计1. 太阳能热能收集装置的选择：太阳能热能收集装置主要包括平板集热器和真空管集热器两种。
平板集热器适用于中高温太阳能辅助供热系统，而真空管集热器适用于低温太阳能辅助供热系统。
设计者需要根据具体的项目需求选择合适的热能收集装置。
2. 热能传输与储存系统的设计：太阳能热能需要传输和储存，以保证供热系统在夜晚或者阴天也能正常运行。
热能传输系统一般使用导热液（如水或者其它工质）来传输热能，而储存系统则需要考虑能量的储存容量和热损失等因素。
设计者需要合理设计传输和储存系统，以提高整个供热系统的效率。
3. 辅助设备的选配与能量转换：太阳能辅助供热系统通常需要配备辅助设备，如水泵、阀门、传感器等。
设计者需要根据具体情况选择合适的辅助设备，并进行能量转换的考虑。
例如，太阳能热能转化为热水后，还需要通过水泵将热水输送到供热系统中，设计者需要合理选配水泵的功率和流量，以确保系统运行的顺畅。
二、太阳能辅助供热系统的效益分析1. 环境效益：太阳能辅助供热系统的运行不会产生二氧化碳等有害气体，对环境污染较小，符合可持续发展的理念。
使用太阳能供热系统可以减少对传统能源的依赖，降低能源消耗和环境负荷。
2. 经济效益：虽然太阳能辅助供热系统的建设和维护成本较高，但由于太阳能是免费的，供热系统在运行中能够节约燃料费用。
同时，在一些有政府补贴政策的地区，使用太阳能辅助供热系统可以享受到一定的财政补助，进一步增加经济效益。
3. 能源效益：太阳能是一种清洁的能源，利用太阳能进行辅助供热可以使供热系统的能源消耗减少，提高系统的能源效率。
太阳能辅助供热系统可利用太阳能逐渐提高供热系统的热水温度，使整个供热系统的工作效率得到提高。
铁路房屋辅助热源集中太阳能热水系统施工工法(2)
铁路房屋辅助热源集中太阳能热水系统施工工法铁路房屋辅助热源集中太阳能热水系统施工工法一、前言传统的热水系统对能源的消耗较大，因此铁路房屋辅助热源集中太阳能热水系统应运而生。
本文将介绍该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析以及工程实例。
二、工法特点铁路房屋辅助热源集中太阳能热水系统的特点包括：1. 具有独立的热源：该系统独立于传统的暖气系统，采用太阳能作为主要热源，降低了能源消耗。
2. 辅助热源集中：系统采用集中供热的方式，将多个铁路房屋的辅助热源集中在一个地方，提高了能源的利用效率。
3. 多源热交流：系统可接受太阳能、电能等多种能源形式进行热源交流，灵活可调。
三、适应范围铁路房屋辅助热源集中太阳能热水系统适用于铁路房屋、车站以及铁路辅助设施等建筑，能够满足冬季供暖和热水使用的需求。
四、工艺原理施工工法与实际工程之间的联系主要体现在工艺原理上。
该工法的理论依据是利用太阳能收集热能，通过热交换器传递给水，从而实现供暖和热水使用。
具体采取的技术措施包括：1. 设计合理的太阳能收集器：太阳能收集器应具备高效、稳定的特点，可将太阳能转化为热能。
2. 优化热交换器结构：热交换器应具有高效、节能的特点，能够充分利用太阳能的热能。
3. 有效循环水：通过水泵将热交换后的水循环引入房屋，实现供暖和热水使用。
4. 定期维护和清洁：定期对太阳能收集器和热交换器进行维护和清洁，保证系统的正常运行。
五、施工工艺铁路房屋辅助热源集中太阳能热水系统的施工工艺可分为以下几个阶段：1. 建立太阳能收集设施：根据实际建筑情况和太阳能收集需求，确定太阳能收集器的布置位置，进行基础施工和支架安装。
2. 安装热交换器和水泵：根据系统设计，将热交换器和水泵安装在适当位置，并连接好供水管道和回水管道。
3. 连接输送管道：根据建筑布局，将太阳能收集器和热交换器通过输送管道连接起来，形成完整的热能传递通道。
太阳能辅助热源分析
太阳能热水工程辅助热源分析太阳能热水工程目前被广泛使用，节能环保。
但是遇到阴雨、雪天，需要其它能源补充，这也是太阳能热水的天然缺陷，目前解决方法有二种，分别是：电加热、空气源热泵加热机组（近几年的新型产品）。
一、我们就两种补充加热方式进行分析如下：①电加热管式（或称电锅炉）加热方式：此产品是电阻丝加热，产品在工厂生产出来电加热器直接插入水箱加热或者是电锅炉的形式，体外循环加热。
优点是投资成本低，缺点是产品质量不稳定，工作环境差（水垢影响），换热效果不好，寿命短，不节能。
例如：输入功率10千瓦，输出功率约9.5千瓦，cop值0.95，加热时间长，在实际工程施工时，需要考虑加大电加热功率，才能满足短时间升温补热的要求。
②空气源热泵热水机组加热方式：目前热泵机组的产品质量非常稳定（经过十几年的市场使用），近几年热泵产品工作环境能做到-25℃寒冷地区正常使用，节能效果明显，cop值夏季可以达到8，冬季-25℃环境下（晴天）可以达到2，夜间也能达到1.6左右。
例如：热泵输入功率10千瓦，夏季可以输出80千瓦的热能，冬季可以输出40千瓦--20千瓦的热能。
热泵热水机组是由空气中吸收热能，再由压缩机把温度提升到50℃以上，输送到循环水箱，达到加热生活热水的目的。
二、能耗分析，10吨水为例：①电加热：380V，加热功率约50kw，10kw加热器×5支加热时间约为10个小时，可以把10吨水由15℃（自然温度）升高到55℃，升温目标是40℃，电耗为500度电量。
②空气源热泵机组：380V，输入功率8.2kw，输出功率36kw（冬季-7℃时）每小时加热水约1吨，55℃热水。
冬季约10个小时可以加热10吨热水（由15℃升温55℃），升温目标是40℃，电耗为82度电+循环水泵耗电约为100度电（工厂参数）；夏季约2个小时可以加热10吨热水（由15℃升温55℃），升温目标是40℃，电耗为20度电+循环水泵耗电约为30度电（工厂参数）。
太阳能热水系统的计算
t l 冷水温度（℃），（按上边15℃~20℃取值）；
类型
住宅（㎡） 宾馆（㎡） 备注
地区
海口
0.8
1.6
三亚
0.68
1.36
设计日用热水 量按：住宅 50L/人日，酒 店、宾馆 100L/日床；
换算为每平米太阳能集热面积产60℃热水量分别为：海口62.5L， 三亚73.5L。 贮热水箱的容积一般等于日热水用量，贮热水箱宜靠近太阳能集 热器布置，以减少连接管路热损失。
行，无需专人看护。 （5）机器具备高压保护、低压保护、过流保护、过载保护、超 高温保护等多重安全保护装置。 （6）安装场地灵活，可放置于阳台、车库、地下室、楼面等， 无需设置专门机房，安装维护方便，特别适合高楼层、别墅套房安装 使用。
3、减压阀 根据建筑情况考虑到热水水压与市网水压的实际情况，需增加减压阀 从而可以有效解决热水水压较高与市网水压的混合问题。 （1）比例式减压阀； （2）可调式减压阀。
t
耗热量的3%~5% 配水管道的热水温度差（℃），按系统大小确定，一般取 5℃~10℃；
五、辅助加热空气源热泵的设计小时供热量应按下式计算
mqr C (t r tl ) r Qg K1 T1
Qg 热泵设计小时供热量kJ/h；
T1 热泵机组设计工作时间h/d，取12h~20h； K1 安全系数，取1.05~1.1；
三、系统设计小时耗热量 全日供应热水的住宅、别墅、招待所、培训中心、旅馆、宾馆的 客服（不含员工）、医院住院部、养老院、幼儿园、托儿所（有住宿） 等建筑的集中热水供应系统的设计小时耗热量应按下式计算：
Qh K h
mqr C (t r tl ) r 86400
Qh 设计小时耗热量（W）；
严寒地区农宅附加太阳房采暖能耗及节能分析
第37卷,总第215期2019年5月,第3期《节能技术》ENERGY CONSERVATION TECHNOLOGYVol.37,Sum.No.215May.2019,No.3 严寒地区农宅附加太阳房采暖能耗及节能分析李 清,朱永健,马令勇,李 栋,王柏超(东北石油大学,黑龙江 大庆 163000)摘 要:以严寒气候某地区的一处代表性农村住宅为例,探讨了农村住宅附加太阳房的采暖能耗及其节能潜力。
基于EnergyPlus研究了附加太阳房前后农村住宅采暖设计温度为14℃、16℃、18℃和20℃时,在最冷日、最冷月以及采暖期的采暖能耗和节能效果。
研究结果表明:严寒地区农村住宅附加太阳房后室内温度升高、昼夜温度波动较小,室内热舒适性增加,而且有效降低建筑采暖能耗,其节能率达22.73%;农村住宅采暖设计温度越高,其建筑采暖能耗越大且呈1.4~2.7倍增长;采暖设计温度18℃时,农村住宅附加太阳房节能效率最高。
关键词:严寒地区;农村住宅;太阳房;采暖能耗;节能率中图分类号:TU832 文献标识码:A 文章编号:1002-6339(2019)03-0206-07 Analysison Heating Consumption and Energy Saving of Rural Residencewith Solar House in Severe Cold AreaLI Qing,ZHU Yong-jian,MA Ling-yong,LI Dong,WANG Bai-chao(Northeast Petroleum University,Daqing163000,China)Abstract:We take an representative rural residence in the severe cold area as an example,discuing the heating consumption and energy-saving potential of rural residence with solar house.Based on software EnergyPlus,simulation is studied on the hourly,daily,monthly,total heating consumption and energy-saving effect of the rural residence before and after attached solar house under interior heating design tem⁃perature of14℃,16℃,18℃and20℃.The results show that with the rural residence attached solar house in severe cold area,as the indoor temperature increases,the temperature fluctuation between day and night decreases,the thermal comfort improves.It can effectively reduce the heating consumption,and the total energy-saving rate is up to22.73%.The heating consumption rised1.4to2.7times when the rural residential heating design temperature is higher.When heating design temperature is under18℃, the energy-saving rate reaches the peak.Key words:severe cold area;rural residence;solar house;heating consumption;energy-saving rate收稿日期 2019-01-12 修订稿日期 2019-04-26基金项目:住房城乡建设部科学技术项目计划(2018-K1-003);东北石油大学校级研究生科研项目(YJSCX2017-023NEPU);黑龙江省教育厅科研专项经费东北石油大学引导性创新基金项目(2017YDL-11)作者简介:李清(1987~),女,硕士,讲师,主要从事建筑理论及建筑技术研究。
太阳能供暖计算案例
太阳能供暖计算案例
案例概述：
我们以一个位于山东省的20万平方米小区为例，进行太阳能供暖计算。
该
小区包括住宅区、小学、幼儿园、商住综合区和便民中心五大区域，供暖面积共计20万㎡。
设计单位采用了太阳能+空气源热泵组成的多能互补高效
能源系统作为主要的供暖热源。
1. 系统配置：
该项目配置了80台50匹空气源热泵机组，以及2340㎡太阳能集热器作为辅助热源。
根据项目所在地供暖室外设计温度-℃，空气湿度53%的条件，
每台机组在室外设计温度工况下实际制热量为126kW。
2. 节能效果：
由于采用了太阳能+空气源热泵的组合方式，全年运行费用低至13元/平米，采暖效果获得了用户的一致好评。
此外，通过节能设计，如增加建筑墙体和窗户的保温性能，减少了热泵的运行时长约2小时。
3. 等效设计容量计算：
太阳能热水采暖系统需要保证能量供需的逐时平衡。
通过供能量和采暖负荷的逐时大小关系判断系统是否可靠。
具体来说，如果供能量大于需求量，则认为该小时内系统可靠；反之则不可靠。
同时，还定义了供暖不足概率为不可靠小时数占总仿真小时数的比例，以及供暖可靠度。
这些参数可以用于评估系统的性能和可靠性。
总结：
通过太阳能+空气源热泵组成的多能互补高效能源系统，可以实现显著的节能效果。
在保证能量供需逐时平衡的前提下，该系统能够提供稳定、可靠的供暖服务，同时降低运行费用。
对于类似规模的供暖项目，可以参考此案例进行系统设计和配置，以达到节能减排和经济效益的双重目标。
太阳能采暖房间动态热负荷计算方法研究
太阳能采暖房间动态热负荷计算方法研究太阳能采暖是一种绿色、环保的采暖方式，得到了广泛的应用。
在太阳能采暖系统设计过程中，准确的热负荷计算至关重要。
本文基于动态热负荷计算方法，研究太阳能采暖房间的热负荷计算方法。
1. 热负荷计算方法热负荷计算是太阳能采暖系统设计的基础，其计算方法可以分为静态计算方法和动态计算方法。
静态计算方法是指在分析采暖建筑外骨架、墙体等构造的基础上，并结合当地气候条件进行计算，其计算结果反映了室内温度、供暖水温、表面温度等气候参数。
而动态计算方法是以时间为基础，对房间动态热负荷进行计算分析，更加准确。
2. 太阳能采暖房间动态热负荷计算方法太阳能采暖系统可以采用两种方式供热，即水暖式和空气式。
水暖式太阳能采暖系统主要包括太阳能集热器、水泵、储水箱、管道和散热器等组成部分。
空气式太阳能采暖系统主要由空气集热器、风机、热空气管道和散热器等组成部分。
本研究以水暖式太阳能采暖系统为例，提出如下的动态热负荷计算方法。
（1）建立房间热平衡方程根据能量守恒原理，建立太阳能采暖房间的热平衡方程，包括以下项：Q_{in}+Q_{cap}+Q_{sol}=Q_{out}+Q_{vent}+Q_{infil}+Q_{remove}其中，Q_{in}为供暖设备的供热能力，Q_{cap}为房间内部和外部环境之间的传热通量，Q_{sol}为太阳能辐射能量，Q_{out}为房间内部散热通量，Q_{vent}为通风换气通量，Q_{infil}为室外空气渗透通量，Q_{remove}为房间内部设备和人员产生的热量。
（2）确定环境温度根据当地气候条件，确定房间的外部环境温度。
对于南北朝向房间，可以根据房间内部的表面温度来计算房间内部的温度分布。
在太阳能直接采暖系统中，太阳能集热器的集热效率与太阳辐射强度和集热器表面温度密切相关。
因此，集热器表面温度的计算对于热负荷计算非常重要。
（3）确定供暖水温供暖水温是太阳能采暖系统中的一个重要参数，它直接影响到系统的供暖效果和节能情况。
零辅助热源被动式太阳房热工设计计算方法
零辅助热源被动式太阳房热工设计计算方法
张阳
【期刊名称】《西安建筑科技大学学报（自然科学版）》
【年(卷),期】1999(000)001
【摘要】着重介绍零辅助热源被动式太阳房的概念及以辐射温差比为设计依据的被动式太阳房热工设计计算方法--零辅助热源被动式太阳房热工设计计算方法.【总页数】3页(P29-31)
【作者】张阳
【作者单位】西安公路交通大学建筑与环境工程系,西安,710064
【正文语种】中文
【中图分类】TU119;TU12
【相关文献】
1.零辅助热源被动式太阳房地域分布区划研究 [J], 张阳;武六元
2.温控下被动式太阳房辅助热源量的动态分析 [J], 杨文秀;陈滨
3.无辅助热源被动式太阳房热工设计 [J], 刘加平;杜高潮
4.被动式太阳房热工设计（三） [J], 王德芳;喜文华
5.用热泵作被动式太阳房辅助热源的研究 [J], 敖永安; 王书文
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辅助热源式太阳房的热工计算分析
第38卷 第2期河南农业大学学报V ol.38 N o.2 2004年 6月Journal of Henan Agricultural University Jun. 2004文章编号:1000-2340(2004)02-0219-04辅助热源式太阳房的热工计算分析岳 峰1,高林朝1,袁 超2,王 方1,朱金陵1(1.河南省科学院能源研究所,河南郑州450008;2.河南农业大学,河南郑州450002)摘要:论述了主动与被动太阳能加热设备结合辅助加热器获得高效能太阳房的工作原理与热工计算方法,并结合所设计太阳能加热系统进行了热工计算与分析.关键词:太阳能;辅助热源;太阳房;热工计算中图分类号:TK511 文献标识码:ATherm al calculation method solar houses with auxiliary heating sourceY UE Feng1,G AO Lin2chao1,Y UAN Chao2,W ANG Fang1,ZH U Jin2ling1(1.Energy Research Institute of Henan Academy of Sciences,Zhengzhou450008,China;2.Henan Agricultural University,Zhengzhou450002,China)Abstract:In this paper,w ork theory and thermal calculation method for a high efficiency s olar house,provided with active and passive s olar heating facilities combined with auxiliary heating facilities is discussed,and the calculation and analysis of the s olar heating system are given too.K ey w ords:s olar energy;auxiliary heating s ource;s olar house;thermal calculation 太阳能加热系统具有无移动部件、无震动、无污染、无噪音,维修量很少等许多优点,在初始投资后几乎不再有资金投入,是人类最理想的能量来源.目前,随着中国住宅的大量建设以及居住标准的不断提高,住宅能耗迅速提升,因此在住宅建筑中充分合理地利用太阳能对节约常规能源有着非常重要的意义.但太阳能加热系统在拥有大量优点的同时,在具体使用上存在着一定的难度,最主要的难题是其不稳定性.由于太阳能加热系统在单位时间内获得的太阳辐射量是一个非常不确定的因素,受地域、季节、天气状况等条件的影响很大,不是一种稳定、可控的能源.因此,目前利用太阳能必须和煤、燃气、电等常规能源结合使用[1].作者研究了一种太阳能与常规能源结合使用为太阳房提供热量的辅助热源式太阳房,并结合所设计加热系统做出热工计算与分析.1 系统构成和工作原理1.1 系统构成 辅助热源式太阳房由太阳能主动加热系统、被动加热装置和辅助加热系统构成.主动加热系统由安装在房顶的太阳能集热器和安装在房顶的绝热水箱相连接构成.被动加热装置由房屋及其集热墙构成.集热墙由南墙及南墙外面上加装的玻璃层构成,玻璃层和外墙面保持一定距离,其它墙体均采用绝热处理.辅助加热系统指由辅助加热器燃用煤、燃气、电等常规能源供给太阳房热量.热水的循环由一组泵来实现.系统方案如图1所示[2].收稿日期:2003-09-18基金项目:河南省重大科技攻关项目(0124190201)作者简介:岳 峰(1969-),男,河南南阳人,河南省科学院能源研究所工程师,从事太阳能及节能技术的研究工作. 220河 南 农 业 大 学 学 报第38卷11房屋H ouse 21绝热水箱H ot w ater tank 31集中热器给水循不泵W ater circulationg pum p 41太阳能集热器S olar w ater heater 51玻璃屋C lass sheet covering 61空气夹层A ir gap 7.南墙S outh w all 81散热器Radiator9.供暖热水循环泵H eating system pum p 10.加热系统水循环泵H eating sys 2tem pum p 11.辅助加热器Auxiliary heater 12.阳光Sunshine 图1 太阳能主动热系统、被动加热装置和辅助加热器构成图Fig.1 The system diagram of active solar herting system combinedwith p asive heating facilities and auxiliary heater 1.2 工作原理太阳能主动加热是在冬天有阳光时,水箱里的水在水泵的作用下循环通过太阳能集热器被加热,在热水泵的作用下循环通过房屋中的散热器.散热器里冷却的水被泵回水箱底部,散热器周围的空气被加热后扩散到房屋中.在晚上或是无阳光时,由辅助加热器加热水箱中的水来供给热量.太阳能被动加热是通过太阳光线穿过房屋南墙表面的玻璃层照射到外墙面上,由覆盖在墙面上的太阳光吸收涂层吸收而产生的.墙体吸收热量的多少由太阳光的辐照度、墙体的吸收率决定[3].由于太阳能主动加热系统和辅助加热系统供给太阳房热量的多少决定于太阳房热负载Q h.ld 的大小,因此要计算太阳房节能率和太阳能投资回收期,首先要确定太阳房的热负载Q h.ld .2 太阳房热工计算2.1 太阳房热负载Q h.ld 的计算方法 在冬季有阳光照射的Z d 小时里,辐照度为I 的太阳光穿过玻璃层被南墙表面涂层所吸收,其中一部分热量又通过墙体散失到室外空气中,剩余的热量传入房内.设在白天有光照的Z d 小时里通过墙体传入房屋内的总的比热为q d ,则q d 可由下列公式计算[4]:q d =B (t in -t out.av.d )(1/a in +δw /λw +δins /λins )-A (I av ・w pC -t in +t out.av.d )(1)其中,A =(1-μ)/b1/a in +δst.w /λst.w +δair /λeq +δgl /λgl +1/a outB =(1/b +2/a )(1-μ)+1/h ;C =δair /λeq +δgl /λgl +1/a out 式中,q d 为在Z d 小时里通过墙体传入房屋内的总的比热,W ・m -3;μ为房屋表面的光亮度;b 为房屋的宽度,m ;a 为房屋的长度,m ;h 为房屋的高度,m ;t in 为室内设计温度,℃;t out.av.d 为冬季日间室外平均温度,℃;I av.w 为冬季太阳辐照度平均值,kW ・m -2;p 为南墙墙体表面吸收太阳光线的吸收系数,p =0.95;a in 为墙体内表面的热对流系数,W ・m -2・℃-1;δw 为其它方向的墙和天花板的厚度,m ;λw 为其它方向的墙和天花板的的导热系数,W ・m -2・℃-1;δins 为其它墙的绝热层的厚度,m ;λins 为绝热物质的导热系数,W ・m -2・℃-1;δair 为玻璃层和墙体之间的空气层的厚度,m ;λeq 为等同于空气夹层的导热系数,W ・m -2・℃-1;δgl 为南墙的玻璃层的厚度,m ;λgl 为玻璃层的导热系数,W ・m -2・℃-1;a out 为玻璃层外表面的热对流的系数,W ・m -2・℃-1;δst.w 为南墙厚度,m ;λst.w 为南墙导热系数,W ・m -2・℃-1.在公式(1)中,导热系数λeq 的值取决于玻璃层和南墙表面之间的厚度δair .如果太阳光的辐照度和外面空气的温度不是很高,则q d 的值可能是0或负值.如果q d 为负值,则表明通过南墙获得的热量大于通过天花板和其它墙体所散失的热量,在这种情况下,房屋不需要主动太阳能和辅助加热器供热;q d 为正值,表明南墙获得的热量不足以补偿其它几面墙及天花板所散失的热量,在这种情况下,所缺少的热量就需要太阳能主动加热系统和辅助加热系统来补偿.设在夜晚24-Z d 小时里,从所有墙和天花板所散失的比热为q n ,q n 可用下式计算[5],有q n =A (t in -t out.av.n )+B (t in -t out.av.n )1/a in +δw /λw +δins /λins(2)第2期岳 峰等:辅助热源式太阳房的热工计算分析221 式中,t out.av.n为冬季夜间室外平均温度,℃.在冬季白天有阳光的Z d小时内,太阳能集热器所吸收的热量全部被用来加热水箱里的水而被储存起来,然后通过水泵把热水泵入室内散热器中来供给房屋热量.如果太阳光的辐照度能达到一定强度,集热器所产生的热量不仅能供给房屋在白天Z d小时内所缺少的热量,而且能供给房屋在晚间的部分时间内所流失的热量.在冬季Z d中太阳房获得的太阳能热量可由下面公式计算[6],有Q sol=[Z d q d+<(24-Z d)q n]V b(3)式中,Q sol为冬季Z d中太阳房获得的太阳能热量,kW;<为集热器白天所产生的热量在夜间给房屋供热的时间常数.在夜间的剩余时间(24-Z d)(1-<)里,房屋所需热量由辅助加热器燃用煤、燃气、电等常规能源产生的热量Q b来补偿,Q b的值可由下列方程来确定,有Q b=(24-Z b)(1-<)q n V b(4)房屋的季节的总负载Q h.ld可由下列公式来确定:Q h.ld=[Z d q d+<(24-Z d)q n+(24-Z d)(1-<)q n]V b n w(5)式中,Q h.ld为房屋的季节的总负载,kW・h;V b为房屋的体积,m3;n w为一个采暖期的供热天数.2.2 太阳房节能率太阳房节能率ES F的表达式为,有ES F=Q sol n wQ h.ld=[Z d q d+<(24-Z d)q n]V b n w[Z d q d+<(24-Z d)q n+(24-Z d)(1-<)q n]V b n w×100%整理可得:ES F=Z d q d+<(24-Z d)q nZ d q d+(24-Z d)q n×100%(6)2.3 辅助热源式太阳房增加的总投资太阳房增加的总投资[7],有G=[Z d q d+<(24-Z d)q n]V b P1HηT+A F P2(7)式中,G为太阳房增加的总投资,元;P1为当地原材料价折算出的太阳能集热器的单位面积价格,元・m-2;H为投射在集热器单位采光面上的日平均辐射量,M J・m-2;ηT为太阳能集热器的日平均效率,%;A F为太阳房的建筑面积,m2;P2为当地原材料价折算出的太阳房单位建筑面积增加投资,元・m-2.2.4 太阳能投资回收期太阳房年节能收益按下式进行计算[8,9],有A=[Z d q d+<(24-Z d)q n]V b n w SQ wηL+Z-W(8)式中,A为太阳房年节能收益,元;Q w为标准煤的发热量,k J・kg-1;S为当地煤价折算出的标煤量单位煤价;ηL为炉具的热效率,%;Z为炉具或采暖系统的年折旧费,元・a-1;W为太阳能采暖设施的年维修费,元・a-1.太阳能投资回收期按下式进行计算,有N=ln[A/(A-G i)]ln(1+i)(9)式中,N为太阳能投资回收期,a;i为年贷款利率,%.把(1),(2),(7),(8)式分别代入(9)式可得太阳房节能率和太阳能投资回收期的具体计算公式,很显然太阳房节能率和太阳能投资回收期与太阳房墙体的保温厚度δins和时间常数<等参数有关.3 计算实例 选择符合作者设计条件的某直接受益式太阳房,房间的长度、宽度、高度分别为16.5m,9.0m,3.06m,其总建筑面积A F 为148.5m 2,假定有关参数如下:房屋表面的光亮度μ为0.4,其它方向的墙和天花板的厚度δw 为0.26m ,其它方向的墙和天花板的的导热系数λw 为0.66W ・m -2・℃-1,绝热物质的导热系数λins 为0.076W ・m -2・℃-1,玻璃层和墙体之间的空气层的厚度δair 为0.1m ,等同于空气夹层的导热系数λeq 为0.28W ・m -2・℃-1,南墙的玻璃层的厚度δgl 为0.005m ,玻璃层的导热系数λgl 为0.76W ・m -2・℃-1,南墙厚度δst.w 为0.024m ,南墙的导热系数λst.w 为1.53W ・m -2・℃-1,室内设计温度t in 为18℃,冬季日间室外平均温度t out.av.d 为1.4℃,冬季太阳辐射强度平均值I av.w 为0.425kW ・m -2;南墙墙体表面吸收太阳光线的吸收系数p 为0.95,一个采暖期的供热天数n w 为120d ,当地原材料价折算出的太阳能集热器的单位面积价格P 1为2000元・m -2,当地原材料价折算出的太阳房单位面积增加价格P 2为7.62元・m -2,i =2.25%,Q w =29.26k J ・kg -1,当地煤价折算出的标煤量单位煤价S 为175元・t -1,炉具或采暖系统的年折旧费Z 为200元・a -1,太阳能采暖设施的年维修费W 为100元・a -1.当δins =0.04m 时计算结果见图2,当<=0.5和<=1时计算结果见图3.图2 ES F 随时间常数<变化关系曲线Fig.2 ES F variation ch anging with time constant <图3 投资回收期N 随绝热层厚度δins 变化关系曲线Fig.3P ay b ack periods N variatio the thickness of insulation δins 图2为当绝热层厚度δins 为常数时,ES F 随时间常数<变化关系曲线.从图2中可以看出,太阳房节能率ES F 与时间常数<成正比关系,当绝热层厚度不变时,若<值取0则太阳集热系统每天吸收的热量仅满足房屋白天的供热需求,夜间完全由辅助加热器供热,太阳房节能率最小.随着<值增大,太阳集热系统白天吸收贮存的热量可在夜间部分时间内供热,太阳房节能率随之增大,当<值取1时,辅助加热器在夜间不供热,房屋所需热量全部由太阳集热系统在白天吸收贮存的热量来供给,此时太阳房节能率最高.图3为当时间常数<为定值时,投资回收期随绝热层厚度δins 变化关系曲线.从图3中可以看出,随绝热层厚度δins 由小到大,投资回收期先由大变小再逐渐变大.这是由于当绝热层厚度δins 为0时,太阳房墙体散热量最大,为保持室内设计温度,主动太阳能系统的采光面积为最大而投资最多,投资回收期就较长,随着绝热层厚度δins 增大,太阳房墙体散热量减少,投资回收期随主动太阳能系统的采光面积减少而变短,但太阳房的建筑成本增加,当绝热层厚度δins 增大到一定值时,太阳房增加的建筑成本超过主动太阳能系统减少的投资,投资回收期又开始变长.由图可以看出当<=0.5,δins =0.04m 和<=1,δins =0.06m 时投资回收期最短,分别为1.1a 和1.7a .4 结语 在太阳房总负载一定时,改变绝热层厚度δins 和时间常数<,可以调整太阳房季节总负载中主动太阳能系统供热量和辅助加热器供热量的比例,从而改变太阳房投资回收期.通过模拟计算得出以下规律:当绝热层厚度不变时,随着<值增加,太阳房节能率随之增大;当时间常数<为定值时,随绝热层厚度δins 由小到大,投资回收期先由大变小再逐渐变大,因此,选择最佳绝热层厚度δins 和时间常数<值可使太阳房投资回收期和太阳房节能率达到理想值.以上计算结果证明,该计算方法是科学可行的.(下转第236页)在发展方面供应链B优于供应链A. 外部方面,供应链A在4项指标中,仅有1项占优,其它3项均无优势.指标集中,有2项为负向的,且它们的权重很大,所以最后的绩效都为负值,但供应链B的绩效要优于供应链A的绩效.整体绩效是考察供应链的最重要的方面,也是供应链绩效评价的最终结果.在整体绩效上,供应链A 为0.789,供应链B为0.653,供应链A优于供应链B.其原因是供应链绩效中最重要的财务和流程2个方面,其权重和为0.76,且供应链A高出供应链B分别为22.8%和67.1%.其它3个方面,权重和为0.24,所占比重小得多.因此,财务和流程的核心地位很大程度上决定了供应链绩效的评价结果.供应链A和供应链B都是以生产企业为核心企业的供应链.其中与生产密切相关的产品质量、营销、利润等凸现重要.流程是其核心部分,财务是其根本目标.供应链A的流程绩效和财务绩效都占优,自然而然的它的整体绩效要优于供应链B.参考文献:[1] 马士华,林 勇,陈志祥.供应链管理[M].北京:机械工业出版社,2000.[2] 张 静,吉 雷,孙剑平.绩效评价的经济学分析[J].中国人力资源开发,2002,(4):49-51.[3] 曾宝忠.平衡记分法与绩效管理[J].现代经济探讨,2001,(1):62-63.[4] 马士华,李华焰,林 勇.平衡记分法在供应链绩效评价中的应用研究[J].工业工程与管理,2002,(4):6-9.[5] J ERE MY Hall.Environmental supply chain dynamics[J].Journal of Cleaner Production,2000,8:455-471.[6] 朱永达.农业系统工程[M].北京:中国农业出版社,1993.(上接第222页)参考文献:[1] 张广宇.住宅太阳能热水的应用[J].太阳能,2002,(2):21-22.[2] 李元哲.被动式太阳房热工设计手册[M].北京:清华大学出版社,1993.[3] 彦启森,赵庆珠.建筑热过程[M].北京:中国建筑工业出版社,1991.[4] S ONNE J K,VIEIRE R K,RUDD A F.Limiting s olar radiation effects on outdoor air temperature measurement[J].ASHRAE T rans2actions,1993,99:23-27.[5] S M O LEC W,TH OM AS A.Theoretical and experimental investigations,of heat trans fer in a trombe wall[J].Energy C overs Manage,1993,34(5):385-400.[6] 陈 威,刘 伟,华 贲.被动式太阳能温室—采暖房中对流传热的数值分析[J],太阳能学报,2003,24(6):789-793.[7] 弗兰克P英克鲁佩勒,戴维P戴威特.传热的基本原理[M].葛新石,王义方,郭宽良,译.合肥:安徽教育出版社,1985.[8] 张 扬.零辅助热源被动式太阳房设计技术研究[D].西安:西安建筑科技大学,1994.[9] 何 江,汪明真,郭 兵.高温高湿地区环保节能住宅的设计与模拟计算[J].广西科学,1997,4(3):24-27.。
零辅助热源被动式太阳房热工设计计算方法
第31卷 第1期1999年 3月西安建筑科技大学学报J1X i’an U n iv.of A rch.&T ech.V o l.31 N o.1M ar. 1999零辅助热源被动式太阳房热工设计计算方法张 阳(西安公路交通大学建筑与环境工程系,西安,710064;女,35岁,讲师)摘 要 着重介绍零辅助热源被动式太阳房的概念及以辐射温差比为设计依据的被动式太阳房热工设计计算方法——零辅助热源被动式太阳房热工设计计算方法1关键词 辐射温差比;零辅助热源;被动式太阳房;传热系数中图分类号 TU119;TU12αThermal design and calculation m ethod forpassive solar houses w ith zero-aux ili ary heati ng sourceZ hang Y ang(D ep t.of A rch.&Envir.Eng.,X i’an H ighw ay and T ranspo rtati on U niversity,X i’an,710064)Abstract T he paper established the idea of passive so lar houses w ith zero-auxiliary heating source as w ell as the calcu2 lating m ethod fo r the design and passive so lar house.based on the rati o of radiant temperature difference i.e.ther m al de2 sign and calculati on m ethod fo r passive so lar houses w ith zero2auxiliary heating source.Key words ratio of rad iant te m p eratu re d if f erence,z ero2aux iliary heating sou rce,p assive solar houses,heat transf er co2 ef f icient所谓零辅助热源被动式太阳房热工设计计算方法,是指以被动式太阳房所建地采暖期最冷月室外平均气温作为室外气象参数,被动式太阳房集热面上最冷月平均收集的太阳能为室内采暖的主要能量来源,以保证太阳房室内热环境质量达到满足人们正常生活需要为依据1完全不考虑利用其他任何辅助能源采暖的一种被动式太阳房热工设计计算方法1以这种方法设计的被动式太阳房至少能保证在冬季采暖期连续晴天情况下,百分之百利用太阳能采暖1与这种设计方法相对应的太阳房称之为零辅助热源被动式太阳房1由此可见,零辅助热源被动式太阳房并不要求常规能源的使用绝对为零,而是指在冬季采暖期连续晴天情况下,房屋采暖不消耗任何常规能源,不依赖任何采暖设备,而仅仅通过建筑朝向的选择、结构构造的设计及建筑材料的合理利用等,达到完全依靠太阳能来保证冬季室内热环境质量达到一定设计标准的建筑物1这类太阳房的常规能源使用量很少,因而不需考虑设置辅助热源采暖系统11 与零辅助热源被动式太阳房热工设计计算方法有关的几个设计参数111 被动式太阳房总负荷系数——TL C被动式太阳房总负荷系数TL C的表达为 TL C=∑nbj=1A j U j+n V Pϖa C p 3.6 (W ℃)(1)式中 j——房间各个外围护结构的编号,包括各个朝向的墙、门、窗以及屋顶、地面等; nb——围护结构的编号总数; A j——围护结构j的面积,m2;α 收稿日期:1998207217() U j ——围护结构j 的传热系数,W m 2 ℃;V ——房间的内部体积,m 3; P ϖa ——室外空气平均密度,kg m 3;n ——房间的换气次数,h -1; c p ——空气的定压比热容,在常温范围内等于11008kJ kg ℃1室外空气平均密度P ϖa =353273+T ϖa P 101.3(kg m 3)1其中:P 为当地大气压力,kPa;T ϖa 为室外空气平均温度,℃1在用换气次数法估算房间的冷风渗透耗热时,考虑实际能够达到的计算精度不高,为了计算方便,本文一律取P ϖa =112kg m 31被动式太阳房总负荷系数TL C ,简单地说就是指建筑物温度每升高1℃时按稳定传热计算所需的供暖热负荷1从上述表达式可看出,被动式太阳房总负荷系数TL C 是建筑物围护结构传热损失(指在没有日射作用时的传热损失)和冷风渗透热损失两者之和1它所反映的正是建筑形式(其中包括建筑的平立剖面形式、建筑材料的热工性能)对供暖热负荷的影响1建筑物直接暴露于室外的面积越小,建筑材料保温性能越好,围护结构气密性越好,所需的供暖热负荷越少,反之,所需要的供暖热负荷越大1112 被动式太阳房净负荷系数——N L C被动式太阳房净负荷系数N L C 的表达式为 N L C =∑nbj =nc +1A j U j +n V P ϖa c p 3.6 (W ℃)(2)式中 j =1,…,nc 为太阳房集热部件的编号(nc 为集热部件的总个数),其余符号的意义同式(1)1被动式太阳房净负荷系数N L C 意指房间除太阳能集热部件以外的热负荷系数,即净负荷系数等于总负荷系数减去太阳能集热部件的热负荷系数1在零辅助热源被动式太阳房热工设计计算中,引入净负荷系数概念,可使某些计算简便、省略1113 被动式太阳房集热部件净平均供热量——Qϖcg 被动式太阳房集热部件净平均供热量Q ϖcg 的表达式为 Q ϖcg =S θP A P -Q ϖts (W )(3)式中 S θP ——太阳能集热系统得到的通过1m 2玻璃投影面积的总日射平均辐照量,W m 2; A P ——集热系统的净玻璃投影面积,m 2; Q ϖts ——由集热部件内部通过集热部件外围护结构传向室外的平均热损失,W 1在已知集热部件的效率Γ时,Q ϖcg 可按下式计算: Q ϖcg =A g H {t Η Γ (W )(4)式中 A g ——集热部件的窗户面积,m 2; H {t Η——投射在窗户(集热部件采光口)表面的总日射平均辐照量,W m 21集热部件净供热量意指由太阳能集热部件扣除本身热损失后供给房间的净热量1114 被动式太阳房集热部件效率——Γ被动式太阳房集热部件效率Γ指集热部件净供热量Qϖcg 和投射在集热部件玻璃盖层(包括窗框)表面上的总日射辐照量的比值1115 平均辐射温差比——H T笔者将投射在集热部件采光口表面的总日射平均辐照量与室内外温差的比值定义为平均辐射温差比1其表达式为 H T =H {t Η (T b -T a )(5)式中 H{t Η,T a 意义同前;T b ——室内计算温度,℃;T a ——室外平均温度,℃1116 被动式太阳房净负荷集热比——L CR被动式太阳房净负荷集热比L CR 的表达式为 L CR =N L C A g (W m 2 ℃)(6)被动式太阳房净负荷集热比L CR 反映了在一个特定的气候区内,零辅助热源被动式太阳房内部若03西 安 建 筑 科 技 大 学 学 报 第31卷要达到设计的温度取决于两个因素,第一个是建筑负荷系数,第二个是接收太阳能集热玻璃面尺寸1这一比值,是影响太阳能采暖总特性最重要的可调参数,同时也反映出怎样的建筑体型最有利于充分利用太阳能采暖12 零辅助热源被动式太阳房热工设计计算方法的理论根据对于仅依靠太阳能供暖,不考虑任何辅助热源的被动式太阳房,通过南向集热面的太阳辐射热吸收量和室内余热即为该太阳房的采暖供热量,而被动房的供暖热负荷则为围护结构的传热损失与门、窗缝隙冷风渗透耗热量之和1零辅助热源被动式太阳房在所要求的室内计算温度下,其稳态热平衡方程式为: Q ϖcg +Q ϖin =N L C (T b -T a )(7)式中 Q ϖcg ,N L C ,T b ,T a 意义同前;Q ϖin 为由室内的人、照明及非专用采暖设备所产生的内部热量平均值,W 1将式(2),式(4)代入式(7),则有A g H {t Η Γ+Q ϖin =(∑nb j =nc +1A j U j +n V P ϖa c p 3.6)(T b -T a )(∑nb j =nc +1Aj U j +n V P ϖa c p 3.6)=A g H T Γ+Qϖin (T b -T a )∑nb j =nc +1A j U j =A g H T Γ+Q ϖin (T b -T a )-n V P ϖa c p 3.6得围护结构净平均传热系数为U ϖ=[A g H T Γ+Q ϖin (T b -T a )-n V P ϖa C p 3.6] ∑nb j =nc +1A j (Wm 2 ℃) (8)(注:围护结构净平均传热系数U ϖ指房间除太阳能集热部件以外的围护结构传热系数的平均值)式(8)建立了在辅助热源的使用量为零的情况下,被动式太阳房围护结构净平均传热系数与平均辐射温差比的关系式1该式可作为零辅助热源被动式太阳房热工设计计算的理论基础13 结 论通过对上述零辅助热源被动式太阳房热工设计计算方法的研究,不难得出以下结论:平均辐射温差比H T 是影响被动式太阳房利用太阳能采暖总特性的室外综合气象参数,它反映了室外气温及太阳辐射强度对被动式太阳房采暖方式的影响1显然,平均辐射温差比H T 越大,太阳能采暖效果越好,反之,太阳能采暖效果越差1对于冬季虽然太阳辐射条件较好,但室外气温过低或虽然室外气温不算很低,但冬季太阳辐射条件较差地区,房屋不考虑常规能源采暖,而仅仅利用太阳能采暖,也即在上述地区建零辅助热源被动式太阳房在目前情况下还不现实1笔者建议用冬季最冷月南向垂直面上平均辐射温差比H T 作为定性划分可否建零辅助热源被动式太阳房区域及推荐不同地区零辅助热源被动式太阳房净平均传热系数的依据1参 考 文 献1 李元哲主编1被动式太阳房热工设计手册1北京:清华大学出版社,19932 张 阳1零辅助热源被动式太阳房设计技术研究:[学位论文]1西安:西安建筑科技大学建筑系,199413第1期 张 阳:零辅助热源被动式太阳房热工设计计算方法。
空气源热泵辅助加热太阳能热水系统热经济分析
表 2 空气源热泵辅助加热太阳能热水系统输出●成本试验结果表
Tab．2 Exergy cost on test of SEWHSASHP
太阳能累计
辐射量/ （MJ/m2）
进水 温度/℃
每天运行成
辐射后水 热泵加热后
箱终温/℃
水箱终温/℃
环境温度/℃
本（含非能 量费用）/元
输出●/ （kWh）
24.24
20.1
68.3
68.3
35.2
2.54
8.39
22.43
20.1
64.6
64.6
15.7
2.54
7.75
19.59
20.0
58.9
58.9
24.7
2.54
6.78
18.07
19.9
55.8
55.8
23.7
2.54
6.25
17.12
20.0
53.9
55.0
29.6
2.57
6.10
16.45
20.1
52.6
1 空气源热泵辅助式太阳能热水系统结构及运行模式
空气源热泵辅助加热太阳能热水系统
主要由太阳能热水子系统、空气源热泵机组、
热水箱及水阀构成，系统组成如图 1 所示[3] .
循环水泵根据集热器进出口循环水的温
差由 1 个温差控制器进行控制，其运行与空
气源热泵机组无关 . 太阳能热水子系统产生
的热水蓄存于热水箱 1 中 . 3 个水阀（V1、V2 与 V3）由 1 个可编程逻辑控制器 PLC 控制 . 当热水箱 1 中上部的水温高于 50 ℃时，V2 开启，V1、V3 关闭，太阳能热水子系统直接向 用户供生活热水，空气源热泵辅助加热太阳能 热水系统以常规的太阳能热水器模式运行. 当
太阳能供热系统等效设计容量计算方法
太阳能供热系统等效设计容量计算⽅法1 引⾔随着可再⽣能源的需求量逐年增加，其消耗占全球总能源的⽐重从2015 年的7.1% 预计增涨到2040 年的13%[1-2]，太阳能在可再⽣能源中应⽤的也越发⼴泛。
太阳能热利⽤形式多采⽤太阳能与辅助热源联合供能系统和多⽤途热泵辅助太阳能系统，既能够提供⽣活热⽔⼜进⾏建筑供暖[3-4]。
在这两类系统容量规划设计过程中，国内通常参考《太阳能供热采暖⼯程技术规范》对太阳能系统进⾏设计选型，⽽国外则⼀般采⽤F-chart⽅法[5]，⽅法[6] 和利⽤度法[7]。
但这些⽅法中，采⽤均值替代变化值的简化⽅法并未考虑⽓象的不确定性变化。
由于⽓象不确定性，⼀般认为太阳能集热器只有能量价值⽽没有容量价值[8]。
同时为保障系统的可靠性，采⽤设计负荷值对辅助热源进⾏设计选型[7]。
采⽤规范的设计⽅法虽然能够保证整个系统运⾏可靠，但忽略了太阳能供热时能够⼀定程度上提供可靠的系统容量，因此也具有⼀定的容量价值。
如果不对加⼊太阳能之后的系统容量进⾏合理评估，忽略这部分太阳能所能提供的容量，会造成实际供能系统初步设计过⼤，初投资增加的问题[9]。
针对以上问题本研究提出⼀种太阳能集热器等效设计容量的计算⽅法，该⽅法利⽤历史⽓象数据表达⽓象的不确定性，通过建筑和设备性能仿真来模拟系统的逐时能量匹配需求。
以系统可靠性作为约束指标，得到不同设计条件下的太阳能集热器等效设计容量，从⽽在规划阶段为设计⼈员提供参考，保证系统设计经济合理、运⾏可靠。
2 等效设计容量计算⽅法2.1 评价指标太阳能热⽔采暖系统需要保证能量供需的逐时平衡，因此本⽂通过供能量和采暖负荷的逐时⼤⼩关系判断系统是否可靠。
v(t) 为第t ⼩时可靠性计算指标，若供能量⼤于需求量则第t ⼩时内系统可靠(v(t)=1)，反之不可靠(v(t)=0)，如式（1）所⽰。
ΔQ hl(t) 为第t ⼩时供暖不⾜负荷量，Q hl(t)为t 时刻供暖量，Q st(t) 为t时刻蓄热量，Q a(t) 为t 时刻辅助锅炉供热量。
浅议太阳能采暖房间热负荷动态计算法
浅议太阳能采暖房间热负荷动态计算法摘要：本文借鉴空调冷负荷系数法，提出了一种便于工程设计应用的太阳能采暖房间热负荷动态计算方法，即热负荷系数法。
本方法不但计算简便，而且可反映太阳能采暖房间热负荷的动态特性，从而为太阳能采暖系统的设计和运行调节提供可靠依据。
关键词：太阳能采暖；热负荷；动态计算一、引言围护结构耗热量是决定建筑供暖热负荷值的一个重要因素。
《采暖通风与空气调节设计规范》（GB50019-2003）中规定：围护结构耗热量包括基本耗热量和附加耗热量，其中基本耗热量按一维稳态传热近似计算；围护结构附加耗热量主要考虑太阳辐射的热量及温差传热计算中某些条件改变时对于基本耗热量的修正。
目前国内关于太阳能采暖的两部设计标准对太阳能采暖房间热负荷仍采用稳态计算方法，此方法计算简便易行，但不能反映太阳能建筑热负荷波动性强的特征。
在太阳能采暖建筑中，不可忽略进入室内的被动太阳能的热量，而此部分热量不受围护结构传热衰减作用，会造成房间热负荷剧烈波动。
此外，太阳能采暖热源的供热量也具有明显的波动性，且与热负荷波动相位冲突，因此太阳能采暖系统应依靠蓄热调节保证采暖效果，而掌握太阳能采暖房间热负荷动态规律是进行热量蓄调的基础。
二、理论分析（一）热负荷系数对于围护结构而言，本文提出采暖热负荷采用下式计算：HLn=KF（t-tw）ε 式中HLn—围护结构逐时热负荷；F—围护结构的面积；K—围护结构的传热系数；t—供暖室内设计温度；tw—供暖室外计算温度；ε—热负荷系数。
热负荷系数定义为室内温度为18℃时，单位面积围护结构的逐时热负荷与室内设计温度为18℃时稳态方法下计算的热负荷之比，即：ε=HL18n/KF（t-tw）式中HL18n—室内温度为18℃时的逐时热负荷；t—供暖室内设计温度，t=18。
由式可见，要想求出热负荷系数，首先应求出室内设计温度=18℃时的逐时热负荷。
（二）逐时热负荷在负荷计算中，围护结构传热问题和室内负荷的计算问题通常可作为线性定常系统看待，描述线性定常系统的输入与输出之间的关系最常用的是传递函数。
被动式太阳房热工设计概算法
被动式太阳房热工设计概算法庄肃被动式采暖太阳房的热工设计与常规房屋的采暖设计具有相同的目的,即都要采用一定的技术措施来实现房屋的采暖,以保证房屋达到符合一定舒适标准的温度环境。
但二者又有所不同,常规采暖是通过设计一个包括锅炉、供暖管道、散热器设备等在内的采暖系统来实施采暖;而被动太阳房采暖是通过房屋本身构造所实施的一些建筑热工措施,如收集太阳热量和采取保温措施、蓄热等来进行采暖。
所以在进行太阳房的热工设计时,所依据的基本方法就是建立一定设计室温条件下的房间热平衡方程,来计算确定房屋集热、蓄热、保温构件等符合要求的设计参数,通常要通过反复试算才能选定。
概算法是建立在稳定的传热理论计算基础上的一种建筑热工计算,其核心是通过建立房间的热平衡来求得各项设计参数。
由于我国目前太阳房设计的主要技术指标是太阳房在无辅助热源条件下能够达到的平均室温,故概算法是一种比较有效且经常使用的设计方法。
11房间热平衡方程在无专设辅助热源情况下,如忽略灯光、炊事和居住者等不确定内热源散入室内的热量,房间的热平衡方程为Q b+Q L=Q s,d+Q s,w式中:Q b为基本耗热量,指围护结构的传热损失(不包括集热窗、墙);Q L为附加耗热量,指冷风渗漏热损失;Q s,d为直接受益窗太阳净得热量;Q s,w为集热蓄热墙太阳净得热量。
式中各部分热量的计算方法如下:(1)基本耗热量Q bQ b=E nj=1K j F j D m#24(T i,m-T o,m)式中:K j为某一面围护结构传热系数,瓦/米2#e;F j 为某一面围护结构的面积,米2;D m为月或采暖季天数,天/月(采暖季);T i,m为室内月或采暖季的平均温度,e;T o,m为室外月或采暖季的平均温度,e。
(2)附加耗热量Q LQ L=C p C VnD m#24(T i,m-T o,m)式中:C p为空气定压比热容,千焦/公斤#e;C为空气容重,公斤/米3;V为房间容积,米3;n为房间换气次数,根据门、窗密封性的好坏及开小窗换气情况,可取n=0.5次/小时或n=1次/小时。
太阳能热水系统辅助热源经济效益分析
太阳能热水系统辅助热源经济效益分析设计单位：科技有限公司编制日期：2014 年 5 月20 日目录第一章工程概况及设计原则 (2)1.工程概况 (2)2.地理位置及环境 (2)第二章辅助热源经济效益分析 (3)1.电加热器辅助加热功率及耗能量计算 (3)2.空气源热泵辅助加热功率及耗能量计算 (4)3.设备选型及成本 (5)1) 电辅助加器 (5)2) 空气源热泵 (5)3) 电辅助加热与空气源热泵辅助加热经济效益对比 (6)附件1：甘肃省电网销售电价表 (7)附件2：空气源热泵运行原理 (8)附件3：空气源热泵系统参数.................................. 错误!未定义书签。
第一章工程概况及设计原则1.工程概况该工程项目位于甘肃省嘉峪关地区，主要用于酒店客房洗浴用水，计划安装日产18吨55℃热水的太阳能热水系统，因太阳能热水系统在阴雨天和光照不足时需要通过辅助热源补充热量来满足供水需求，现就电辅助加热器和空气源热泵辅助加热两种辅助方式进行比较分析。
2.地理位置及环境嘉峪关市位于甘肃省西北部，中心位置为东经98°17＇，北纬39°47＇。
全市海拔在1412－2722米之间，城区平均海拔1600米。
嘉峪关市属温带大陆性荒漠气候，年均气温7.68℃，年日照3077.9小时。
自然降水量年平均81.5毫米，蒸发量2042.0毫米，全年无霜期134天左右。
当地室外气温参数表（数据来自国家气象局发布）嘉峪关市月平均气温一览表：（单位：℃）月份1月2月3月4月5月6月平均气温-9.7-6.3 1.69.7 16.520.5月份7月8月9月10月11月12月平均气温23.121.815.77.9 -0.8-7.8第二章 辅助热源经济效益分析1. 电加热器辅助加热功率及耗能量计算P=cm △t/（ηT*3600J ）=81KWP ——电加热的功率 单位：KW c ——水的比热容 4.18(J/kg •C)m ——每天所需水的质量 单位：（kg ） 本项目应取值：18000kg △t ——温升 单位： ℃ 本项目应取值：35℃ T ——电加热所需时间 单位：小时 本项目应取值：10小时 η ——电加热的效率 90% 3600J ——每度电的热值 单位：J本系统用电辅助加热将18吨水温升35℃，按加热时间10小时计算（考虑安全及设备寿命因素电加热工作时间不宜超过10小时），需要配置输入功率为81KW 的电加热。
太阳能补热地源热泵系统的计算
太阳能放置位置包括：（1）、30号楼楼顶（面积约400m2），楼高51m；（2）、后期30号楼前有车棚，顶部可放置，车库楼高2米，（3）、机房屋顶，机房楼高约6米。
三块地方总面积可以满足1000m2的要求。
1.4.4 太阳能辅助热源计算（1）太阳能资源分析太阳能资源是用不枯竭的清洁可再生能源，是人类可期待的、最有希望的能源之一。
我国幅员辽阔，有着丰富的太阳能资源，如下是我国太阳能资源分布图：本项目地点位于山东省、临沂市。
地理坐标为：北纬34°22′，东经117°24′。
根据国家气象中心2001年公布的《中国气象辐射资料全册》公布的数据，具体参数如下：（2）辅热与补热工作原理介绍春夏秋补热工作原理春夏秋三季，关闭阀门V2，V3，开启阀门V1。
运行太阳能循环水泵1，使集水箱内水被太阳能集热器加热。
当集水箱内水温达到65℃后，运行板式换热器一次水泵2和源侧水泵5，对土壤进行补热；当集水箱内水温低于25℃后，停止板式换热器一次水泵2和源侧水泵5，停止补热。
（3）补热定量计算春夏秋日平均太阳辐射强度为15.759 MJ/m2。
太阳能集热器的平均集热效率，根据经验取值取0.25～0.50，取0.48。
A 太阳能集热板选型按照民用太阳能设计规范中规定，直接系统集热器总面积按下式计算，在本项目中设太阳能在春夏秋三季内补充地埋部分所需的热量，考虑室外地埋换热器在设计过程中亦考虑了热平衡措施，太阳能补热仅需作为辅助措施，本方案中按总吸热量1084200 kW•h（3903120 MJ）的50%进行配置，则：A c =Q w f/ (nJ tηcd)式中：A c——直接式系统集热器采光面积；Q w——年累计吸热量，MJ；n ——年累计吸热天数，本方案为120天。
J t——当地集热器采光面上年平均日太阳辐照量，15.759MJ/㎡•d；f——太阳能保证率，%；根据系统使用期内的太阳辐照、系统经济性及用户要求等因素综合考虑后确定，一般为30%～80%范围内；ηcd——集热器的年平均集热效率，根据经验取值取0.25~0.50；根据以上公式计算出太阳能集热器采光面积为：1000㎡。
太阳能生活热水系统储热水箱和辅助热源设计探讨
太阳能生活热水系统储热水箱和辅助热源设计探讨摘要：太阳能热水系统是一项具有巨大节能潜力、成熟技术和政府大力支持的可再生能源技术。
然而，通过大量的实际工程调查，发现太阳能热水系统在城市居住建筑中的应用存在许多问题。
其中，仅以太阳能保证率作为太阳能热水系统的评价指标，不能反映太阳能热水系统的实际能耗，将导致太阳能热水系统不能达到预期的节能效果。
基于此，本文主要对太阳能生活热水系统储热水箱和辅助热源设计进行分析探讨。
关键词：太阳能；生活热水系统；储热水箱；辅助热源设计1、工程介绍本工程为繁华地段上的一栋11层住宅，地上11层，地下一层为自行车库和设备用房，地上部分建筑高度为32m，地下部分建筑高度为3.60m，地上部分总建筑面积9355.61m2，地下部分建筑面积846.65m2，属于二类高层住宅，耐火等级为二级。
考虑利用建筑屋面设集中太阳能热水系统，供应1～11层淋浴使用，辅助热源采用电能。
2、储热水箱2.1容积确定储热容积是为了储存集热器生产制备的热水。
太阳能集热是按日用水量（平均日用水量）设计的，储热容积理论上应根据设计条件下24小时太阳能集热和系统用水的变化规律确定。
太阳能集热的规律是白天集热，晚上不集热，系统用水的变化规律和建筑的使用性质有关。
对于住宅、酒店、宿舍等居住类建筑，热水主要在晚间使用，太阳能白天的集热量需要储存起来以备晚间使用，储热水箱容积按集热器一天的热水产量计算为宜。
对于办公、展馆类建筑，热水是在白天使用，和太阳能集热器的工作时间吻合，储热水箱容积可以减小，如可储存半日的产水量。
对于商店、体育类建筑，热水在白天和晚上都同样使用，储热水箱容积可介于住宅和办公类建筑之间。
集热面积的日产水量B1和产品的性能密切相关，需要详细了解产品。
当条件不具备时，可按目前常用的经验值选取。
单水箱系统中，当辅助热源按设计秒流量耗热功率配置时，则供热（水）调节容积为0，储热水箱的容积即为储热容积；当辅助热源按最大小时耗热功率配置时，则储热水箱由储热容积和供热（水）调节容积两部分构成，水箱总容积应为储热容积和供热（水）调节容积之和。
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第38卷 第2期河南农业大学学报V ol.38 N o.2 2004年 6月Journal of Henan Agricultural University Jun. 2004文章编号:1000-2340(2004)02-0219-04辅助热源式太阳房的热工计算分析岳 峰1,高林朝1,袁 超2,王 方1,朱金陵1(1.河南省科学院能源研究所,河南郑州450008;2.河南农业大学,河南郑州450002)摘要:论述了主动与被动太阳能加热设备结合辅助加热器获得高效能太阳房的工作原理与热工计算方法,并结合所设计太阳能加热系统进行了热工计算与分析.关键词:太阳能;辅助热源;太阳房;热工计算中图分类号:TK511 文献标识码:ATherm al calculation method solar houses with auxiliary heating sourceY UE Feng1,G AO Lin2chao1,Y UAN Chao2,W ANG Fang1,ZH U Jin2ling1(1.Energy Research Institute of Henan Academy of Sciences,Zhengzhou450008,China;2.Henan Agricultural University,Zhengzhou450002,China)Abstract:In this paper,w ork theory and thermal calculation method for a high efficiency s olar house,provided with active and passive s olar heating facilities combined with auxiliary heating facilities is discussed,and the calculation and analysis of the s olar heating system are given too.K ey w ords:s olar energy;auxiliary heating s ource;s olar house;thermal calculation 太阳能加热系统具有无移动部件、无震动、无污染、无噪音,维修量很少等许多优点,在初始投资后几乎不再有资金投入,是人类最理想的能量来源.目前,随着中国住宅的大量建设以及居住标准的不断提高,住宅能耗迅速提升,因此在住宅建筑中充分合理地利用太阳能对节约常规能源有着非常重要的意义.但太阳能加热系统在拥有大量优点的同时,在具体使用上存在着一定的难度,最主要的难题是其不稳定性.由于太阳能加热系统在单位时间内获得的太阳辐射量是一个非常不确定的因素,受地域、季节、天气状况等条件的影响很大,不是一种稳定、可控的能源.因此,目前利用太阳能必须和煤、燃气、电等常规能源结合使用[1].作者研究了一种太阳能与常规能源结合使用为太阳房提供热量的辅助热源式太阳房,并结合所设计加热系统做出热工计算与分析.1 系统构成和工作原理1.1 系统构成 辅助热源式太阳房由太阳能主动加热系统、被动加热装置和辅助加热系统构成.主动加热系统由安装在房顶的太阳能集热器和安装在房顶的绝热水箱相连接构成.被动加热装置由房屋及其集热墙构成.集热墙由南墙及南墙外面上加装的玻璃层构成,玻璃层和外墙面保持一定距离,其它墙体均采用绝热处理.辅助加热系统指由辅助加热器燃用煤、燃气、电等常规能源供给太阳房热量.热水的循环由一组泵来实现.系统方案如图1所示[2].收稿日期:2003-09-18基金项目:河南省重大科技攻关项目(0124190201)作者简介:岳 峰(1969-),男,河南南阳人,河南省科学院能源研究所工程师,从事太阳能及节能技术的研究工作. 220河 南 农 业 大 学 学 报第38卷11房屋H ouse 21绝热水箱H ot w ater tank 31集中热器给水循不泵W ater circulationg pum p 41太阳能集热器S olar w ater heater 51玻璃屋C lass sheet covering 61空气夹层A ir gap 7.南墙S outh w all 81散热器Radiator9.供暖热水循环泵H eating system pum p 10.加热系统水循环泵H eating sys 2tem pum p 11.辅助加热器Auxiliary heater 12.阳光Sunshine 图1 太阳能主动热系统、被动加热装置和辅助加热器构成图Fig.1 The system diagram of active solar herting system combinedwith p asive heating facilities and auxiliary heater 1.2 工作原理太阳能主动加热是在冬天有阳光时,水箱里的水在水泵的作用下循环通过太阳能集热器被加热,在热水泵的作用下循环通过房屋中的散热器.散热器里冷却的水被泵回水箱底部,散热器周围的空气被加热后扩散到房屋中.在晚上或是无阳光时,由辅助加热器加热水箱中的水来供给热量.太阳能被动加热是通过太阳光线穿过房屋南墙表面的玻璃层照射到外墙面上,由覆盖在墙面上的太阳光吸收涂层吸收而产生的.墙体吸收热量的多少由太阳光的辐照度、墙体的吸收率决定[3].由于太阳能主动加热系统和辅助加热系统供给太阳房热量的多少决定于太阳房热负载Q h.ld 的大小,因此要计算太阳房节能率和太阳能投资回收期,首先要确定太阳房的热负载Q h.ld .2 太阳房热工计算2.1 太阳房热负载Q h.ld 的计算方法 在冬季有阳光照射的Z d 小时里,辐照度为I 的太阳光穿过玻璃层被南墙表面涂层所吸收,其中一部分热量又通过墙体散失到室外空气中,剩余的热量传入房内.设在白天有光照的Z d 小时里通过墙体传入房屋内的总的比热为q d ,则q d 可由下列公式计算[4]:q d =B (t in -t out.av.d )(1/a in +δw /λw +δins /λins )-A (I av ・w pC -t in +t out.av.d )(1)其中,A =(1-μ)/b1/a in +δst.w /λst.w +δair /λeq +δgl /λgl +1/a outB =(1/b +2/a )(1-μ)+1/h ;C =δair /λeq +δgl /λgl +1/a out 式中,q d 为在Z d 小时里通过墙体传入房屋内的总的比热,W ・m -3;μ为房屋表面的光亮度;b 为房屋的宽度,m ;a 为房屋的长度,m ;h 为房屋的高度,m ;t in 为室内设计温度,℃;t out.av.d 为冬季日间室外平均温度,℃;I av.w 为冬季太阳辐照度平均值,kW ・m -2;p 为南墙墙体表面吸收太阳光线的吸收系数,p =0.95;a in 为墙体内表面的热对流系数,W ・m -2・℃-1;δw 为其它方向的墙和天花板的厚度,m ;λw 为其它方向的墙和天花板的的导热系数,W ・m -2・℃-1;δins 为其它墙的绝热层的厚度,m ;λins 为绝热物质的导热系数,W ・m -2・℃-1;δair 为玻璃层和墙体之间的空气层的厚度,m ;λeq 为等同于空气夹层的导热系数,W ・m -2・℃-1;δgl 为南墙的玻璃层的厚度,m ;λgl 为玻璃层的导热系数,W ・m -2・℃-1;a out 为玻璃层外表面的热对流的系数,W ・m -2・℃-1;δst.w 为南墙厚度,m ;λst.w 为南墙导热系数,W ・m -2・℃-1.在公式(1)中,导热系数λeq 的值取决于玻璃层和南墙表面之间的厚度δair .如果太阳光的辐照度和外面空气的温度不是很高,则q d 的值可能是0或负值.如果q d 为负值,则表明通过南墙获得的热量大于通过天花板和其它墙体所散失的热量,在这种情况下,房屋不需要主动太阳能和辅助加热器供热;q d 为正值,表明南墙获得的热量不足以补偿其它几面墙及天花板所散失的热量,在这种情况下,所缺少的热量就需要太阳能主动加热系统和辅助加热系统来补偿.设在夜晚24-Z d 小时里,从所有墙和天花板所散失的比热为q n ,q n 可用下式计算[5],有q n =A (t in -t out.av.n )+B (t in -t out.av.n )1/a in +δw /λw +δins /λins(2)第2期岳 峰等:辅助热源式太阳房的热工计算分析221 式中,t out.av.n为冬季夜间室外平均温度,℃.在冬季白天有阳光的Z d小时内,太阳能集热器所吸收的热量全部被用来加热水箱里的水而被储存起来,然后通过水泵把热水泵入室内散热器中来供给房屋热量.如果太阳光的辐照度能达到一定强度,集热器所产生的热量不仅能供给房屋在白天Z d小时内所缺少的热量,而且能供给房屋在晚间的部分时间内所流失的热量.在冬季Z d中太阳房获得的太阳能热量可由下面公式计算[6],有Q sol=[Z d q d+<(24-Z d)q n]V b(3)式中,Q sol为冬季Z d中太阳房获得的太阳能热量,kW;<为集热器白天所产生的热量在夜间给房屋供热的时间常数.在夜间的剩余时间(24-Z d)(1-<)里,房屋所需热量由辅助加热器燃用煤、燃气、电等常规能源产生的热量Q b来补偿,Q b的值可由下列方程来确定,有Q b=(24-Z b)(1-<)q n V b(4)房屋的季节的总负载Q h.ld可由下列公式来确定:Q h.ld=[Z d q d+<(24-Z d)q n+(24-Z d)(1-<)q n]V b n w(5)式中,Q h.ld为房屋的季节的总负载,kW・h;V b为房屋的体积,m3;n w为一个采暖期的供热天数.2.2 太阳房节能率太阳房节能率ES F的表达式为,有ES F=Q sol n wQ h.ld=[Z d q d+<(24-Z d)q n]V b n w[Z d q d+<(24-Z d)q n+(24-Z d)(1-<)q n]V b n w×100%整理可得:ES F=Z d q d+<(24-Z d)q nZ d q d+(24-Z d)q n×100%(6)2.3 辅助热源式太阳房增加的总投资太阳房增加的总投资[7],有G=[Z d q d+<(24-Z d)q n]V b P1HηT+A F P2(7)式中,G为太阳房增加的总投资,元;P1为当地原材料价折算出的太阳能集热器的单位面积价格,元・m-2;H为投射在集热器单位采光面上的日平均辐射量,M J・m-2;ηT为太阳能集热器的日平均效率,%;A F为太阳房的建筑面积,m2;P2为当地原材料价折算出的太阳房单位建筑面积增加投资,元・m-2.2.4 太阳能投资回收期太阳房年节能收益按下式进行计算[8,9],有A=[Z d q d+<(24-Z d)q n]V b n w SQ wηL+Z-W(8)式中,A为太阳房年节能收益,元;Q w为标准煤的发热量,k J・kg-1;S为当地煤价折算出的标煤量单位煤价;ηL为炉具的热效率,%;Z为炉具或采暖系统的年折旧费,元・a-1;W为太阳能采暖设施的年维修费,元・a-1.太阳能投资回收期按下式进行计算,有N=ln[A/(A-G i)]ln(1+i)(9)式中,N为太阳能投资回收期,a;i为年贷款利率,%.把(1),(2),(7),(8)式分别代入(9)式可得太阳房节能率和太阳能投资回收期的具体计算公式,很显然太阳房节能率和太阳能投资回收期与太阳房墙体的保温厚度δins和时间常数<等参数有关.3 计算实例 选择符合作者设计条件的某直接受益式太阳房,房间的长度、宽度、高度分别为16.5m,9.0m,3.06m,其总建筑面积A F 为148.5m 2,假定有关参数如下:房屋表面的光亮度μ为0.4,其它方向的墙和天花板的厚度δw 为0.26m ,其它方向的墙和天花板的的导热系数λw 为0.66W ・m -2・℃-1,绝热物质的导热系数λins 为0.076W ・m -2・℃-1,玻璃层和墙体之间的空气层的厚度δair 为0.1m ,等同于空气夹层的导热系数λeq 为0.28W ・m -2・℃-1,南墙的玻璃层的厚度δgl 为0.005m ,玻璃层的导热系数λgl 为0.76W ・m -2・℃-1,南墙厚度δst.w 为0.024m ,南墙的导热系数λst.w 为1.53W ・m -2・℃-1,室内设计温度t in 为18℃,冬季日间室外平均温度t out.av.d 为1.4℃,冬季太阳辐射强度平均值I av.w 为0.425kW ・m -2;南墙墙体表面吸收太阳光线的吸收系数p 为0.95,一个采暖期的供热天数n w 为120d ,当地原材料价折算出的太阳能集热器的单位面积价格P 1为2000元・m -2,当地原材料价折算出的太阳房单位面积增加价格P 2为7.62元・m -2,i =2.25%,Q w =29.26k J ・kg -1,当地煤价折算出的标煤量单位煤价S 为175元・t -1,炉具或采暖系统的年折旧费Z 为200元・a -1,太阳能采暖设施的年维修费W 为100元・a -1.当δins =0.04m 时计算结果见图2,当<=0.5和<=1时计算结果见图3.图2 ES F 随时间常数<变化关系曲线Fig.2 ES F variation ch anging with time constant <图3 投资回收期N 随绝热层厚度δins 变化关系曲线Fig.3P ay b ack periods N variatio the thickness of insulation δins 图2为当绝热层厚度δins 为常数时,ES F 随时间常数<变化关系曲线.从图2中可以看出,太阳房节能率ES F 与时间常数<成正比关系,当绝热层厚度不变时,若<值取0则太阳集热系统每天吸收的热量仅满足房屋白天的供热需求,夜间完全由辅助加热器供热,太阳房节能率最小.随着<值增大,太阳集热系统白天吸收贮存的热量可在夜间部分时间内供热,太阳房节能率随之增大,当<值取1时,辅助加热器在夜间不供热,房屋所需热量全部由太阳集热系统在白天吸收贮存的热量来供给,此时太阳房节能率最高.图3为当时间常数<为定值时,投资回收期随绝热层厚度δins 变化关系曲线.从图3中可以看出,随绝热层厚度δins 由小到大,投资回收期先由大变小再逐渐变大.这是由于当绝热层厚度δins 为0时,太阳房墙体散热量最大,为保持室内设计温度,主动太阳能系统的采光面积为最大而投资最多,投资回收期就较长,随着绝热层厚度δins 增大,太阳房墙体散热量减少,投资回收期随主动太阳能系统的采光面积减少而变短,但太阳房的建筑成本增加,当绝热层厚度δins 增大到一定值时,太阳房增加的建筑成本超过主动太阳能系统减少的投资,投资回收期又开始变长.由图可以看出当<=0.5,δins =0.04m 和<=1,δins =0.06m 时投资回收期最短,分别为1.1a 和1.7a .4 结语 在太阳房总负载一定时,改变绝热层厚度δins 和时间常数<,可以调整太阳房季节总负载中主动太阳能系统供热量和辅助加热器供热量的比例,从而改变太阳房投资回收期.通过模拟计算得出以下规律:当绝热层厚度不变时,随着<值增加,太阳房节能率随之增大;当时间常数<为定值时,随绝热层厚度δins 由小到大,投资回收期先由大变小再逐渐变大,因此,选择最佳绝热层厚度δins 和时间常数<值可使太阳房投资回收期和太阳房节能率达到理想值.以上计算结果证明,该计算方法是科学可行的.(下转第236页)在发展方面供应链B优于供应链A. 外部方面,供应链A在4项指标中,仅有1项占优,其它3项均无优势.指标集中,有2项为负向的,且它们的权重很大,所以最后的绩效都为负值,但供应链B的绩效要优于供应链A的绩效.整体绩效是考察供应链的最重要的方面,也是供应链绩效评价的最终结果.在整体绩效上,供应链A 为0.789,供应链B为0.653,供应链A优于供应链B.其原因是供应链绩效中最重要的财务和流程2个方面,其权重和为0.76,且供应链A高出供应链B分别为22.8%和67.1%.其它3个方面,权重和为0.24,所占比重小得多.因此,财务和流程的核心地位很大程度上决定了供应链绩效的评价结果.供应链A和供应链B都是以生产企业为核心企业的供应链.其中与生产密切相关的产品质量、营销、利润等凸现重要.流程是其核心部分,财务是其根本目标.供应链A的流程绩效和财务绩效都占优,自然而然的它的整体绩效要优于供应链B.参考文献:[1] 马士华,林 勇,陈志祥.供应链管理[M].北京:机械工业出版社,2000.[2] 张 静,吉 雷,孙剑平.绩效评价的经济学分析[J].中国人力资源开发,2002,(4):49-51.[3] 曾宝忠.平衡记分法与绩效管理[J].现代经济探讨,2001,(1):62-63.[4] 马士华,李华焰,林 勇.平衡记分法在供应链绩效评价中的应用研究[J].工业工程与管理,2002,(4):6-9.[5] J ERE MY Hall.Environmental supply chain dynamics[J].Journal of Cleaner Production,2000,8:455-471.[6] 朱永达.农业系统工程[M].北京:中国农业出版社,1993.(上接第222页)参考文献:[1] 张广宇.住宅太阳能热水的应用[J].太阳能,2002,(2):21-22.[2] 李元哲.被动式太阳房热工设计手册[M].北京:清华大学出版社,1993.[3] 彦启森,赵庆珠.建筑热过程[M].北京:中国建筑工业出版社,1991.[4] S ONNE J K,VIEIRE R K,RUDD A F.Limiting s olar radiation effects on outdoor air temperature measurement[J].ASHRAE T rans2actions,1993,99:23-27.[5] S M O LEC W,TH OM AS A.Theoretical and experimental investigations,of heat trans fer in a trombe wall[J].Energy C overs 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