储 罐 设 计 计 算 书
GB50341储罐设计计算
封面 罐壁计算 顶部抗风圈计算 中间抗风圈计算 自支撑拱顶计算 自支撑锥顶计算 抗震计算 罐顶分片 储罐顶平台标高及盘梯计算 附录A
注：计算将不需打
的工作表、目录隐藏（步骤：格式-
罐顶分片及盘梯部分未设置打印计算
否则“总页码”不对 建议文件“另
本表除附录A有一定疑问外，其他表
附录A编写还参考了化工设备设计全
(*^__^*) 由于本人EXCEL水平有限 在使用过程中发现问题请联系
若有人进行更好的整理及完善也请发
此计算表格中：罐壁、中间抗风圈、
表格为蓝本修改整理而成，在此感谢
此表格可直接打印，作为计算书使用
数据，蓝色为自动生成数据。
且将不需打印的
计算书使用。
骤：格式-工作表-隐藏），
置打印计算书里，打印时请隐藏
议文件“另存”使用，防止删除
外，其他表格自校没有什么问题
设备设计全书中《球罐和大型储罐》一书
水平有限，不懂宏等高级应用，叫大家见笑了！
liuayou@
完善也请发电子邮件给我，谢谢
间抗风圈、拱顶、抗震4部分以网络上热心网友上传某
，在此感谢所有热心且有共享精神的网友们。
卧式储罐设计
安徽工程大学课程设计说明书题目名称：卧式储罐设计专业班级：食品122班学生姓名：***指导教师：***完成日期： 2015-09-24目录摘要 (3)第一章绪论 (4)1.1设计任务： (4)1.2设计思想： (4)1.3设计特点： (4)第二章材料及结构的选择与论证 (5)2.1材料选择 (5)2.2结构选择与论证 (5)2.2.1 封头的选择 (5)2.2.2容器支座的选择 (5)2.3法兰型式 (6)2.4液面计的选择 (6)第三章结构设计 (7)3.1壁厚的确定 (7)3.2封头厚度设计 (7)3.2.1计算封头厚度 (7)3.2.2水压试验及强度校核 (8)3.3储罐零部件的选取 (8)3.3.1储罐支座 (8)3.3.2 罐体质量 (8)3.3.3封头质量 (9)3.3.4液氨质量 (9)3.3.5附件质量 (9)第四章接管的选取 (10)4.1液氨进料管 (10)4.2平衡口管 (10)4.3液位指示口管 (10)4.4放空口管 (10)4.5液体进口管 (11)4.6液体出口管 (11)第五章压力计选择 (12)符号说明 (13)总结 (14)摘要本说明书为《1.2m3液氨储罐设计说明书》。
扼要介绍了卧式储罐的特点及在工业中的广泛应用，详细的阐述了卧式储罐的结构及强度设计计算及制造、检修和维护。
本文采用分析设计方法，综合考虑环境条件、液体性质等因素并参考相关标准，按工艺设计、设备结构设计、设备强度计算的设计顺序，分别对储罐的筒体、封头、鞍座、接管进行设计，然后采用1SW6-1998对其进行强度校核，最后形成合理的设计方案。
设计结果满足用户要求，安全性与经济性及环保要求均合格。
关键词：压力容器、卧式储罐、结构设计、强度校核、开孔补强第一章绪论1.1 设计任务：针对化工厂中常见的液氨储罐，完成主体设备的工艺设计和附属设备的选型设计，绘制总装配图，并便携设计说明书。
1.2设计思想：综合运用所学的机械基础课程知识，本着认真负责的态度，对储罐进行设计。
液化石油气储罐设计说明书-
1003m液化石油气储罐设计绪论m或随着我国化学工业的蓬勃发展，各地建立了大量的液化气储配站。
对于储存量小于5003 m时．一般选用卧式圆筒形储罐。
液化气储罐是储存易燃易爆介质．直接关系到单罐容积小于1503人民生命财产安全的重要设备。
因此属于设计、制造要求高、检验要求严的三类压力容器。
本次设m液化石油气储罐设计即为此种情况。
计的为1003液化石油气贮罐是盛装液化石油气的常用设备, 由于该气体具有易燃易爆的特点, 因此在设计这种贮罐时, 要注意与一般气体贮罐的不同点, 尤其要注意安全, 还要注意在制造、安装等方面的特点。
目前我国普遍采用常温压力贮罐, 常温贮罐一般有两种形式: 球形贮罐和圆筒形贮罐。
球形贮罐和圆筒形贮罐相比: 前者具有投资少, 金属耗量少, 占地面积少等优点, 但加工制造及安装复杂,m或单罐容积大于2003m时选用球形贮焊接工作量大, 故安装费用较高。
一般贮存总量大于5003罐比较经济; 而圆筒形贮罐具有加工制造安装简单, 安装费用少等优点, 但金属耗量大占地面积大, m, 单罐容积小于1003m时选用卧式贮罐比较经济。
圆筒形贮罐按安装方所以在总贮量小于5003式可分为卧式和立式两种。
在一般中、小型液化石油气站内大多选用卧式圆筒形贮罐, 只有某些特殊情况下(站内地方受限制等) 才选用立式。
本文主要讨论卧式圆筒形液化石油气贮罐的设计。
卧式液化石油气贮罐设计的特点。
卧式液化石油气贮罐也是一个储存压力容器, 也应按GB150《钢制压力容器》进行制造、试验和验收; 并接受劳动部颁发《压力容器安全技术监察规程》(简称容规) 的监督。
液化石油气贮罐, 不论是卧式还是球罐都属第三类压力容器。
贮罐主要有筒体、封头、人孔、支座以及各种接管组成。
贮罐上设有液相管、液相回液管、气相管、排污管以及安全阀、压力表、温度计、液面计等。
第一章 设计参数的选择1、设计题目：853m 液化石油气储罐的设计2、设计数据：如下表1：表1：设计数据3、设计压力：设计压力取最大工作压力的倍，即 1.10.790.869P MPa =⨯=4、设计温度：工作温度为50C 。
立式低压储罐的设计计算
壳体失稳校核 主要根 据 Ａ Ｉ５ Ｐ６０中的校核公 式进 行校验 ， 首先按公 式确定 出壳体 的最 小厚度 ， 再计算 出 转换 高度 与安 全高度 ， 并根据 其 比值 确定是 否需要设 置 加 强 圈 ， 体 计 算 公 式 这 里 不 再 详 述 ， 规 范 具 见
Ｔ 均为正值 时（ １ 异号 国内工程少见 ， ２ Ｔ、 本
文不再提及）
取、 罐壁及罐顶计算、 抗压圈及锚栓的具体设计计算分
析。
ｆ 一
＋ＣＴ为 ７ 和 两者中的大值） （ ＂ １
２ 设计 规范选取
设计分析： 该设备的设计压力既不能单独适用于 Ａ Ｉ ０也不能完全满足 Ａ Ｉ Ｏ Ｐ６ ， ２ Ｐ６ 。仔细分析该设罐 内部 的横截面积 ， ２ 储 ｍ；
Ｃ一 厚度附 加量 ， ｌ。 ＩＴ ｎｌ
自 支撑式拱顶抗压圈承受从罐顶传来的横向力，
此横向力是 因罐 内或罐 外压力而产生 的水平分 力。当
罐顶 受内压 作用时 ， 压圈 受压 ； 外压 时 ， 抗 受 抗压 圈 受
３ ８
四川化 工
第１ ４卷
２１ 第 １ ０ １年 期
工 艺与设备
ｔ １ ｔ ｔ ｔ ｔ ｔ ｔ ｌ
立式低 压储罐 的设计计算
谢 刚
（ 四川七化建化工工程有限公 司， 四川成都 ，１１０ ６０Ｏ） 摘 要
通过 同时采用 Ａ Ｉ２－ ０ 和 Ａ Ｉ５－ ０ ， Ｐ６０２ ２ ０ Ｐ６０２ ７对设计压力为一２１－ １Ｐ 的 自支撑式拱顶储罐 的设 ０ ．－２ｋ ａ － －
—
Ｃ 一 腐蚀裕量 ，ｌ ； ｌ Ｉｎ Ｔｌ
一
钢板负偏差 ，ＩＩ ＩＴ； Ｔ Ｉ
Ｐ１＋ ＰＩＭ Ｐ ； 。 ａ
GB50341储罐设计计算
注：此处的设计压力应为设计内压，不可等同于按液柱所确定的设计压力。
463.1cm 30.745KPa 0.540KPa1.001.001.38500.00cm 3罐壁筒体的临界压力：5.611KPat min =7.2mm H E =∑H ei=3.48mH ei ——罐壁各段当量高度，m ；H ei =H i （t min /t i ）2.5罐壁各段当量高度如下：罐壁段号实际高度Hi （m ）有效壁厚ti （mm ）当量高度Hei（m ）1223.20.112221.20.133219.20.174215.20.315213.20.446 1.59.20.8171.57.21.50罐壁设计外压： 2.2767KPa 0.60KPa如果：按6.4.9的规定选用。
P 0/3＞[P Cr ]≥P 0/4应设置2个中间抗风圈于H E /3，2HE/3处。
6.1.2.中间抗风圈计算顶部抗风圈的实际截面模数 W=按图实际尺寸计算（近似为T 型钢计算）∵ W>Wz故满足要求应设置3个中间抗风圈于HE/4，2HE/4，3HE/4处。
风载荷标准值P 0=2.25ωk +q=q---罐顶呼吸阀负压设定值的1.2倍∵[Pcr]＞P0，故不需要设置中间抗风圈。
W z =0.083D 2H 1ωkP 0/2＞[P Cr ]≥P 0/3ω0—基本风压值(＜300时取300Pa)βz—高度Z处的风振系数，油罐取μs —风荷载体型系数，取驻点值μz—风压高度变化系数，ωk =βz μs μs ω0P 0＞[P Cr ]≥P 0/2应设置1个中间抗风圈于H E /2处。
以此类推=⎪⎪⎭⎫⎝⎛=5.2m in 48.16][Dt E H D cr P8.771392MPa1罐底部垂直载荷 1.8009613MN A1=πDt 1.7492388m 2翘离影响系数取C L 1.4底部罐壁断面系数10.495433m 358.038423MN.m 9.921098MN.m 综合影响系数C z一般取0.4α=0.450.1404s R=D/212mKc 0.000432δ30.0192m αmax=0.45罐体影响系数Y 1一般取1.1m=m 1Fr5107701.9kg 罐内储液总质量8821592.2kg Fr 0.579其中：D/H1.846153828.98188MPa 199875MPa t------罐底圈壁板有效厚度0.0232mσ1＜[σcr]合格0.472794m 0.026266Tg 0.35s储液晃动基本周期5.3643825sKs=1.095晃动周期系数（据D/H 按表D.3.3选取）m 1=0.25ρπD 2H动液系数（由D/H ，查D.3.4确定）6.2.2.罐壁许用临界应力[σcr ]=0.15Et/D储罐内半径储液耦连振动基本周期Q 0=10-6C z αY 1mg 地震影响系数（据Tc ，Tg ，αmax 按图D.3.1选取）地震影响系数（据Tw ，αmax 按图D.3.1选取）Tw=KsD 0.5α最大地震影响系数E-----设计温度下材料的弹性模量6.2.3.应力校核条件反应谱特征周期（按表D.3.1-1）耦连振动周期系数（据D/H 按表D.3.2选取）距底板1/3高度处罐壁有效厚度6.2.4.罐内液面晃动高度计算：罐内液面晃动高度h v =1.5αR竖向地震影响系数C v （7，8度地震区取1；9度地震区取1.45） N1=（m d +m t ）gZ1=πD 2t/4总水平地震力在罐底部产生的地震弯矩M L =0.45Q 0H 罐壁横截面积（其中t 为底部罐壁有效厚度）总水平地震力在罐底部产生的水平剪力6.2.地震载荷计算：6.2.1.地震作用下罐壁底产生的最大轴向应力T c =K c H （R/δ3）0.5=产生地震作用力的等效储液质量M 56mm 地脚螺栓根径：d 150.67mm D b 24.256m n 48个σs235MPa1920647N16248039N 563479N 3416935N.m 15343260N迎风面积389.70m 2罐体总高16.24m 拱顶高度3.24m1130973N 2500.00Pa 7.2.3.储液在最高液位时，1.5倍计算破坏压力产生的升举力：2171239N16248039N 1800961N300981N A=2016.47mm 2单个地脚螺栓应力：σ=N b /A=149.26MPa每个地脚螺栓的承压面积：σ＜2/3σs，合格7.4.地脚螺栓（锚栓）校核条件：N b =N/n d -W/n dN=Max[N 1，N 2，N 3，N 4]7.2.1.空罐时，1.5倍设计压力与设计风压产生的升举力之和：7.2.2.空罐时，1.25倍试验压力产生的升举力之和：设计风压产生的升举力N w =4M w /D b 设计风压产生的风弯矩M w =ω0A H H’N 2=PπD 2/4+Ne7.3地脚螺栓计算：N 3=P t πD 2/47.2罐体抗提升力计算：地脚螺栓圆直径：地脚螺栓个数：N 1=1.5PπD 2/4+N w 空罐时，设计压力与地震载荷产生的升举力之和地脚螺栓许用应力：地震载荷产生的升举力N e =Aσ7.3.2.单个地脚螺栓所承受的载荷：A H =H'D H'=H 1+H g Hg=Rs(1-COSθ)7.3.1.罐体总的锚固力为7.2.1，7.2.2.，7.2.3所计算升举力中的最大值W ＜N ，由于罐体自重不能抗倾覆力，故需要设置地脚螺栓W=（m t +m d ）g罐体试验压力P t =1.25PN 4=1.5P Q πD 2/47. 地脚螺栓（锚栓）计算地脚螺栓直径：7.1地脚螺栓参数：罐体总重量。
15m乙醇储罐设计
荆楚理工学院课程设计成果学院:_____化工与药学院____________ 班级: 12级过程装备与控制工程2班学生姓名: 吴小天学号: 2012402020207设计地点（单位）___荆楚理工学院___________ ____________设计题目:__________15m³乙醇储罐设计_____________________________ 完成日期：2015 年12 月25 日指导教师评语: ______________ _____________________________________________________________________________________________________ ____________________________________________________________________________ _________________________________________________ __________ _成绩(五级记分制):_____ _ __________教师签名:__________ _______________目录一、设计任务书二、总体结构设计三、机械强度设计3.1筒体的强度计算3.2 封头的强度计算3.3 开孔补强验算3.4 法兰的选型或设计3.5 鞍座的设计3.6 水压试验校核计算四、设备装配图五、参考文献六、设计心得体会七、附录1．荆楚理工学院课程设计任务书设计题目：m3液氨储罐设计教研室主任：指导教师：张伟军2014年 11 月 2日2.总体结构设计2.1介质说明化学名称：乙醇，别名：乙基醇、酒精乙醇的分子式为C2H6O （结构简式为CH3CH2OH 或C2H5OH ），俗称酒精，在常温、常压下是一种易燃、易挥发的无色透明液体，它的水溶液具有特殊的、令人愉快的香味，并略带刺激性，沸点：78.4 °C。
低压储罐设计计算书
Hi
2000 2000 2000 2000 2000
H=
235 235 235
名义厚 度 8 8 8 6 6
第一圈
第一圈 第二圈 第三圈 第四圈 第五圈
t1
t2
tj
2.1 1.17 2.1
2.45 1.6 2.45
2.8 2.03 2.8
2.95 2.46 2.95
3.3 2.9 3.3
以上计算公式如下:
F=πD2p/4= 39270 N F＞G,应设置锚栓
3.罐顶与罐壁的连接结构
罐壁底部不被抬起的最大允许内压,按下式计算,即
8600 Pa
4.计算的破坏压力
罐顶与罐壁的连接处需要的抗压面积
283.56 mm2
罐顶与罐壁的连接处实际的抗压面积 A=2423mm2
A＞Areq,抗压面积合格
17.294 mm
tA1 r 锚拴的抗拉能力,应同时大于以下工况中产生的升力
5.1 空罐时,1.5倍的设计压力与设计风压产生的升力之和引起的螺栓应力
-9.09 Mpa
其中,Gc是腐蚀金属质量 1233.1 Kg
5.2 空罐时,1.25倍的试验压力产生的升力引起的螺栓应力
2000 70 500 813 5 1 5 17200 10 6 2423 20 20 1
Pa ℃ Pa Kg/m3 m mm
Kgf （°）
mm mm2
mm mm
材料
屈服强度(Sy)
罐壁
Q235-B
罐顶
Q235-B
锚栓
Q235-A
壁板高度从上至下依次
为:
第一圈
第二圈
第三圈
第四圈
第五圈
罐壁高度
柴油储罐设计说明书
柴油储罐设计说明书精
选文档
TTMS system office room 【TTMS16H-TTMS2A-TTMS8Q8-
钢制焊接常压容器
设计说明（计算）书
编写：郭攀
审核：曾淦伟
批准：张庆东
日期 2018年3月21日
云南省博来特石油设备安装有限公司曲靖分公司
一、设计概述
该产品为钢制焊接常压容器，盛装介质为柴油。
柴油的理化特性包括：外观与性状：稍有粘性的棕色液体，熔点(℃)：-18，相对密度(水=1)：，沸点(℃)：282-338，闪点(℃)：38，引燃温度(℃)：257。
该产品罐体为卧式单层容器，罐体横截面为圆形，封头为标准椭圆形，主体材质为Q235B，设计容积为1m3。
该产品设计按照NB/T 《钢制焊接常压容器》的要求进行，设计计算按照
NB/T 47042-2014《钢制卧式容器》的有关规定进行。
二、基本参数表
三、强度计算表
强度计算表(续)
强度计算表(续)
强度计算表(续)
强度计算表(续)
强度计算表(续)
四、无损检测
1.容器对接焊接接头应进行局部射线检测或超声检测，检测长度不得少于各条
焊接接头长度的10%。
局部无损检测应优先选择T形接头部位。
2.焊接接头的无损检测应按NB/T 、NB/T 的规定进行，要求如下：
a)焊接接头的射线检测技术等级为AB级；质量等级III级合格；
b)焊接接头的超声检测技术等级为B级；质量等级II级合格。
五、试验
制造完成后，应进行盛水试验，试验方法按照NB/第的要求进行。
40m乙醇储罐设计
40m乙醇储罐设计40m乙醇储罐设计一、引言储罐是存储液体或气体的设备，广泛应用于石油、化工、制药等行业。
本文将详细介绍设计一座40m乙醇储罐的过程。
二、设计要求1. 储罐容量：40m³；2. 工作压力：常压；3. 材料选择：碳钢；4. 设计温度：常温。
三、结构设计1. 储罐形式：本次设计采用立式圆柱形储罐，具有较小的占地面积和良好的稳定性。
2. 底部结构：采用平底结构，便于清洁和维修。
底部设置排污孔，方便排放杂质。
3. 壁板厚度计算：a) 根据容积计算公式V = π * D² * H / 4，可得到直径D = 4 * √(V / (π * H)) = 4 * √(40 / (π * H))；b) 根据ASME标准，选择合适的壁板厚度系数 K（根据材料和工作温度确定），计算壁板最小厚度 t_min = K * P * D / (2 * S)；c) 根据常用的碳钢材料强度标准，选择合适的应力允许值 S；d) 根据所选材料和工作温度确定设计压力 P。
四、附件设计1. 进出料口：储罐设有进出料口，便于装卸液体乙醇。
2. 排气孔：为了防止压力过高引起安全事故，储罐设有排气孔。
3. 液位计：为了方便监测乙醇液位，储罐设有液位计。
4. 温度计：为了监测乙醇温度变化，储罐设有温度计。
五、安全设计1. 储罐设置安全阀，当压力超过预定值时自动释放压力，保证系统安全。
2. 储罐设置泄漏报警装置，一旦发现泄漏情况能及时报警并采取措施处理。
3. 储罐周围设置防火墙和灭火器材，以防止发生火灾事故。
六、施工工艺1. 地基处理：根据土质情况进行地基处理，确保储罐稳定。
2. 焊接工艺：采用符合国家标准的焊接工艺，确保焊缝质量。
3. 涂装工艺：储罐表面进行防腐涂装，提高储罐的耐腐蚀性能。
七、验收标准1. 储罐容积应满足设计要求；2. 储罐材料应符合国家标准；3. 储罐结构应牢固稳定，无渗漏现象；4. 储罐各附件功能完好。
GB50341-2003储罐计算表格程序软件
设计规范：设计压力：P 10000Pa 500Pa设计温度：T 90°C 设计风压：ω0550 Pa 设计雪压P x 200 Pa 附加荷载：P h1250 Pa 地震烈度：7度罐壁内径： D 23m 罐壁高度： H 121.2m 充液高度：H w 19.44m 液体比重：ρ 1罐顶半径： Rs 23m焊缝系数：Φ 0.9腐蚀裕量：C 2 1.5mm 钢板负偏差：C 10.3mm假设所有本设计所有钢板的负偏差相同，如有不同，区别对待。
罐壁尺寸、材料及许用应力如下：高度（m）名义厚度t n（mm ）材料设计[σ]d （MPa ）σs （MPa ）σb （MPa ）水压试验[σ]t重量（kg ）总重：m t########注：对于油罐罐壁厚度需满足“最小公称厚度要求”大罐设计计算书从下至上分段号2. 罐壁分段及假设壁厚：1.设计基本参数：GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》计算结果：从下至上分段数计算液位高度H （m ）计算壁厚t d （mm ）120.9014.08218.9312.91316.9611.73414.9910.56513.029.38611.058.2179.087.0487.11 5.869 5.14 4.6910 3.17 3.51111.202.34计算结果：从下至上分段数计算液位高度H （m ）计算壁厚t t （mm ）120.911.52 218.9310.44 316.969.37 414.998.30 513.027.23 611.05 6.15 79.08 5.08 87.114.013. 罐壁计算：1)设计厚度计算(储存介质)：2)水压试验厚度计算：注：对于D<15m 的油罐罐壁最小公称厚度≥5mm.9 5.14 2.94 10 3.17 1.86 111.20.7911.46mm 设计外载荷 1.59KPa t h =6mm 顶板腐蚀裕量 C 2'：1mm5800kg ！！！！！！！！！！！！P a =136.81N/m 24956Pa式中：206000MPa 23000mm 4.7mm 15.10mm 15.10mm6787.8mm 100mm 10mm 2000mm15.38mmL S ——顶板有效参与筋板组合矩的宽度b 1——纬向肋厚度L 1S ——纬向肋在经向的间距e 1——纬向肋与顶板在经向的组合截面形心到顶板中面的距离罐顶固定载荷罐顶取用厚度4.1光面球壳顶板的计算厚度：t 1m ——纬向肋与顶板的折算厚度t m ——带肋球壳的折算厚度h 1——纬向肋宽度4. 罐顶计算(自支撑式拱顶）：ths = 0.42* Rs + C2 + C1 =Pw = P h + P x + P a =注：按保守计算加上雪压值。
玻璃钢储罐设计计算表
罐体重量 W= 1087.99635 Kg
储罐容积 V=
40
m3
封头面积 S封= 17.59291856 ㎡
筒段面积 S筒= 31.62241973 ㎡
封底面积 S底= 12.5663704 ㎡
罐全面积 S全= 61.78170869 ㎡
封头厚度 t封头=
9
mm
封底厚度 t封底=
筒体厚度 t筒=
20
mm
罐体重量 w= 1410.90809 Kg
JB1428
V,D,t 封,t筒
储罐内径 D=
11.7 m
直段长度 L= -3.769783374 m
储罐总长 L0= 2.080216626 m
储罐容积 V=
14 m3
封头面积 S封= 150.5184139 ㎡
筒段面积 S筒= -138.5645456 ㎡
卧式
玻璃
钢储
罐参
数计
算表
L,D,t
封,t筒
储罐内径 D=
1.7
m
直段长度 L=
5.95
m
储罐总长 L0=
6.8
m
储罐容积 V= 14.7915343 m3
封头面积 S封= 3.17772091 ㎡
筒段面积 S筒= 31.7772091 ㎡
罐全面积 S全= 38.132651 ㎡
封头厚度 t封=
20
mm
罐全面积 S全= 162.4722822 ㎡
封头厚度 t封=
20 mm
筒体厚度 t筒=
20 mm
罐体重量 w= 6011.47444 Kg
立式
玻璃
钢平
底椭
储罐计量实施方案
储罐计量实施方案1. 引言储罐是工业生产中常用的储存设备，用于储存液体、气体或粉末物料。
为了管理储罐内物料的用量和流量，需要实施储罐计量方案。
本文档旨在提供一个储罐计量实施方案的详细说明，以帮助相关人员了解实施该方案的步骤和要点。
2. 设备和软件要求为了实施储罐计量方案，以下设备和软件是必需的：•储罐：用于储存物料的容器。
•流量计：用于测量物料的流量。
•液位传感器：用于测量储罐内物料的液位。
•控制系统：用于接收并处理流量和液位的数据。
•计量软件：用于计算和记录物料的用量和流量。
3. 实施步骤储罐计量方案的实施步骤如下：3.1 安装设备首先，将流量计和液位传感器安装在储罐上。
确保安装位置合适，并按照设备厂商提供的安装指南正确连接设备。
3.2 连接设备和控制系统将流量计和液位传感器的输出连接到控制系统。
根据设备和控制系统的接口要求，正确连接传感器到控制系统的输入端口。
确保连接稳定可靠，数据传输正常。
3.3 配置控制系统在控制系统中配置传感器的参数。
根据实际情况，设置流量计和液位传感器的量程范围、精度和校准值。
确保配置参数准确，并进行相应的测试和校准。
3.4 安装计量软件将计量软件安装到计算机或服务器上。
根据软件提供的安装指南，选择合适的安装位置和选项。
确保软件安装成功，并可以正常运行。
3.5 连接计量软件和控制系统将计量软件与控制系统进行连接。
根据软件提供的接口文档，配置软件与控制系统的连接设置。
确保连接正常，并能够接收和处理控制系统发送的数据。
3.6 配置计量软件在计量软件中配置储罐的相关信息。
根据实际储罐的属性，设置储罐的名称、容量、物料类型等信息。
确保配置准确，并进行数据的测试和验证。
3.7 进行实时监测和计量启动计量软件，并进行实时监测和计量。
根据需要，可以设置监测频率和数据记录间隔。
确保计量数据准确可靠，并能够及时反馈和记录。
4. 风险和安全考虑在实施储罐计量方案时，需要考虑以下风险和安全问题：•设备故障：设备可能出现故障导致测量数据不准确或无法获取。
大型立式储罐计算
金属温度。温度范围：<250℃ 2.2如何输入：操作温度为常温或低于50℃时，设计温度取50℃。 操作温度为大于等于50℃，小于90℃时，设计温度取90℃。 操作温度为大于等于90℃时，设计温度取最高操作温度加上20 ℃。 2.3设计温度大于等于90℃，小于250℃时，按附录B附加要求修正程序
h3
h4
h5
1.8
0.9
Q235B 157
Q235B 157
157
157
0.3
0.3
0.9
0.9
储存介质时计算厚度
8.43
7.79
7.15
6.51
储存水时计算厚度
2.48
1.83
1.17
0.52
罐壁最小公称厚度 (P27)
5.00
5.00
5.00
5.00
/
罐壁板名义厚度
12
10
10
10
h6
h7
h8
h9
一、概述(续)
二、主要载荷
承受载荷主要分为静载荷、操作载荷、 动载荷三大类。
1．静载荷：储罐自重、隔热层重量、附 加载荷、储存液体静压力、雪载荷。
2．动载荷：风载荷、地震载荷。 3. 操作载荷：正压（操作条件决定的气
相空间）、负压（抽排液或温度变化形 成）。
三、 设计建造规范
目前国内常用的设计规范： 1) 设计压力：-490Pa～6000Pa ，容积大于100m3储罐应按
罐壁筒体的当量高度
0.611 1.8
乙烯贮罐设计说明书
二 设备的结构设计
• 由公式设计壁厚
p 1 . 5 1 . 1 1 . 65 MPa
d
pD 2
i
t
压力）：
D i 1800
C 2 1 mm
t
170 MPa
1 .0
(双面对接焊缝，100%探伤)，取
C 1 0 . 8 mm
设计数据
• • • • • • • • 1名称液化乙烯贮罐 2最大工作压力1.5MPa 3工作温度42 4公称直径1800mm 5筒体长度3500mm 6容积10.64m 7贮存介质液化乙烯 8其他要求100%无损检测
设计压力与温度
• 设计压力取最大工作压力的1.1倍，即 1.1*1.5=1.65Mpa • 温度在宜宾本地考虑。粗略估计为 T小于等 于42°C
• 容器的设计一般由筒体、封头、法兰、支座、接 口管及人孔等组成。常、低压化工设备通用零部 件大都有标准，设计时可直接选用。本设计书主 要介绍了液罐的的筒体、封头的设计计算，低压 通用零部件的选用。且各项设计参数都正确参考 了行业使用标准或国家标准，这样让设计有章可 循，并考虑到结构方面的要求，合理地进行设计。 设计数据如下：
m m 1 m 2 m 3 m 4 2194 . 5 838 7449 500 10981 . 5 kg
人孔
• 根据贮罐是在最大设计压力为1.65MPa的 条件下工作，人孔标准应按公称压力为 2.5MPa的等级选取，本设计考虑人孔盖直 径较大较重，故选用水平吊盖人孔，该人 孔结构有吊钩和销轴，检修时只须松开螺 栓将盖板绕销轴旋转一个角度，由吊钩吊 住，不必将盖板取下
d 1 450 mm D 1 484 mm D 2 760 mm
储罐制作安装预算书
储罐制作安装预算书
为了确保储存媒体的安全和方便使用，我们计划制作和安装一个储罐。
下面是我们的预算书，包含材料、人工和其他相关费用的估算。
1.材料费用估算：
1.1储罐主体材料费用：
设计容积：100m³
材料：碳钢板
储罐主体材料总费用=碳钢板单价×碳钢板总面积
假设碳钢板单价为100元/㎡，碳钢板总面积为(4×π×(半径+壁
厚)²+2×π×(半径+壁厚)×高度)
1.2储罐防腐涂层费用：
预计储罐防腐涂层费用=防腐涂料单价×防腐涂料总面积
1.3储罐附件费用：
包括进气阀、出气阀、液位计、温度计、搅拌器等附件，根据具体要
求预估费用。
2.人工费用估算：
2.1制作费用：
设计储罐制作时间为30人天，预估每人天工资为500元。
储罐制作总人工费用=30人天×500元/人天
2.2安装费用：
预计储罐安装需要5人工作3天，预估每人天工资为500元。
储罐安装总人工费用=5人×3天×500元/人天
3.其他费用估算：
3.1运输费用：
包括从储罐生产工厂到现场的运输费用，根据距离和货物重量预估费用。
3.2管路费用：
包括与储罐相关的管路安装费用，根据具体要求预估费用。
4.预算总结：
+储罐制作总人工费用+储罐安装总人工费用+运输费用+管路费用
以上仅为预算估算，并不包括可能的额外费用和变动。
具体预算可根据实际项目情况进行调整。
大型储罐计算书
4000m³储罐计算书一、 计算个圈壁板厚度1、计算罐壁板厚度，确定罐底板、罐顶板厚度： 用GB50341-2003中公式（6.3.1-1）计算罐壁厚度ϕσρd d ][0.3)-(H 9.4t D =式中：d t —储存介质条件下管壁板的计算厚度，mm D —油罐内径（m ）（21m ）H —计算液位高度（m ），从所计算的那圈管壁板底端到罐壁包边角钢顶部的高度，或到溢流口下沿（有溢流口时）的高度（12.7m ） ρ—储液相对密度（1.0）d ][σ—设计温度下钢板的许用应力，查表4.2.2（157MPa ） ϕ—焊接接头系数（0.9） 第1圈： mm 7.89.0163.010.3)-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯=n δ=8.7+2.3=11mm 取12mm 第2圈： mm 38.79.0163.011.88)-0.3-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯=n δ=7.38+2.3=9.68mm 取12mm 第3圈： mm 06.69.0163.011.88)2-0.3-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯⨯=n δ=6.06+2.3=8.36mm 取10mm 第4圈： mm 74.49.0163.011.88)3-0.3-(12.7219.4t d =⨯⨯⨯⨯⨯=n δ=4.74+2.3=7.04mm 取8mm根据表6.4.4，罐壁最小厚度得最小厚度为6+2=8mm ，故第5、6、7圈取8mm 。
二、罐底、罐顶厚度、表边角钢选择（按GB50341规定） 罐底板厚度：查表5.1.1，不包括腐蚀余量的最小公称直径为6mm ，加上腐蚀余量2mm ，中幅板厚度为8mm查表5.1.2，不包括腐蚀余量的最小公称直径为11mm ，加上腐蚀余量2mm ，取边缘板厚度为14mm 罐顶板厚度：查7.1.3，罐顶板不包括腐蚀余量的公称厚度不小于4.5mm ，加上1mm 的腐蚀余量后取6mm包边角钢：按GB50341表6.2.2-1，选∠75×10 罐顶加强筋：-60×8 三、罐顶板数据计算：①分片板中心角（半角）55.2425200302/21000arcsin 302/arcsini 1︒=-=-=）（）（SR D α ②顶板开孔（φ2200）中心角（半角）5.2252001100arcsin r arcsin2︒===SR α 顶板开孔直径参照《球罐和大型储罐》中表5-1来选取注：中心顶板与拱顶扇形顶板的搭接宽度一般取50mm ，考虑到分片板最小弧长不小于180mm ，故取φ2200mm③分片板展开半径mm 1151144.25tg 25200tg 11=︒⨯==αSR R mm 1100.52tg 25200tg 22=︒⨯==αSR R④分片板展开弧长：⌒AD =mm 96985.255.24360252002360221=-⨯⨯⨯=-⨯）（）（πααπSR ⑤分片板大小头弧长：大头：⌒ABmm 1535446021000n302i =∆+-⨯=∆+⨯-=）（）（ππD 小头：⌒CDmm 1974411002n r 2=∆+⨯⨯=∆+=ππ ⑥中心顶板展开弧长⌒L mm 22995023605.22520022502360222=⨯+⨯⨯⨯=⨯+⋅⋅=）（）（παπSR四、拱顶高度计算内侧拱顶高：mm 227830)-(21000/2252002520030)-/2(D h 222i 2n =--=--=SR SR外侧拱顶高：m m 228462278h w =+=五、盘梯计算计算参数：g H —罐壁高度，mm （12700） i R —罐内半径，mm （10500）W SR —拱顶半径，mm （25206） α—内侧板升角（45°）n R —内侧板半径，mm （n R =10500+12+150=10662mm ）B —盘梯宽度（内外板中心距）取656mm ，板宽150mm ，板厚6mm 1、平台高度WW SR SR --+=2i 2w 1L)-(R h h425mm 252061000)-(1050025206228422=--+=mm 3125142512700=+=H式中：1h —平台支撑角钢上表面至包边角钢上表面的距离，mmL —平台端部至罐内表面的距离，一般取800-1000mm ，取L=1000mm2、内侧板展开长度mm 184202100)-(1312523n =⨯=-=）（H H L式中：3H —盘梯下端至罐底上表面的距离，mm ，≮50mm ，取100mm3、外侧板展开长度mm 189951066265611184207071.0117071.022n n w =++⨯⨯=++=•R B L L ）（）（ 4、三角架个数个）（717001225)-(13125x n 3==-=L H式中：x —第一个三角架到罐底上表面的距离，mm 取1225mm 3L —相邻三角架的垂直距离，mm 一般1500-2000mm5、三角架在罐壁上的水平位置a n =n01n 2b h R R）（- 式中：1b —内侧板及外侧板的宽度，mm ，一般取150mm —n h 第n 个三角架平台表面的距离，n ×1700mm0R —底圈壁板外半径，mm （10500+12=10512mm ） n R —内侧板半径mm （10662）a 1=mm 1467106621051221507001=-）（ a 2=mm 31431066210512215070012=-⨯）（ a 3=mm 48191066210512215070013=-⨯）（ a 4=mm 64951066210512215070014=-⨯）（ a 5=mm 81711066210512215070015=-⨯）（ a 6=mm 98471066210512215070016=-⨯）（ a 7=mm 115231066210512215070017=-⨯）（ 6、盘梯包角︒=⋅-=⋅-=96.691801066210013119180n 3b ππαR H H ≈70° 六、带肋球壳稳定性验算21mn 2s m t t t 0001.0][）（）（⋅=R E P （C.2.1-1） 式中： ][P —带肋求壳的许用外载荷，KPaE —设计温度下钢材的弹性模量，MPa 查表4.1.6得192×103 MPaS R —球壳的曲率半径，mm S R =SR=25200mm n t —罐顶板有效厚度，mm n t =6-C=6-1-0.6=4.4mmm t —带肋球壳的折算厚度，mm332m3n 31m m 4t t 2t t ++= （C.2.1-2）式中：]e t n 12t 4t 2t h 3h b h [12t 21n 13n 2nn 121s 11131m-+++⨯=）（L （C.2.1-3）]e t n 12t 4t 2t h 3h b h [12t22n 23n 2nn 222s 22232m-+++⨯=）（L （C.2.1-4） S L 1n 111t b h 1n += （C.2.1-5）SL 2n 222t b h 1n += （C.2.1-6） 式中：31m t —纬向肋与顶板组合截面的折算厚度，mm1h —纬向肋宽度，mm （高度60）1b —纬向肋有效厚度mm （8-（2×1+0.8）=5.2） 1s L —纬向肋在径向的间距，mm （1228） 1n —纬向肋与顶板在径向的面积折算系数058.112284.42.5061t b h 1n 1n 111=⨯⨯+=+=S L 1e —纬向肋与顶板在径向组合截面的形心到顶板中面的距离，mm（按CD130A6-86《钢制低压湿式气柜设计规定》算出下面公式）78.1)602.54.41214(2)4.460(602.5)(2)(e 1111111=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=h b t l t h h b n s n32m t —径向肋与顶板组合截面的折算厚度，mm 2h —径向肋宽度，mm （高度60）2b —径向肋有效厚度mm （8-（2×1+0.8）=5.2）2s L —径向肋在纬向的间距，mm 下面求2s L ：a) 先求第1圈纬向肋的展开半径3R 先求第圈纬向肋处的角度（半角3α） ∵600360/252002=⋅⋅∆πα ∴364.1=∆α° ︒=︒-︒=∆-=186.23364.155.2413ααα 再求第1圈纬向肋处展开半径3Rm m 10793186.23tg 25200tg R 33=︒⨯==αSRb) 求第1圈纬向肋的每块分片板肋板的弧长2s Lmm 14152]186.23cos 10790244360sin[L 2s =⨯︒⨯⨯⨯=）（ 2n —径向肋与顶板在径向的面积折算系数05.114154.4602.51t b h 1n 2n 222=⨯⨯+=+=S L 2e —径向肋与顶板在纬向组合截面的形心到顶板中面的距离，mm537.1)602.54.41415(2)4.460(602.5)(2)(e 2222222=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=h b t l t h h b n s n带肋球壳按下图布置把上面各参数代入C.2.1-3中求31m t4082]78.14.4058.1124.444.424.40636012152.506[12t232231m=⨯⨯-++⨯+⨯⨯⨯=）（把上面各参数代入C.2.1-4中求32m t3492]4537.14.405.1124.444.424.40636014152.506[12t232232m=⨯⨯-++⨯+⨯⨯⨯=）（c) 把31m t ，31m t 代入C.2.1-2中，求m tmm 46.12492434.424082t 33m =+⨯+=d) 把m t 代入C.2.1-1中求[P]78.246.124.42.2546.12101920001.0][2123=⋅⨯⨯⨯=）（）（P KPae) 验算：设计外载荷（外压）L P 按7.1.2条规定取1.7KPaL P <[P] 即1.7<2.78 ∴ 本带肋球壳是稳定的 （L P 是外载荷，按7.1.2条规定，取1.7MPa ）七、 加强圈计算1、设计外压，按6.5.3-3q 25.2P k o +=W （6.5.3-3）式中：o P —罐壁筒体的设计外压（KPa ） •W k —风载荷标准值（KPa ）见式6.4.7q —罐顶呼吸阀负压设定压力的1.2倍（KPa ），取1.2（按SYJ1016 5.2.2条规定）风载荷标准值：按式6.4.7o z s z k w μμβ=•W （6.4.7）式中：•z β——高Z 处见风振系数，油罐取1s μ—风载体系形数，取驻点值，o w —基本风压（取0.4KPa ）z μ—风压高度变化系数z μ风压高度变化系数，查表6.4.9.1，建罐地区属于B 类（指田野、乡村，丛林及房屋计较稀疏的乡镇和城市郊区，本储罐高度为12.7m ，介于10和15中间，要用内插法求x=z μ=1.08 （15m —1.14 10—1.0 12.7—x ）风载荷标准值：432.04.008.111k =⨯⨯⨯=•W KPa 把k w =0.432KPa 代入6.5.3-3中a 2.22.1432.025.2P o KP =+⨯=2、计算罐壁筒体许用临界压力 2.5min cr )Dt (48.16][P E H D = （6.5.2-1）∑=ei H H E5.2imin iei t t h ）（=H 式中：][P cr —核算区间罐壁筒体的需用临界压力，KPa E H —核算区间罐壁筒体的当量高度，mm in t —核算区间最薄板的有效厚度，mm(8-2.3=5.7) i t —第i 圈罐壁板的有效厚度，mmi h —第i 圈罐壁板的实际高度，mm （1880） ei H —第i 圈壁板的当量高度E H 表∑==95.8ei H H E m把E H 代入（6.5.2-1）中48.1)215.7(95.82148.16][P 2.5cr =⨯⨯=KPa ∵o P =2.3>1.48MPa ∴需要加强圈 具体用几个加强圈依据6.5.4的规定 ∵22.3][P 2.3 cr ≥＞ ∴应设1个加强圈，其位置在1/2E 处 根据6.5.5规定，在最薄板上，不需要换算，到包边角钢的实际距离就是4.5m （距包边角钢上表面4.5m ）根据表6.5.6选取加强圈规格，本设计选∠125×80×8八、 抗震计算（CD130A 2-84） 1、水平地震载荷W a Q max 0Z C =式中：0Q —水平地震载荷 kgfZ C —综合影响系数 0.4m ax a —地震影响系数，按附表A 选0.45W —产生地震荷载的储液等效重量（波动液体）’w F W f =式中：f F —动液系数，由R H W /的比值，按附表A 2选取，如遇中间值则用插值法求。
毕业论文储罐的设计
目录摘要 (1)关键词 (1)1 绪论 (1)1.1贮罐的应用及意义 (1)2 设计概述 (1)2.1设计任务书 (1)2.2设计思想 (2)2.3设计特点 (2)3 材料及结构的选择与论证 (2)3.1材料选择 (2)3.2结构选择与论证 (3)3.2.1封头的选择 (3)3.2.2 入孔的选择 (3)3.2.3 容器支座的选择 (4)3.2.4 法兰型式 (4)3.2.5 液面计的选择 (4)4 机械计算 (5)4.1筒体厚度设计 (5)4.2封头壁厚设计 (5)4.3水压试验及强度校核 (6)4.4人孔并核算开孔补强 (6)4.5核算承载能力并选择鞍座 (7)5 附件的选择 (8)5.1液面计选择 (8)5.2压力表选择 (8)5.3接口管选择 (9)6 设计结果一览表 (10)7 设计小结 (10)主要参考资料 (11)致谢 (12)Φ5000大型贮罐机械设计化学化工专业学生黄克旺指导教师赵慧敏摘要：压力容器广泛应用于化工生产中的传热、传质、化学反应、物料贮存等各个方面，约占工厂装备的百分之八十。
本文首先介绍容器的基本知识，包括压力容器的分类与结构；封头的种类与选择；容器的零部件（法兰、支座、接口管、手孔、人孔等）。
然后以液化石油气贮罐的设计为例，讲述了内压薄壁圆筒和标准椭圆形封头的强度设计，以及容器主要零部件的选用。
关键词：容器；零部件；封头；强度设计Φ5000mm mechanical design of liquid ammonia storage tank Student majoring in Chemical Engineering and Technology Hang Ke-wangTutor Zhao Hui-minAbstract:Pressure vessels are widely used in heat and mass transfer, chemical reaction, material storage, and other aspects of chemical production.And they account for about 80 percent of the factory equipment. This paper first introduces the basics of container, including the classification and structure of pressure vessels; the types of sealing head and how to select it; the parts of container (flange, bearing, interface tube, hand hole, manhole, etc.). Then take the design of liquid liquefied pentroeum gas(LPG) storage tank for example, tells the strength design of cylinder of internal pressure and standard-elliptical head, and the selection of the main components of container.Key words: Containers; Parts; Sealing head; Strength design1 绪论1.1 贮罐的应用及意义贮罐是储存或盛装气体、液体、液化气体等介质的设备，在化工、石油、能源、轻工、环保、制药及食品等行业得到广泛应用。
50立方米液氨储罐设计说明书
燕京理工学院Yanching Institute of Technology （2018）届本科生化工设备机械基础大作业题目：50立方米液氨储罐设计学院：化工与材料工程学院专业：应用化学1402学号：140140059 ：震指导教师：周莉莉教研室主任（负责人）：顾明广2017年6月20日目录课程设计任务书................................................................................................................... - 3 - 50m³液氨储罐设计..................................................................................................... - 3 - 课程设计容............................................................................................................................ - 5 - 液氨物化性质及介绍.................................................................................................. - 5 - 第一章设备的工艺计算........................................................................................... - 6 -1.1设计储存量..................................................................................................... - 6 -1.2 设备的选型的轮廓尺寸的确定............................................................. - 6 -1.3 设计压力的确定 ........................................................................................ - 7 -1.4 设计温度的确定 ........................................................................................ - 8 -1.5 主要元件材料的选择 ............................................................................... - 8 -第二章设备的机械设计........................................................................................... - 9 -2.1 设计条件（见表2-1和表2-2）......................................................... - 9 -2.2 结构设计.................................................................................................... - 10 -2.2.1 材料选择........................................................................................... - 10 -2.2.2 筒体和封头结构设计.................................................................... - 10 -2.2.3 法兰的结构设计 ............................................................................. - 11 -2.2.4 人孔、液位计结构设计................................................................ - 13 -2.2.5 支座结构设计................................................................................ - 15 -2.2.6 焊接接头设计及焊接材料的选取........................................... - 20 -2.3 开孔补强计算............................................................................................. - 21 -2.3.1补强设计方法判别.......................................................................... - 22 -2.3.2有效补强围........................................................................................ - 22 -2.3.3 有效补强面积.................................................................................. - 23 -2.3.4接管的多余面积 .............................................................................. - 23 -2.3.5补强面积............................................................................................ - 24 -第三章液面计的选用........................................................................................... - 24 - 第四章视镜的选用................................................................................................ - 24 - 第五章安全阀的选用........................................................................................... - 25 - 第六章焊接接头的设计 ...................................................................................... - 25 - 第七章垫片及螺栓的选择.................................................................................. - 25 - 课程设计总结............................................................................................................. - 26 - 参考文献 .............................................................................................................. - 27 -课程设计任务书50m³液氨储罐设计一、课程设计要求：1.按照国家最新压力容器标准、规进行设计，掌握典型过程设备设计的全过程。
《储油罐计量》
•
1 L =1000mL =1000000μL
编辑课件
第三节 容量计量单位
• 二、容量非法定计量单位换算
• 1立方米（m3） =219.97英加仑（UKgal）
•
=264.17美加仑 (USgal)
•
=6.2898桶（美）（barrel）
• 1英加仑（UKgal）=4.54596升（L） • 1美加仑 (USgal) =3.78553升（L） • 1桶（美）（barrel）=158.984升（L）
• 在古代“度、量、衡”中的“量”即指“容量” • 容量是导出量，容量计量技术涉及到质量、密度、
长度、温度等计量技术，是一门综合性的计量专 业。
编辑课件
第一节 名词术语及定义
• 1、容器——可容纳物质（液体、气体或固体微粒） 的器 具。
• 2、容量——容器内在一定条件下可容纳物质的数 量（体积或质量）。
容量增加时，为正值；反之，为负值；
•
ΔVB——罐底容量；
•
ΔVt ——罐体倾斜的修正值。
编辑课件
第二章 立式金属罐检定
• 静压力修正图
编辑课件
第二章 立式金属罐检定
• 二、我国立式金属罐检定发展过程
• 大家从前面的容量计算公式中可以看出， 要确定一个立式罐的容量，其实就是要知 道它的直径和高度，高度测量比较简单， 剩下的主要就是直径测量问题，因此大容 量检测发展过程，一直围绕着如何测量直 径这一问题展开的。
编辑课件
第五节 立式金属罐的结构 • 附件图8
编辑课件
第五节 立式金属罐的结构 • 附件图9
编辑课件
第五节 立式金属罐的结构 • 附件图10
编辑课件
第五节 立式金属罐的结构 • 附件图11
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
hw t1 d1 / ψw mL m M1 ξ σ
GB50191-93 (19.2.6) GB50191-93 (19.2.6-2) GB50191-93 (19.2.7) GB50191-93 (19.2.7) GB50191-93 (19.2.9) 见图 见图 2013-8-15
Pa N N
N / A + CLM1 / W Σ Gi 9367 x 9.81
s3 s4 s5 s6 s6
计 算 公 式
来源
c. 第3圈罐壁板规格厚度 d. 第4圈罐壁板规格厚度 e. 第5圈罐壁板规格厚度 f. 第6圈罐壁板规格厚度 2 顶圈罐壁板的规格厚度 3 各圈罐壁板的实际高度 a. 第1圈罐壁板实际高度 b. 第2圈罐壁板实际高度 c. 第3圈罐壁板实际高度 d. 第4圈罐壁板实际高度 e. 第5圈罐壁板实际高度 4 各圈罐壁板的当量高度 a. 第1圈罐壁板当量高度 b. 第2圈罐壁板当量高度 c. 第3圈罐壁板当量高度 d. 第4圈罐壁板当量高度 e. 第5圈罐壁板当量高度 5 6 7 罐壁筒体的当量高度 罐壁筒体的临界压力 罐壁筒体的设计外压 a. 设计负压 8 9 设计者:高鹏 罐壁加强圈数量 罐壁加强圈至包边角钢的实际距离
罐壁,罐顶,保温层等自重标准值和雪荷载标准 值的50%之和 (a1). 罐壁自重标准值 设计者:高鹏
G G1 第6页
典型设计
储罐设计计算书
144823838.xls
序号
名
称
符 号
G2 G3 G4 r S N t1 d1 A CL W [σ c r] E /
单位
N N N m m2 N m m m / m3 Pa Pa Pa σ 1 - [σ
HO - Σ ( h1 ~ h2 ) HO - Σ ( h1 ~ h3 ) HO - Σ ( h1 ~ h4 ) HO - Σ ( h1 ~ h5 ) 0.0049[ρ 1D(Hi - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 0.0049[ρ 1D(H1 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 0.0049[ρ 1D(H2 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 0.0049[ρ 1D(H3 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 0.0049[ρ 1D(H4 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 0.0049[ρ 1D(H5 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 2013-8-15 SH3046-92 (5.3.1-1)
储罐设计计算书
144823838.xls
序号
名
称
符 号
t3 t4 t5 t6 t min hi h1 h2 h3 h4 h5 He i He1 He2 He3 He4 He5 HE Pc r P0 q n Le 第5页
单位
mm mm mm mm mm m m m m m m m m m m m m m Pa Pa Pa / m =δ =δ =δ =δ =δ
'
SH3046-92 (3.8.3)
INT(HS / W3) + 1
设计者:高鹏
第2页
2013-8-15
典型设计
储罐设计计算书
144823838.xls
序号
9
名
计算罐壁的实际高度
称
符 号
hi h1 h2 h3 h4 h5 h6 Hi H1 H2 H3 H4 H5 H6 ti t1 t2 t3 t4 t5
2
计 算 公 式
1702 x 9.81 mi x 9.81 0.5Pi S D/2 - 0.02 π r2 =G δ s 1 / 1000 D + t1 π d1t1
来源
见图
(a2). 罐顶自重标准值 (a3). 保温层自重标准值 (a4). 雪荷载标准值的50% b. 罐顶(光球壳 )截面半径 c. 罐顶(光球壳 )投影面积 d. 罐壁底部所承受的重力荷载代表值 e. 底圈罐壁厚度 f. 底圈罐壁平均直径 g. 底圈罐壁截面面积 h. 翘离影响系数 j. 底圈罐壁截面抵抗矩 5 罐壁的许用临界压力 a. 罐壁材料在操作温度时的弹性模量 6 校核不等式
见图
hi (tmin / ti)2.5 h1 (tmin / t1)2.5 h2 (tmin / t2)2.5 h3 (tmin / t3)2.5 h4 (tmin / t4)2.5 h5 (tmin / t5)2.5 Σ Hei 16000(D / HE)(tmin / D)2.5 2.25μ zω 0 + q
单位
m m m m m m m m m m m m m m mm mm mm mm mm mm HO HO - h1
计 算 公 式
来源
见图
a. 第1圈罐壁的实际高度 b. 第2圈罐壁的实际高度 c. 第3圈罐壁的实际高度 d. 第4圈罐壁的实际高度 e. 第5圈罐壁的实际高度 f. 第6圈罐壁的实际高度 10 从计算罐壁底边至溢流液位的垂直距离 a. 从第1圈罐壁底边至溢流液位的垂直距离 b. 从第2圈罐壁底边至溢流液位的垂直距离 c. 从第3圈罐壁底边至溢流液位的垂直距离 d. 从第4圈罐壁底边至溢流液位的垂直距离 e. 从第5圈罐壁底边至溢流液位的垂直距离 f. 从第6圈罐壁底边至溢流液位的垂直距离 储存介质时的设计厚度 a. 储存介质时第1圈罐壁的设计厚度 b. 储存介质时第2圈罐壁的设计厚度 c. 储存介质时第3圈罐壁的设计厚度 d. 储存介质时第4圈罐壁的设计厚度 e. 储存介质时第5圈罐壁的设计厚度
典型设计
储罐设计计算书
144823838.xls
(300)m3 储 罐 设 计 计 算 书
序号 I
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 设计者:高鹏
名 原始参数
公称容积 内径 罐壁高度 场地类型 设计正压力 设计负压力 试验正压力 试验负压力 设计最高温度 设计最低温度 罐顶雪荷载 设计风压 风压高度变化系数 地震烈度 焊缝系数 最大储液高度 设计储液高度 设计储液密度 水压试验储液密度 罐壁板腐蚀裕量 罐底板腐蚀裕量 罐顶板腐蚀裕量 钢板厚度负偏差 计算容积 保温材料厚度
罐底计算
罐底板长度 罐底板宽度 罐底板厚度(不含腐蚀裕量) 罐底板腐蚀裕量 罐底板厚度 罐底板材料 L2 W2 δ
b
m m mm mm mm / δ b + C2 SH3046-92 (表 4.1.1) (表4.1.2)
C2 δ /
' b
III
1 2 3 4 5 6 7 8
罐壁计算
罐壁板长度 罐壁板宽度 罐壁板材料 罐壁钢板屈服极限 罐壁钢板许用应力 钢板厚度负偏差 罐壁总圈数 罐壁圈层编号(从罐底至罐顶) L3 W3 / / [σ ]' [σ ] C / i m m / / MPa MPa mm / / (2/3)[σ ]
单位
mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm
计 算 公 式
0.0049[ρ 1D(H6 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C + C1 4.9[D(Hi - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C 4.9[D(H1 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C 4.9[D(H2 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C 4.9[D(H3 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C 4.9[D(H4 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C 4.9[D(H5 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C 4.9[D(H6 - 0.3)]/[[σ ]φ ] + C CEILING( MAX(t i , ti') , 1 ) CEILING( MAX(t 1 , t1') , 1 ) CEILING( MAX(t 2 , t2') , 1 ) ' CEILING( MAX(t 3 , t3 ) , 1 ) CEILING( MAX(t 4 , t4') , 1 ) CEILING( MAX(t 5 , t5') , 1 ) CEILING( MAX(t 6 , t6') , 1 ) ' δ si + n δ δ δ δ δ δ +2 s 2 +2
11
设计者:高鹏
第3页
典型设计
储罐设计计算书
144823838.xls
序号
名
称
符 号
t6 ti' t 1' t 2' t 3' t 4' t 5' t 6' δ s i' δ s 1' δ s 2' ' δ s3 δ s 4' δ s 5' δ s 6' δ si δ δ δ δ δ δ
s1 s2 s3 s4 s5 s6
kg/m3 800~1000 kg/m3 mm mm mm mm 2 m3 (π /4 )D H0 mm 2013-8-15
23838.xls
序号
26 27 保温结构重
名
保温材料密度
称
符 号
mi
单位
计 算 公 式
来源
kg/m3 kg 由软件计算得出
II
1 2 3 4 5 6
max
度 N / / m m m / / kg kg N.m /
1
(一) 罐壁轴向应力抗震验算
η α
max
mg