美景麟起城塔吊基础施工方案

美景麟起城一号院工程
塔式起重机基础施工方案
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目录
第一章工程概况 (1)
第二章编制依据 (3)
第三章塔式起重机布置及选型 (4)
第四章塔式起重机基础设计 (6)
第五章塔式起重机基础施工工艺 (7)
第六章安全措施 (10)
第七章计算书 (10)
第八章附件 (28)
第一章工程概况
1.1 各参建方主体
工程名称：美景麟起城一号院
建设单位：郑州美景置业有限责任公司
勘察单位：河南省建筑设计研究院有限公司
设计单位：河南省建筑设计研究院有限公司
监理单位：郑州广源建设监理咨询有限公司
施工单位：中天建设集团有限公司
工程地点：郑州市文化路英才街西南角
1.2 工程概况
美景麟起城一号院项目包括5栋33层主楼、主楼周边2栋3层商业楼，高层与商业、车库之间设有温度、沉降后浇带。

具体建筑物特征见下表：
根据美景麟起城二期一标段施工现场的实际情况，为加快本工程的施工进度，提高经济效益，综合考虑拟采用4台塔机覆盖整个施工区域（根据现场场地实际情况，其中主楼5#楼采用QTC5012型号、3#楼采用TC6016A-8b、1#和10#楼采用TC6010）型塔式起重机，特编制塔式起重机基础专项施工方案以指导施工。

1.3 地质概况
1、根据河南省建筑设计研究院有限公司2015年11月提供的《郑州美景麟起城二期岩土工程勘察报告》显示,本工程场区内地层分布如下:
本工程塔式起重机基础承台基底位于第5层土层。

2、水文地质条件：
2.1、地下水类型和赋存状态
根据含水层的埋藏条件和水理特征,场地内勘探深度范围内地下水类型为潜水。

粉土、粉质粘土为弱透水层，砂土层为强透水层。

2.2、地下水动态
前期西侧N02-01地块初步勘察期间（2012年3月）实测初见水位埋深4.0m，稳定水位埋深为现地面下 4.0m左右，详细勘察期间（2014年12月）实测初见水位埋深5.0~6.2m，稳定水位埋深为现地面下6.2~7.2m左右，绝对高程介于83.64~84.55m之间；本工程场地详细勘察期间（2015年1月）实测初见水位埋深3.9~6.1m，稳定水位埋深为现地面下10.0~10.6m左右，绝对高程介于79.67~80.62m之间。

地下水主要受季节性降水及区域基坑降水施工的影响，从7月中旬至10月上旬是每年的丰水期，每年12月至来年2月为枯水期，水位年变化幅度1.5m左右，根据附近场地近年来水位资料了解，本场地近3-5年最高水位绝对高程约为87.50m。

2.3、场地抗浮设防水位应按使用年限内最高水位或50年一遇最高水位进行，具体抗浮设防水位应专门研究。

本场地抗浮设防水位高程可采用88.50米。

第二章编制依据
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJT187-2009
2、《地质勘查报告》及周围环境
3、塔式起重机《使用说明书》
4、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ 196-2010
5、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
6、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005
7、《塔式起重机安全规程》GB5144-2006
8、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012
9、《施工现场机械设备检查技术规程》JGJ160-2008
10、《建筑施工手册》（第4 版）
11、本工程施工图纸
12、公司企业标准
13、本工程施工组织设计
第三章塔式起重机布置及选型
3.1 塔式起重机布置
高层住宅拟安装4台塔式起重机。

具体的定位如下：
1、1#塔式起重机安装在5#楼北侧平行于5-R轴布置，塔式起重机基础中心点以5-R 轴往北4.2米、5-1轴往东4.2米为中心点，安装高度120米（至塔吊大臂下口），起重半径50米，回转半径为51米，塔式起重机型号为QTC5012；（特别说明：此塔吊由于承台之间过于密集，塔吊基础6m*6m,为避开主楼筏板，且避开地下室顶板梁，此塔吊基础其中东北角1m*2.4m与车库一个独立承台XZD2及车库-1层此处基础框架柱重合，所以经甲方、设计、监理沟通，此处承台XZD2与基础框架柱与此处塔吊基础局部同时浇筑砼）
2、2#塔式起重机安装在3#楼北侧平行于3-R轴布置，塔式起重机基础中心点以3-R 轴往北4.55米、3-1轴往东5.87米为中心点，安装高度120米，起重半径60.0米，回转半径为61.0米，塔式起重机型号为TC6016A-8B；
3、3#塔式起重机安装在1#楼南侧平行于1-A轴布置，塔式起重机基础中心点以1-A 轴往南5.3米、19轴往东4.55米为中心点，安装高度120米，起重半径60米，回转半径为61米，塔式起重机型号为TC6010；
4、4#塔式起重机安装在10#楼东北侧平行于10-C至10-A轴斜轴线布置，塔式起重机基础中心点以10-C轴轴线往东北4.1米、18轴往东南3.675米为中心点，安装高度120米，起重半径60.0米，回转半径为61.50米，塔式起重机型号为TC6010。

具体定位详见附图。

3.2 塔式起重机选型
根据工程现场实际需求决定采用4台（1#楼采用TC6010型号，10#楼采用TC6010型号,5#楼采用QTC5012型号、3#楼采用TC6016A-8B）型塔式起重机，特编制塔式起重机基础专项施工方案以指导施工。

参数见下表
有关各机的结构组成、性能、安装、拆卸、运行维护与管理等一系列要求，参见由制造厂提供的使用说明书。

根据地质及现场情况，所拟定的基础尺寸和其上的荷载为：
基础承台混凝土强度等级:C35,基础埋深D=m（上部无回填土），基础最小厚度h=1.2m，基础最小宽度Bc=6m。

4台塔式起重机基础均采用预埋基础节，预埋基础节顶距承台面300㎜，埋置深度1000㎜，组装后必须保证倾斜度和平整度误差不超过1/1000，确保固定基础节的安装。

QTC5012型塔式起重机基础荷载
TC6010A-8B型塔式起重机基础荷载
TC6010型塔式起重机基础荷载
第四章塔式起重机基础设计
塔式起重机基础承台有关资料见表一：
塔式起重机基础详图见附图。

塔式起重机基础采用钢筋混凝土基础，其技术要求如下：
基础开挖至设计标高后必须验槽，看地基土质是否与地质勘查报告相符。

所用钢筋、水泥必须有质保书及复试报告，钢材为HRB400钢。

四个固定脚顶端所组成的平面度不得大于1/1000。

砼上面的平面度不大于1/1000。

砼的重量不得小于103吨。

第五章塔式起重机基础施工工艺
5.1 塔式起重机基础定位及施工
1、塔式起重机基础定位详见施工平面图；
2、从本工程的土质情况、土方开挖后承台的支撑以及对边坡支护影响等因素考虑，本工程塔式起重机采用承台基础，以确保塔式起重机基础的稳定性，基础承载力满足使用要求。

3、结合施工现场，各塔式起重机基础完成面同相应车库承台垫层底，便于施工交叉作业。

4、顶面用水泥砂浆找平，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/500。

5、机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过±0.5mm，螺纹位须抹上黄油，并注意保护。

5.2 场地及机械设备人员等准备
1、在塔基周围，清理出场地，场地要求平整，无障碍物；
2、留出塔式起重机进出堆放场地及吊车、汽车进出通道，路基必须压实、平整；
3、塔式起重机安拆范围上空所有临时施工电线必须拆除或改道；
4、机械设备准备：汽车吊一台，电工、钳工工具，钢丝绳一套，U 型环若干，水准仪、经纬仪各一台，万用表和钢管尺各一只；
5、塔式起重机安拆必须由专业的安拆人员进行操作。

5.3 注意事项
1、模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。

2、混凝土浇筑前对施工人员交底，设专人负责，做到人人心中有数。

3、浇筑混凝土用泵管架、走道安全稳固，能够满足浇筑要求。

4、混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查泵管架加固情况。

5、严格按试验室配合比进行配料。

混凝土入模坍落度控制在120mm左右。

6、预埋节的螺栓孔洞要用防水胶纸密封，防止混凝土进入而影响后续的安装工作。

7、控制好原材料的计量，搅拌台电子计量必须经法定的计量检测机构检测认可后方可使用，砂、石计量的允许偏差≤±3%；散装水泥计量的允许偏差≤±2%；外加剂及混合料的计量允许偏差≤±2%；水计量的允许偏差≤±2%。

8、原材料的质量要求
砂中含泥量：当混凝土强度等级≥C35时，含泥量≤3%；
对于石子：粒径、级配应符合混凝土配合比通知单的要求，石子含泥量当混凝土强度等级≥C35时，含泥量≤1%；
水：施工用水采用自来水并符合《混凝土拌合用水标准》（JGJ63-89）的规定。

5.4 工艺流程
塔基土方开挖→垫层施工→弹线放样→钢筋绑扎→预埋螺栓→支模→隐蔽验收→浇捣砼及养护→拆模→在基础筏板沿塔式起重机基础四周一次结构板梁短边、长边1/3跨度搭设支撑体系（支撑体系同人防地下室支撑体系），直至±0.000。

5.5 施工要点
塔式起重机基础做法详见基础图，塔式起重机基础位置布置详见附图。

本工程塔式起重机基础拟采用的钢筋砼基础，内置25@200mm 双层双向钢筋网,保护层厚度50mm,混凝土强度C35，纵、横方向布主筋节点设Ф16@450拉筋。

预埋件与基础内钢筋网作可靠连接，主筋通过预埋件有困难时主筋可避让，不得断开。

各塔式起重机基础均为独立基础，塔式起重机基础完成面标高均同相应部位主楼筏板承台底标高，结构基础钢筋在塔式起重机基础范围内预埋，预留搭接方式砼底板后浇带。

塔式起重机基础采用预埋螺栓埋入式。

预埋螺栓露出承台面350 mm，应根据厂家设计图要求预埋准确，尺寸偏差在5mm内，基础节四个角顶标高要求平整，平整度控制在1/1000。

塔式起重机基础施工应与避雷引下线同时施工。

在塔式起重机基础边设置一400×400×200集水井（具体位置见塔式起重机基础配筋图），与基础边的排水沟相连，部分塔式起重机基础上表面在自然地面以下则安置一台扬程30米的潜水泵，以排除沉积在预留洞口内的雨水，防止雨水对塔基预埋件的侵蚀，确保塔式起重机基础表面处不积水，保证塔式起重机长期使用安全。

土方施工：
塔式起重机基础土方开挖采用机械加人工的形式进行。

项目整体室外道路设计标高及地质勘察报告资料，对塔式起重机基础开挖边界外10m范围内进行卸土处理，卸土高度为2700mm。

卸土完成后塔式起重机基础开挖深度在1.6~2.75m间，开挖范围内的地质主要为粉质粘土层，采用1:1自然放坡。

施工区域拉三道彩旗，上挂警示标语。

塔式起重机基础开挖前，应对场地地表水进行排除，做好坑边排水沟和集水井，确保地表径流不会流向塔式起重机基坑，并把塔式起重机基础附近多余土方全部转移至安全距离外（即放坡系数外10米）。

开挖时按照1:1放坡，逐层开挖，并随时观察基坑土质情况，发现位移、滑坡现象立即停止开挖，必要时进行基坑回填。

在挖机开挖时，土方随挖随装到15吨位的自卸汽车上外运出场外指定弃土处。

机械挖土至塔式起重机基础底标高以上300mm,由人工清土完成。

在土方开挖过程中，控制好塔式起重机基础的位置和标高，以防塔式起重机基础错位或标高错误。

土方开挖后完成后24小时内进行基础垫层施工，并及时准备承台结构施工，避免基坑暴晒外露时间过长，引起不必要的施工麻烦。

在基础施工阶段坑内采用300×300明沟排水。

2、模板施工：基础模板为多层木胶合板，施工前，模板涂上脱模剂；模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水，模板内杂物应清理干净。

3、基础砼浇捣：
承台混凝土强度等级C35，由商品搅拌台拌制，汽车泵输送到施工承台。

浇筑混凝土时使用50棒，插入振捣要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，防止漏振，充分振捣密实，特别应注意预埋标准节处砼振捣质量。

移动间距不得大于振捣棒插入作用半径的1.5倍（50棒取50cm）振捣上一层时插入下一层混凝土5cm,以消除两层间的接缝。

平板振动器的移动间距，保证振动器的平板能够覆盖已振实部分的边缘。

振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。

施工时不留设施工缝。

混凝土施工时要随时检查预埋基础节的位置及标高，严禁振动棒振捣在预埋螺栓或预埋底节上，待承台混凝土有七、八成干时，用木抹进行两次抹面，有效控制混凝土的微裂缝。

混凝土基础浇灌后，应按建筑标准进行养护。

4、绑扎好承台钢筋，在承台内焊好避雷接地引下线，接地线采用一根-M40×4㎜的镀锌与底层钢筋焊接并形成封闭，钢筋的隐检工作已经完成，并已核实预埋标准节、线管、孔洞的位置、数量及固定情况无误。

5、塔式起重机基础完成后做好排水措施，计划设置400×400集水井进行排水。

布置见附图。

第六章安全措施
1、定期对塔式起重机基础进行沉降观测和倾斜观测。

2、施工工期较长，根据实际情况定期对塔式起重机连接螺栓进行紧固。

3、塔式起重机安拆方案由具有相应资质的专业施工单位编制并负责实施。

第七章计算书
QTZ63(5012)塔吊天然基础的计算书
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息
计算简图:
二. 荷载计算
1. 自重荷载及起重荷载 1)
塔机自重标准值 F k1=455.8kN
2) 基础以及覆土自重标准值 G k =6×6×1.3×25=1170kN 3) 起重荷载标准值 F qk =50kN
2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m 2
)
=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m
2
=1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.37×120=44.09kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×44.09×120=2645.24kN.m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m 2
)
=0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m
2
=1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.56×120=67.63kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×67.63×120=4057.53kN.m 3. 塔机的倾覆力矩
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-1158.4+0.9×(758+2645.24)=1904.51kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-1158.4+4057.53=2899.13kN.m
三. 地基承载力计算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。

塔机工作状态下：
当轴心荷载作用时：
2
=(455.8+50+1170)/(6×6)=46.55kN/m
当偏心荷载作用时：
=(455.8+50+1170)/(6×6)-2×(1904.51×1.414/2)/36.00
2
=-28.26kN/m
由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax：
=(1904.51+44.09×1.3)/(455.8+50+1170.00)=1.17m≤0.25b=1.50m工作状态地基承载力满足要求!
=3-0.83=2.17m
=(455.8+50+1170.00)/(3×2.17×2.17)
2
=118.37kN/m
塔机非工作状态下：
当轴心荷载作用时：
2
=(455.8+1170)/(6×6)=45.16kN/m
当偏心荷载作用时：
=(455.8+1170)/(6×6)-2×(2899.13×1.414/2)/36.00
=-68.71kN/m
2
由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax：
=(2899.13+67.63×1.3)/(455.80+1170.00)=1.44m＜0.25b=1.50m非工作状态地基承载力满足要求!
=3-1.30=1.70m
=(455.8+1170.00)/(3×1.70×1.70)
=187.29kN/m
2
四. 地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第5.2.3条。

计算公式如下:
其中 f a──修正后的地基承载力特征值(kN/m 2 )；
f ak──地基承载力特征值，取95.00kN/m 2；
ξb──基础宽度地基承载力修正系数，取0.15；ξd──基础埋深地基承载力修正系数，取1.40；
γ──基础底面以下土的重度，取20.00kN/m 3；
γm──基础底面以上土的重度，取20.00kN/m 3；
b──基础底面宽度，取6.00m；(注：小于3m时按3m取值，大于6m时按6m取值，其他按实际取值。

)
d──基础埋深度,取3.00m。

解得修正后的地基承载力特征值 f a=174.00kPa
实际计算取的地基承载力特征值为:f a=174.00kPa
轴心荷载作用：由于 f a ≥P k =46.55kPa ，所以满足要求！
偏心荷载作用：由于1.2×f a ≥P kmax =187.29kPa ，所以满足要求！ 五. 承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。

1. 抗弯计算，计算公式如下:
式中 a 1──截面I-I 至基底边缘的距离，取 a 1=2.20m ； a'──截面I-I 在基底的投影长度,取 a'=1.60m 。

P ──截面I-I 处的基底反力；
工作状态下：
P=118.37×(32.17-2.20)/(3×2.17)=78.41kN/m 2；
M=2.202×[(2×6+1.6)×(1.35×118.37+1.35×78.41-2×1.35×1170.00/62)+(1.35×118.37-1.35×78.41)×6]/12 =1106.44kN.m 非工作状态下：
P=187.29×(31.70-2.20)/(3×1.70104738474313)=106.55kN/m 2；
M=2.202×[(2×6+1.6)×(1.35×187.29+1.35×106.55-2×1.35×1170/62)+(1.35×187.29-1.35×106.55)×6]/12 =2050.28kN.m
2. 配筋面积计算,公式如下:
依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
式中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
α1取为0.94,期间按线性内插法确定；
f c──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。

经过计算得:
αs=2050.28×106
/(1.00×16.70×6.00×10
3
×1250
2
)=0.013
η=1-(1-2×0.013)0.5
=0.013
γs=1-0.013/2=0.993
A s=2050.28×106
/(0.993×1250×360.00)=4586.42mm
2。

实际选用钢筋为：钢筋直径25.0mm，钢筋间距为200mm,
实际配筋面积为A s0 = 3.14×252
/4 × Int(6000/200)=14726mm
2
实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!
推荐参考配筋方案为：钢筋直径为25.0mm，钢筋间距为200mm，配筋面积为14726mm
2六. 地基变形计算
规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。

QTZ80（TZ6010）塔吊天然基础计算书
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息
计算简图:
二. 荷载计算
1. 自重荷载及起重荷载
1) 塔机自重标准值
F k1=607.11kN
2) 基础以及覆土自重标准值
G k=6×6×1.2×25=1080kN
3) 起重荷载标准值
F qk=60kN
2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m 2
)
=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m
2
=1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.37×120=44.09kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×44.09×120=2645.24kN.m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m 2
)
=0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m
2
=1.2×0.84×0.35×1.6=0.56kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.56×120=67.63kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×67.63×120=4057.53kN.m 3. 塔机的倾覆力矩
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-1718+0.9×(870+2645.24)=1445.71kN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-1718+4057.53=2339.53kN.m
三. 地基承载力计算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。

塔机工作状态下：
当轴心荷载作用时：
2
=(607.11+60+1080)/(6×6)=48.53kN/m
当偏心荷载作用时：
=(607.11+60+1080)/(6×6)-2×(1445.71×1.414/2)/36.00
2
=-8.25kN/m
由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax：
=(1445.71+44.09×1.2)/(607.11+60+1080.00)=0.86m≤0.25b=1.50m工作状态地基承载力满足要求!
=3-0.61=2.39m
=(607.11+60+1080.00)/(3×2.39×2.39)
2
=101.65kN/m
塔机非工作状态下：
当轴心荷载作用时：
2
=(607.11+1080)/(6×6)=46.86kN/m
当偏心荷载作用时：
=(607.11+1080)/(6×6)-2×(2339.53×1.414/2)/36.00
=-45.03kN/m
2
由于 P kmin<0 所以按下式计算P kmax：
=(2339.53+67.63×1.2)/(607.11+1080.00)=1.43m≤0.25b=1.50m非工作状态地基承载力满足要求!
=3-1.01=1.99m
=(607.11+1080.00)/(3×1.99×1.99)
=142.64kN/m
2
四. 地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第5.2.3条。

计算公式如下:
其中 f a──修正后的地基承载力特征值(kN/m 2 )；
f ak──地基承载力特征值，取95.00kN/m 2；
ξb──基础宽度地基承载力修正系数，取0.15；ξd──基础埋深地基承载力修正系数，取1.40；
γ──基础底面以下土的重度，取20.00kN/m 3；
γm──基础底面以上土的重度，取20.00kN/m 3；
b──基础底面宽度，取6.00m；(注：小于3m时按3m取值，大于6m时按6m取值，其他按实际取值。

)
d──基础埋深度,取3.00m。

解得修正后的地基承载力特征值 f a =174.00kPa 实际计算取的地基承载力特征值为:f a =174.00kPa 轴心荷载作用：由于 f a ≥P k =48.53kPa ，所以满足要求！
偏心荷载作用：由于1.2×f a ≥P kmax =142.64kPa ，所以满足要求！ 五. 承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。

1. 抗弯计算，计算公式如下:
式中 a 1──截面I-I 至基底边缘的距离，取 a 1=2.20m ； a'──截面I-I 在基底的投影长度,取 a'=1.60m 。

P ──截面I-I 处的基底反力；
工作状态下：
P=101.65×(32.39-2.20)/(3×2.39)=70.51kN/m 2；
M=2.202×[(2×6+1.6)×(1.35×101.65+1.35×70.51-2×1.35×1080.00/62)+(1.35×101.65-1.35×70.51)×6]/12 =932.30kN.m 非工作状态下：
P=142.64×(31.99-2.20)/(3×1.9855914298058)=89.96kN/m 2；
M=2.202×[(2×6+1.6)×(1.35×142.64+1.35×89.96-2×1.35×1080/62)+(1.35×142.64-1.35×89.96)×6]/12 =1513.79kN.m
2. 配筋面积计算,公式如下:
依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
式中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
α1取为0.94,期间按线性内插法确定；
f c──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。

经过计算得:
αs=1513.79×106
/(1.00×16.70×6.00×10
3
×1150
2
)=0.011
η=1-(1-2×0.011)0.5
=0.011
γs=1-0.011/2=0.994
A s=1513.79×106
/(0.994×1150×360.00)=3677.63mm
2。

实际选用钢筋为：钢筋直径25.0mm，钢筋间距为200mm,
实际配筋面积为A s0 = 3.14×252
/4 × Int(6000/200)=14726mm
2
实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!
推荐参考配筋方案为：钢筋直径为25.0mm，钢筋间距为200mm，配筋面积为14726mm
2六. 地基变形计算
规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。

塔吊计算满足要求！
TC6016A-8B塔吊天然基础计算书
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息
计算简图:
二. 荷载计算
1. 自重荷载及起重荷载
1) 塔机自重标准值
F k1=620.34kN
2) 基础以及覆土自重标准值
G k=7×7×1.35×25=1653.75kN
3) 起重荷载标准值
F qk=80kN
2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m 2
)
=0.8×1.77×1.95×0.99×0.2=0.55kN/m
2
=1.2×0.55×0.35×1.8=0.41kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.41×120=49.60kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×49.60×120=2975.89kN.m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m 2
)
=0.8×1.81×1.95×0.99×0.3=0.84kN/m
2
=1.2×0.84×0.35×1.8=0.63kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.63×120=76.08kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×76.08×120=4564.72kN.m 3. 塔机的倾覆力矩
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-3011.6+0.9×(1456+2975.89)=977.10kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-3011.6+4564.72=1553.12kN.m
三. 地基承载力计算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。

塔机工作状态下：
当轴心荷载作用时：
2
=(620.34+80+1653.75)/(7×7)=48.04kN/m
当偏心荷载作用时：
=(620.34+80+1653.75)/(7×7)-2×(977.10×1.414/2)/57.17
2
=23.87kN/m
由于 P kmin≥0 所以按下式计算P kmax：
=(620.34+80+1653.75)/(7×7)+2×(977.10×1.414/2)/57.17
2
=72.21kN/m
塔机非工作状态下：
当轴心荷载作用时：
2
=(620.34+1653.75)/(7×7)=46.41kN/m
当偏心荷载作用时：
=(620.34+1653.75)/(7×7)-2×(1553.12×1.414/2)/57.17
2
=7.99kN/m
由于 P kmin≥0 所以按下式计算P kmax：
=(620.34+1653.75)/(7×7)+2×(1553.12×1.414/2)/57.17
=84.83kN/m
2
四. 地基基础承载力验算
地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第5.2.3条。

计算公式如下:
其中 f a──修正后的地基承载力特征值(kN/m 2 )；
f ak──地基承载力特征值，取95.00kN/m 2；
ξb──基础宽度地基承载力修正系数，取0.15；ξd──基础埋深地基承载力修正系数，取1.40；
γ──基础底面以下土的重度，取20.00kN/m 3；
γm──基础底面以上土的重度，取20.00kN/m 3；
b──基础底面宽度，取6.00m；(注：小于3m时按3m取值，大于6m时按6m取值，其他按实际取值。

)
d──基础埋深度,取3.00m。

解得修正后的地基承载力特征值 f a=174.00kPa
实际计算取的地基承载力特征值为:f a=174.00kPa
轴心荷载作用：由于 f a≥P k=48.04kPa，所以满足要求！
偏心荷载作用：由于1.2×f a≥P kmax=84.83kPa，所以满足要求！
五. 承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011第8.2条。

1. 抗弯计算，计算公式如下:
式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=2.60m；
a'──截面I-I 在基底的投影长度,取 a'=1.80m 。

P ──截面I-I 处的基底反力；
工作状态下：
P=(7-2.60)×(72.21-23.87)/7+23.87=54.26kN/m 2；
M=2.602×[(2×7+1.8)×(1.35×72.21+1.35×54.26-2×1.35×1653.75/72)+(1.35×72.21-1.35×54.26)×7]/12 =804.13kN.m 非工作状态下：
P=(7-2.60)×(84.83-7.99)/7+7.99=56.29kN/m 2；
M=2.602×[(2×7+1.8)×(1.35×84.83+1.35×56.29-2×1.35×1653.75/72)+(1.35×84.83-1.35×56.29)×7]/12 =1047.27kN.m
2. 配筋面积计算,公式如下:
依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
式中 α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
α1取为0.94,期间按线性内插法确定； f c ──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。

经过计算得:
αs=1047.27×106
/(1.00×16.70×7.00×10
3
×1300
2
)=0.005
η=1-(1-2×0.005)0.5
=0.005
γs=1-0.005/2=0.997
A s=1047.27×106
/(0.997×1300×360.00)=2243.73mm
2。

实际选用钢筋为：钢筋直径25.0mm，钢筋间距为200mm,
实际配筋面积为A s0 = 3.14×252
/4 × Int(7000/200)=17181mm
2
实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!
推荐参考配筋方案为：钢筋直径为25.0mm，钢筋间距为200mm，配筋面积为17181mm
2六. 地基变形计算
规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。

塔吊计算满足要求！
第八章附件
1、塔式起重机总平面布置图、基础平、立、剖面及配筋图
2、塔式起重机说明书
3、地勘勘查报告。