上海MOU项目地下连续墙计算书
地下连续墙方案设计计算书
***广场基坑方案：地下连续墙方案设计计算书设计依据：《上海市标准—基坑工程技术规范(DG/TJ08-61-2010)》(采用同济启明星基坑软件计算)1 工程概况该基坑设计总深16.8m，按二级基坑、选用《上海市标准—基坑工程技术规范(DG/TJ08-61-2010)》进行设计计算，计算断面编号：1。
1.1 土层参数续表地下水位埋深：1.00m。
地面超载：20.0kPa2 开挖方案基坑支护方案如图：XX基坑工程基坑支护方案图2.1 挡墙设计·挡墙类型：地下连续墙；·嵌入深度：11.200m；·露出长度：0.000m；·厚度：600mm；·混凝土等级：C30；2.2 坑内加固设计第1层，加固深度：16.800m；加固厚度：3.500m；加固范围：全面积加固。
加固土的物理指标：c=25.00kPa；φ=25.00°；γ=19.0kN/m3； m=5.0MN/m4； Kmax=0.0MN/m3；2.3 支撑(锚)结构设计本方案设置5道支撑(锚)，各层数据如下：第1道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度0.500m，工作面超过深度0.300m，预加轴力55.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取100000.0kN/m/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢支撑；·支撑长度：20.000m；·支撑间距：5.000m；·与围檩之间的夹角：90.000°；·不动点调整系数：0.500；·型钢型号：@609*16；·根数：1；·松弛系数：1.000。
计算点位置系数：0.000。
第2道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度3.800m，工作面超过深度0.300m，预加轴力190.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取100000.0kN/m/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢筋混凝土撑；·支撑长度：30.000m；·支撑间距：5.000m；·与围檩之间的夹角：90.000°；·不动点调整系数：0.500；·混凝土等级：C30；·截面高：800mm；·截面宽：600mm。
地下连续墙结构计算讲义
地下连续墙结构计算讲义
1.确定地下连续墙的设计参数：
-地下连续墙的深度：根据地下建筑的深度和土层的性质，确定地下
连续墙的深度，以保证墙体的稳定性和承载能力。
-地下连续墙的布置：确定地下连续墙的布置方式，包括水平布置和
垂直布置，以满足侧向荷载的传递和分配要求。
2.地下连续墙的计算方法：
-地下连续墙的稳定性计算：根据地下连续墙的受力情况，采用基本
力学原理和稳定性原理进行计算，包括确定侧土压力、地震力、水平荷载等，以确保墙体的稳定性。
-地下连续墙的承载能力计算：根据地下连续墙的受力情况和土层的
性质，进行承载能力计算，包括墙体的抗弯强度、剪切强度、抗压强度等。
3.地下连续墙结构的加固设计：
-在计算中考虑地下连续墙结构的加固设计，以增加墙体的稳定性和
承载能力。
-加固设计包括选择适当的加固措施和材料，如增加墙体的厚度、设
置加固筋等，以提高墙体的抗弯强度和剪切强度。
4.地下连续墙结构的监测和安全评估：
-在地下连续墙结构施工完成后，进行监测和安全评估，以确保墙体
的稳定性和承载能力。
-监测包括对墙体的变形、应力和孔隙水压力进行实时监测，以及采
取相应的措施进行调整和修复。
-安全评估包括对地下连续墙结构的稳定性和承载能力进行定期检查，根据评估结果提出相应的加固建议和措施。
总结：地下连续墙结构计算是为了保证墙体的稳定性和承载能力，在
设计阶段需要确定地下连续墙的设计参数，并通过力学原理和稳定性原理
进行计算，计算完成后还需要进行加固设计和监测安全评估，以确保地下
连续墙结构的安全和稳定。
上海某深基坑地下连续墙施工方案
距离再挖第二孔 的方法 ，使 ２ 个单孔之 间留下未被挖掘过的隔
（ ３ ）挖槽机 的操作要领 。抓斗 出入导墙 口时要轻 放慢提 ，
防止泥浆掀起 波浪 ，影响导墙下面、后面 的土层稳定。
不论使用何种机具挖槽 ，在挖槽机具挖土时 ，悬吊机具 的
钢索不能松弛 ，一定要使钢索呈垂直 张紧状态 ，这是保证挖槽
垂直精 度必须做好 的关键动作。
参
程［ ｓ ］ ．
浆 ，灌 人 槽 内基 空 隙 ，防止 槽 壁
继续坍塌 。局部少量塌方可采取适 当调整泥浆指标 、减少坑边 荷载 、加快施工速度等措施 ；如遇塌方较严重时 ，采用 回填黏 土 ，分析原 因后再施工 。为保证再次成槽的槽壁稳定 ，视具体 情况对槽侧土体进行水泥土或注浆加 固。
方难以外 运时也可进行挖槽作业 ，在施工 区域内设置一个能容 纳２ ０ ０ Ｉ Ｔ Ｉ 挖槽 土方 的集土 坑 ，用于 白天和雨天临时堆 放挖槽
湿土。
１ ６ ＠ ２ ０ ０钢筋 网片一层 ，导墙和路 面混凝 土共同浇灌 ，以形 成一整体 。
３ ． ２ ． ３ 刷 壁
槽 壁 施 工 时 ，老 接 头 上 经常 附有 一 层 泥 皮 ，会 影 响槽 壁 接
企业科技与发展
２ ０ １ ４年第 １ ６期 （ 总第 ３ ８ ０期 ）
凝土支撑 位置各 打孔 ２ ０ ｃ ｍ，植入 ６根 １ ６钢筋 ，立模浇筑
地下连续墙设计计算
6667设计计算已知条件：（1）土压力系数计算主动土压力系数：22 =0.84/2）=tan=0.70 （45°—10°K=tan）（45°—φ/2a1a1122=0.72=0.52 45°—18°/2K=tan）（45°—φ/2）=tan（a22a222=0.71°—19.2°/2K=tan）（45°—φ/2）=tan=0.64 （45a33a322=0.70—18.9/2）=tan （45°—φ/2）=tan=0.52 （45°K a4a4422=0.72=0.41 φ/2）=tan （45°—19.2/2K=tan）（45°—a5a55被动土压力系数：22=1.40 ）=tan （45°＋19.2°/2）=1.98 K=tan （45°＋φ/2p1p15（2）水平荷载和水平抗力的计算水平荷载计算：=20×0.59－2×10×0.84=－5kPa e=qk－2C a1a0c=（20+18×2.5）×0.59－+2－2×10×0.84=21.55kPah）Kqe=（1a10ab1a1上c=（20+18×2.5）×0.36－K－22×19×0.6=0.6kPa（e=q）+h2a20ab1a2下c=＋（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.36=e（q+－h）hK－22×19×2a2aca2012上0.6=8.48kPac =（20+18×2.5＋19.9×1.1）×h）K－20.64－2×44q=（e×+h0.8=＋3a321aca30下14.79kPa－c）×）＋+qh＋hh×1.418.81.119.92.520+18=－K2（×＋×＋（=e3a321a3ad03－2×44×0.8=2.05kPa上0.64c =（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）×e=（q+h－＋h＋h）K24a402a41ad3下0.34－2×21×0.59=13.71kPac （20+18×2.5＋19.9×1.1h＋）K－2＋18.8×1.4q=e（h+h＋h＋=4a42aea44031上＋19.9×0.5）×0.34－2×21×0.59=17.09kPac （20+18×2.5＋19.9×－K）＋＋＋+（=eqhhhh21.1＋18.8×1.4=5a5a5ae43210下＋19.9×0.5）×0.41－2×20×0.64=24.9kPac （20+18×2.5＋19.9×h）K－21.1=e（q＋+h＋h18.8＋h＋h=＋5a524a51af5301.4＋19.9×0.5＋19.9×0.96）×0.41－2×20×0.64=32.73kPa上×水平抗力计算：c=2×20×e=21.57=58.8kPa5p1p上地面超载q=20kpaa素填土0.34m0.6kpa22.95kpa b粘性土h=6.460m c8.48kpa粘性13.71kp2.05kp粉24.90kp17.09kp基坑底粘性32.73kp62.8kp粘性147.98kp46.93kpa?E（3）墙后净土压力?E=×22.95×2.16+×（0.6+8.48）×1.1＋×2.05×1.4＋×（13.71+17.09）×0.5＋×（24.90+32.73）×0.96＋×0.8×62.8=91.70kPa?E作用点离地面的距离）4（．121121222221.4?2.05????1.1??+?8.48??22.95?2.161.1??0.63223232?h??222167.?00.0.?5?294.10.?5+??091?3.971?13.7?2322?a91.70112191.70122??0.96?(32.73?24.90)32?=0.6m91.70?hk?2ck?1.74?19.9?2.46?2=e?20?1.57?147.9815p1p上p1?hk?2ck?18.5?1.74?1.5=e1?2?43?1.23?154.392ppp1下2565?hk?2ck?18.5?（h?1.74)?1.51?2?43?1.23?27.935h=e?57.17d26d6pp2上???E=62.8?1.74?(?1.74?hh?1.74)?(147.98?62.8)?1.74h1.2E??p211dpaap220112??(27.94h?57.17?154.39)7154.394)?(h??(1.74)?1.74?h1.?+ddd231112??1.2?1.0?[?22.95?2.16?(?2.16?h?5.7)?0.6?1.1?1.74)h?(?dd3321111(?1.1?4.6?h)??(8.48?0.6)?1.1?(?1.1?4.6?h)??1.4?2.05dd2232111?(?1.4?h?3.2)?13.71?0.5?(?0.5?h?2.7)?(17.09?13.71)?0.5dd322111?(?0.5?2.7?h)?24.9?0.96?(?0.96?1.74?h)??(32.73?24.9)dd32211?0.96?(?0.96?1.74?h)?32.73?1.74?(?1.74?h?1.74)?46.93?dd3212?1.74)]?(hd232h?3h?2.25h?36.11?0=ddd解得h=2.72m 取2.8md??E?E有pa1?(62.8?48.554h?62.8)?h?66.58?32.73h0002解得h=1.15m0．=254.82－53.94=200.88kN·m所以最大弯矩M= h－h pamax8102?M????0.025s22?fbh14.3?600?96501c?=0.9873查表得s=A2mm700??所以S?965?300h?f0.98738M102?0ys2)mm?7633?18(A选用S2?163?18地下连续墙的稳定性分析（1）墙体内部稳定性验算土层的按土层厚度的加权平均值：γ=m=19.13KN/=C k=17.87kPaφ=k=20.39°采用圆弧滑动简单条分法进行验算，经试算确定最危险滑裂面的半径为r=20m，取土条宽度b=0.1r=2m.计算稳定安全系数如下：在excel中?????tanqb?lc?)cos(223.09?1628.99iki0iiii?1.73?1.3?K=???1069.285)sinq(b?ii0i满足整体稳定性要求。
工程实例上海某大楼地下连续墙逆作法施工
工程实例上海某大楼地下连续墙逆作法施工1.工程概况上海某大楼是上海与国内外通信联系的主要枢纽，位于人民广场南面，毗连交通干道延安东路。
工程平面位置见图6-6。
本工程由上海工业园林设计院设计设计，上海市基础工程公司承担多层深埋地下室开挖。
该工程的主楼，地面以上有24层，建筑物总高为130.6m。
地下室有3层，基础埋置在地面下列一11.47m。
地下室的底板为1.5m厚的钢筋混凝土结构，坐落在断面0.5m×0.5m、长度为33m，送入地下10m的386根预制钢筋混凝土桩及28根钢管桩上。
地质以粉质黏土夹粉细砂为主，见表6-1。
2.施工方案可以选择及施工设计1）施工方案选择本工程门厅主楼建筑不同于一般民用高层建筑，它的层高大、跨度大、楼面使用荷载也大，特别是要在软弱土层中开挖这样深的基坑，施工难度较大。
工程南侧紧临市内交通干道延安东路，不能因开挖基坑行车而影响车辆的正常行驶，也损坏路面下的各类管道而造成危害;西侧，黄陂路下面有大量给排水管、煤气管、电缆等，也脱落不能因基坑的开挖引起地面沉降而变形破裂。
为此，对主楼地下室的基坑施工方法曾进行过几种方案的东翼比较。
（1）放坡明挖。
开挖范围很大，即使打设二级以上的射流型井点或用推进器井点降水，也不能保证邻近道路和管线不受影响。
（2）钢板桩方案。
需要大量20m以上的锁口拉森钢板桩，需从国外引进，还需打设深层井点降水，钢板桩支撑复杂、工作量大，实施也很困难。
（3）沉井方案。
由于导水的平面尺寸太大（长60m、宽40m），而高度只有12m，沉井的刚度很小，制作和下沉过程中都会出现沉井结构裂缝及四周十体的大量坍陷，引起路面变形危害地下室地下管线安全。
通过分析以上三种方案均不可取。
经设计、施工、建设等单位多次讨论，认为采用地下室连续墙作为施工时的围护结构，并采用逆作法利用地下室筑成内隔墙作水平支撑的基坑开挖施工方案，是比较恰当的。
采用地下连续墙开挖的目的首先是满足主楼基础开挖的需要，随着基坑的挖深，其承受的侧向土压力将逐步增加。
地下连续墙计算书——优化计算
地下连续墙计算书一、工程概况1、工程名称：2、工程地点：3、周围建筑物情况：周边20米范围内无其他建筑物。
4、本工程±0.000相当于绝对标高＋5.700m，自然地面标高即设计时地面标高－0.700m，即＋5.000m。
基坑底标高－10.000m～-10.500m。
二、设计思路为减少土方开挖量，保证地下连续墙施工垂直度，同时也可增加取水箱涵的水量，我单位设计思路如下：1、采用理正深基坑7.0进行设计计算。
2、设计时按最不利情况考虑，设计基坑深度-10.500m。
3、基坑上部1.80m按1:1放坡，进行喷护施工；与地下连续墙冠梁顶预留1.00m的工作面。
4、基坑下部8.0m采用地下连续墙进行基坑支护（墙宽1.00m）。
5、地下连续墙首先采取单元计算，故第一道内支撑在计算书中显示为锚索。
6、地下连续墙嵌固深度：土方开挖时嵌固深度10.00m；土方回填箱涵内没有注入水时嵌固深度12.80m。
综上，按最不利情况设计，地下连续墙嵌固深度12.80m。
则地下连续墙整体深度为20.80m（加冠梁1.00m），有效长度为19.80m。
5、地下连续墙内侧、外侧主筋均为Φ32@150，混凝土强度为C30。
---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]地下连续墙开挖时工况---------------------------------------------------------------------- 连续墙支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500---------------------------------------------------------------------- [ 锚杆计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 锚杆自由段长度计算简图 ]----------------------------------------------------------------------[ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 2.350圆弧半径(m) R = 17.068圆心坐标X(m) X = -2.634圆心坐标Y(m) Y = 6.677----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:p, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
地下连续墙设计计算书
目录一工程概况................................................................................................................................ - 1 - 二工程地质条件........................................................................................................................ - 1 - 三支护方案选型........................................................................................................................ - 1 - 四地下连续墙结构设计............................................................................................................ - 2 -1 确定荷载，计算土压力：............................................................................................ -2 -γ，平均粘聚力c，平均内摩檫角ϕ..... - 2 -1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度1.2 计算地下连续墙嵌固深度................................................................................... - 2 -1.3 主动土压力与水土总压力计算........................................................................... - 3 -2 地下连续墙稳定性验算................................................................................................ - 5 -2.1 抗隆起稳定性验算............................................................................................... - 5 -2.2基坑的抗渗流稳定性验算.................................................................................... - 6 -3 地下连续墙静力计算.................................................................................................... - 7 -3.1 山肩邦男法........................................................................................................... - 7 -3.2开挖计算................................................................................................................ - 9 -4 地下连续墙配筋.......................................................................................................... - 11 -4.1 配筋计算............................................................................................................. - 11 -4.2 截面承载力计算................................................................................................ - 12 - 参考文献.................................................................................................................................... - 12 -一工程概况拟建的钦州市妇幼保健医院住院大楼,项目地址位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧。
上海38m深地下连续墙施工组织设计(基坑挡土围护墙承重结构墙)(上海)..
目录一、概述 (2)1、工程概况 (2)2、工程特点 (2)二、方案要点 (2)1、采用深层水泥搅拌桩加固壁槽： (2)2、降低导墙标高，改进导墙断面 (2)3、改锁口管为预制钢筋混凝土锁口柱 (3)三、主要工序施工技术措施 (4)（一）开槽 (4)（二）泥浆 (4)（三）预制锁口柱的吊装 (5)（四）清刷锁口柱 (5)（五）清底 (5)（六）钢筋笼制作 (5)（七）吊放钢筋笼 (6)（八）插入导管 (7)（九）二次清底 (7)（十）浇筑混凝土 (7)（十一）地下连续墙施工工艺流程及质量监督程序 (8)五、现场平面布置 (11)1、平面布置规划 (11)2、现场平面管理 (12)六、施工进度计划 (13)一、概述1、工程概况××大厦位于××市××新区。
总占地面积11429平方米，地下4层，地上主楼34层，裙楼4层；建筑面积95480平方米。
主楼高度141.9米。
业主为×××××，设计方为F08－A．C．Co．Lid，设计顾问为××××建筑设计院，××市建筑科学研究院负责工程监理。
基础开挖深度主楼16.6m（约2590平方米），裙房15.1m（约4420平方米）。
裙房局部（污水池处）19.6m(约890平方米)。
地下连续墙宽1m，深38.0m，混凝土C40，周长359m，混凝土体积总量约13640立方米。
三道钢筋混凝土水平支撑。
地质情况比较复杂，地质勘察情况报告见附件三（略）。
2、工程特点本工程规模大，难度高，地下连续墙38m深，进入地质（7）层约8m。
该连续墙既作为基坑挡土围护墙，同时也是承重结构墙。
这样对其无论是外观质量，还是从抗渗方面都要求很高。
而地质又较差，再加上本工程桩为Φ800钢管桩，送桩分别有14.6m、16.95m、16.6m、19.1m深，桩底标高在-40.0m左右，工程桩于本年的六月中旬才结束，而业主要求在七月中旬就开始地下连续墙成型。
地下连续墙方案设计计算书
***广场基坑方案：地下连续墙方案设计计算书设计依据：《上海市标准—基坑工程技术规范(DG/TJ08-61-2010)》(采用同济启明星基坑软件计算)1 工程概况该基坑设计总深16.8m，按二级基坑、选用《上海市标准—基坑工程技术规范(DG/TJ08-61-2010)》进行设计计算，计算断面编号：1。
1.1 土层参数续表地下水位埋深：1.00m。
地面超载：20.0kPa2 开挖方案基坑支护方案如图：XX基坑工程基坑支护方案图2.1 挡墙设计·挡墙类型：地下连续墙；·嵌入深度：11.200m；·露出长度：0.000m；·厚度：600mm；·混凝土等级：C30；2.2 坑内加固设计第1层，加固深度：16.800m；加固厚度：3.500m；加固范围：全面积加固。
加固土的物理指标：c=25.00kPa；φ=25.00°；γ=19.0kN/m3； m=5.0MN/m4； Kmax=0.0MN/m3；2.3 支撑(锚)结构设计本方案设置5道支撑(锚)，各层数据如下：第1道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度0.500m，工作面超过深度0.300m，预加轴力55.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取100000.0kN/m/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢支撑；·支撑长度：20.000m；·支撑间距：5.000m；·与围檩之间的夹角：90.000°；·不动点调整系数：0.500；·型钢型号：@609*16；·根数：1；·松弛系数：1.000。
计算点位置系数：0.000。
第2道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度3.800m，工作面超过深度0.300m，预加轴力190.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取100000.0kN/m/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢筋混凝土撑；·支撑长度：30.000m；·支撑间距：5.000m；·与围檩之间的夹角：90.000°；·不动点调整系数：0.500；·混凝土等级：C30；·截面高：800mm；·截面宽：600mm。
地下连续墙设计计算书
地下连续墙设计计算书深基坑课程设计一、工程概况本工程是一座深基坑工程，位于城市中心区域，占地面积约2000平方米，深度约30米。
工程主要包括基坑支护和地下连续墙结构设计。
二、工程地质条件该地区地质条件复杂，主要由泥岩、砂岩、砾岩等岩石组成。
地下水位较高，需要采取相应的措施进行处理。
三、支护方案选型根据地质条件和工程要求，我们选择了混凝土桩和钢支撑作为基坑支护方案。
同时，为了减小对周围环境的影响，我们还采用了垂直排水井和水平排水井等技术手段。
四、地下连续墙结构设计1.确定荷载，计算土压力：我们首先计算了○1○2○3○4○5○6层土的平均重度γ，平均粘聚力c，平均内摩檫角φ，并根据这些参数计算出地下连续墙的嵌固深度。
2.主动土压力与水土总压力计算：在计算主动土压力和水土总压力时，我们考虑了地下水位的影响，并采用了有限元分析方法进行计算。
最终，我们得到了合理的支护结构设计方案。
2.地下连续墙稳定性验算2.1 抗隆起稳定性验算在地下连续墙的设计中，抗隆起稳定性是非常重要的一项指标。
通过对地下连续墙的稳定性进行验算，可以保证其在使用过程中的稳定性和安全性。
2.2 基坑的抗渗流稳定性验算除了抗隆起稳定性外，地下连续墙的抗渗流稳定性也是需要进行验算的。
在地下连续墙的设计中，需要考虑地下水的渗透和压力对墙体的影响，以保证墙体的稳定性和安全性。
3.地下连续墙静力计算3.1 山肩邦男法在地下连续墙的静力计算中，山肩邦男法是一种常用的计算方法。
该方法通过对地下连续墙的受力分析，计算出墙体的承载力和变形情况，以保证墙体的稳定性和安全性。
3.2 开挖计算在地下连续墙的设计中，需要进行开挖计算，以确定开挖深度和墙体的尺寸。
开挖计算需要考虑地下水位、土壤的力学性质和墙体的受力情况等因素，以保证墙体的稳定性和安全性。
4.地下连续墙配筋4.1 配筋计算在地下连续墙的设计中，配筋计算是非常重要的一项工作。
配筋计算需要考虑墙体的受力情况和墙体材料的力学性质等因素，以确定墙体的钢筋配筋方案，保证墙体的稳定性和安全性。
地下连续墙专项方案(上海)
第一章、工程概况拟建的“中山南路B4地块商办综合楼工程”位于上海市黄浦区，基坑北至会馆弄、南至老太平弄、西至外咸瓜街、东至中山南路。
现场现为正在拆迁的老居民住宅区，场地局部堆有大量的建筑垃圾。
拟建“中山南路B4地块商办综合楼”总建筑总面积约为79357平方米（其中地上面积约为46700平方米，地下面积约为32657平方米。
根据建筑平面位置及招标文件，中山南路B4地块商办综合楼主要由1幢22层商办楼和1幢2层的商业裙楼和一座全地下室车库组成。
拟建商业裙楼2层，面积为2130平方米，地下车库为30619平方米），项目总投资约130478万元人民币。
本工程基坑总面积约9928m2，基坑总延长米约396m。
本工程裙房地下室基础底板厚度为1200mm，塔楼地下室基础底板厚度为2200mm,考虑200厚垫层，裙楼区域基坑开挖深度为14.4m，塔楼区域基坑开挖深度15.4m。
基坑围护体采用“两墙合一”地下连续墙，地墙厚度为800，深度30米左右，总共72幅。
地墙槽段划分为A、B、C、D四种类型，其中A型槽段位于普遍侧，其余类型位于古河道切割区域。
古河道切割区域中，一般区域为B型槽段；北侧车道一和车道二区域为C型槽段；北侧T2轴和T3轴之间区域由于主体结构地下一层和地下二层结构楼板均缺失，为满足结构正常使用阶段地墙的受力和变形控制要求，该区域的地下连续墙采用抗弯刚度较大的"T"型槽段，即D型槽段。
地下连续墙专项工程计划2010年12月至2011年1月完成全部地下连续墙施工。
下为施工分段平面布置图。
第二章、场地工程地质条件2.1 地形地貌拟建场区位于长江三角洲入海口，属滨海平原地貌类型。
场区及周围均为坦荡平原地形。
地面标高在3.78~4.08m，场地平均标高一般为3.90m。
2.2 场地工程地质条件本场地自地表至105.0m深度范围内所揭露的土层均为第四纪松散沉积物，按其成因可分为7层，其中第①、②、⑤和⑦层按其土性及土色差异又可分为若干亚层。
地下连续墙结构设计计算
地下连续墙结构设计计算1.地下忍受连续墙承受侧向压力计算（1）砖墙承受侧向压力抵挡包括土压力、水压力及基坑周围的建筑物与施工过程中的荷载所引起的侧向压力。
对有人防要求的地下室还需考虑核爆等效静荷载外侧压力。
（2）计算地下连续墙结构的整体稳定性，确定外立面入土深度时。
作用在墙体上十压力瓦片分布模式∶墙外侧（即迎土侧）可取主动土压力，墙内侧（即开挖侧）基坑开挖面以下可取被动土压力。
（3）计算地下室"逆作法"施工阶段的地下连续墙内力与变形时，墙外侧在基坑三角形开挖面以上一般适于主动土压力按直线增加的三角形分布计算，基坑开挖面以下取基坑开挖土的主动面处压力计算值按矩形分布。
栅栏内侧在基坑开挖面以下被动土体锐角以十体弹性抗力的弹簧刚度代替。
（4）计算发展阶段使用地下室的地下连续墙与内衬墙组成复合式外墙内力与变形时，墙外侧在地下室底板面以上可取静止土压力，按直线增加的三角形分布，地下室底板面以下取地下室底板面处静止压力计算值按矩形分布。
栏杆内侧地下室底板底面以下被动土体仍以土体弹性抗力的弹簧刚度代替。
对于有人防要求的地下室还需外侧核战等效静荷载的考虑压力。
（5）主动土压力、被动土压力、静止土压力及水压力等按本手册第2.6章中土压力计算理论公式计算。
核爆等效静荷载晓的外侧压力按人民防空地下室设计规范（GB50038--94）规定取值。
2.地下连续墙人土深度的确定通过基坑的抗倾覆（即踢脚）、抗隆起、抗渗流及基坑底抗水蒸汽稳定性验算，确认墙体入土深度（即嵌固深度），上述验算，按本手册第2章和第6章有关内容进行，同时考虑到连续墙作为地下室结构的一部分，可需与建筑物的沉降相协调，墙底端一般要埋设在压缩性小的硬土层上。
当压缩性小的硬土层埋置较深、软弱土层较厚时，在地底满足地下连续墙整个稳定性人土深度要求下，也可采取一部分墙段埋置在压缩小埋置的硬土层上，另一部分墙段按整个稳定性要求入土深度确定墙埋置深度，此时必须间隔布置，钢筋其转角处槽段墙体必须落置在硬土层上，且在地下连续墙顶部设置吊挂压顶梁，吊挂墙顶压顶梁需按未落至硬土层上的墙段传来的荷载，计算确定其截面尺寸与配筋。
SMW工法计算书
SMW工法计算书SMW工法的相关验算按上海规范和设计手册，本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012)。
1.地质勘探数据如下：—————————————————————————————————————序号 h(m) γ(kN/m3) C(kPa) φ(°) M值计算方法1 0.00 18.00 13.00 19.00 6620.0 水土分算2 2.60 17.50 18.00 19.00 7120.0 水土分算3 7.30 16.50 14.80 18.00 6160.0 水土分算4 4.20 18.90 19.00 23.00 10180.0 水土分算5 1.90 19.00 0.00 22.00 7480.0 水土分算—————————————————————————————————————表中：h为土层厚度(m),γ为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),φ为内摩擦角(℃)2.基底标高为-5.00m，支撑分别设置在标高计算标高分别为-5.00m处，计算简图：3.地面超载：—————————————————————————————————————序号布置方式作用标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m1 均布荷载 0.00 20.00 -- --—————————————————————————————————————基坑侧壁重要性系数为0.90,为三级基坑SMW截面型式为:双排半位1隔1设计计算一、支护墙入土深度的确定1.H型钢的入土深度Dh根据围护墙底地基承载力的抗隆起验算，型钢的最小入土深度为：0.4 m根据基坑底部土体的抗隆起验算，型钢的最小入土深度为：0.1 m根据抗倾覆稳定性验算，型钢的最小入土深度为：3.9 m考虑型钢回收，型钢的最大可拔出长度为：36.2 m所以，型钢的入土深度Dh应取：3.9m实际取：6.0m2.水泥土桩的入土深度Dc根据围护墙底部土体的抗渗流或抗管涌验算，水泥土桩的最小入土深度为：2.3 m 不验算基底土的抗承压水稳定性！水泥土桩的入土深度必须大于或等于型钢的入土深度所以，水泥土桩的入土深度Dc取：3.9m实际取：6.0m二、挡土墙厚度Bc的确定经计算得Bc=1.2 (m)三、强度验算1.型钢净间距的确定l2=0.5<=Bc+h+2e=1.2+0.5+0.3=2.0型钢净间距合格!2.水泥土强度校核型钢间隔布置,先验算型钢翼缘边的水泥土抗剪强度,取深度1m为计算单元/(2×de1) =53.60×0.53/1.08=13.15tao1=q×L2taos=qu28/6=800.00/6=133.33tao1<=taos,验算合格！再验算水泥土搭接处的抗剪强度taox=q×L/de2=53.60×0.50/0.99=27.073taos=133.33taox<=taos,验算合格！另外，在侧压力作用下，在水泥土内形成一抛物线承载拱，要验算拱的轴力强度/Bf=53.60×0.53/0.47=60.44sigma=q×L2fc=qu28/2=800.00/2=400.00sigma<=fc,验算合格！四、截面组合刚度双排水泥土桩半位布置，既考虑型钢的刚度，又考虑水泥土的作用经计算，刚度(EI)值为：311842.0 kN-m2五、内力及位移计算采用m法计算无支撑，不计算。
地下连续墙大作业(采用启明星计算)
地下连续墙 围护结构计算书计算依据：上海市工程建设规范《基坑工程技术规范》 （DG/TJ80-61-2010） 上海市工程建设规范《地基基础设计规范》 （DGJ08-11-2010） 上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》 （DGJ08-37-2012）一、工程概况作业地下连续墙基坑开挖深度为15.4m ，采用厚度为800mm 的地下连续墙围护结构，墙长度为32.6m ，墙顶标高为-0.7m 。
计算时考虑地面超载20kPa 。
(8)地下连续墙共设3道钢筋混凝土支撑，见下表。
表1二、地质条件场地地质条件和计算参数见表2。
地下水位标高为-1.2m 。
表2三、工况 表3 工况简图如下：工况 12.2工况 21.4工况 37.2工况 46.4工况 511.8工况 610.8工况 715.4工况 813工况 9工况 108.9工况 11工况 124.9工况 13工况 14四、计算（1）插入深度计算由启明星软件考虑渗透稳定性，并取整体稳定性安全系数为1.25，计算得入土深度为17.14m,取17.2m.（2）稳定性验算查上海市工程建设规范《基坑工程技术规范》 （DG/TJ80-61-2010），基坑开挖深度大于等于12m,为一级安全等级，得到其安全系数分别如下： 表4 安全系数取值(8)安全系数 K=2.63 ,圆心 O( 4.32 , 0 )墙底抗隆起验算Prandtl: K=15.29Terzaghi: K=18.96(8)坑底抗隆起验算 K=3.38抗倾覆验算(水土合算)(8)Kc=7.16抗管涌验算:按砂土，安全系数K=1.889按粘土，安全系数K=2.707因此，其稳定性验算满足要求。
包络图 (水土分算, 矩形荷载)4020-20-4005101520253035深度(m)水平位移(mm)Max: 39.6200010000-1000-200005101520253035深度(m)弯矩(kN*m/m)-603.5 ~ 1338.55000-50005101520253035深度(m)剪力(kN/m)-389.8 ~ 491.3五、配筋面积计算 1、迎坑面配筋面积计算取长度为800，宽度为单位长度（1m ）的矩形截面计算.配筋条件如下，将其看成梁正截面受弯和受剪，弯矩设计值为M*1.25=1637.13 kN.m ：矩形梁b=1000mm ，h=800mm 。
上海地下连续墙施工组织设计
目录目录 (1)1、工程概况 (5)1.1、工程地理概述 (5)1.2、工程概述 (5)1．3、本工程相关单位 (5)1.4、工程地质概况 (5)1.5、工程特点及难点 (6)1.6、编制依据 (7)2、施工总体部署 (8)2.1、工程施工总体目标 (8)2.2、施工组织机构 (8)2.2.1、工程施工组织 (8)2.2.2、施工管理网络 (8)2.2.3 、现场项目部人员组成 (12)2.3、施工进度计划 (15)2.3.1、施工组织安排 (15)2.3.2、施工进度计划 (15)2.3.3、工期保证措施 (16)2.4、设备调配计划 (17)2.4.1主要工程设备（工具）配备计划 (17)2.4.2、主要检测、测量仪器配备计划 (18)2.5、材料供应计划 (18)2.6、劳动力组织计划 (19)2.6.1、劳动力配置和管理原则 (19)2.6.2、劳动力配置 (21)3、施工总平面布置 (22)3.1、施工用水： (22)3.2、施工用电： (22)3.3、施工道路： (22)3.4、泥浆系统： (23)3.5、排水系统： (23)3.6、钢筋笼制作、成型： (23)3.7、临时堆场： (23)3.8、临时设施： (23)4、施工方法 (23)4.1、地下连续墙施工工艺流程图（附图） (23)4.2、工程测量 (23)4.3、导墙施工 (24)4.3.1、导墙结构示意图 (24)4.3.2、施工部署 (24)4.3.3、施工方法： (25)4.3.4、施工要点 (26)4.4、泥浆系统 (26)4.4.1、技术参数： (26)4.4.2、施工要点： (27)4.5、成槽施工 (27)4.5.1、槽段开挖放样 (27)4.5.3、成槽前的准备工作： (28)4.5.4、成槽护壁泥浆性能指标要求： (28)4.5.5、单元槽段的挖掘顺序 (29)4.5.6、成槽工艺： (29)4.5.7、施工要点： (30)4.6、钢筋笼制作和吊放 (30)4.6.1、钢筋笼加工平台： (30)4.6.2、钢筋笼制作： (30)4.6.3、钢筋笼吊放： (31)4.6.4、施工要点 (32)4.7、砼施工 (33)4.7.1、吊装锁口管 (33)4.7.2、浇灌墙体混凝土 (33)4.7.3、顶拔锁口管 (33)5、针对性施工技术措施 (34)5.1、成槽施工技术措施: (34)5.1.1 垂直度控制及预防措施 (34)5.1.2 防止挖槽坍方措施 (35)5.1.3 钢筋笼吊装措施 (37)5.1.4钢筋笼吊放困难应急预防措施： (41)5.1.5 地下连续墙露筋现象的预防措施 (41)5.2、防接头砼绕流应急预防措施： (42)5.3、地下连续墙渗漏水的预防及补救措施： (42)5.4、地下连续墙渗漏水的修复方案： (43)5.5、砼浇注堵管的应急措施 (49)5.6、对地下障碍物的处理 (49)5.7、对可能事件的处理 (49)5.8、雨季施工措施 (50)6、技术管理措施 (50)6.1、技术责任制 (50)6.2、技术管理措施网络 (50)6.3、技术管理内容 (50)6.4、贯彻技术交底制度 (51)6.5、技术复核制度 (51)7、质量保证措施 (53)7.1、工程质量目标 (53)7.2、工程质量责任制 (53)7.3、质量管理网络 (53)7.4、全面推行施工质量过程控制措施 (53)7.5、原材料质量保证措施 (54)7.6、确保工程质量的技术要求和措施 (55)7.7、施工质量管理 (57)7.8、计量保证措施 (59)7.9、质量检验标准 (60)7.9.1导墙施工允许偏差： (61)7.9.2 成槽槽壁垂直度要求 (61)7.9.3 钢筋笼制作与吊放精度： (61)8、安全生产、文明施工技术措施 (62)8.1、安全生产技术措施 (62)8.1.1、安全生产目标 (63)8.1.2、安全管理组织网络 (63)8.1.3、安全责任制 (63)8.1.4、安全教育 (63)8.1.5、安全技术交底 (64)8.1.6、安全生产管理 (65)8.1.7、大型机械设备的施工安全措施 (66)8.1.8、施工用电安全 (67)8.1.9、重点部位风险控制 (69)8.1.10、对作业班组实行讲评制度 (73)8.1.11、施工现场安全设施的验收 (73)8.1.12、安全奖罚制度 (74)8.2、文明施工技术措施 (74)8.2.1、文明施工目标 (74)8.2.2、文明施工责任制 (74)8.2.3、文明施工管理网络 (74)8.2.4、文明施工措施 (74)8.3、公用管线保护措施 (78)8.3.1、公用管线保护目标 (78)8.3.2、公用管线保护责任制 (78)8.3.3、管线保护管理网络 (78)8.3.4、公用管线保护措施 (79)8.4、环境保护措施 (81)8.4.1、环境保护体系 (81)8.4.2、环境保护方针 (81)8.4.3、对持续改进和污染预防的承诺 (81)8.5、消防管理措施 (82)9、突发事件应急措施 (83)9.1、浇灌地下连续墙混凝土前落实二家混凝土搅拌站供料 (83)9.2、地下连续墙施工前储备一定数量的应急材料 (83)9.3、消防： (83)9.4、治安管理： (84)10、机械设备管理措施 (84)10.1、机械设备调度和管辖 (84)10.2、施工机械的管理 (85)10.2.1、资料的管理 (85)10.2.2、机械设备的使用和维护 (85)10.2.3、大型机械设备的安装 (86)10.2.4、小机械的管理 (86)11、降低工程成本措施 (87)12、附图 (88)1、工程概况1.1、工程地理概述略1.2、工程概述1.2.1本工程基坑根据周边地铁及地块南区基坑施工筹划，分五区先后施工，施工顺序为B->A->C->D->E。
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第一部分概述(1)本工程基坑面积约为48860m2，周长约为950米，基坑开挖深度详见以下开挖信息表。
表1 各分区开挖信息表图1 地下连续墙平面布置图基坑总体方案如下：：“前阶段整体逆作，后阶段塔楼先顺作、纯地下室后逆作”方案普遍区域采用1200 厚“两墙合一”地下连续墙；塔楼顺作区内部采用1000厚临时隔断地下连续墙，塔楼顺作区域坑内设置五道钢筋混凝土支撑。
本工程根据基坑挖深及周边环境情况，地下连续墙分为A、B、C、D、E、F及G七种槽段型式，不同槽段型式的地下连续墙相关信息如下表所示：本工程地下室周边地下连续墙在临时施工阶段作为基坑围护结构，在正常使用阶段普遍区域地下连续墙作为永久结构外墙，而且在临时施工阶段和正常使用阶段，墙外水土压力分布、主体结构梁板对地下连续墙的约束条件及二者的持续时间均存在较大差别，致使两个阶段墙体计算边界条件不同，因此需分别对两个阶段下地下连续墙的受力进行计算。
下文计算书包括各型“两墙合一”地下连续墙在开挖阶段与永久使用工况下的受力及配筋计算。
第二部分 施工临时工况下地下连续墙计算一、施工临时工况下地下连续墙计算模式（1）计算模式根据上海市标准《基坑工程设计规程》的规定，在施工临时工况下，地下连续墙的计算采用规范推荐的竖向弹性地基梁法(“m ”法)。
弹性地基梁法取单位宽度的挡土墙作为竖向放置的弹性地基梁，支撑简化为与截面积、弹性模量、计算长度有关的弹簧单元，如图1为弹性地基梁法典型的计算简图。
图1 竖向弹性地基梁法计算简图基坑开挖面或地面以下，水平弹簧支座的压缩弹簧刚度H K 可按下式计算：h b k K h H ..= z m k h .=式中，H K 为土弹簧压缩刚度(kN/m)；h k 为地基土水平向基床系数(kN/m 3)；m 为基床系数的比例系数；z 为距离开挖面的深度；b 、h 分别为弹簧的水平向和垂直向计算间距(m)。
基坑内支撑的刚度根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件有关，按下式计算：BL AE K ....2α=式中：K ——内支撑的刚度系数(kN/m/m)；α——与支撑松弛有关的折减系数，一般取0.5～1.0；混凝土支撑或钢支撑施加预压力时，取1.0；E ——支撑构件材料的弹性模量(kN/m 2)；A ——支撑构件的截面积(m 2)； L ——支撑的计算长度(m)；S ——支撑的水平间距(m)。
（2）水土压力计算模式作用在弹性地基梁上的水土压力与土层分布以及地下水位有关系。
水土压力计算采用水土分算，利用土体的有效重度和c 、ϕ强度指标计算土压力，然后叠加水压力即得主动侧的水土压力。
土的c 、ϕ值均采用勘察报告提供的固结快剪指标，地下连续墙变形、内力计算和各项稳定验算均采用水土分算原则，计算中地面超载原则上取为20kPa 。
基坑周边地下连续墙配筋计算时分项系数取1.25。
①土压力计算：墙后主动土压力计算采用朗肯土压力计算理论，主动土压力强度（kPa ）计算公式如下：a a i i a K c K h r q p 2)(-+=∑其中，i r 为计算点以上各土层的重度，地下水位以上取天然重度，地下水位以下取水下重度；i h 为各土层的厚度；a K 为计算点处的主动土压力系数，)245(tan 2φ-= a K ；φ,c 为计算点处土的总应力抗剪强度指标。
按三轴固结不排水试验或直剪固快试验峰值强度指标取用。
②水压力计算：作用在支护结构上主动土压力侧的水压力在基坑内地下水位以上按静水压力三角形分布计算；在基坑内地下水位以下水压力按矩形分布计算(水压力为常量)，并不计算作用于支护结构被动土压力侧的水压力，见下图所示。
其中， w h ∆为基坑内外水位差，w r 为水的重度，取为10kN/m 3。
图2 静水压力分布模式二、普遍区域A 型地下连续墙施工临时阶段计算书(说明:金融剧院区域由于结构缺失较多，主体结构设计根据正常使用状态进行了相关受力复核，设置了“T”型槽段，因此普遍区域A型地下连续墙施工阶段的计算不对金融剧院区域“T”型槽段进行计算，其具体详见正常使用状态计算)（一）施工临时阶段普遍地墙内力及稳定性计算(采用同济启明星软件FRWS4.0)：1、工程概况本区域基坑开挖深度为26.8m（考虑底板下翻300），采用厚度为1200mm的地下连续墙围护结构，墙长度为46.8m，墙顶标高为-0.5m。
计算时考虑地面超载20kPa。
地下连续墙2、地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-1m。
工况简图如下：工况 11工况 20工况 38.75工况 47.75工况 514工况 613工况 717.7工况 816.7工况 921.4工况 1020.4工况 1126.8工况 1224.94、计算(7-2)安全系数 K=3.31 ,圆心 O( 7.7 , 0 )墙底抗隆起验算Prandtl: K=125.92Terzaghi: K=163.65(7-2)坑底抗隆起验算 K=4.25抗倾覆验算(水土合算)Kc=164.65抗管涌验算:按砂土，安全系数K=1.338按粘土，安全系数K=2.217包络图 (水土分算, 矩形荷载)500-50 05101520253035404550深度(m)水平位移(mm)Max: 46400020000-2000-40005101520253035404550深度(m)弯矩(kN*m/m)-2268.5 ~ 3403.9200010000-1000-20005101520253035404550深度(m)剪力(kN/m)-996.8 ~ 1164.1（二）迎坑面配筋计算1、计算条件：取单位延长米地下连续墙计算：b=1000mm，h＝1200mm。
砼强度等级C40，fc=19.1N/mm2，纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2，弯矩标准值M=3403.9kN.m，分项系数k＝1.25弯矩设计值M=4255kN.m，2、正截面受弯承载力计算：(1)按双筋计算：as下=80mm，as上=80mm，相对受压区高度ξ=x/h0=0.152 < ξb=0.518(2) 纵筋：As=11407mm2ρmin=0.21% < ρ=0.95% < ρmax=2.50%3、实配钢筋：纵筋：计算As=11407mm2，实配(E32+ E36)@150 (12148mm2)，配筋满足（三）迎土面配筋计算1、计算条件：取单位延长米地下连续墙计算：b=1000mm，h＝1200mm。
砼强度等级C40，fc=19.10N/mm2，纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2，弯矩标准值M=2268.5 kN.m，分项系数k＝1.25弯矩设计值M=2836kN.m，2、正截面受弯承载力计算：(1) 按双筋计算：as下=80mm，as上=80mm，相对受压区高度ξ=x/h0=0.084 < ξb=0.518(2) 纵筋：As=7417mm2ρmin=0.21% < ρ=0.62% < ρmax=2.50%3、实配钢筋：纵筋：计算As=7417mm2普遍实配(E28+ E32)@150 (9466mm2)，配筋满足三、设备机房落深区B型地下连续墙施工临时阶段计算书（一）施工临时阶段地墙内力及稳定性计算(采用同济启明星软件FRWS4.0)：1、工程概况本区域基坑开挖深度为28.36m（考虑底板下翻300），采用厚度为1200mm的地下连续墙围护结构，墙长度为48.36m，墙顶标高为-0.5m。
计算时考虑地面超载20kPa。
地下连续墙2、地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-1m。
3、工况工况简图如下：工况 11工况 20工况 38.75工况 47.75工况 514.88工况 613.88工况 717.95工况 816.95工况 920.81工况 1019.81工况 1125.26工况 1224.26工况 1328.36工况 1426.464、计算(7-2)安全系数 K=3.28 ,圆心 O( 8.7 , 0 )墙底抗隆起验算Prandtl: K=121.5Terzaghi: K=157.91(7-2)坑底抗隆起验算 K=4.36抗倾覆验算(水土合算)Kc=213.69抗管涌验算:按砂土，安全系数K=1.256按粘土，安全系数K=2.131包络图 (水土分算, 矩形荷载)100500-50-100 05101520253035404550深度(m)水平位移(mm)Max: 51.9400020000-2000-40005101520253035404550深度(m)弯矩(kN*m/m)-2590.7 ~ 3530.3200010000-1000-20005101520253035404550深度(m)剪力(kN/m)-1051.5 ~ 1242.9（二）迎坑面配筋计算1、计算条件：取单位延长米地下连续墙计算：b=1000mm，h＝1000mm。
砼强度等级C40，fc=19.10N/mm2，纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2，弯矩标准值M=3530.3kN.m，分项系数k＝1.25弯矩设计值M=4413kN.m，2、正截面受弯承载力计算：(1)按双筋计算：as下=80mm，as上=80mm，相对受压区高度ξ=x/h0=0.159 < ξb=0.518(2) 纵筋：As=11871mm2ρmin=0.21% < ρ=0.99% < ρmax=2.50%3、实配钢筋：纵筋：计算As=11871mm2，实配(E32+ E36)@150 (12148mm2)，配筋满足（三）迎土面配筋计算1、计算条件：取单位延长米地下连续墙计算：b=1000mm，h＝1000mm。
砼强度等级C40，fc=19.10N/mm2，纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2，弯矩标准值M=2590.7kN.m，分项系数k＝1.25弯矩设计值M=3240kN.m，2、正截面受弯承载力计算：(1) 按双筋计算：as下=80mm，as上=80mm，相对受压区高度ξ=x/h0=0.103 < ξb=0.518(2) 纵筋：As=8523mm2ρmin=0.21% < ρ=0.71% < ρmax=2.50%3、实配钢筋：纵筋：计算As=8523mm2普遍实配(E28+ E32)@150 (9466mm2)，配筋满足四、塔楼顺作普遍区域C型地下连续墙施工临时阶段计算书（一）施工临时阶段地墙内力及稳定性计算(采用同济启明星软件FRWS4.0)：1、工程概况1200地墙塔楼顺作区域5道撑基坑开挖深度为26.8m（考虑底板下翻300），采用厚度为1200mm的地下连续墙围护结构，墙长度为46.8m，墙顶标高为-0.5m。