混凝土结构双向板设计
混凝土楼盖课程设计双向板
目录1 现浇楼盖尺寸及梁板布置........................................ - 1 - 2梁板尺寸的确定................................................ -2 - 3板的计算...................................................... - 2 -3.1荷载设计值.............................................. - 2 -3.2计算跨度................................................ - 3 -3.3弯矩计算................................................ - 3 -3.4截面设计................................................ - 5 - 4主梁设计...................................................... - 9 -4.1短跨主梁设计............................................ - 9 -4.1.1荷载设计值........................................ - 9 -4.1.2荷载最不利布置图................................. - 10 -4.1.3弯矩设计值....................................... - 10 -4.1.4短跨主梁配筋......................................... - 13 -4.2长跨主梁设计........................................... - 16 -4.2.1荷载设计值....................................... - 16 -4.2.2荷载最不利布置图................................. - 17 -4.2.3弯矩设计值....................................... - 17 -4.2.4长跨主梁配筋..................................... - 20 - 总结........................................................... - 25 - 致谢........................................................... - 27 -1 现浇楼盖尺寸及梁板布置主梁沿横向和纵向双向布置，采用双向板计算L1=2200mm L2=7200mm1.1设计参数1、某仓库，楼面标准使用活荷载为8.0kN/m2。
双向板设计与计算
双向板设计与计算双向板是指在接触面上都有点对称排列一定间距的钢筋，并成网状结构的预制板。
双向板设计与计算是指根据双向板的使用要求和实际情况，对其进行结构设计和力学计算的过程。
以下将从双向板的设计和计算两个方面进行详细介绍。
1.双向板的设计：(1)确定双向板的使用要求：首先需要确定双向板的设计使用要求，包括承载能力、刚度要求、使用环境要求等。
(2)确定双向板的尺寸和形状：根据双向板的使用要求和实际情况，确定双向板的尺寸和形状，包括长度、宽度、厚度等。
(3)确定双向板的钢筋布置：根据双向板的使用要求和受力情况，确定双向板的钢筋布置方式，包括钢筋的直径、间距、排列形式等。
(4)设计双向板的混凝土强度等级：根据双向板的使用要求和实际情况，确定双向板的混凝土强度等级，从而确定混凝土的配合比。
(5)设计双向板的钢筋：根据双向板的使用要求和受力情况，设计双向板的钢筋数量和直径，并进行受力计算。
2.双向板的计算：(1)受力分析：根据双向板的使用要求和受力情况，对双向板进行受力分析，包括活载荷、自重荷载、温度荷载等。
(2)按规范计算：根据相关的规范要求，对双向板进行弯曲计算、截面变形计算、刚度计算等。
(3)验算：对双向板进行验算，确保其承载能力和稳定性满足使用要求。
(4)结构分析：对双向板进行结构分析，探讨双向板的破坏机理，确定结构的敏感部位和安全系数。
(5)材料选择：根据设计要求和实际情况，选择适当的混凝土材料和钢筋材料，以保证双向板的性能和安全性。
综上所述，双向板的设计与计算是一个复杂而细致的工作。
它涉及到多个方面的知识和技术，需要根据双向板的使用要求和实际情况进行综合考虑和判断。
通过合理的设计和精确的计算，可以确保双向板具有足够的承载能力和稳定性，满足实际工程的要求。
混凝土结构课程设计(双向板肋梁楼盖)
土木工程专业混凝土结构课程设计（双向板）学校名称: XX大学学生姓名：XXX学生学号：XXXXXXXXXX班级：土木工程目录1.设计背景 (1)1.1设计资料 (1)1.2 设计要求 (2)2.设计方案 (3)2.1板布置图 (3)2.2选用材料,地面的做法: (4)3.方案实施 (4)3.1板的计算 (4)3.1.1板的荷载 (6)3.1.2板的内力及配筋 (6)3.2 梁的计算 (10)3.2.1梁的荷载 (10)3.2.2梁内力计算 (12)3.2.3梁配筋计算 (13)3.2.3.1正截面受配弯筋计算 (13)3.2.3.2斜截面受配弯筋计算 (15)目录1 设计资料 (1)2 板的设计 (1)2.1 荷载 (2)2.2 内力计算 (2)2.3 截面承载力计算 (3)3 次梁设计 (3)3.1 荷载 (4)3.2 内力计算 (4)3.3 截面承载力计算 (5)4 主梁计算 (6)4.1 荷载 (7)4.2 内力计算 (7)4.3 截面承载力计算 (11)4.4 主梁吊筋计算 (13)多层工业厂房单向板肋梁楼盖1 设计资料某多层工业厂房设计使用年限为50年，安全等级为二级，环境类别为一类。
结构形式采用框架结构，其中梁柱线刚度比均大于3。
楼盖采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖，厂房底层结构布置图见图1。
楼面做法、边梁、墙、及柱的位置关系见图2。
图1 底层结构布置图楼面活荷载标准值8kN/m 2，楼面面层为20mm 水泥砂浆，梁板的天棚抹灰为20mm 厚混合砂浆。
材料选用混凝土：采用C30（f c =14.3 N/mm 2）钢筋：梁的受力纵筋采用HRB335级钢筋（f y =300 N/mm 2），其余采用HRB300级钢筋（f y =270 N/mm 2）。
2 板的设计板按塑性内力重分布方法设计。
按刚度条件板厚要求取h=L/30=2000/30≈67mm ，工业厂房楼面最小厚度为70mm ，取板厚h=80mm 。
混凝土结构课程设计双向板
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钢筋混凝土梁板结构—双向板肋梁楼盖设计
2024/2/7
图8.39 双向板支承梁所承受的荷载
8.3.4 双向板肋梁楼盖设计实例
【例8.2】 某商店现浇钢筋混凝土楼盖的平面布置如图8.40所
示。四周为240mm厚砖墙，梁的截面尺寸b×h＝ 200mm×350mm，楼面为20mm厚水泥砂浆抹面，天棚采用 15mm厚混合砂浆抹灰，楼面活荷载标准值为3kN/m2。混凝土 强度等级为C25，钢筋采用HPB300级。要求按弹性理论方法进 行板的设计，并绘出板的配筋图。
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8.3.3 双向板的配筋计算和构造要求
1．双向板的配筋计算
双向板双向板内两个方向的钢筋均为受力钢筋，跨中沿短跨方向的板底钢筋应 配置在沿长跨方向板底钢筋的外侧。配筋计算时，在短跨方向跨中截面的有效高度 h01按一般板取用，即h01＝h-as ；而长跨方向截面的有效高度应取h02＝h01-d，d为板 中受力钢筋的直径。
1.单跨双向板的内力计算
双向板的弹性计算法是依据弹性薄板理论进行计算的，由于这种方法考虑边界条 件，其内力分析比较复杂。为便于计算，通常是直接应用根据弹性理论方法所编制的 计算用表(附录中附表B.2)来求解内力。
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在计算时，根据双向板两个方向跨度的比值以及板周边的支承条件，从表中直接 查得弯矩系数，表中系数是取混凝土泊松比ν＝1/6而得出的。单跨双向板的跨中或支 座弯矩可按下式计算：
M＝表中系数×(g+q)l02
(8-9)
式中 M——跨中或支座单位板宽内的弯矩设计值；
g、q——作用于板上的均布恒荷载及活荷载设计值；
l0——板短跨方向的计算跨度，取lx和ly中的较小值，见附表B.2 中插图。
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(1)
混凝土双向板肋梁楼盖设计
钢筋混凝土现浇楼盖设计摘要：本次设计为钢筋混凝土现浇楼盖设计，采用双向板。
板按弹性理论计算内力，梁考虑塑性内力重分布计算内力。
对板和梁分别进行配筋，绘制了梁板施工图。
关键词：双向板荷载内力次梁主梁配筋1.设计背景某两层内框架仓库，层高为3.9m，。
采用现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见下图，外墙为370砖墙，偏轴线（内120，外250）。
1、钢筋混凝土容重253kN m，楼面可变荷载标准值62kN m。
2、楼面面层采用陶瓷地砖面层，面层总厚度：30mm，自重:0.73kN m3、板底为15mm厚水泥砂浆粉刷，重度γ=203kN m4、楼梯间的活荷载为：2.52kN m5、材料混凝土强度等级：见附表钢筋：梁、板中受力筋见附表板中分布筋、梁中箍筋和架立筋采用HPB300。
学号L1 L2 L3 L4总台阶数每格板跨数混凝土强度等级板钢筋梁钢筋226600 6607200 3300 242 C30HPB335HRB4002.设计方案1.确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为6.6m,主梁每跨内布置一根次梁,板的跨度为3.3m。
楼盖结构布置图如下（图1）楼盖采用单向板设计方案。
上下图1 楼盖平面布置2.取板厚mmh100，次梁的截面高度取h=500mm，宽度取b=200mm。
3.主梁的截面高度取h=700mm，宽度取b=300mm。
3. 方案实施3.1板的设计1.板的荷载计算板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。
图215mm 厚水泥砂浆面层 0.015⨯20=0.32/m kN100mm 厚现浇钢筋混凝土板 0.12/5.225m kN =⨯ 30mm 厚陶瓷地砖面层 0.72/m kN 永久荷载标准值 k g =0.3+2.5+0.7=3.52/m kN 可变荷载标准值 k p =62/m kN 由可变荷载效应控制的组合q=1.2⨯3.5+1.3⨯6=122/m kN由可变荷载效应控制的组合q=1.35⨯3.5+0.7⨯1.3⨯6=10.192/m kN取q=122/m kN 2.板的内力计算及配筋mm h x 80201000=-=，mm h y 70301000=-=，取0.9γ=，%2.0%21.0300/43.145.0/45.0>=⨯=y t f f ，2min ,2101001000%21.0mm A s =⨯⨯= 3.中间区格板1B计算跨度：033002003100x l mm =-=，y l 0mm 63003006600=-=，03.23100630000===xy l l n ，24.012==n α，取2β=，=0.81220x 312()(1)xql n m n αβ-++=2.87/KN m m ∙截面位置弯矩设计值（/KN m m ∙）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 x m ＝2.8780 132<210 φ8@220，229 长跨跨中y x m m α=＝0.6897036<210φ8@220，229 短跨支座 x'"x x m m m β=＝＝ 5.3680 265φ8/10@220，293长跨支座y y'"y m m m β=＝＝ 1.297072.9<2108φ@200,2514.边区格板2B (短边简支)计算跨度：033002003100x l mm =-=，mm l y 6380210012015066000=+--=， 0063802.053100y xl n l === ，210.24n α==，取2β=，8φ@200, 2251s A mm =，'0 4.74y s y m A f h γ==/kN m m ∙122'0x (31)222xyql n m m n n βα--=++=3.49/kN m m ∙截面位置弯矩设计值（/KN m m ∙）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 x m ＝3.4980 161<210 φ8@220，229 长跨跨中y x m m α=＝ 1.047044<210φ8@220，229 短跨支座 x'"x x m m m β=＝＝ 6.4680 323φ10@220，3575.边区格板3B (长边简支) 计算跨度：0100330010012031202x l mm =--+=， 0660********y l mm =-=， 00/ 2.01y x n l l == ，210.24nα==，取2β=，8φ@200， 2293s A mm =，x 's 0y m A f h γ＝＝6.33/kN m m ∙122'0x (31)222xxql n nm m n ααβ--=++=6.89/kN m m ∙ 截面位置弯矩设计值（/KN m m ∙）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中x m ＝6.8980 319φ8/10@200，322长跨跨中y x m m α=＝ 1.65 70 87.5<210 φ8@220，229长跨支座y y'"y m m m β=＝＝ 3.370 174<210 φ8@220，2296.角区格板4B计算跨度：0100330010012031202x l mm =--+=， 0100660015012063802y l mm =--+=， 00/ 2.04y x n l l == ，210.24n α==，取2β=，φ8/10@200，2322s A mm =,x 's 0y m A f h γ＝＝6.9/kN m m ∙ φ8@220， 2299s A mm =, y 's 0y m A f h γ＝＝4.3/kN m m ∙122''0x (31)22xy xql n m nm m n α---=+=6.97/KN m m ∙截面位置弯矩设计值（/KN m m ∙）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中x m ＝6.9780 322φ8/10@180，358长跨跨中y x m m α=＝ 2.077088<210φ8@220，229分布筋：φ8@250，A=1572mm3.2次梁的计算次梁的支承情况及截面尺寸见下图3。
长沙理工水工钢筋混凝土结构课程设计指导——双向板肋形结构设计
水工钢筋混凝土结构课程设计 双向板肋形结构设计指导书一、结构布置在肋形楼盖结构中，结构布置包括柱网、承重墙、梁格和板的布置，需注意的问题 如下：(1) 承重墙、柱网和梁格布置应满足建筑使用要求柱网尺寸宜尽可能大，内柱在满足结构要求的情况下尽可能少设。
(2) 结构布置要合理、经济① 由于墙柱间距和柱网尺寸决定着主梁和次梁的跨度，因此，它们的间距不宜过大， 根据设计经验，主梁的跨度一般为 5m~8 m ，次梁为 4m~6 m 。
② 梁格布置力求规整，梁尽可能连续贯通，板厚和梁的截面尺寸尽可能统一。
在较大 孔洞的四周、非轻质隔墙下和较重的设备下应设置梁，以避免楼板直接承受集中荷载。
③ 由于板的混凝土用量占整个楼盖的 50%~70%，因此，应使板厚尽可能接近构造要求 的最小板厚。
根据设计经验及经济效果，单向板的跨度（短向跨度）即次梁的间距一般为 1. 7~2. 7 m ，常用跨度为 1.7m~2.5m 左右。
双向板的跨度（短向跨度）为5m 左右。
④ 为增强横向刚度，主梁一般沿房屋横向布置，并与柱构成平面内框架，这样可使整 个结构具有较大的侧向刚度。
内框架与纵向的次梁形成空间结构，因此房屋整体刚度较好。
当横向柱距大于纵向柱距较多时，也可沿纵向布置主梁。
因为主梁承受的荷载较大，减小其 跨度既可减少内力，又可增加房屋净高。
(3) 单向板和双向板肋形结构的区别若板的两个方向跨度比 21 /2 l l £ 时，按双向板肋形结构设计；若 21 /2 l l > ，则按单向 板肋形结构设计。
二、初步选择板、梁的截面尺寸 1、板的厚度板的尺寸除满足承载力、刚度、裂缝宽度要求外，尚应满足施工要求。
板厚取 0/35 h l ³ （单跨简支板）； 0 /40 h l ³ （多跨连续板）；按施工要求，一般单向 板的厚度为 60mm~120mm ，常用厚度为 80mm~100mm 。
双向板的厚度取 0 /45 h l ³ （单跨简支板）； 0/50 h l ³ （多跨连续板）；一般双 向板的厚度为80mm~160mm ，常用厚度为100mm~150mm 。
双向板混凝土楼盖结构设计
双向板混凝土楼盖结构设计1. 设计背景1.1 设计资料370mm 本设计为一多层工业厂房，采用钢筋混凝土内框架承重，外墙为砖砌承重。
设计时，只考虑竖向荷载作用，要求完成钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖的结构设计。
楼面构造做法：30mm 厚水泥砂浆抹面；天棚抹灰：梁板下面及天棚抹, 可变荷载：楼面可变荷载标准值为 6.0 kN/ m2；灰用 20mm厚的石灰砂浆抹面655000 00 0 00 86 16450045004500135001.2 设计要求1.对楼盖进行结构布置（布置为双向楼板）；2.对梁和板进行内力和截面设计。
采用塑性理论计算，计算书用A4 纸打印；3. 绘制梁、板的配筋图（用CAD绘图，用合适的图纸规格打印）。
2. 设计方案2.1 板布置图图 2-1 板的结构布置图2.2 选用材料 , 地面的做法 :1. 楼面构造做法： 30mm 厚水泥砂浆抹面；2. 天棚抹灰：梁板下面及天棚抹灰用 20mm 厚的石灰砂浆抹面；3. 可变荷载：楼面可变荷载标准值为6.0 kN/m 2 ；4. 永久荷载分项系数 C 1.2 ；可变荷载分项系数 Q 1.3；5. 材料选用 :混凝土 : 采用 C20( f c 9.6N / mm 2 ， f t 1.1.N / mm 2 ) ；钢筋 :梁中受力纵筋采用Ⅱ级钢筋 ( f y 300N / mm 2 )( 本组选用受力钢筋为Ⅰ级钢筋 , 但实际工程中采用Ⅰ级作为受力钢筋不妥 , 故采用Ⅱ级钢筋 )粱箍筋及板中分布和受力钢筋筋采用Ⅰ级钢筋 (f y 210kN / mm 2 ) ；板的厚1l14000 80mm度 h 100mm 5050梁截面高度 h 500mm1 l15400 385mm ，截面宽度 b 250mm14 143. 方案实施3.1 板的计算板按考虑塑性内力重分布方法计算：板的厚度 h 100mm1 l 1 4000 80mm501 50 1梁截面高度 h 500mml5400 3859 mm ，截面宽度 b 250mm ，板1414的纵向尺寸及支承情况如图 3-1 ， 3-2 所示：3-1 纵向板的构造图3-2纵向板受力简图板的横向尺寸及支承情况如图3-3 ，3-4 所示：3-3 横向板的构造图3-4 横向板的受力简图3.1.1 板的荷载永久荷载标准值30mm 厚水泥砂浆抹面0.60 kN / m 2 20mm 厚的石灰砂浆抹面0.34 kN / m 2100mm 厚钢筋混凝土楼板2.50 kN / m 2恒荷载标准值2.50.34 0.60 3.44 kN / m 2可变荷载标准值6.00 kN / m 2荷载设计值1.2 3.44 1.3 6.0 11.93 kN / m 2由可变效应组合控制p 11.93kN / m 23.1.1 板的内力及配筋取 1m 宽板带作为计算单元 B1 区格： l x4000mm l y 5400mml y 1.35nl x取0.572.1 0.93B1 区格板下为四边连续梁，内力折减系数0.8 钢筋采用分离式布置，跨中钢筋在距支座边缘 1处截断一般。
混凝土结构：3-4双向板肋形结构设计
pE=5p/8
a l =α
p E = ( 1 - 2 α 2+ α 3) p
p E=(1-2α2+α3)p
例 题 9-3（一）
某水电站的工作平台，因使用要求，采用双向板肋 形结构。板四边与边梁整体浇筑，板厚150mm，边梁截面尺寸 250mm×600mm，如图9-45所示。该工程属3级水工建筑物，设 计状况为持久状况。已知永久荷载设计值g=4kN/m2；可变荷载 设计值q=12kN/m2，砼采用C20，钢筋采用冷轧带肋钢筋LL550。 试计算各区格板的弯矩。
（4）由于板与边梁整体浇筑，计算时视为固定支座，因 此，板中受力钢筋应可靠地锚固于边梁中，锚固长度la应不 小于40d。
图4–35 双向板肋形结构配筋图
本章结束
===================================================================
0.301 0.244
963
781
10/12
10
100
100
958
785
0.80
0.65
0.200 0.115 0.089 0.280 0.229
640
368
261
896
733
10 100
10 200
10 200
10/12 100
10 100
785
393
393 958
785
0.65 0.33 0.36 0.80
在连续双向板中，承担中间支座负弯矩的钢筋，可由相 邻两跨跨中钢筋各弯起1/3～1/2来承担，不足部分另加直钢筋； 由于边缘板带内跨中钢筋较少，钢筋弯起较困难，可在支座 上面另加直钢筋。
混凝土结构双向板设计(DOC)
1工程概况根据初步设计成果，提出设计资料与数据如下：〔1〕、墙体厚度370mm，结构横向长L1＝42m，结构纵向长L 2＝18m。
楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。
楼盖采用装配式双向板肋形结构；〔2〕、该建筑位于非地震区；〔3〕、建筑物安全级别为二级；〔4〕、结构环境类别二类；〔5〕、建筑材料等级：混凝土强度等级：混凝土C20；钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋HPB235级，梁中受力筋HRB335级；〔6〕、荷载：钢筋混凝土重力密度为25kN／m3，楼面面层为水磨石(25mm厚水泥砂浆，自重为20kN／m2)；梁板天花为混合砂浆抹灰(15mm，重力密度为17kN／m3)，楼面活荷载标准值6kN／m2；永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.3。
〔7〕、结构平面布置与初估尺寸：板的支承长度为120mm，梁的支承长度为240mm。
柱：b×h＝400mm×400mm，柱子的高度为4m；〔如图1〕〔8〕、使用要求：梁、板允许挠度、最大裂缝宽度允许值见混凝土结构学课本附录；〔9〕、地基承载力为250KN/m2；〔10〕、采用的规X：混凝土结构设计规X(GB50010-2010)，建筑结构荷载规X(GB5009—2001)。
图1 梁板结构平面布置由图1可知，支承梁纵向布置，跨度为7000mm ，支承梁横向布置，跨度为6000mm 。
板按弹性性理论方法计算，板的长边与短边之比小于2故为双向板梁楼盖。
2板的计算〔1〕 确定板厚h 和梁截面25mm 水泥砂浆面层 0.025×25=0.5 kN/m 2150mm 钢筋混凝土板 0.15×25=3.75 kN/m 2 15mm 混合砂浆抹灰 0.015×17=0.26 kN/m 2 恒载标准值 4.51 kN/m 2 永久荷载设计值 g =1.2×4.51=5.4 kN/m 2 可变荷载设计值 q =1.3×6.0=7.8 kN/m 2 合计 13.2 kN/m 2 〔3〕 板的承载力计算在求各区格板跨内正弯矩时按恒荷载均布与活荷载棋盘式布置计算，取荷载：7.8' 5.49.322q g g =+=+= kN/m 2 7.8' 3.922q q === kN/m 2在'g 作用下，各内支座均可视作固定支座，边支座按实际情况确定，如果搭接在墙上的视为简支，搭接在梁上的视为固定。
混凝土结构设计 第三章 双向板计算截面与设计
性工作阶段，
♠ ③四边简支的正方形或矩形双向板，当荷载作用时，板 的四角有翘起的趋势，板传给四边支座的压力是不均匀分布 的，中部大、两端小，大致按正弦曲线分布。
中正弯矩；
♠ ②沿支座边板面配置负钢筋，以承担支座负弯矩； ♠ ③对于单跨矩形双向板，在角部板面应配置对角线方向
的斜钢筋，以承担负主弯矩，在角部板底配置垂直于对角线
的斜钢筋以承担正主弯矩。由于斜筋长短不一，施工不便， 故常用平行于板边的钢筋所构成的钢筋网来代替斜钢筋。
(2)主要试验结果
四边简支双向板在均布荷载作用下的试验研究表明：
♠④两个方向配筋相同的四边简支正方形板，由于跨中正弯
矩Mx，My的作用，板的第一批裂缝出现在底面中间部分； ♠随后由于主弯矩MI的作用，沿着对角线方向向四角发展， 图1.34a所示。 ♠随着荷载不断增加，板底裂缝继续向四角扩展，直至板的 底部钢筋屈服而破坏。 ♠当接近破坏时，由于主弯矩MII的作用，板顶面靠近四角附
平衡状态； ♥ 机构条件：结构由塑性铰或塑性铰线形成机构。
♠（4）塑性极限分析定理
♥上限定理：满足平衡条件和机构条件的荷载是结构真实
极限荷载的上限，即 F Fu ，F 称为可破坏荷载；
♥下限定理：满足平衡条件和屈服条件的荷载是结构真实
F F F 极限荷载的下限，即 称为可接受荷载； u ，
♠考虑到施工方便，其减少方法为： ♥将板在各方向各分为三个板带(图1.38)，两边板带的宽
度为板短向跨度的1／4，其余为中间板带。
混凝土双向板设计
课程设计说明书设计及说明一、截面尺寸确定和结构平面布置1.截面尺寸确定方法板厚的确定：连续双向板的厚度一般大于或等于(1/40〜1/50) lox =4800/50=96〜120nm,且双向板的厚度不宜小于80mm,故取板厚为lOOmmo 主梁的确定：h= (1/12-1/8) lx=400nim-600nim,取h=500又h/b二2-3,则b 取250mm.则次梁取h*b=150mm*350mm柱的确定：有任务书给出400mm*400mm墙厚的确定：由砌块规格取墙厚200mm2、结构平面布置图双向板肋梁盖由板和支撑梁构成。
根据柱网布置，选取的结构平面布置方案如图1所示。
图1结构平面布置二、荷载计算1 •恒载计算12mm水磨石: 0. 010m*0. 65kN/m=0. 0065kN/m：主要结果板厚：h=100mm主梁：h=500mm b=250mm次梁：h=350mm b=150mm墙厚：200mm柱400*400mm 主梁250*500mm 次梁 1 50*350rmi 板厚100mm课 程设 计说明书设计及说明主要结果18mm 水泥砂浆： 0. 018m*20RN/肿=0. 36kN/m 215mm 石灰砂浆：0. 015m*17RN 力沪=0. 255 kN 脳板自重： 0. 010m*25RN/" =2. 5 kN/m 2恒载标准值：3. 1215 kN/m 2恒载设计值： 沪3. 1215 W//n 2 *1. 2=3. 7458 W/w 2活载标准值：5 kN/m 2活载设计值：q=5kN/m 2*1. 4=7 kN/in 2合计：p=q+g=10. 7458 RN/加°按弹性理论计算有：g' =3. 7458 kN/m 2 + (7 kN/m 2 )/2=7. 2458 kN/m 2q' =(7W//n 2 )/2=3. 5 kN/m 2三、计算跨度的计算方法和实例1 •计算跨度的计算方法b]十亠十” 2 2 边跨：“叫 7 , /?, b十亠十L 22 J中间跨：L = niinJ c>2.各区格板计算跨度的计算2. 1区格板A 计算跨度：（/L 均扶边跨算）1 •/ =/ +彳+2 =(3- lox ・ V OX T 2 T 2 2 0.250.25、 0.1 0.15 c”)+ + — 2.873 2 2 2...h b -一0.250.25 0.1 0.25 —loy - l oy+2 2 2)+ + — 4.723 2 2 22. 2区格板B 计算跨度： （'x 按中间跨算、.按边跨算）L 盒=2.4 < 1.1X (2.4-- 学)=2.5025课程设计说明书设计及说明主要结果Mx=Mxi+Mx2=nLi ( g+q/2 ) lo'+nix：— lo"2二(0.0489+0. 2X0.01334) X7. 2458X2. 875:+(0.0806+0. 2 X0.0248) X3.5X2. 8752=5. 56kN. m/mM=M71+M7：=m7i(g+q/2) V+nv^lo22= (0.01334+0. 2X0.0489) X7. 2458X2. 875’+(0.0248+0. 2 X 0.0806) X3. 5X2. 875=2.57kN. m/m支座弯矩：Mv' =m； (g+q) 1O2=-O.1O85X 10. 7458X2. 875:=-9. 64kN. mM； =m Y，(g+q) lo2=-O.O781 X10. 7458X2. 8752=-6. 94kN. m跨中截面ho s=lOO-2O=8Onun(短跨方向)，ho7=lOO-3O=7Omm(长跨方向)；A区格板为角区格，不折减，近似取"为0. 95, f =270N/mm2o跨中配筋计算A ss=M s/r s hof y=5. 56X107(270X0. 95X80)=271mni2A s=M7/r s h o f =2. 57X107(270X0. 95X70)=143mni2 支座配筋计算A SS=M/ /r s hoxf7=9. 64X 107(270XO. 95X80) =470nun2A sy=M；/「hoX=6. 94X 107(270XO. 95X70)=387mm2 区格板B:l y 4.725Mx=Mxi+Mx2=m s i (g+q/2) lo~+ni S2 — lo" 2二(0.0406+0. 2XO.O31) X7. 2458X2. 42+(0.0950+0. 2X0.0181) X 3.5X2. 42=3. 94kN. m/m M7=M7i+M72=m7i ( g+q/2 ) lo2+m y2 — lo"2= (0.031+0. 2X0.0406)X7. 2458X2. 42+(0.0181+0. 2X 0.0950) X3. 5 X 2. 42=2 . 38kN. m/m支座弯矩：Mv' =m； (g+q) 1O2=-O.O834X 10. 7458X2. 42=-5. 16kN. m也=m' (g+q) 1O2=-O.O569X10. 7458X2. 4=-3. 52kN. mY跨中截面ho s=lOO-2O=8Onun(短跨方向)，ho7=lOO-3O=7Omm(长跨方向)；B区格板是边区格板，1.5 < l b/l=4. 8/2. 4=2. 0<2 Q故其弯矩设计值应乘以折减系数0.9,近似取「为0. 95,f7=270N/mm2o 跨中配筋计算A ss=0. 9M s/r s h0f =0. 9X3.94X107(270XO. 95X80)=173nmi2A s=0. OM./r.hof =0. 9X2. 38X 107(270XO. 95X70) =120nun2 支座配筋计算A ss=0. 9M； /r s hoxf =0. 9X5. 16X107(270XO. 95X80)=228mm2A s=0. 9M； /r s h07f =0. 9X3. 52X 107(270XO. 95X70)=177min2区格板C：课程设计说明书设计及说明主要结果区格板C：C区格板是边区格板，在g+q/2作用下，按三边固定一边简支板计Mx=Mxi+Mx2=mxi (g+q/2) lo：+mx2 — lo：二(0.0387+0. 2X0.0056) X7. 2458X2. 8752+(0.0834+0. 2X 0.0236) X3. 5X2. 8752=4.93kN. m/mM=M71+M7：=m7i(g+q/2) lo^ilo22二(0.0056+0. 2X0.0387) X7. 2458X2. 8752+(0.0236+0. 2X0.0834) X 3.5X2. 8752=1. 96kN. m/m支座弯矩：Mv' =m； (g+q) 1O2=-O.O816X 10. 7458X2. 8752=-7. 25kN. m 二m； (g+q) l o2=-O.O571 X10. 7458X2. 8752=-5. 07kN. m跨中截面ho x=lOO-2O=8Omm(短跨方向)，ho尸100-30二70mm(长跨方向)；C区格板是边区格板，1.5 <l b/l=4. 8/3=1. 6 <2 0,故其弯矩设计值应乘以折减系数0. 9,近似取"为0. 95, f7=270N/mm2o 跨中配筋计算A s=0. 9M x/r s h0f =0. 9X4. 93X107(270X0. 95X80) =217mm2A S7=0. 9M7/r5hof7=O. 9X1. 96X 107(270X0. 95X70)=99nun2 支座配筋计算A ss=0. 9M； /r s hoxf =0. 9X7. 25X107(270X0. 95X80)=318mm2设计及说明A s=0. 9M； /r s h07f =0. 9X5. 07X 107(270X0. 95X70) =254nun2区格板D：主要结果D区格为四边固定板，在g+q/2作用下，按四边固定板板计算;Mx=Mxi+Mx2=mxi (g+q/2) lo：+mx2 — lo：= (0.0400+0. 2X0.0038) X7. 2458X2. 4:+(0.0965+0. 2 X0.0174) X3. 5X2. 42=3. 72kN. m/mM=M71+M7：=m7i(g+q/2) lo^ilo22= (0.0038+0. 2X0.0400) X7. 2458X2. 4:+(0.0174+0. 2 X0.0965) X 3.5X2. 4:=1. 24kN. m/m支座弯矩：Mv' =m； (g+q) 1O2=-O.O829X 10. 7458X2. 42=-5. 13kN. m也=m' (g+q) l o2=-O.O57OX10. 7458X2. 4=-3. 53kN. mY跨中截面ho x=lOO-2O=8Omm(短跨方向)，ho尸100-30二70mm(长跨方向)；D区格板，考虑到该板四周与梁整浇在一起，整块板内存在穹顶作用，使板内弯矩大大减小，故其弯矩设计值应乘以折减系数0.8,近似取「为0. 95, f y=270N/mm:o跨中配筋计算A ss=0. 8M s/r s h0f =0. 8X3. 72X107(270X0. 95X80) =145nmi2A S7=0. 8M7/r5hof7=O. 8X1. 24X 107(270X0. 95X70)=56nmi2 支座配筋计算设计及说明A s=0. 8M； /r s h Os f =0. 8X5. 13X 107(270X0. 95X80)=200mm2A s=0. 8M； /r.ho.f =0. 8X3. 53X107(270X0. 95X70)=158mm2 区格板E：E区格板是边区格板，在g十q/2作用下，按三边固定一边简支板计算；查混凝土结构主要结果设计附表2 且考虑泊松比得：Mx=Mxi +Mx2=m s i (g+q/2 ) ld+m^ — lo"二(0.0371+0. 2X0.0073) X7. 2458 X 32+(0.0764+0. 2X0.0265) X3. 5X3=5. 09kN. m/mM7=M7i+M72=m7i ( g+q/2 ) if+m汇—lo"2二(0.0073+0. 2X0.0371) X7. 2458 X 3，+(0.0265+0. 2X0.0764) X3.5X3'=2. 28kN. m/m支座弯矩：Mx二nu (g+q) lo?二-0.0800X 10. 7458X32=-7. 74kN. mM； =m Y，(g+q) 1O2=-O.O572X 10. 7458X32=-5. 53kN. m跨中截面h0x=100-20=80mm(短跨方向)，h°尸100-30二70mm(长跨方向)；E区格板是边区格板，1.5 <l b/l=4. 8/3=1. 6 <2 0,故其弯矩设计值应乘以折减系数0.9,近似取"为0. 95, f =270N/mm2o 跨中配筋计算：A/0. 9此/r s hof7=O. 9X5.09X107(270XO. 95X80)=224nmrA s=0. 9M.Zr.hof =0. 9X2. 28X107(270XO. 95X70)=115nun2设计及说明支座配筋计算A ss=0. 9M /「hoX二0. 9X7. 74X 107(270XO. 95X80) =340nmrA s=0. 9M； /r.ho.f =0. 9X5. 53X 107(270XO. 95X70) =277nmi2 区格板F：E区格板是中间区格板，在g+q/2作用下，按四边固定板板计算；查混凝土结构设计附表2 且考虑泊松比得:主要结果Mx=Mxi +Mx2=m s i (g+q/2 ) lj+m^ — lo二(0.0354+0. 2X0.0087) X7. 2458 X 32+(0.0778+0. 2X0.0259) X3. 5X3=5. 04kN. m/mM7=M7i+M72=m7.i ( g+q/2) if+皿汇—lo"2= (0.0087+0. 2X0.0354) X7. 2458 X 32+(0.0259+0. 2X0.0778) X3. 5X3=2. 34kN. m/m支座弯矩：M＞： =nu' (g+q) lo2=-O.O777X 10. 7458X3=-7. 52kN. mM；二d (g+q) 1O2=-O.O571X1O. 7458X32=-5. 52kN. m跨中截面h o=lOO-2O=8Onun(短跨方向)，1^=100-30=70111111(长跨方向)；F区格板，考虑到该板四周与梁整浇在一起，整块板内存在穹顶作用，使板内弯矩大大减小，故其弯矩设计值应乘以折减系五、电算方法和结果对比分析1. PMCAD操作流程楼板计算是否合理图2 PMCAD计算流程图2. PMCAD内力结果及配筋结果课程设计说明书设计及说明主要结果PKPIVI酉己筋圏PKPM配筋表4、与手算对比分析电算弯矩略大于手算弯矩结果。
双向板肋梁楼盖混凝土结构设计报告
第一章 绪论1.1设计方案本梁板系统为双向板肋梁楼盖，双向板跨中弯矩较小，刚度大，受力性能较单向板优越，其跨度可达5m 左右。
当梁尺格较大及使用荷载较大时比较经济。
1.2结构平面布置总尺寸为=×21L L 34.2m ×20.7m ，按双向板跨度为5m 左右的原则，可进行如图所示的平面布置。
1.3、设计资料1、楼面构造层做法：40cm 厚细石混凝土面层，15cm 厚石灰砂浆抹底2、楼面可变荷载标准值为4.02/mm kN 。
3、材料选用混凝土：采用C30混凝土（f C =14.32/mm kN ，f t =1.432/mm kN ）； 钢筋：梁内纵向受力钢筋为HRB400级(f y =3602/mm kN )，其余钢筋采用HPB235级（f y =2102/mm kN ）第二章截面尺寸选择1、柱：400mm×400mm2、板：h≥5100/50=102mm，取h=110mm。
3、横向肋梁：h=（1/8～1/12）L=437.5～656.25mm，取h=600mmb=（1/3～1/2）h=200～300mm，取b=300mm 4、纵向肋梁：h=（1/14～1/8）L=407.14～712.5mm，取h=700mmb=（1/3～1/2）h=233.3～350mm，取b=300mm第三章 板的计算3.1荷载计算40mm 水泥砂浆面层 0.04×24 =0.96 2/m kN 100mm 钢筋混凝土板 0.11×25 =2.75 2/m kN 15mm 水磨石面层 0.015×17=0.255 2/m kN N/m 23.965 2/m kN永久荷载设计值 g=1.2×3.965=4.758 2/m kN 可变荷载设计值 q=1.3×4.0 =5.2 2/m kN合计 9.958 2/m kN3.2计算跨度内跨：o l =c l 边跨：o l =c l +2b +2h3.3按弹性理论设计弯矩计算（假设混凝土泊松比取0.2）根据不同的支撑情况，整个楼盖可以分成A 、B 、C 、D 四种楼板。
混凝土 双向板设计
混凝土结构课程设计----双向板楼盖一、设计任务书1、设计目的和方法通过本设计对所学课程内容加深理解，并利用所学知识解决实际问题；培养学生正确的设计观点、设计方法和一定的计算、设计能力，使我们掌握钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和步骤；培养用图纸和设计计算书表达设计意图的能力，进一步掌握结构施工图的绘制方法。
根据某多层建筑平面图，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构的要求，并考虑支承结构的合理性确定支承梁的结构布置方案。
确定板的厚度和支承梁的截面尺寸及钢筋和混凝土强度等级。
分别按照塑性计算方法和弹性理论计算方法进行板、支承梁的内力和配筋的计算。
2、设计资料(1)结构形式：某多层工业厂房，采用现浇钢筋混凝土结构，内外墙厚度均为300mm，设计时只考虑竖向荷载作用，要求完成该钢筋混凝土整体现浇楼盖的设计，其平面如图1—1所示。
楼盖结构平面布置图1-1（2）楼面做法：20mm厚水泥砂浆底面，钢筋混凝土现浇板，15mm厚石灰砂浆抹底。
（3）荷载：永久荷载主要为板、面层以及粉刷层自重，钢筋混凝土容重25kN/m3,水泥砂浆容重20kN/m3,石灰砂浆容重17kN/m3,分项系数R g=1.2，分项系数R q=1.3或1.4。
（4）材料：平面尺寸l x=4.8m，l y=6.6m。
楼面均布活荷载q=4.0kN/m。
混凝土强度等级为C30。
采用HRB335钢筋。
3、设计内容（1）双向板肋梁楼盖结构布置：确定板厚度，对板进行编号，绘制楼盖结构布置图。
（2）双向板设计：[1]按弹性理论进行板的设计以及绘制板的配筋图。
[2]按塑性理论进行板的设计以及绘制板的配筋图。
（3）支承梁的设计。
4、设计任务（1）设计书一份，包括封面、目录、设计任务书、设计计算书、设计施工图、参考文献、设计心得、成绩评定表。
（2）施工图纸[1]结构平面布置图[2]板的配筋图[3]支承梁的配筋图5、设计要求施工图要求做到布图合理，图面整洁，按比例作图并符合“建筑制图统一标准”中关于线型、符号、图例等各项规定；图中书写字体一律采用仿宋体；同一张施工图中各截面编号及钢筋编号均不得重复。
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1工程概况根据初步设计成果，提出设计资料及数据如下：（1）、墙体厚度370mm，结构横向长L1＝42m，结构纵向长L 2＝18m。
楼梯位于该层平面的外部，本设计不予考虑。
楼盖采用装配式双向板肋形结构；（2）、该建筑位于非地震区；（3）、建筑物安全级别为二级；（4）、结构环境类别二类；（5）、建筑材料等级：混凝土强度等级：混凝土C20；钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋HPB235级，梁中受力筋HRB335级；（6）、荷载：钢筋混凝土重力密度为25kN／m3，楼面面层为水磨石(25mm厚水泥砂浆，自重为20kN／m2)；梁板天花为混合砂浆抹灰(15mm，重力密度为17kN／m3)，楼面活荷载标准值6kN／m2；永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.3。
（7）、结构平面布置及初估尺寸：板的支承长度为120mm，梁的支承长度为240mm。
柱：b×h＝400mm×400mm，柱子的高度为4m；（如图1）（8）、使用要求：梁、板允许挠度、最大裂缝宽度允许值见混凝土结构学课本附录；（9）、地基承载力为250KN/m2；（10）、采用的规范：混凝土结构设计规范(GB50010-2010)，建筑结构荷载规范(GB5009—2001)。
图1 梁板结构平面布置由图1可知，支承梁纵向布置，跨度为7000mm ，支承梁横向布置，跨度为6000mm 。
板按弹性性理论方法计算，板的长边与短边之比小于2故为双向板梁楼盖。
2板的计算（1） 确定板厚h 和梁截面计算构件板的厚度h =115880()147405040q mml mm -==（0x l 为双向板的短向计算跨度）且80h mm >故取150h mm =。
纵向梁的梁高h =2116000()500121812mml mm -==（2l 为横向梁的间距）梁的宽高比为2，则纵向梁的尺寸250500b h mm mm ⨯=⨯。
横向梁的梁高h =1117000()58381412mml mm -==（l 为纵向梁的间距）梁的宽高比为2，则横向梁的尺寸300600b h mm mm ⨯=⨯。
25mm 水泥砂浆面层 0.025×25=0.5 kN/m 2150mm 钢筋混凝土板 0.15×25=3.75 kN/m 215mm 混合砂浆抹灰 0.015×17=0.26 kN/m 2恒载标准值 4.51 kN/m 2永久荷载设计值 g=1.2×4.51=5.4 kN/m 2可变荷载设计值 q=1.3×6.0=7.8 kN/m 2合计 13.2 kN/m 2（3） 板的承载力计算在求各区格板跨内正弯矩时按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载：7.8' 5.49.322q g g =+=+= kN/m 2 7.8' 3.922q q === kN/m 2在'g 作用下，各内支座均可视作固定支座，边支座按实际情况确定，如果搭接在墙上的视为简支，搭接在梁上的视为固定。
某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处，在'q 作用下，各区格板四边均可视为简支跨内最大正弯矩在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩。
在求各支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载：13.2p g q =+= kN/m2按《混凝土结构设计》（第三版）沈蒲生主编附录8进行内力计算，计算简图及计算表格见表2。
角区格板A 计算跨度0.120.3(60.120.15) 5.942222ox n a b l l m =++=--++=< 5.95522n h b l m ++= (a 是梁、板在墙上的支承长度，b 是梁、板的中间支座宽度，h 是板的厚度，n l 是梁、板的净跨度)故 5.94ox l m =，0.120.25(70.120.125) 6.942222oy n a b l l m =++=--++=< 6.95522n h b l m ++=故6.94oy l m =。
边区格板B 计算跨度0.120.3(60.120.15) 5.942222ox n a b l l m =++=--++=< 5.95522n h b l m ++=故5.94ox l m =，7 1.1 1.1(70.1250.125)7.43oy c n l l m l m ==<=⨯--= (c l 是支座中心线的距离)故7oy l m =。
边区格板C 计算跨度6 1.1 1.1(60.150.15) 6.27ox c n l l m l m ==<=⨯--=故 6ox l m =，0.120.3(70.150.125) 6.942222oy n a b l l m =++=--++=< 6.95522n h b l m ++=故6.94oy l m =。
边区格板D 计算跨度6 1.1 1.1(60.150.15) 6.27ox c n l l m l m ==<=⨯--=故 6ox l m =，7 1.1 1.1(70.1250.125)7.43oy c n l l m l m ==<=⨯--=故7oy l m =。
表2 双向板弯矩计算区格 AB跨内00xyl l 5.940.866.94mm= 5.940.857mm= 计算简图++μ=m x（0.03158×9.3+0.0496×3.9）×5.942=17.2 kN ·m/m（0.0255×9.3+0.0506×3.9）×5.942=15.3kN ·m/mm y （0.02168×9.3+0.0349×3.9×5.942=11.9kN ·m/m（0.0225×9.3+0.0348×3.9）×5.942=12.1kN ·m/m0.2μ=m x (u)17.2+0.2×11.9=19.6 kN ·m/m 215.3+0.2×12.1=17.7 kN ·m/m m y (u)11.9+0.2×17.2=15.3 kN ·m/m12.1+0.2×15.3=15.2 kN ·m/m支座计算简图m x10.0818×13.2×5.942=38 kN ·m/m 0.0711×13.2×5.942=33kN/m 2m y10.073×13.2×5.942=34 kN ·m/m0.0683×13.2×5.942=31.8 kN ·m/m区格 CD跨 内l l60.866.94mm= 60.867mm=计算简图++μ=m x（0.0285×9.3+0.0496×3.9）×62=16.5kN/m 2（0.0496×9.3+0.0496×3.9）×62=17.2kN/m 2m y （0.0142×9.3+0.0349×3.9）×62=9.5kN ·m/m（0.0349×9.3+0.0349×3.9）×62=16.6kN ·m/m0.2μ=m x (u)16.5+0.2×9.5=18.4 kN ·m/m 23.5+0.2×16.6=26.8 kN ·m/m m y (u)9.5+0.2×16.5=12.8 kN ·m/m16.6+0.2×23.5=23.3 kN ·m/m支座计算简图m x10.0678×13.2×62=32.6kN/m 20.0618×13.2×62= kN ·m/m m y10.0566×13.2×62=26.9kN/m 20.0549×13.2×62=26 kN ·m/mA —B 支座 1(3431.8)32.92y m I =--=- kN ·m/m A —C 支座 1(3832.6)35.32x m I =--=- kN ·m/m C —D 支座 1(26.926)26.52y m I =--=- kN ·m/m B —D 支座 1(3329)312x m I =--=- kN ·m/m各跨内、支座弯矩已求得（考虑D 区格板四周与梁整体连结，乘以折减系数0.8。
边区格板的跨内截面及第一支座截面：1.5ob b l l <时，减小20%；1.52.0ob bll <<时，减小10%。
l 是沿板边缘方向的计算跨度，b l 是垂直于边缘方向的计算跨度），即可近似按00.95s y mA f h =算出相应的钢筋截面面积，取跨内及支座截面125ox h mm =，115oy h mm =，具体计算如下表3，表4。
表3 双向板跨中弯矩配筋截 面m/(kN ･m) h 0/mm A S /mm 2选配钢筋 实配面积/mm2跨 中A 区格 lox 方向 19.58 125 785 Ф12@110 1028 loy 方向 15.3 115 661 Ф10@110 714B 区格 lox 方向 17.7 125 710 Ф10@110 714 loy 方向 15.2×0.8 115 530 Ф10@110 714C 区格 lox 方向 18.4×0.8 125 590 Ф10@110 714 loy 方向 12.8×0.8 115 446 Ф10@110 714D 区格lox 方向 27.8×0.8 125 890 Ф12@110 1028 loy 方向21.3×0.8115 743Ф10@110714表4 双向板支座配筋截 面 m/(kN ･m) h 0/mm A S /mm 2选配钢筋 实配面积/mm2A-B 32.9×0.8 115 1147 Ф14@110 1399 B-B31.81151386Ф14@1101399支 座C-D 25.3×0.8 115 882 Ф12@110 1028 D-D 26×0.8 115 906 Ф12@110 1028 A-C 35.3×0.8 125 1132 Ф14@110 1399 B-D31×0.8125994Ф12@11010283支承梁的计算长边方向梁的尺寸取300mm ×600mm ，短边方向梁的尺寸取250mm ×500mm ，柱的尺寸为400mm ×400mm 。