变电所母线桥的动稳定校验
智能变电站SGB-750(220kV)母线保护校验标准化作业指导书
开工前工作负责人检查所有工作人员是否正确使用劳保用品，并由工作负责人带领进入作业现场并在工作现场向所有工作人员详细交待作业任务、安全措施和安全注意事项、设备状态及人员分工，全体工作人员应明确作业范围、进度要求等内容。
3
根据《二次工作安全措施票》的要求，完成安全措施并在二次工作安全措施票(见附录表A)逐项打上已执行的标记，在做好安全措施工作后，方可开工。
2）误整定
（1）工作前应确认最新定值单；
（2）定值调整后应核对无误，并打印一份定值附在保护校验记录后。
3）误接线
（1）工作前，必须具备与现场设备一致的图纸；
（2）接、拆二次线（光纤）至少有两人执行，并做好记录。
（3）工作结束后，恢复光纤接线至正常状态，并检查相关装置通信恢复正常。
4
其他
5
根据校验设备的结构、校验工艺及作业环境，将校验作业的全过程优化为最佳的校验步骤顺序，见图1。
4
表8规定了SGB-750(220kV)智能化母线保护校验的危险点分析与预防控制措施。
表8危险点分析与预防控制措施
序号
防范类型
危险点
预防控制措施
1
人身触电
1）误入带电间隔
（1）工作前应熟悉工作地点带电部位；
（2）工作前应检查现场安全围栏、安全警示牌和接地线等安措。
2）接、拆低压电源
（1）必须使用装有漏电保护器的电源盘；
把
2
4
工器具主要包括专用工具、常用工器具、仪器仪表、电源设施和消防器材等，详见表5。
表5工器具与仪器仪表
序号
名称
型号及规格
单位
数量
备注
1
工具箱
套
1
2
数字式万用表
矿山电工考试真题(华北科技学院开卷考试题库)--重要
矿山电工学开卷考试复习题一、单选题1、下列那些设备属于一级负荷（D）。
A。
办公室B。
矿灯房C。
采煤机D。
井下水泵房2、照明、信号、手持式电气设备的供电额定电压不超过（B）。
A.24VB.36V C。
127V D.220V3、本安型电器设备的标志为（A）。
A。
i B 。
e C。
n D。
d4、我国煤矿井下电网普遍采用的中性点运行方式为（D）。
A。
中性点直接接地B。
中性点经消弧线圈接地C。
中性点经小电阻接地D。
中性点不接地5、在同样的条件下发生的触电事故，下面的结论错误的是（A)。
A。
直流触电电流比交流触电电流危害大B.高频触电电流比工频(50HZ）触电电流危害小C.触电电流越大对人体的危害越大D。
触电时间越长对人体的危害越大6、对一类负荷如何供电（A）.A。
两个独立电源 B.专用线路C。
单回路D。
ABC都对。
7、煤矿井下向采煤机供电一般采用（D)。
A.铠装电缆B.架空线C.一般型橡套电缆D.屏蔽型橡套电缆8、一熔断器的额定电流为300A，则其内不可装入的熔体为(C）。
A.额定电流为300A的熔体B。
额定电流为200A的熔体C。
额定电流为500A的熔体D。
额定电流为250A的熔体9、井下主接地极装设在(B）。
A。
中央井下变电所内 B.井底车场水仓中C.井下采区变电所内D.采区工作面10、ZQ20—3×95—6-100电缆中100的含义是（D）。
A.额定电流B.截面积C.工作电压D.长度11、下列哪些电气设备不属于隔爆设备（A ）。
A。
矿用一般高压配电箱 B.移动变电站C.井下采煤工作面信号按钮D.井下电话12、DW80系列馈电开关型号中W的含义是(B）A。
室外用B。
万能式 C.功率单位 D.隔离开关13、一般相比之下,10000Hz的交流电流相比50Hz电流对人体的危害(A）。
A。
小B。
大 C. 同样 D.不确定14、下列保护中属于矿井三大保护的是（A）A.漏电保护B。
过负荷保护 C. 保护接零D。
毕业设计---220kV降压变电所电气部分初步设计(主接线图)
南京工程学院继续教育学院（本科）220kV 降压变电所电气部分初步设计函授站班级学生姓名朱海峰指导老师毕老师日期2012.06目录第一篇降压变电所设计任务书第二篇降压变电所设计说明书第三篇降压变电所计算书第一篇毕业设计任务书一、设计题目：220kV降压变电所电气部分初步设计二、待建变电所基本资料1.设计变电所在城市近郊，向开发区的炼钢厂供电，在变电所附近还有地区负荷。
2.本变电所的电压等级为220 kV/110 kV /10kV，220kV是本变电所的电源电压，110kV和10kV是二次电压。
3.待设计变电所的电源，由对侧220kV变电所双回线路及另一系统双回线路送到本变电所；在中压侧110kV母线，送出2回线路至炼钢厂；在低压侧10kV母线，送出11回线路至地区负荷。
4.该变电所的所址，地势平坦，交通方便。
三、用户负荷统计资料如下：表1 110kV用户负荷统计资料表2 10kV用户负荷统计资料最大负荷利用小时数max T = 5600 h （见P137b ），同时率取 0.9 ，线路损耗取 6 %。
四．待设计变电所与电力系统的连接情况：系统2× ___ kmMVA图1 待设计变电所与电力系统的连接电路图第二篇降压变电所设计说明书一、该变电所在系统中的地位以及所供用户分析该变电所为220kV降压变电所，地处城市近郊，地势平坦、交通方便，向开发区炼钢厂供电负荷约42MW，在变电所附近还有地区负荷.电压等级为220kV/110kV/10kV，220kV是本变电所电源电压，有4回线路，110kV送出两回线路，10kV送出11回线路，由此可见该变电所为枢纽变电所，用户中重要负荷约占65%，均采用双回路供电方式。
二、主变压器的选择1、主变台数：根据《电力工程电气设计手册》的要求，根据本变电所的具体情况及保证供电可靠性，避免一台主变压器故障或检修时影响对重要用户的供电，故选用两台同样型号的主变。
2、主变容量：根据选择原则和已确定选用两台主变压器，主变压器总容量可取最大负荷P MAX的1.6倍，且计及每台变压器有40%的过负荷能力，当一台变压器单独运行时能满足70%以上的负荷的电力需要。
变电所母线桥的动稳定校验
变电所母线桥的动稳定校验下面以35kV/10kv某变电所#2主变增容为例来谈谈如何进行主变母线桥的动稳定校验和校验中应注意的问题。
1短路电流计算已知#1主变容量为10000kVA，短路电压为7.42%，#2主变容量原为1000为kVA增容为12500kVA，短路电压为7.48%。
取系统基准容量为100MVA，则#1主变短路电压标么值#2主变短路电压标么值假定某变电所最大运行方式系统到35kV母线上的电抗标么值为0.2778。
∴#1主变与#2主变的并联电抗为：X12=X1×X2/(X1+X2)＝0.33125；最大运行方式下系统到10kV母线上的组合电抗为：∴10kV母线上的三相短路电流为：Id=100000/0.60875*√3*10.5=9.04KA，冲击电流：Ish=2.55Id=23.05KA。
2动稳定校验(1)10kV母线桥的动稳定校验：进行母线桥动稳定校验应注意以下两点：①电动力的计算，经过对外边相所受的力，中间相所受的力以及三相和二相电动力进行比较，三相短路时中间相所受的力最大，所以计算时必须以此为依据。
②母线及其支架都具有弹性和质量，组成一弹性系统，所以应计算应力系数，计及共振的影响。
根据以上两点，校验过程如下：已知母线桥为8×80mm2的铝排，相间中心线间距离A为210mm，先计算应力系数：∵频率系数Nf＝3.56，弹性模量E＝0.71×106Kg/Cm2，单位长度铝排质量M＝0.176X10-4kg.s2/cm2，绝缘子间跨距2m，截面惯性矩J=bh3/12=34.13cm4或取惯性半径（查表）与母线截面的积，∵三相铝排水平布置，∴截面系数W＝bh2/6＝8.55Cm3，则一阶固有频率:f0=(3.56/L2)*√(EJ/M)=104(Hz)查表可得动态应力系数β＝1.33。
∴铝母排所受的最大机械应力为：根据铝排的最大应力可确定绝缘子间允许的最大跨距为：（简化公式可查表）LMAX=1838√a/Ish=366(cm)∵某变主变母线桥绝缘子间最大跨距为2m，小于绝缘子间的最大允许跨距。
母线动热稳定校验
动稳定与热稳定1.定义:热稳定电流是老的称呼，现称：额定短时耐受电流（I K ）在规定的使用和性能条件下，在规定的短时间内，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的电流的有效值。
额定短时耐受电流的标准值应当从GB 762中规定的R10系列中选取，并应该等于开关设备和控制设备的短路额定值。
注：R10系列包括数字1，1.25，1.6，2，2.5，3.15，4，5，6.3，8及其与10n 的乘积动稳定电流是老的称呼，现称：额定峰值耐受电流（I P ）在规定的使用和性能条件下，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的额定短时耐受电流第一个大半波的电流峰值。
额定峰值耐受电流应该等于2.5倍额定短时耐受电流。
注：按照系统的特性，可能需要高于2.5倍额定短时耐受电流的数值。
额定短路持续时间（t k ）8]开关设备和控制设备在合闸位置能承载额定短时耐受电流的时间间隔。
额定短路持续时间的标准值为2s 。
如果需要，可以选取小于或大于2s 的值。
推荐值为0.5s,1s,3s 和4s 。
2.根据额定短时耐受电流来确定导体截面：公式：△θt a I S k *= 式中：I k --额定短时耐受电流；a —材质系数，铜为13，铝为8.5；t--额定短路持续时间；△θ—温升（K ），对于裸导体一般取180K ，对于4S 持续时间取215K 。
则：25KA/4S 系统铜母线最小截面积S=（25/13）*√4/215=260 mm 231.5KA/4S 系统铜母线最小截面积S=（31.5/13）*√4/215=330 mm 240KA/4S 系统铜母线最小截面积S=（40/13）*√4/215=420 mm 263KA/4S 系统铜母线最小截面积S=（63/13）*√4/215=660 mm 2接地母线按系统额定短时耐受电流的86.7%考虑:25KA/4S 系统接地铜母线最小截面积S=260*86.7% =225mm 231.5KA/4S 系统接地铜母线最小截面积S=330*86.7% =287mm 240KA/4S 系统接地铜母线最小截面积S=420*86.7% =370mm 263KA/4S 系统接地铜母线最小截面积S=660*86.7% =580mm 2根据以上计算,总结所用TMY 的最小规格如下:∝ jf 10jf 采用以上计算.3.根据额定峰值耐受电流来确定铜母线最大跨距(两个支撑间的最大距离)原则：作用在母线上的作用应力kg/cm≤母线允许应力;公式：△js=1.76L2i ch2*10-3/aW≤△y;△y=1400(Cu).700(Al)式中：L—母线支撑间距（cm）；a—相间距离（cm）；W——矩形母线截面系数；i ch——根据上式导出：L MAX=√1400aw 103/1.76 i ch2=√0.795*106aw/ i ch矩形母线截面系数：１／母线宽度相对时：Ｗ＝０.１６７b2h;100*10=1.67;80*8=0.8552/母线厚度相对时：Ｗ＝０.１６７bh2;100*10=16.7;80*8=8.55其中：b(cm): 母线宽度,h(cm): 母线厚度所以:对于31.5KA系统,TMY100*10母线厚度相对时,假定a=28cm(中置柜),则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=240(cm)=2400mm;对于31.5KA系统,TMY80*8母线厚度相对时,假定a=28cm,则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=1700mm;对于40KA系统,TMY100*10母线厚度相对时,假定a=28cm,则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=1900mm;TMY80*8母线厚度相对时,假定a=28cm,则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=1370mm;各种母线排列的最小跨距(mm)[280mm相距为例]母线厚度相对时母线宽度相对时母线三角排列时(估算)TMY100*1 0 TMY80*8 TMY100*1TMY80*8TMY100*1TMY80*8理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值31. 5 2400 1800 170140750 700 550 500 1300 1200 950 80040 1900 1400 1370 120610 600 430 400 1050 1000 750 700就是说：1。
动热稳定性校验工作总结
江西省电力公司2010年变电设备动热稳定校验总结（2011年元月17日）随着供电负荷的日益增长，江西电网系统规模不断扩大，电网逐步加强，同时也造成电力系统中短路电流水平逐年增大。
为掌握电网中的电气设备是否满足由于高短路电流水平带来的更严格的要求，省公司在2010年12月组织对公司所辖变电设备开展了动热稳定校验工作。
一、校验目的此次开展的设备动热稳定性能校验主要是为了检验电力系统发生短路故障时，冲击短路电流产生的电动力是否超出设备的承受能力，导致设备的型式结构遭到破坏；以及在短路电流的作用下，设备的大幅度温升是否超过该设备所能允许的最高温度，使设备烧毁。
二、校验内容此次校验的设备包括省公司所辖的13座500kV变电站、86座220kV变电站、271座110kV变电站、4座35kV变电站的6-500kV变压器、母线、电流互感器、断路器、隔离开关、设备接地引下线、接地网等。
其中，对刚性安装的电力设备如断路器、隔离开关、电流互感器，母排等进行了动稳定性校验，对于接地引下线、接地网、断路器、隔离开关、电流互感器、变压器等进行了热稳定性校验。
三、校验设备数量（一）动稳定性校验共校验断路器7603台，其中500kV断路器129台、220kV 断路器700台、110kV断路器1830台、35kV断路器762台、10kV断路器4015台、6kV断路器167台；共校验隔离开关14450组，其中500kV隔离开关267组、220kV隔离开关2093组、110kV隔离开关4729组、35kV隔离开关1513组、10kV隔离开关5544组、6kV隔离开关304组；共校验电流互感器7383组，其中500kV电流互感器128组、220kV电流互感器699组、110kV电流互感器1815组、35kV电流互感器669组、10kV电流互感器3875组、6kV电流互感器176组；共校验母排404段，其中35kV母排6段、10kV母排385段、6kV母排13段。
低压开关柜和母线槽动热稳定校验（上）
低压开关柜和母线槽动热稳定校验（上）低压开关柜和母线槽动热稳定校验(上)宾昭平低压电器从业者一、低压成套设备的热稳定和动稳定按照GB7251/IEC61439低压成套开关设备和控制设备标准第2部分：成套电力开关和控制设备和第6部分: 母线干线系统设计、制造的低压开关柜和母线槽，在正常运行情况下，载流导体、内装元器件及壳体的温升值不能超过相关标准；在非正常情况下（如短路），载流导体及其支撑件需要承受短路电流所产生的热效应和电动力效应而不损坏，所以，在低压开关柜和母线槽样本中，成套设备制造厂商一般会提供两个重要参数：1.额定短时耐受电流I_cw：在规定条件下用电流和时间定义的能够耐受的短路电流有效值；2.额定峰值耐受电流I_pk：在规定条件下能够耐受的短路电流峰值；二者经常会配对出现，而且需要满足GB7251.1-2013低压成套开关设备和控制设备第1部分：总则中表7所示的关系（n=I_pk⁄I_cw ）：图1和图2所示分别为施耐德Blokset低压开关柜和I-LINE V母线槽的电气参数,图中可以看到额定短时耐受电流I_cw和额定峰值耐受电流I_pk有不同等级，比值符合n系数。
额定短时耐受电流I_cw和额定峰值耐受电流I_pk参数是通过型式试验的方式获得，即在试验站提前模拟低压开关柜和母线槽在实际应用中遭遇短路电流时是否能够承受短路电流的热效应和电动力效应，I_cw和I_pk参数决定了母排的材料、规格、数量、母排间距以及绝缘母线夹的材料、强度和布局，在设计、试验定型之后就成了低压开关和母线槽固有的特性。
低压开关柜和母线槽的热稳定是指设备在一定时间内耐受短路电流“热效应”而不损坏的能力,通常用I_cw^2 t_cw表示。
以图1 Blokset低压开关柜为例，水平母线最小的短时耐受电流I_CW为30kA,短时耐受时间t_cw为1s，则该水平母线的热稳定值：根据下面公式，可以计算出在1秒内能耐受30kA短路电流的铜母线的最小截面为172mm2，例如选择40*5的铜母线就可以满足30kA/1s情况下的热稳定要求。
110kV变电所电气一次设计毕业答辩
2017/8/26
注意：
6～10kV配电装置一般不设置旁路母线，特别是当采用手车式 成套开关柜时，由于断路器可迅速置换，可以不设旁路母线。而 6～10kV单母线及单母线分段的配电装置，在采用固定式成套开关 柜式，例如：出线回路数很多，断路器停电检修机会多；多数线 路是向用户单独供电，用户内缺少互为备用的电源，不允许停电； 均为架空线出线，雷雨季节跳闸次数多，增加了断路器.95 A 3U 3 110
在系统中取过负荷系数为
K 1.05，则最大电流为：
max =1.05 209.95=220.45A
根据主变压器的额定电压、额定电流以及断路器安装在户外的要 求，查手册可选LW6-110型六氟化硫断路器，本设计中110kV采用六氟 化硫断路器，因为与传统的断路器相比较，该断路器采用不可燃和有 优良绝缘与灭弧性能的六氟化硫气体作为灭弧介质，具有优良的开断 性能。该断路器运行可靠性高，维护工作量少，耐压高，允许的开断 次数多，检修时间长，开断电流大，灭弧的时间短，操作时噪声小， 寿命长等优点因此可选用LW6-110型户外高压SF6断路器。
⑵冬季、夏季的风向以及最大风速。
⑶该地区的污染情况、地震等级。 ⑷接近负荷中心，不占或少占用农田。
动热稳定性校验工作总结
江西省电力公司2010年变电设备动热稳定校验总结（2011年元月17日）随着供电负荷的日益增长，江西电网系统规模不断扩大，电网逐步加强，同时也造成电力系统中短路电流水平逐年增大。
为掌握电网中的电气设备是否满足由于高短路电流水平带来的更严格的要求，省公司在2010年12月组织对公司所辖变电设备开展了动热稳定校验工作。
一、校验目的此次开展的设备动热稳定性能校验主要是为了检验电力系统发生短路故障时，冲击短路电流产生的电动力是否超出设备的承受能力，导致设备的型式结构遭到破坏；以及在短路电流的作用下，设备的大幅度温升是否超过该设备所能允许的最高温度，使设备烧毁。
二、校验内容此次校验的设备包括省公司所辖的13座500kV变电站、86座220kV变电站、271座110kV变电站、4座35kV变电站的6-500kV变压器、母线、电流互感器、断路器、隔离开关、设备接地引下线、接地网等。
其中，对刚性安装的电力设备如断路器、隔离开关、电流互感器，母排等进行了动稳定性校验，对于接地引下线、接地网、断路器、隔离开关、电流互感器、变压器等进行了热稳定性校验。
三、校验设备数量（一）动稳定性校验共校验断路器7603台，其中500kV断路器129台、220kV断路器700台、110kV断路器1830台、35kV断路器762台、10kV断路器4015台、6kV断路器167台；共校验隔离开关14450组，其中500kV隔离开关267组、220kV 隔离开关2093组、110kV隔离开关4729组、35kV隔离开关1513组、10kV隔离开关5544组、6kV隔离开关304组；共校验电流互感器7383组，其中500kV电流互感器128组、220kV 电流互感器699组、110kV电流互感器1815组、35kV电流互感器669组、10kV电流互感器3875组、6kV电流互感器176组；共校验母排404段，其中35kV母排6段、10kV母排385段、6kV 母排13段。
动热稳定校验(分享)
电容器组母排额定短时耐受电流、额定峰值耐受电流校验书1、装置概况1.1母排型号：TMY 60×41.2系统短路电流: 31.5kA1.3系统短路电流峰值:80 kA2、术语和缩略语3、参考文献4、母排动热稳定校验4.1短路点的选择做短路电流动稳定、热稳定校验时短路点的选择，对于不带电抗器的回路，短路点应选择在正常接线方式下短路电流为最大的地点;对于带电抗器的10(6)kV 出线，校验母线与断路器之间的引线和套管时，应按短路点在电抗器前计算;校验其他导体和电器一般按短路点在电抗器后计算。
本装置中含串联电抗器，安装地点为隔离开关之后，电容器之前，所以此次校验针对的母排为隔离开关出线端至串联空心电抗器之间的母排，母排型号为TMY 60×4。
4.2短路电流持续时间校验导体的热稳定时，短路电流持续时间宜采用主保护动作时间加相应断路器的全分闸时间之和，当主保护有死区时应采用对该死区起作用的后备保护动作时间，并采用相应的短路电流。
由于并联电容器组延时电流速断保护时间为0.2S，所以本次校验短路电流持续时间选取0.2S。
4.3导体布置方式4.4动稳定校验4.4.1相关数据三相对称短路电流I”K=31.5 kA系统短路电流峰值: i p=80 kA支撑间距数量：2支撑间的距离：l= 1.2m母排相间的中心线距离D=0.6 m铜母线规格——尺寸b=4 mmh=60 mm——单位长度上的质量m= 2.1504 kg/m——导体材料的弹性模数E=1.27×1011 N/m2——对应于屈服点f y=170 N/mm24.4.2不考虑机械共振条件的校验4.4.2.1中心主导线（B相）上的最大作用力F k3为F k3=0.173K X i p2lD=2215 N式中K x——矩形截面导体的形状系数，可根据与导体厚度b、宽度h和中心距离D有关的关系式D−bℎ+b 和bℎ，当D−bℎ+b大于2时，取1。
RADSSS母线保护部分检验作业指导书
编号：Q/×××变电站母线RADSS/S保护全部校验作业指导书（试行）作业负责人：作业日期年月日至年月日华北电网有限公司前言为进一步加强华北电网继电保护校验工作的规范性、标准化，强化继电保护现场安全管理，决定编制本作业指导书。
通过作业指导书，把继电保护现场工作做实、做细并进行优化，使现场工作可控、在控，以减少现场工作失误，从而有力地保证电网的可靠运行。
本作业指导书以《电力企业标准编制规则》（DL/T800-2001）为基础，参照国家电网公司标准化作业指导书（范本）编写。
本作业指导书的附录A、附录B及附录C、分别为保护装臵的主要技术参数、试验报告及现场工作安全技术措施，是本作业指导书不可分割的部分，具有与本指导书相同的效力。
本作业指导书由华北电网有限公司提出，京津唐电网继电保护作业指导书编写工作组负责编写，由华北电力调度局负责解释。
本作业指导书起草人：李华春郝建勋李铁仲本作业指导书审核人：许国峰本作业指导书自发布之日起执行。
1.范围1．1本作业指导书适用于RADSS/S成套母线保护装臵的检验作业。
1．2作业目的是对成套母线保护装臵运行过程中的周期性部分检验。
2.引用文件下列标准及技术资料所包含的条文，通过在本作业指导书中的引用，而构成为本作业指导书的条文。
本作业指导书出版时，所有版本均为有效。
所有标准及技术资料都会被修订，使用本作业指导书的各方应探讨使用下列标准及技术资料最新版本的可能性。
2．1 DL 408-91《电业安全工作规程》（发电厂和变电所电气部分）2．2 GB 7261-2001《继电器及继电保护装臵基本试验方法》2．3 GB 14285-93《继电保护和安全自动装臵技术规程》2．5 DL 478-2001《静态继电保护及安全自动装臵通用技术条件》2．6 DL/T 559-94 220--500kV《电网继电保护装置运行整定规程》3.修前准备3.1准备工作安排3.3备品备件3．4工器具3．5材料3．6危险点分析3．7安全措施4.RADSS/S母线保护部分检验流程图工作负责人：5.作业程序和作业标准(试验记录见附录B) 5.1开工5.2检修电源的使用5.3检修内容和工艺标准5.4竣工6.验收记录7.作业指导书执行情况评估（资料性附录）设备主要技术参数（资料性附录）母线RADSS/S保护部分检验试验报告B.1所需仪器仪表B.2保护屏后接线、插件外观检查及压板线检查B.3绝缘测试B.4通电检查定值：3）时间整定：B．5发电前需检查的项目B.6 终结。
变电所设备验收制度
变电所设备验收制度一、变电所设备验收的目的和基本原则1.目的：确保变电所设备满足相关技术规范和标准，保证变电所的安全运行与正常使用。
2.原则：公正、公平、客观、科学的验收原则，质量优先、安全第一的原则，依法合规的原则。
二、变电所设备验收的程序及相关要求1.设备验收前的准备工作（1）准备验收设备的技术文件，包括相关设计文件、设备合格证、检验报告等。
（2）编制设备验收方案，明确验收的范围、对象、方法和标准。
2.设备验收的具体步骤（1）验收前检查：对待验收设备进行外观检查、设备配套、基础填埋情况等相关检查工作。
（2）验收测试：根据相关标准进行设备的电气性能测试，包括电气参数、保护装置、自动化控制等方面的测试。
（3）验收记录及分析：对检测结果进行记录、整理和分析，确保设备测试结果的准确性。
（4）验收结论：根据测试结果，形成验收结论，明确设备是否合格以及需要改进的方面。
3.设备验收的标准和要求（1）设备安全：设备必须符合国家相关安全标准和规定，不得存在安全隐患。
（2）设备性能：设备必须符合设计要求，能够正常运行和满足电力系统的运行要求。
（3）设备质量：设备必须符合国家相关的质量标准和技术指标，经过验证和检测合格。
（4）设备配套：设备的配套必须满足设计要求和技术规范，确保系统的协调性和稳定性。
4.设备验收的结果及后续处理（1）验收合格：设备验收合格后，可以正常投入运行和使用。
（2）验收不合格：如设备存在质量问题或者不符合验收标准的要求，需要制定整改方案，并重新进行验收。
（3）验收结论的有效期：设备验收结论的有效期一般为一年，超过有效期需要重新进行验收。
三、变电所设备验收的监督和管理1.验收责任：明确变电所设备验收工作的责任人和相关部门，确保验收工作的落实。
2.验收管理：建立健全变电所设备验收管理制度，包括验收方案的编制、验收记录的保存、验收人员的资质要求等。
3.验收监督：对设备验收的各个环节进行监督，加强对设备生产、供货、安装等环节的质量监管。
高压断路器、电流互感器、母线、电缆短路电流(动、热稳定)校验公式
此 又必须进行 短路电流计算 。 从而求 出最大 短路电流值 ． 以校验 电气 设备的动、 用 热稳定及分 断能力和继 电保护装 置。 还需求 出最小短 路电流值 。
用作 校 验 继 电保 护 装 置 灵 敏 系 数 和 校 验 电 动 机 起 动 的 依 据 。
关键词 ： 短路电流 ； 动热稳定 ； 高压断路器 ； 电流互感器 ； 母线； 电缆 中图分类号 ： ２ ＴＭ７ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ：０ ７ ７ ５ ２ ０ ０ — ０ ５ ０ １ ０ — ３ ９（ ０ ６） ３ ０ ０ — ３维普资讯 — Nhomakorabea—
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２ ０ ． ０ ６ＮＯ３
本刊 特稿
５
高压断路器 电流互感器 母线 电缆短路 电流 （ 热稳定 ） 动 校验公式
王 永 华
（ 安徽省建筑设计研究 院 ， 安徽
摘
合肥
２ ００ ） ３ ０ １
要： 要想做到安全供电 。 在设计变电所时应对所采用的高压断路器、 电流互感器、 母线 、 电缆等 进行必要的短路 电流 （ 热稳定 ） 动、 校验 ， 为
Ｓ ｏ ｔ ｉｃ ｉ Ｃｕ ｒｎ （ ｏ ｒａ ｄ Ｔ ｅｍａ ｔｂｌ ｙ Ｃ ｅ ｋ Ｆ ｒ ｌ ｏ ｇ － ｏｔｇ ｈ ｒ Ｃ ｒ ｕｔ ｒ ｅ ｔ Ｐ ｗｅ ｎ ｈ ｒ ｌ ａ ｉｔ） ｈ ｃ ｏ ｍｕａｆ ｒＨｉｈ Ｖ ｌ ｅ Ｓ ｉ ａ
变电站主变低压侧母线桥绝缘防护措施改进
老化及脱落现象ꎬ造成硬母线局部出现裸露ꎬ尤其遇
到大风天气ꎬ热缩套脱落现象频发ꎮ
(３) 需停电消缺ꎬ耗时周期长
设备运维管理部门通常采取停电加装热缩套的
处理方法ꎬ但是从发现热缩套脱落开始到最终处理
这个缺陷ꎬ中间需要历经申请停电、停电审批等各个
过程ꎬ短则两三个星期ꎬ长则数月ꎬ有时根据用户的
护能力ꎬ避免小动物或异物跨接等产生安全隐患ꎮ
部ꎬ极易造成短路、绝缘破坏等事故ꎬ给设备的安全运
目前为防止母线桥裸露部分发生短路故障导致
变压器或线路跳闸ꎬ通常采用在母线桥上加装绝缘热
行造成威胁ꎮ
缩套的方式来实现ꎮ 母线桥加装绝缘热缩套存在以下
变压器低压侧出口接线桩头通常采用母线桥连
接至开关柜的母线上ꎬ相间距离较近ꎬ因小动物、异
１０６
« 电气开关» (２０２０. Ｎｏ. ２)
文章编号:１００４ － ２８９Ｘ(２０２０)０２ － ０１０６ － ０３
变电站主变低压侧母线桥绝缘防护措施改进
周刚ꎬ蔡亚楠ꎬ许路广ꎬ王聃ꎬ周冰
( 国网浙江省电力有限公司嘉兴供电公司ꎬ浙江 嘉兴 ３１４００１)
摘 要:变压器是电网中的重要设备之一ꎬ其低压侧与开关柜母线通常采用母线桥连接ꎮ 裸露部分采用加装
用电需求及迎峰度夏的要求ꎬ设备无法进行停电处
理ꎬ缺陷长期得不到解决ꎬ在此期间母线裸露随时可
能出现突发性短路事故ꎬ对设备的运行极为不利ꎬ存
绝缘热缩套方式来提高母线的绝缘性能ꎬ但绝缘热缩套存在施工工艺复杂、易受损脱落、维护周期长、防小动
物措施不完善等问题ꎮ 针对此问题ꎬ提出涂制阻燃性绝缘涂层方法改进母线桥的绝缘防护能力ꎮ 经现场应
用验证ꎬ采用绝缘涂层能避免主变母线桥短路、放电等安全事故的发生ꎬ有效提高绝缘防护能力ꎬ保证电网的
低压柜和母线槽动热稳定校验（中）
低压柜和母线槽动热稳定校验（中）低压配电系统的电源来自于地区大中型电力系统，配电用电力变压器的容量远小于系统容量，因此短路电流可按远离发电机端，即无限大容量的网络短路进行考虑，短路电流周期分量不衰减。
短路稳态电流I k=对称短路电流初始值I k ″，短路电流峰值i p出现在短路发生后的半周期（0.01s）内的瞬间，其值可按下式计算：式中k p为短路电流峰值系数，取决于线路总感抗x∑和总阻抗R∑的比值，可以通过查图4-14获得。
当不需要精确计算时通常采用简化公式：式中n为表7的系数。
配电线路发生短路故障时，在断路器或熔断器切断短路故障的这段时间内，短路电流仍然会流过低压开关柜内的母线、电缆和元器件，产生热效应和电动力效应。
➤短路电流在导体和电器中引起的热效应：式中：I k为短路电流稳态值，单位kA；t d为短路电流持续时间（即断路器或熔断器的动作时间），单位s。
当低压断路器设置有短路短延时保护时，t d为短延时时间，例如MT框架断路器短延时时间范围为0.1-0.4s；瞬动保护时t d为按最大分断时间考虑，例如MT框架断路器瞬动保护最大分断时间80ms，塑壳断路器NSX瞬动保护最大分断时间50ms，但是当故障电流大于25倍NSX 断路器额定电流时由于其具有能量脱扣功能，最快动作时间只有5ms,此时t d为5ms。
熔断器保护时短路电流持续时间t d为熔断时间（弧前时间t m+燃弧时间t a），如下图所示：➤短路电流在导体和电器中引起的电动力效应：如前所述，对于平行布置的三相水平母线，当短路电流通过时，中间相所处的情况最为严重，最大作用力F kd为：公式中：L为铜排的长度，单位米；D为三相铜排的相间距，单位为米；i p为短路电流峰值,单位kA；对比（式1-1）和（式2-1）：低压成套设备固有的热稳定值：短路电流流过导体在保护电器动作时间内产生的热效应：只要：则成套设备的热稳定满足要求。
由于成套设备的短时耐受时间t一般为1s，断路器动作的时间最长不超过0.4s（短延时），所以一般情况下热稳定校验只要满足下面关系式即可：对比（式1-2）和（式2-2）：低压成套设备固有的能承受的电动力：短路电流流过导体时产生的电动力：只要：则成套设备的动稳定满足要求。
变压器保护整定中的继电保护装置的稳定性测试与验证
变压器保护整定中的继电保护装置的稳定性测试与验证在变压器保护中，继电保护装置是一种非常关键的设备。
它能够监测变压器的工作状态，及时发现故障，并采取相应的措施来保护设备的安全运行。
在继电保护装置的设计和整定过程中，稳定性测试与验证是不可或缺的步骤。
本文将探讨继电保护装置稳定性测试与验证的方法和意义。
一、继电保护装置的作用和重要性继电保护装置主要负责监测变压器的电流、电压、温度等参数，并根据这些参数的变化来判断设备是否正常工作。
它能够诊断和记录故障信息，并及时采取措施，以防止设备进一步损坏。
继电保护装置的作用非常重要，它能够有效地延长设备的使用寿命，保护变压器的安全运行。
二、稳定性测试的意义稳定性测试是对继电保护装置性能的验证和确认。
通过对继电保护装置进行稳定性测试，能够保证其在各种工作条件下具有可靠的稳定性。
稳定性测试是对装置的可靠性和稳定性的检验，也是保证变压器继电保护装置正常工作的重要手段。
三、继电保护装置稳定性测试的方法1. 功能测试：确保继电保护装置能够根据设定的逻辑和参数进行相应的动作。
这需要模拟变压器的故障情况，如过载、短路等，观察继电保护装置的动作情况是否符合要求。
2. 稳定性测试：通过测试继电保护装置的动作时间和误动作率，来评估其在不同工作条件下的稳定性。
这可以通过在实际设备或者设备模型上进行试验来完成。
四、继电保护装置稳定性验证的方法1. 数值模拟：通过利用计算机仿真软件，建立变压器继电保护系统的数学模型，并对装置的稳定性进行验证。
这种方法能够快速准确地评估继电保护装置的性能，并可以进行多次测试和改进。
2. 现场试验：将继电保护装置直接应用于实际变压器中，通过现场的试验来验证其性能和稳定性。
这种方法可以模拟真实的工作环境，更加接近实际情况。
五、继电保护装置稳定性测试与验证的要点1. 测试过程需要有完整的测试计划和流程，确保测试结果的准确性和可靠性。
2. 需要进行全面全面的参数测试和性能测试，如测试继电保护装置的动作时间、误动作率、抗干扰能力等。
低压柜和母线槽动热稳定校验（下）
低压柜和母线槽动热稳定校验（下）例如，某低压配电系统变压器容量s n为1250kVA,电压变比为10/0.4kv，阻抗电压百分比为5%。
➤ A处为Blokset低压配电柜，额定电流1600A,母线短时耐受电流I cw1为50kA/1s，峰值耐受电流I pk1为105Ka，进线断路器为MT20N；➤ B处为iPM L低压配电箱，额定电流630A，母线短时耐受电流I cw2为25kA/1s，峰值耐受电流I pk2为53Ka，进线断路器为NSX630F；➤ C处为I-LINE V母线槽, 额定电流400A，短时耐受电流I cw3为30kA/1s，峰值耐受电流I pk3为63kA，母线槽在主配电柜Blokset柜顶与出线回路相连，其前端的断路器为NSX400N；试校核低压柜和母线槽在线路安装处是否满足动热稳定要求。
第一步，先计算变压器低压侧预期短路电流值I k第二步，计算短路峰值电流i p根据峰值系数n表，短路电流36kA对应的峰值系数n为2.1,则：再假定B处母线上预期短路电流I′k为为30kA,则短路电流峰值i′p 为63kA；C处母线槽内发生短路故障时预期短路电流I″k为35kA，则短路电流峰值i″p为73.5kA。
◆对于Blokset低压柜其热稳定为：大于短路电流在MT20N断路器分断时间内（瞬动保护最大分断时间为80ms，短路短延时保护时则为短路短延时时间，最长为0.4s，此例用短延时时间）的允通能量其额定峰值耐受电流I pk1=105ka大于短路峰值电流i p=75.6ka，动热稳定校验合格。
◆对于iPM L低压配电箱其热稳定为：额定峰值耐受电流I pk2=53ka。
由于塑壳断路器NSX630F具有限流作用，当预期短路电流I′k=30ka时，查NSX630F的热应力曲线和限流曲线得到限流之后的允通能量限流之后的短路峰值电流I′p=28ka，都小于iPM L低压配电箱的热稳定值和动稳定值，校验合格。
母线动热稳定校验
LMIN==√0.795*106aw/ ich=1900mm; TMY80*8 母线厚度相对时,假定 a=28cm,则:
LMIN==√0.795*106aw/ ich=1370mm; 各种母线排列的最小跨距(mm)[280mm 相距为例]
母线厚度相对时
母线宽度相对时
母线三角排列时(估算)
TMY100*1 TMY80*8 TMY100*1 TMY80* TMY100*1 TMY80*
0
0
8
0
8
理论 推荐 理 推 理论 推荐 理 推 理论 推荐 理 推
值 值 论 荐 值 值 论荐值 值 论荐
值值
值值
值值
31. 2400 1800 170 140 750 700 550 500 1300 1200 950 800
5
00
40 1900 1400 137 120 610 6／母线宽度相对时：Ｗ＝０.１６７b2h;100*10=1.67;80*8=0.855
2/母线厚度相对时：Ｗ＝０.１６７bh2;100*10=16.7;80*8=8.55
其中：b(cm): 母线宽度,h(cm): 母线厚度
所以:对于 31.5KA 系统,TMY100*10 母线厚度相对时,假定 a=28cm(中置柜),
TMY
25
31.5
40
63
80
KA
系统母线 50*6
60*6
80*6 或 80*10
100*10
60*8
接地母线 50*5
50*6
50*8
80*8
80*10
有人采用:S=I∝√t kjf 103/165; kjf:集肤效应系数-TMY 取 1.15 计算结果偏大,建议
热稳定性校验(主焦要点
井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验L=1.5kmX 0=0.4 /km X 1X 2X 3G 35kV S 2S 1Uz%=7.5△ＰN.T =12kW Uz%=4△ＰN.T =3.11kW S N.T =8MVA L=0.78kmX 0=0.08 /km 6kV0.66kVS1点三相短路电流计算：35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T UZ S 35kV 变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N T N T N TU R P S35kV 变压器电抗：22221110.370.0070.37()X ZR电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X 电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R 总阻抗：222211212()()(0.0070.27)(0.370.66)1.06(Z R R X X S1点三相短路电流：(3)11 6.33.43()33 1.06dUpI KA Z S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KVA ，查表的：(2)2dI =2.5KAS2点三相短路电流：32dd2=2.883II KA1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KVA ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos0.78，架空线路长度 1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos0.78kp SKVA。
电缆的长时工作电流Ig 为2486.37239.25336s IgVeA按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。
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变电所母线桥的动稳定校验
随着用电负荷的快速增长，许多变电所都对主变进行了增容，并对相关设备进行了调换和校验，但往往会忽视主变母线桥的动稳定校验，事实上此项工作非常重要。
当主变增容后，由于阻抗发生了变化，短路电流将会增大许多，一旦发生短路，产生的电动力有可能会对母线桥产生破坏。
特别是户内母线桥由于安装时受地理位置的限制，绝缘子间的跨距较长，受到破坏的可能性更大，所以应加强此项工作。
下面以我局35kV/10kv胡店变电所#2主变增容为例来谈谈如何进行主变母线桥的动稳定校验和校验中应注意的问题。
1短路电流计算
图1为胡店变电所的系统主接线图。
(略)
已知#1主变容量为10000kVA，短路电压为7.42%，#2主变容量为12500kVA，短路电压为7.48%(增容前短路电压为7.73%)。
取系统基准容量为100MVA，则#1主变短路电压标么值
X1＝7.42/100×100×1000/10000＝0.742，
#2主变短路电压标么值
X2＝7.48/100×100×1000/12500＝0.5984
胡店变电所最大运行方式系统到35kV母线上的电抗标么值为0.2778。
∴#1主变与#2主变的并联电抗为：
X12=X1×X2/(X1+X2)＝0.33125；
最大运行方式下系统到10kV母线上的组合电抗为：
X＝0.2778+0.33125＝0.60875
∴10kV母线上的三相短路电流为：Id=100000/0.60875*√3*10.5，冲击电流：I sh=2.55I =23032.875A。
d
2动稳定校验
(1)10kV母线桥的动稳定校验：
进行母线桥动稳定校验应注意以下两点：
①电动力的计算，经过对外边相所受的力，中间相所受的力以及三相和二相电动力进行比较，三相短路时中间相所受的力最大，所以计算时必须以此为依据。
②母线及其支架都具有弹性和质量，组成一弹性系统，所以应计算应力系数，计及共振的影响。
根据以上两点，校验过程如下：
已知母线桥为8×80mm2的铝排，相间中心线间距离为210mm，先计算应力系数：
∵频率系数N f＝3.56，弹性模量E＝7×10.7 Pa，单位长度铝排质量M＝1.568kg/m，绝缘子间跨距2m，则一阶固有频率:
f’=(N f/L2)*√(EI/M)=110Hz
查表可得动态应力系数β＝1.3。
∴单位长度铝排所受的电动力为：
f ph＝1.73×10-7I sh2/a×β＝568.1N/m
∵三相铝排水平布置，∴截面系数W＝bh2/6＝85333mm3，根据铝排的最大应力可确定绝缘子间允许的最大跨距为：
L MAX=√10*σal*W/ f ph=3.24m
∵胡店变主变母线桥绝缘子间最大跨距为2m，小于绝缘子间的最大允许跨距。
∴满足动稳定要求。
(2)支持绝缘子的动稳定校验：
完成了10kV母线桥的动稳定校验，还必须对母线上的支持绝缘子进行动稳定校验。
已知支持绝缘子型号为：ZA-10Y，其抗弯破坏负荷为F cd=225kg。
∵F max=5681×(2+2)/2=1136.2N，而0.6F cd=1323N
∴F max<06F cd
∴支持绝缘子满足动稳定要求。
由以上计算可知，铝排和支持绝缘子均满足动稳定要求，所以不需要对母线进行加固。
如果校验结果不满足动稳定要求，根据具体情况可以通过采取如下措施以满足要求：①增加支持绝缘子减少跨距；②换用抗破坏强度大的支持绝缘子；③改造母线桥增加铝排尺寸或增加母线相间中心线间距离。
总之，主变增容后必须进行母线桥的动稳定校验，不能凭想当然，有些地方增容后尽管短路电流增大了许多，但母线桥仍能满足动稳定要求(如上述例子)，就没必要进行母线桥的改造，以减少了投资和停电损失。
反之，有些地方增容后尽管短路电流增大不多，但如果超出了动稳定要求，就必须采取措施进行改造。