146016_吊车梁计算程序
吊车梁计算书
（一）修正后的地基承载力特征值计算一、工程名称: 吊车梁基础计算二、勘察报告: 《岩土工程勘察报告》南侧1m埋深部位平均fak = 218 kPa；北侧1m埋深部位平均fak = 159 kPa；计算取fak = 150 kPa三、计算参数fak = 150.000 kPa（根据钎探平均结果及经验）ηb = 0ηd = 1γ = 18.000 kN/m3γm = 18.000 kN/m3b = 3.000 md = 1.000 m四、计算修正后的地基承载力特征值【5.2.4】fa=fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)=150.000+0*18.000*(3.000-3)+1*18.000*(1.000-0.5)=159.000 kpa（二）梁基底应力及基础内力计算一、基底宽度计算假设基础梁高1m，基底宽度按1.5m，上部吊车单个轮子荷载在纵向分布宽度2m，在两个1.8m间距部位两个两个计算：P=（360+20*1*2*1.5）/(1.5*2)=140 kPa< fa(159.000 kpa)K1=（360*2+20*1*3.8*1.5）/(1.5*3.8)=146 kPa< fa(159.000 kpa) PK2假设基础梁采用1.4m宽度；=（360*2+20*1*3.8*1.4）/(1.4*3.8)=155 kPa< fa(159.000 kpa) PK2通过计算采用1.4m宽基础较接近承载力极限，因此选用1.5m宽基础梁。
二、基础梁内力计算基础梁按弹性地基梁考虑，地基反力系数根据经验分别取10Mpa及20Mpa，按不利情况内力考虑，基础梁内力计算结果如下图所示：图1 最不利弯矩计算结果图2 最不利剪力计算结果三、基础梁配筋计算1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形梁b=500mm，h=1000mm。
砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2，纵筋级别 HRB335，fy=300N/mm2，箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2。
吊车梁设计计算表(带公式程序)
吊车梁的截面选择一.截面尺寸的确定：(1).梁的高度：①.经济要求：梁的平面内最大弯矩设计值：M xmax=464700000N·MM,支座处的最大剪力V max=梁选用钢材材质Q235,f=215N/mm2fv=Q345,f=315N/mm2fv=f=315N/mm2fv=梁需要的截面抵抗矩：W= 1.2*M xmax/f=1770286梁的经济截面高度：H=7*(W)^(1/3)-300=547②.刚度要求：对中级且Q<500KN,[l/w]=600,梁的跨度l=6000mm超过此限[l/w]=750取[l/w]=600,[w/l]=0.001667梁刚度要求的最小高度：Hmin=0.56*f*l/([w/l]*106)=③.建筑净空要求：H≤建筑净空要求根据以上三条要求确定吊车梁的高度，H=700mm二.腹板厚度Tw的确定：①.经验公式：T w=7+3h=10mm②.根据抗剪要求：T w≥ 1.2V max/h w fv= 2.9630843mm③.局部挤压应力的要求：数据准备：考虑动力系数的一个车轮的最大轮压a P max=136集中荷载增大系数，对轻、中级工作制吊车梁Y=1.0,对重级工作制吊车梁Y=1.35Y=1g Q= 1.4钢轨高度：140mm,吊车梁翼缘厚度t（暂估）：轨顶至腹板计算高度上边缘的距离：h y=钢轨高度+吊车梁翼缘厚度t=车轮对腹板边缘挤压应力的分布长度，取L z=2h y+50=358T w≥aYg Q P max/(l w*f)=2mm根据以上三条要求暂估T w=8mm三.翼缘尺寸：翼缘所需的面积：A1=W x/H w-1/6HwTw=1696.6947根据翼缘的局部稳定判断翼缘不考虑局部稳定的最大宽度：b=336根据上面的翼缘最大宽度取b=330mm下翼缘厚度取10mm，下翼缘宽度Bb=300mm本吊车梁尺寸取如下值：吊车梁高度H=700mm上翼缘宽度Bt=330mm上翼缘厚度Tt=14mm下翼缘宽度Bb=300mm下翼缘厚度Tb=10mm腹板厚度Tw=8mm腹板高度Hw=676mm 根据上值转入《吊车梁截面计算》工作簿.支座处的最大剪力V max=310.63KN125N/mm2185N/mm2185N/mm2(板厚≤16mm) mm3mm636mm腹板高度暂定H w=680mmKN工作制吊车梁Y=1.3514mm车梁翼缘厚度t=154mmmmmm。
吊车梁计算
双轮距吊车梁的计算一、荷载计算1、吊车梁自重及埋件重h=0.65hf=0.15b=0.25mbf=0.50m轨道及埋件每米重=0.71KN/m 轻级动力系数=1.10吊车G 1=5.29小车G2=2.00重物G 3=10.00T吊车跨度Lk=8.74m主钩至吊车梁轨道的极限距离l1=0.59m一根吊车梁上的轮数m=2个吊车计G1=6.35小车计G2=2.40吨重物计G3=14.00梁重及埋件重P=46.68KN 2、垂直轮压垂直轮压P=99.69KN 吊车均布荷合计q =7.83KN/m3、横向水平力横向水平力T 0= 4.02KN二、吊车梁的内力计算（一）垂直力作用1、弯矩计算P 1=100KN P 2=100KN 车距宽b = 1.8m L=5.96m P=199KNX=3.58m a =0.600满足a =0.600试算值X 1=2.68mX 2=4.48最大弯矩M max =275KN*m1、剪力计算最大剪力Q max =193KN（二）横向水平力作用下弯矩及剪力 横向最大弯矩M max = 5.99KN*m 横向最大剪力Q max = 2.01（三）扭矩计算竖向力偏心矩e 1=0.02m轨道高度=0.18me 2=0.38mm T =3.52KN*m三、吊车梁配筋计算（一）纵向配筋钢筋强度fy=310N/mm2138抗弯纵向钢筋面积AS=1844抗扭纵向钢筋总面积An=138纵向钢筋总面积AS=1983mm2受压区As=292拉配筋d1=22mm 根数n=3受拉筋d2=22根数n=3实配A s=2280.8满足压配筋d1=20mm根数n=2受拉筋d 2=22根数n=0实配A s=628.32满足（一）配箍筋1.43满足安全系数K=1.55截面应满足的条件为1.54满足混凝土的轴心抗压强度fc=10N/mm2配单筋双层混凝土的抗拉强度f t = 1.1N/mm2 按计算配筋箍筋保护层a s=0.025m 箍筋直径d=8mm满足筋距S=120mm钢筋强度fy=210N/mm21、方法一抗扭单支箍的面积As=17.33抗剪单支箍的面积As=29.38配单支箍总面积As=46.71mm2 实配单支箍总面积As=50.271、方法二 受扭箍筋As t1=0.3823 受剪箍筋Asv =25.37配单支箍总面积As=25.75mm2Wt=0.018m3βt =0.5000.146ζ=1.38配单支箍实际总面积As=46.71FALSE三、吊车梁挠度验算0.24吊车轮距K=1.800m横轴系数=0.302k 1=0.040Bd=1.01864E+14Bc=9E+139.93长期荷载Mc=34.78短期荷载Md=218.427M 253KN*m fcmax=10.87不满足四、吊车梁裂缝宽度验算纵向受拉钢筋直径d=2.2cm平均裂缝间距lf=111mm计算受拉钢筋应力fy=222N/mm2裂缝宽度δfmax =0.246满足吊车梁正截面配筋计算公式砼f c=10N/m ㎡砼fc m=11N/m ㎡ 钢 f g=310N/m ㎡梁高h=650mm梁宽 b=250mm弯矩M =275KNm剪力V =193KN370.989398.99365.625单筋承受弯矩 Mumax=371KN 配单筋截面条件满足梁高h 0=585满足FALSE1、单筋公式：保护层a s=65mmh 0 =585a=1375b=-2E+06c=3E+08判别式 =1E+12有解962208截面受压X =208A s=1844.43565梁高h 0=5850.540.612、双筋公式：拉保护层a s=65mm 压保护层as=65mm 00.544761.4370.989398.9872941A s 1=受压A s =受拉A s 总=0m ㎡双筋承受弯矩 Mu1=370.99剪力V =1933、斜截面配筋:配弯起筋直径d 弯=22mm 弯筋角度 a45根数n=0箍筋面积As 剪 =29.38 箍钢 f g=210N/m ㎡箍筋直径ds 剪 =6箍筋设计间距@ =120mm支数n =2弯钢 f g=310N/m ㎡砼f c=10N/m ㎡102.3750荷载剪力V=193荷载剪力V=截面有效h 0=585mm 0.07f c*b*h 0=######需配筋箍抗剪V=193满足总抗剪V=193满足。
吊车梁计算书
| dbTw:变截面吊车梁端部腹板厚度 |
| dbR: 圆弧形变截面处半径 |
===== 计算结果 =====
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| |
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| h: 吊车梁总高 |
| db: 腹板的厚度 |
| 输出结果文件:Temp.out |
| 设计依据:建筑结构荷载规范GB50009-2001 |
| 钢结构设计规范GB50017-2003 |
IEND DBH DBL DBTW DBR
0 0.500 0.000 0.000 0.200
-----------------------------------------------------------------------------
| MT: 吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩 |
| P(J): 吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列 |
| T(J): 吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列 |
| Lo2: 相邻吊车梁跨度 |
| Sd/2009 |
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吊车梁钢结构设计计算书
钢结构设计计算一、屋架类型由于车间内部设有二台t 5锻锤，厂房内桥式吊车为二台150/30t(中级工作制)，又具有加热设备炉。
拟采用钢筋混凝土柱，梯形钢屋架，柱的混凝土强度等级为30C ，屋面坡度L L i ;10/=为屋架跨度。
二、钢材及焊条根据该地区的冬季计算温度和荷载性质，钢材钢材采用345Q ，屋架连接方法采用焊接，焊条选用50E 型，手工焊。
三、屋架形式及几何尺寸1、屋架计算跨度 mm l l 207003002100015020=-=⨯-=屋架端部高度 mm H 19900=屋架中部高度 mm i H H 30402210001.01990210=⨯+=+= 屋架的高跨比 9.6/121000/3040/==l H屋架沿水平投影面积分布的自重，按公式P=（0.12+0.011跨度）计算跨度（m ）,即p=0.12+0.011×21=0.351kN/㎡，则 P=2/351.0m kN2、支撑布置根据车间长度90m ，屋架跨度21l m =荷载情况，以及吊车、锻锤设置情况，布置三道上、下弦横向水平支撑，两道纵向水平支撑，垂直支撑和系杆，屋脊节点及屋架支座处沿厂房通长布置刚性系杆，屋架下弦沿跨中通长设一道柔性系杆。
凡与支撑连接的屋架编号为2GWJ -，其余编号均为1GWJ -，其中屋架间距取15m ，两端和中间共6榀屋架。
四、荷载和内力计算 4.1荷载计算永久荷载标准值：三毡四油(上铺绿豆砂)防水层 2/4.0m kN水泥沙浆找平层 2/4.0m kN 保温层 20.65/kN m 一毡二油隔气层 2/05.0m kN 水泥沙浆找平层 2/30.0m kN 预应力砼屋面板 2/45.1m kN 屋架及支撑自重 2/351.021011.012.0m kN =⨯+合计 23.60/kN m可变荷载标准值：屋面活荷载 20.7/kN m 积灰荷载 2/0.1m kN 合计 21.7/kN m永久荷载设计值：21.2 3.60 4.132/kN m ⨯= 可变荷载设计值：21.4 1.7 2.38/kN m ⨯=4.2荷载组合4.2.1全跨永久荷载 +全跨可变荷载屋架上弦节点荷载：2(4.32 2.38) 1.5660.3/P kN m =+⨯⨯=支座反力： 260.3(1/227)482.4/A R kN m =⨯⨯+=4.2.2全跨永久荷载 +半跨可变荷载屋架上弦节点荷载： P (全)24.32 1.5638.88/kN m =⨯⨯=P （半）22.38 1.5621.42/kN m =⨯⨯=4.2.3全跨屋架与支撑+半跨屋面板+半跨屋面荷载全跨屋架和支撑自重产生 的节点荷载：P (全)21.20.35 1.56 3.78/kN m =⨯⨯⨯=P （半）2(1.2 1.45 1.40.7) 1.5624.48/kN m=⨯+⨯⨯⨯=21米跨屋架几何尺寸21米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值Aa cegg'e'c'a'+3.0100.000-5.310-7.339-6.861-5.319-3.923-2.1620.00-5.641-2.633-0.047+1.913+1.367+1.570+1.848+3.960+1.222-1.039-1.200-1.525-1.776-2.043-1.0-1.0-1.00.000.000.00-0.5+6.663+7.326+5.884+4.636+3.081+1.090BCD EF GHG 'F 'E 'D 'C 'B 'A '0.5 1.01.0 1.01.01.0 1.0 1.0 21米跨屋架半跨单位荷载作用下各杆件的内力值 4.3杆件内力计算杆件名称杆内力系数（P=1）组合一组合二组合三计算内力全垮①左半跨②右半跨③P ①N(左)=P(全)×①+P（半）×②N（右）=P（全）×①+P（半）×③N(左)=P(全)×①+P（半）×②N（右）=P（全）×①+P（半）×③上弦杆AB 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0BD -7.472 -5.301 -2.162 -483.532 -392.222-324.791-158.233-81.170-483.532 DF -11.262 -7.399 -3.923 -660.967 -576.936-503.765-222.229-138.605-660.967FH -12.18 -6.861 -5.319 -734.454 -600.911-567.882-213.998-176.250-734.454下弦杆ac 4.100 3.010 1.090 240.629 217.281176.15589.18342.181240.629ce 9.744 6.633 3.081 571.875 505.880429.154199.943112.255571.875 eg 11.962 7.326 4.636 702.050 602.747545.127224.557158.706702.050 gh 11.768 5.884 5.884 709.61 564.629564.629188.523188.523709.61斜腹杆aB-7.684 -5.641 -2.043 -463.345 -407.213-330.144-167.137-79.058-463.345 Bc5.808 3.960 1.848 350.22 301.287256.048118.89567.193350.22 cD-4.409 -2.633 -1.776 -265.86 -220.722-202.365-81.122-60.143-265.86 De2.792 1.222 1.570 168.357 130.233137.68740.46848.987168.357 eF-1.572 0.047 -1.525 -94.792 -59.595-91.2547.093-43.274-94.7927.093 Fg0.328 -1.039 1.367 19.78 34.48043.26-26.67534.70443.26-26.675 gH0.713 1.913 -1.200 41.84 63.909-52.27849.525-32.07163.909-52.278竖杆aA-0.5 -0.5 0 -29.345 -29.345-14.673-14.13-1.89-29.345 cC-1.0 -1.0 0 -60.03 -60.03 -28.26-3.78-60.03 eE-1.0 -1.0 0 -60.03 -60.03 -28.26-3.78-60.03 gG -1.0 -1.0 0 -60.3 60.03 -28.26 -60.03-3.78五、截面杆件设计 5.1 上弦杆腹杆最大内力463.345N kN =-，节点板厚度选用mm 10，支座节点板厚度选用mm 12。
吊车梁计算书
-139.661
-498.708
上部 as:
35
35
35
下部 as:
65
65
65
上部纵筋:
640
640
640
下部纵筋:
640
4911
640
箍筋 Asv: 上纵实配:
947 4E16(804)
947 4E16(804)
947 4E16(804)
下纵实配: 4E28+5E25 2/7(4917)
箍筋实配:
根据厂房预制吊车梁布置图（见附图），吊车梁的长度共有 11 种规格，其长 度依次为：5.875m，6.220m，6.530m，6.175m， 6.770m ，6.425m，7.268m， 6.923m,7.279m，8.215m，7.790m。本次选取标准跨径为 8.215m 的梁进行计算，梁 的净跨度为 7.150m，梁的支承宽度按 0.725m、0.340m 计算。初拟该 T 形梁的梁高
T：一个轮子产生的扭矩标准值，kN·m； Pmax：吊车最大竖向轮压标准值，kN，162 kN； H0：吊车横向水平刹车力标准值（一个轮子），kN； μ：吊车竖向轮压动力系数，1.05； β：一台吊车工作时，β=0.8。 e1：吊车轨道安装偏心矩，m，一般取 0.02m； e2：H0 对吊车梁截面弯曲中心的距离，0.4+0.05+0.15m=0.6m； 已知小车刹车力为 10.3kN，此刹车力当小车极靠近某侧吊车梁时，刹车力几乎 由该侧大车 4 个轮子全部承担，单个轮子水平刹车力标准值为 10.3÷4=2.575kN T = β (µ Pmaxe1 + H0e2 ) = 0.8×（1.05×162× 0.02 + 2.575× 0.6）= 3.96kN ⋅ m
吊车梁及排架柱结构计算
吊车梁及排架柱结构计算厂房上部结构的屋盖、发电机楼板、围护砖墙结构设计与一般工业厂房相同，这里不再赘述。
吊车梁与构架则有其不同于一般工业厂房的使用特点，现将结构设计原理作简要介绍。
一、吊车梁吊车梁是直接承受吊车荷载的承重结构，是厂房上部的重要结构之一。
水电站厂房内大多采用电动桥式吊车，其特点是起吊容量大、工作间歇性大、操作速度缓慢、使用率低(只在机组进行安装和检修时才用)。
水电站吊车性质属于轻级工作制，吊车梁可不验算重复荷载作用下的疲劳强度。
现在我国大中型水电站已大多采用预应力钢筋混凝土吊车梁，也有采用钢结构的。
钢筋混凝土吊车梁在施工上可分为现浇、预制和叠合梁等形式。
现浇吊车梁可分为单跨简支和多跨连续结构(在厂房伸缩缝处必须分开)。
预制梁大多为单跨预应力混凝土结构。
吊车梁截面截面形式有矩形、T 形和I 字形。
(一) 吊车梁荷载1．固定荷载：包括自重(按吊车梁实际尺寸计算)，钢轨及附件重根据厂家资料取，初估时可取1.5~2.0kN/m 。
2．移动荷载：(1) 竖向最大轮压P max (如图12-5)图12-5 竖向最大轮压计算简图一台吊车工作时：)](21)[(11121max G G L L L G G m P kk -+-+=(12-5)两台吊车工作时：)](21)2[(2111321max G G L L L G G G mP kk -+-++= (12-6)式中 m ——一台吊车作用在一侧吊车梁上的轮子数；G —— 吊车总重，kN ； G 1——小车和吊具重，kN ； G 2——最大起吊物重，kN ； G 3——平衡梁重，kN ； L k ——吊车跨度，m ；L 1——起吊最重件时，主钩至吊车轨道的最小距离，m ；在计算吊车梁时，竖向最大轮压P max 应乘以动力系数μ，轻级工作制软吊钩吊车动力系数为1.1。
(2) 横向水平刹车制动力T 1当小车沿厂房横向行驶突然刹车时，产生横向水平制动力(图12-6)，由大车一侧各轮平均传至轨顶，方向与轨道垂直，并考虑正反两个方向。
吊车梁计算说明书
第二部分 钢混吊车梁设计部分一、吊车梁截面型式此电站单机容量为3.5万KW ，电站的吊车梁为两跨连续梁，跨长为7米,梁的截面形式为T 型，其截面尺寸如图所示。
吊车跨度m L K 14=，根据最大起重重量3G =23t ，选用30t 单小车桥式起重机。
吊车其他数据为：吊车轮距K=0m ，吊车主钩极限位置m l 1.11=，吊车重1G =26.1t ，单个小车重t G 5.92=，吊车两边轮数m=1，吊车轨道及埋件600N/m 。
1、高度：根据T 型梁截面混凝土梁的截面一般为跨度的1/5~1/8，即为7000/5~7000/8，即1400~875，取h=900mm 。
2、梁肋宽:梁肋宽为梁高的1/2~1/3，即450~300，取b=400mm 。
3、翼板厚度:翼板厚度常为梁的1/7~1/10，但不小于100mm ，故取为150mm 。
4、翼板宽度除考虑受力要求外，还应有足够尺寸以布置钢轨及埋件钢轨附件，一般不小于350mm ，在梁端部,肋宽宜适当加大，以利于主筋的锚固。
5、设计原则及混凝土标号、钢筋型号按《混凝土结构设计规范（GBJ-8为9）》。
吊车梁混凝土标号为C40，纵筋Ⅱ级，箍筋为Ⅰ级。
二、吊车梁荷载计算2.1、均布恒荷载q （取单位长度为1m 计算） (1)、吊车梁自重：N/m 109360.1024)6.015.04.075.0(q 431⨯=⨯⨯⨯+⨯=(2)、砂浆抹平层（3cm 容量为34/102m N ⨯）及埋件重（m N /600） N /m 10960.010)06.06.003.02(q 442⨯=⨯+⨯⨯= (3)、均布荷载： N /m 1003.110)096.0936.0(q 44⨯=⨯+= 2、垂直最大轮压：N t p 4104.224.22⨯== 3、横向水平制动力：T 0=1.633N 410⨯三、吊车梁内力计算3.1、在垂直作用下(1)、弯矩计算：从《水工钢筋混凝土结构学》附录表中应得n a 和n k 值。
吊车梁计算书
吊吊车车梁梁计计算算书书一. 设计资料吊车情况:1台吊车;编号:3 工作制:轻级, 吊钩形式: 硬钩;起重量:Q=20吨,小车重:g=1吨;最大轮压:P max =100千牛最小轮压:P min =20千牛吊车一侧的轮数:n=2个吊车轮子间间距:a 1=3m钢材类型:Q235B支座类型:平板式;吊车梁跨度:L=6m吊车梁计算长度:L y =6m轨道高度:0.14允许挠度比:1/600=0.001667二. 设计荷载和内力考虑轨道重量及吊车梁自重的增大系数:1.02动力系数:1.05;max 1P P Q γα=竖向荷载标准值:P=1.02×1.05×100=107.1千牛竖向荷载设计值:P=1.4×107.1=149.94千牛 10201⨯+=n Q Q T η 横向荷载标准值:T=0.1×(200+10)/2=10.5千牛横向荷载设计值:T=1.4×10.5=14.7千牛吊车梁的最大竖向设计弯矩: ()L a L P M 420-∑= M max =253.024千牛·米吊车梁的最大竖向设计弯矩处相应的设计剪力:V=112.455千牛 吊车梁端支座处的最大设计剪力: ⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=L a P P V 1211 V max =224.91千牛吊车梁的最大水平设计弯矩:M t =24.806千牛·米三. 截面特性吊车梁高度h=56cm腹板厚度t=1.2cm上翼缘宽度b f =32cm上翼缘厚度t f =1.4cm下翼缘宽度b f1=32cm下翼缘厚度t f1=1.4cm吊车梁面积A=153.44cm 2;吊车梁X 轴惯性矩I x =81849.495cm 4;吊车梁Y 轴惯性矩I y =7653.527cm 4;吊车梁X 轴抵抗矩W x =2923.196cm 3;吊车梁Y 轴抵抗矩W y =478.345cm 3;吊车梁X 轴转动惯量r x =23.096cm;吊车梁Y 轴转动惯量r y =7.063cm;吊车梁最大面积矩S max =1647.576cm 3;四. 验算1 强度验算: f W M W M nyy nx x ≤+=max σ 上翼缘正应力σ=253.024×106/2923196.251+24.806×106/238933.329=190.378N/mm2≤215N/mm 2,合格。
吊车梁计算书
F=163X1.05X1.4=237.5KN
σ cr = 310Ν / mm 2
WW
2
σc =
φF t wl z
= 57.3Ν / mm 2
σ c ,cr = 162.2 Ν / mm 2
龙
满足要求 ③ 横向加劲肋尺寸确定：按构造要求在腹板两侧成对布置 外伸宽度： bs ≥ 取 bs = 85mm 厚度： t s ≥ bs 15 = 85 = 5.6mm 15 hw 1300 + 40 = + 40 = 83.3mm 30 30
6.227 × 10 = 5.56ΚΝ T k = η 2n 1 × 10 = 0.1 × 6+2 ×2 1
Q
Q +Q
㈡各项内力计算： 计算 项目 支座 处最 大剪 力 Vmax 最大竖向 弯 矩 M max 简图
网
WW
内力 V max =
222 9
T′ = γ
Τk =1.4 × 5.56=7.78 ΚΝ
ZH
τ=
V 222 × 10 3 = = 17 Ν / mm 2 hw t w 1300 × 10
UL
V = 222ΚΝ
ON
σ=
Μx w上 x
+
Μy w上 y
= 254.4
G. CO
Μ y = 27.5ΚΝ ⋅ m
M
取 t s = 6mm ⑸ 梁挠度验算： 吊车梁垂直挠度： （不靠虑动力系数，荷载用标准值，两台吊车） 783.7 Μx = = 533.6ΚΝ ⋅ m 1.4 × 1.05 等截面简支吊车梁竖向挠度按标准值计算 ∆=
初选腹板高
hw = 1300 ㎜
(1300/2+10-y)+10X(1300/2-y)X(1300/2-y)/2= 60X(1300/2+y)+10X(1300/2+y)X(1300/2+y)/2 得 y=139mm 5112 I x = 500 × 20 × 521 + 300 × 20 × 799 + 511 × 10 × 4 2 789 + 789 × 10 × = 810632cm 4 4
吊车梁计算
1E+12 有解
65 梁高h0=
585
65 mm
0
370.989 398.9872941
0.54
xb =
0.61 0.54
双筋
承受弯
受拉As
矩
As1=
0 受压As2= 0 总=
0 m㎡ Mu1=
剪力
370.99 V=
193
3、斜 截面配 筋:
箍钢
fg=
弯钢
fg=
210 N/m㎡ 310 N/m㎡
配弯起 筋直径
一、荷 载计算
bf
hf h
b
1、吊车 梁自重及 埋件重
bf=
吊车G1=
双轮 距吊 车梁 的计 算
h=
0.65 hf=
0.15
b=
0.25 m
轨道及埋
0.50 m 件每米重=
0.71 KN/m 轻级动力系数=
1.10
5.29 小车G2= 2.00 重物G3= 10.00 T
吊车跨度Lk= 8.74 m
3 实配As=
2280.8 满足
压配筋d1=
20 mm
根数n=
2 受拉筋d2=
22 根数n=
0 实配As=
628.32 满足
（一 ）配 箍筋
安全系数
K=
截面应满足
1.55 的条件为
1.43 满足 混凝土 的轴心 抗压强
1.54 满足 度fc=
混凝土 的抗拉
强度ft=
按计 1.1 N/mm2 算配筋
箍筋保 护层
as=
10
N/mm2
配单筋 双层
0.025
m
箍 筋直径 d=
十四、吊车梁的设计与验算
十四、吊车梁的设计与验算吊车梁跨度L=6m ，无制动结构，钢材采用Q235，焊条采用E43系列，吊车梁资料如下：吊车采用LH 型的15t 中级电动葫芦桥式吊车，查《实用建筑结构荷载手册》知：桥架宽度B=4.716m ，轨道中心至吊车外端距离b=165㎜，主梁底面至轨面距离为H 2=720㎜，轨道至起重机顶距离为H=1.43m ，大车轮距K=4.0m ，小车Q 1=3t ，大车Q=18.8t ，最大轮压P max =141KN 。
1、吊车荷载计算吊车竖向荷载动力系数05.1=α，可近似轮压乘荷载增大系数β=1.03吊车荷载分项系数4.1=Q γ，软钩吊车取10.0=η则：竖向计算轮压：KN P P mzx Q 49.2131414.103.105.1=⨯⨯⨯==αβγm KN L M ⋅===65.28462maxKN L a LP V c 33.1426)13(49.2132)2(2=-⨯⨯=-∑=（2） 吊车梁的最大剪力：KN L a L P P V c 65.2846)46(49.21349.213)(1max =-⨯+=-+= （3） 计算强度时吊车梁的最大水平弯矩：m KN M P T M c T ⋅=⨯==80.1665.28449.2136.12max（4） 吊车梁竖向荷载标准值作用于下最大弯矩（求竖向挠度用）：m KN Y M M Q X ⋅=⨯=⋅=64.1934.105.165.284max α 3、截面选择（1）按经济要求确定梁高2/215mm N f = 36max 15802151065.2842.12.1cm f M W =⨯⨯==所需经济梁高度：cm W h 553015803.7303.733=-=-= （2）按刚度要求确定梁高：容许相对挠度取750l ，故750=⎥⎦⎤⎢⎣⎡υl 。
[min6.0⨯=f h 采用h w 700=(3) h t w w 37=+=（4f h v t v w w 2.1max ==采用h 700=截面特征：14300A +⨯=mm y 6.30813028)514676(10300)142/676(86767143300=++⨯⨯++⨯⨯+⨯⨯=12103006.3011433012143304.43867612676832323⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯=x I4621039.10844.38610300mm ⨯=⨯⨯+366105139.36.308/1039.1084mm W a x ⨯=⨯= 366107705.24.391/1039.1084mm W b x ⨯=⨯=上翼缘对Y 轴惯性矩：463109265.411233014mm I y ⨯=⨯=366102541.0165/109265.41mm W c y ⨯=⨯= 4、强度验算 （1）、正应力： 上翼缘226666max ./215/1.147102541.01080.16105139.31065.284mm N mm N W M W M c y t a x c <=⨯⨯+⨯⨯=+=σ 可以。
吊车梁计算(一)
吊车梁计算(一)
吊车梁是指用于吊装物品的横梁，在工程中使用频率很高。
但是，吊车梁如果设计不合理，就可能会导致事故发生。
因此，吊车梁的计算设计必须合理，才能确保施工安全和施工品质。
吊车梁计算主要分为以下几个方面：
1.荷载计算
首先，必须了解吊装物品的重量和位置。
通过对荷载进行计算，来确定设计的梁的最小断面尺寸和吊点位置；
2.悬挂装置和固定装置的设计
悬挂装置和固定装置是吊车梁的关键组成部分，它们的设计必须符合安全规范和施工标准。
悬挂装置和固定装置必须能够承受吊装物品的重量和维持平衡状态。
对于悬挂装置的设计，必须考虑挂点处受力的方向，以及吊钩挂点的形状和大小，进行合理的设计；
3.断面计算
吊车梁断面的尺寸必须满足荷载计算得出的荷载值。
如果断面尺寸过小，则梁会因负荷而弯曲变形，导致事故发生；反之，如果断面尺寸过大，则会增加材料成本。
因此，设计者必须根据荷载和吊点位置，选择合适的断面尺寸；
4.材料选择
选择材料时，需要考虑梁的质量和使用寿命。
如吊装轻物品，可以选
择优质的铝合金或钛合金材料，而吊装重物品时则应选择钢材料。
此外，还应检查材料的强度和耐腐蚀性，确保选择的材料质量符合要求。
总的来说，吊车梁计算设计是一项复杂的任务，需要考虑众多因素和
因素之间的相互作用。
在进行计算设计时，必须遵循安全规范和适当
的准则。
只有这样才能确保吊车梁能够正常地工作，并为施工带来卓
越的效果。
吊车梁计算程序
σ=
支座加劲肋端面承压应力计算：
端部承压面积 Ace= σce=
吊车梁上翼缘板与腹板连接角焊
缝：
1)上翼缘板与腹板的连接角焊缝：
hf=
常幅疲劳验算：
2)下翼缘板与腹板的连接角焊缝：
3)支座加劲肋与腹板的连接焊缝： （1）平板式 （2）突缘式
σc=
1.00 170 659.12 515
63.99 19.69%
mm kN mm
N/mm2
σ= σc= S1= τ= 取β1=
σ折=
σ= σc= S2= τ= 取β1=
σ折=
l1= ξ= βb= λy= I1= I2= αb= 取βb＝ ηb=
-120.43 -63.99 5136792 19.90
1）当为轻、中级工作制A1～A5吊车梁的制动梁时，
2）当为重级或特重级工作制A6～A8吊车梁的制动梁 时，
截面参考： 截面试选择：
3）当为制动桁架时，在吊车梁上翼缘产生局部弯矩 为，
a= bz= a.起重量Q>=75t的轻、中级工作制，
b.起重量Q>=75t的重级工作制，
c.起重量Q<=50t的轻、中级工作制，
mm2 N/mm2
9
mm
6
mm
2
8
mm
10
mm
0.5
144
92.29 46.14
<=
N/mm2
N/mm2 N/mm2
144
N/m2
103
81.77 40.89
<=
吊车梁最大弯矩点计算
吊车梁最大弯矩点内力计算1．计算吊车梁的内力时，由于吊车荷载为动力荷载，首先应确定求各内力所需吊车荷载的最不利位置，再按此求梁的最大弯矩及其相应的剪力、支座最大剪力，以及横向水平荷载作用下在水平方向所产生的最大弯矩M T（当为制动梁时）或在吊车梁上翼缘的产生的局部弯矩M H（当为制动桁架时）。
2．常用简支吊车梁，当吊车荷载作用时，其最不利的荷载位置、最大剪矩和剪力，可按下列情况确定：(2)两个轮子作用于梁上时（图8-4）最大弯矩点（C）的位置为：a2= a1/4最大弯矩为：错误！未找到引用源。
（8-6）最大弯矩处的相应剪力为：错误！未找到引用源。
（8-7）(2)三个轮子作用于梁上时（图8-5）最大弯矩点（C）的位置为：错误！未找到引用源。
（8-8）最大弯矩处的相应剪力为：错误！未找到引用源。
（8-9）(3)四个轮子作用于梁上时（图8-6）最大弯矩点（C）的位置为：最大弯矩为：错误！未找到引用源。
（8-10）最大弯矩处的相应剪力为：错误！未找到引用源。
（8-11）当错误！未找到引用源。
时错误！未找到引用源。
最大弯矩错误！未找到引用源。
及其相应剪力错误！未找到引用源。
均与公式（8-10）及公式（8-11）相同，但公式中的错误！未找到引用源。
应用错误！未找到引用源。
代入（4）六个轮子作用于梁上时（图8-7）：最大弯矩点（C）的位置为：错误！未找到引用源。
（8-12）最大弯矩处的相应剪力为：错误！未找到引用源。
（8-13）当错误！未找到引用源。
及错误！未找到引用源。
时，最大弯矩点（C点）的位置为：其最大弯矩错误！未找到引用源。
及相应剪力错误！未找到引用源。
均与公式（8-12）及公式（8-13）相同，但公式中的错误！未找到引用源。
应用错误！未找到引用源。
代入（5）最大剪力应在梁端支座处。
因此，吊车竖向荷载应尽可能靠近该支座布置（图8-4b）至图8-7b），并按下式计算支座最大剪力：错误！未找到引用源。
(8-14)式中n—作用于梁上的吊车竖向荷载数。
146016-吊车梁计算程序
8
单侧 = 235
f V = 125 a2（M） 1.6
2. 吊车荷载计算：
竖向荷载设计值
Ｐ= α×γQ× PMAX =
161.7 KN
水平荷载设计值
3. 内力计算： 最大竖向弯矩
Ｔ=
γQx0.06(Q+g)/N = 5.712 KN
MMAX = Βｗ×(N ×P(L/2-(a1-a2/6))/L-P ×a2)= 540.7 KN-M
形心离下翼缘距离 Y0=
26.16
Wny1 = 2552 CM3
a 上翼缘正应力 Mmax/W上nx+MT/ Wny1 =
σ=
N/mm 216 2
b 下翼缘正应力 Mmax/W下nx =
< f OK
σ=
N/mm 189.2 2
c 剪应力（平板支座)VmaxSx/IxTw =
< f OK
N/mm
t= 60.65 2
d 局部压应力 LZ=a+2hy=5+2(15+1.6) = 38.2
< fV OK
ψP/TWLZ
= σc =
42.33
N/mm
2
ψ=
1
< f OK
7. 挠度验算:
MKX = MX /1.4α = 367.8 V/L = MKXL/10EIX = V = 0.002
<[V/L]=[1/500]= 0.002 N/mm
吊车梁计算程式（制动梁结构） 工程 名 称： 设计：
校核：
其他计算程序下载地址
梁编号：
1. 输入 吊车 设计 资 料：
a 起重量 Q（KN）
100
最大轮压PMAX（KN） 110
行车梁计算过程
行车梁计算过程一. 设计资料吊车情况:2台吊车;第一台吊车: 编号:1 工作制:中级, 吊钩形式: 软钩;起重量=5吨小车重:g=0.56吨最大轮压max=42.04千牛最小轮压min=15.38千牛吊车一侧的轮数:n=2 吊车轮子间间距:a1=3m第二台吊车: 编号:1 工作制:中级, 吊钩形式: 软钩;起重量=5吨小车重:g=0.56吨最大轮压max=42.04千牛最小轮压min=15.38千牛吊车一侧的轮数:n=2 吊车轮子间间距:a1=3m吊车轮子间最小间距:amin=1m钢材类型235B支座类型:平板式;吊车梁跨度=6m吊车梁计算长度y=6m轨道高度:0.14允许挠度比:1/600=0.001667二. 设计荷载和内力考虑轨道重量及吊车梁自重的增大系数:1.05第一台吊车: 动力系数:1.05竖向荷载标准值=1.05×1.05×42.04=46.349千牛竖向荷载设计值=1.4×46.349=64.889千牛横向荷载标准值:T=0.12×(50+5.6)/2/2=1.668千牛横向荷载设计值:T=1.4×1.668=2.335千牛第二台吊车: 动力系数:1.05竖向荷载标准值=1.05×1.05×42.04=46.349千牛竖向荷载设计值=1.4×46.349=64.889千牛横向荷载标准值:T=0.12×(50+5.6)/2/2=1.668千牛横向荷载设计值:T=1.4×1.668=2.335千牛吊车梁的最大竖向设计弯矩:Mmax=109.049千牛?米吊车梁的最大竖向设计弯矩处相应的设计剪力:V=59.481千牛吊车梁端支座处的最大设计剪力:Vmax=140.592千牛吊车梁的最大水平设计弯矩:Mt=3.924千牛?米吊车梁计算书2一、设计资料吊车情况: 1台吊车;编号:1,工作制:中级, 软钩;起重量=20.00吨,小车重:g=1.00吨,最大轮压max=100.00千牛,最小轮压min=20.00千牛;吊车一侧的轮数:n=2个,吊车轮子间间距:a1=3.00m;钢材类型235B;支座类型:平板式;吊车梁跨度=6.00m;吊车梁计算长度y=6.00m;轨道高度:0.14m;允许挠度比:1/600=0.0016667;二、设计荷载和内力考虑轨道重量及吊车梁自重的增大系数:1.02;动力系数:1.05;竖向荷载标准值=1.02×1.05×100.00=107.10千牛;竖向荷载设计值=1.40×107.10=149.94千牛;横向荷载标准值:T=0.05×(200.00+10.00)/2=7.35千牛;横向荷载设计值:T=1.40×7.35=10.29千牛;吊车梁的最大竖向设计弯矩:Mmax=253.02千牛.米;吊车梁的最大竖向设计弯矩处相应的设计剪力:V=112.46千牛;吊车梁端支座处的最大设计剪力:Vmax=224.91千牛;吊车梁的最大水平设计弯矩:Mt=12.40千牛.米;。
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工程名称：
设计：校核：
起重量 Q （KN ）
100最大轮压P MAX （KN ）
110吊车竖向荷载动力系数α 1.05小车重 g （KN ）36吊梁及轨道增大系数βＷ
1.04轮距 a1（M ） 4.1
吊车梁跨度 Ｌ（Ｍ）8单侧轮数 N
3吊车梁材质Q235 f =
235 f V =
125a2（M ）
1.6
竖向荷载设计值Ｐ=α×γQ × P MAX =
161.7
水平荷载设计值
Ｔ=γQ x0.06(Q+g)/N = 5.712
Βｗ× (N × P(L/2-(a1-a2/6))/L-P ×a2)=540.7βＷ ×
P MAX × (1+(L-a1)/L+(L-a1-a2)/L)=298.5
Ｔ/Ｐ × M MAX =19.1
截面型式
I 55×30×10×16
截面高度 (cm) H =55 净惯性矩 I nX =74770上翼缘宽度 (cm) D1 =30上翼缘净抗弯模量 W 上nx =2593下翼缘宽度 (cm) D2=30下翼缘净抗弯模量 W 下nx =2858
腹板厚度 (cm) T w =1
净面积矩 S X =1519翼缘厚度 (cm) T F =
1.6
制动梁截面面积 A' =
37.66
面积 (cm 2) A =147.8
吊车梁上翼缘面积 A 0' =48上翼缘开孔 (cm) D = 2.2 x1=32.97开孔离X 轴距离 (cm) S =7.5 制动梁抗弯模量 Iy' =134
净截面面积 (cm 2) An =140.8 制动截面 对Y1轴截面特性 I ny1 =
1E+05形心离下翼缘距离 Y 0=26.16Wny1 =2552
5. 强度验算:
最大水平弯矩 M T =其他计算程序下载地址
吊车梁计算程式（制动梁结构）
2. 吊车荷载计算：
3. 内力计算：
4. 截面选择计算：
最大竖向弯矩 M MAX =
最大竖向剪力 V MAX =
a 216
< f OK
b 189.2
< f OK c t=60.65
< f V OK
d 局部压应力
L Z =a+2hy=5+2(15+1.6) =
38.2ψP/T W L Z = σc =42.33
ψ=
1
< f OK
M KX = M X /1.4α =
367.8 V/L = M KX L/10EI X = V =
0.002
<[V/L]=[1/500]=
0.002
OK
上翼缘正应力 M max /W 上nx+M T / Wny1 = σ =下翼缘正应力 M max /W 下nx = σ =剪应力（平板支座)V max S x /I x T w =7. 挠度验算:
KN KN
KN-M KN KN-M
CM4 CM3 CM3 CM3 CM2 CM2 CM CM4 CM4 CM3
N/mm2 N/mm2 N/mm2 N/mm2
N/mm2。