电厂保护定值整定计算书
保护定值计算书(最新)
孟加拉锡莱特150MW简单循环燃气工程继电保护定值计算书陕西超越电力科技有限责任公司2011年9月西安批准：审核：校核：编制：目录第一章短路电流计算 (1)第二章主变保护整定计算 (9)第三章高厂变保护定值计算 (14)第四章低厂变保护整定计算 (18)第五章6kV 电动机保护计算 (20)第六章隔离变SFC保护定值计算 (21)第七章励磁变保护定值计算 (23)第八章保护定值清单 (24)第九章保护出口说明 (29)第一章短路电流计算计算基本条件：Sj=100MVAUj=Ue132kV母线短路容量：Sd=4500MVA1、建立阻抗网络图本站短路计算阻抗网络图其中：X S—表示系统阻抗X T—表示升压变阻抗X G—表示发电机阻抗X T1—表示高厂变阻抗X T11—表示1#低厂变阻抗X T12—表示2#低厂变阻抗2、计算各元件阻抗标幺值2.1计算系统阻抗X S错误!未找到引用源。
2.2计算升压变阻抗X T错误!未找到引用源。
2.3计算大电机阻抗X G错误!未找到引用源。
0.09 2.4计算高厂变阻抗X T1错误!未找到引用源。
0.62.5计算低厂变阻抗X T11、X T12错误!未找到引用源。
=43、计算K1点三相短路电流错误!未找到引用源。
由两部分构成，系统供给短路电流错误!未找到引用源。
和发电机供给短路电流错误!未找到引用源。
3.1计算系统供给短路电流错误!未找到引用源。
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3.2计算发电机供给短路电流错误!未找到引用源。
短路阻抗错误!未找到引用源。
折算到发电机等值阻抗错误!未找到引用源。
查汽轮发电机运转曲线错误!未找到引用源。
3.3计算总短路电流错误!未找到引用源。
4、计算K2点三相短路电流错误!未找到引用源。
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4.1计算错误!未找到引用源。
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小电厂继电保护定值计算举例
一. 主设备保护整定计算：1.发电机保护#1及#2发电机额定参数：发电机保护装置：DGT-801I e2=I e /1500=1031/1500=0.687A 1.1 发电机纵联差动保护： a.差动电流门槛I d0：I d0=0.3×I e2=0.3×0.687=0.206A 取0.21A. b.比例制动系数整定 K1=0.5c.拐点电流整定 拐点电流：I r1=0.5×Ie=0.5×0.687=0.343A 取0.34Ad.差动速断I sd =3.5×Ie=3.5×0.687=2.404A 取2.4A 差动速断灵敏度校验：I dmin 2为0S 两相短路电流。
发电机纵差保护定值单：1.2 发电机定子接地保护a．零序电压定值按躲过正常运行时的最大不平衡电压整定，若零序电压保护跳闸投入，当发生单相接地时保护跳闸，否则仅发告警信号。
Uzd =KK×3U3U为正常运行时的最大不平衡电压KK为可靠系数取1.2正常运行时开口三角3U在10~15V左右，但因PT特性不同，差距变大，可以现场实际测量定夺。
方法：先不投零序电压保护跳闸，机组投运后实测出3U，再输入定值。
延时可取t=9S。
发电机定子接地护定值单：1.3 发电机复合电压过流保护 a ．低电压整定按躲过发电机正常运行时可能出线的最低电压来整定 U L =0.7×Ue=0.7×100=70V b ．负序电压整定按躲过发电机正常运行机端最大负序电压。
通常取发电机额定电压的8%～10%。
U 2g =0.08×Ue=0.08×100=8V c ．发电机过流整定 Ig=r K K K ×Ie=687.095.02.1⨯=0.867A 取0.87A K K -可靠系数，取1.2～1.5；本次取1.2 K r -返回系数，取0.85～0.95；本次取0.95 时间t=0.5SK LM =46.3150087.04524I I ds 2dmin =⨯=2.1≥ 满足要求I dmin 2为1S 两相短路电流。
发电厂继电保护定值整定
第一篇 发变组保护整定用短路电流计算一、为发电机、变压器（包括升压主变、高厂变）继电保护整定用的短路计算比较简单，短路形式有：两相和三相短路、单相接地短路，根据保护原理的要求，选定最大运行方式和最小运行方式。
保护短路计算用系统等效电路和参数如图1所示，图中标么电抗均以100MVA 为容量基值（MVA 100=S ）。
#10#9#8220kV110kV#7图1 全厂等值电路图（正、负序，MVA 100=B S ）注：正序阻抗/零序阻抗，最小运行方式最大运行方式；最大运行方式：220kV 系统为最大，本厂#7、#8、#9、#10机；最小运行方式：220kV 系统为最小，本厂#7、#8、#9机（#10机技改期间）。
发电厂设备的原始参数（括号内的数值为换算后的标么值，MVA 100=B S ）： 1）#7发电机：100MW ，118MV A ，)134.0(1577.0''=d X ；#7主变：120MVA ，)0842.0(101.0=T X 。
2）#8发电机：100MW ，118MV A ，)134.0(1577.0''=d X ；#8主变（三卷变）：240MV A ，)06375.0(153.0=H X ，)0025.0(006.0−−=M X ，)03708.0(089.0=L X 。
3）#9发电机：300MW ，353MV A ，)0458.0(1618.0''=d X ；#9主变：360MVA ，)0372.0(134.0=T X 。
4）#10发电机：300MW ，353MVA ，)0458.0(1618.0''=d X ；#10主变：360MVA ，)0369.0(133.0=T X 。
5）#9高厂变：40/25-25MV A ，半穿越电抗)405.0(162.0=−LA H X 、 )414.0(1656.0=−LB H X 。
某电厂保护整定值计算
某电厂保护整定值计算＃1发变组保护整定过程1．CPU3保护整定（1）发电机差动保护：发电机额定电流：4125A，CT：5000/5，故二次额定电流Ie＝4.12A。
额定电压10.5KV，PT：10500/100。
a．比例制动系数Kz＝0.4，依据：装置技术说明书。
b．启动电流Iq＝2.06A，取2A。
依据：取0.5Ie。
c．差动速断倍数Ic.s＝6。
d．负序电压定值U2.dz＝0.08×100＝8V。
依据：按躲过可能出现的最大不平衡负序电压整定。
e．TA断线延时发信Tct＝0.5S；依据：见技术说明书。
（2）3Uo发电机定子接地保护：a．零序电压保护定值3Uo.dz＝8V。
依据：公式3Uo.dz＝Krel×Uunb.max，躲过正常运行时中性点单相压互或机端三相压互开口三角的最大不平衡电压。
b．动作时间t＝3S。
（3）3w发电机定子接地保护：a．动作电压调整K1、K2，制动电压调整K3，装置自动整定，见装置技术说明书。
b．动作时间t1＝6.0S。
（4）发电机转子两点接地保护：a．二次谐波电压定值Uld＝Kk×Ubpn＝2.8×Ubpnb．延时t1＝1S。
（5）发电机转子一点接地保护：a．接地电阻定值Rg＝8KΩ；保护动作延时t1＝5.0S。
b．开关切换延时t0＝1.0S。
（6）发电机断水保护：a．整定t0＝20S，t1＝0S，未用。
2．CPU2保护整定（1）发电机复合电压过流保护：a．低电压定值Ul.dz＝70V，按照低于正常30％的二次额定电压整定。
b．负序电压定值U2.dz＝10V，取10％的二次额定电压整定。
c．过电流定值Ig.dz＝KKIe/Kr＝5.95A，取6.0A。
按躲过额定负荷下可靠返回整定，Kk取1.3，Kf取0.9。
d．延时t1＝3.5S，母线解列，延时t2＝4.5S，出口跳闸。
依据：延时与变压器的相应保护延时的限额配合。
（2）发电机定时限负序过流保护：a．负序电流定值I2.dz＝1.03A，取1.1A；按发电机能承受的电流和躲过引起转子发热而致损伤的负序电流整定，公式为：I2.dz＝0.25Ie。
电动机保护整定计算
电动机保护整定计算1.定时限过电流保护整定计算1.1 电流速断保护电流速断保护的动作电流整定包括起动状态速断电流定值和运行状态速断电流整定值。
时限可为0s速断或整定极短的时限。
起动状态电流速断定值I_sdzd.s可由下式计算得出：I_sdzd.s = K*I_qd/(TA)其中，K为可靠系数（1.2～1.5），一般取1.3；I_qd为电动机铭牌上的额定起动电流；TA为电流互感器变比。
保护灵敏系数K_LM可按下式校验，要求K_LM≥2，如灵敏度较高可适当增加定值I_sdzd.s。
K_LM = I_k.min*TA/I_sdzd.s ≥ 2其中，I_k.min为最小运行方式下电动机出口两相短路电流。
运行状态电流速断定值I_sdzd.0可由下式计算得出：I_sdzd.0 = (.6~.7)*I_qd/TA动作时间T_sdzd≤0.05s，一般整定为0s。
1.2 过电流保护过电流保护的动作电流整定包括起动状态定值和运行状态定值。
起动状态定值也可根据起动电流或堵转电流整定；运行状态定值可按起动电流或堵转电流的一半整定。
起动状态过流电流整定值I_glzd.s可由下式计算得出：I_glzd.s = K*I_qd/TA其中，K为可靠系数，一般取1.1～1.2.运行状态过流电流整定值I_glzd.0可由下式计算得出：I_glzd.0 = 0.5*I_LR或I_glzd.0 = 2*I_e其中，I_e为电动机额定电流；I_LR为电动机铭牌上的堵转电流。
动作时间定值一般整定为1.00～1.50s。
1.3 过负荷保护过负荷保护的动作电流整定值可由下式计算得出：I_FHZd = K*K_f*I_e其中，K为可靠系数，取1.05～1.2（当动作于信号时取1.05～1.1；当动作于跳闸时取1.2）；K_f为返回系数，取0.95.动作时间定值T_glzd一般按大于定时限过流保护动作时间整定，无需考虑电动机起动时间。
T_glzd = 2~15s2.长起动保护（DMP-31A）、堵转保护（DMP-31D）整定计算2.1 长起动（起动堵转）保护整定值动作电流整定值一般为0.5*I动作时间整定值Tzd.s一般为实际电动机起动时间的1.5倍。
保护整定值计算
供电保护整定值计算说明书编制单位：金沙县禹谟镇大沟煤矿2011年8月16日供电保护整定值计算大沟煤矿设计规模21万吨/年，全矿安装用电设备75台/件，其中工作设备59台/件；设备总容量1578kW,其中工作容量1159kW。
全矿用电设备负荷统计及相关功率、回路电流计算详见表9-4-1。
其中，各用电设备分别按供电工作组回路归类进行统计，并计算其功率和电流。
经计算全矿用电总负荷为：有功功率： 766.6kW无功功率： 707.5kvar 视在功率： 1043.2kVA 自然功率因数cosØ： 0.73为充分发挥电源设备的供电能力，降低电力系统无功损耗，必须改善供电系统的功率因数，因此需在矿区供电系统高压10kV母线上并联补偿电容进行无功功率补偿，若需将系统功率因数由0.73提供到0.92左右，则矿区供电系统无功补偿所需的电容量为：Q=P(tanØ1-tanØ2)式中：Q—静电电容器补偿容量，kvar；P—全矿最大有功负荷，kW；tanØ1、tanØ2—补偿前后与功率因数角相对应的正切值。
由cosØ1=0.73和cosØ2=0.92，可计算出tanØ1=0.936，tanØ2=0.426。
由此可得：Q=P(tanØ1-tanØ2)=766.6×(0.936-0.426)=391kvar根据高压电容器补偿柜生产厂家提供资料，补偿柜所能提供的电容量为30的倍数。
因此，对计算结果取整，为改善供电系统功率因数需补偿的电容量取值390kvar。
由此可得，经补偿后全矿供电系统相关功率参数为：全矿有功功率： 766.6kW 全矿无功功率： 317.5kvar视在功率： 829.8kVA 补偿后功率因数cosØ： 0.92矿区最大负荷年利用小时按5,000小时计，矿井年耗电量约为3833000kW•h，吨煤电耗18.25kW•h/t。
功率切机电厂整定计算书(调兵山)
辽宁调兵山煤矸石发电有限责任公司零功率切机保护定值计算书批 准：校 核：计 算：2012年07月05日目录1. 计算原因 12. 技术数据 12.1 发电机参数 12.2 主变压器参数 22.3 各电压等级的基准值 22.4 阻抗参数计算 22.5 整定计算相关资料 33. 保护定值计算 43.1保护基本参数 43.1起动判据的整定 43.2动作判据 53.3闭锁判据 74. 保护定值单 84.1 保护功能总控制字定值单 84.2系统参数定值单 84.3 零功率切机保护定值单 81. 计算原因我公司两条送出线为同杆架设，根据集团公司要求，“加装机组零功率保护，以实现线路全停直跳汽轮机功能”。
零功率切机装置主要考虑大容量机组满载情况下发生正功率突降时，高压侧电压迅速升高、机组转速迅速升高，高炉水位急剧波动；由于发电机没有灭磁、锅炉没有灭火，机组从超压、超频演变为低频过程，甚至出现频率摆动过程，对汽轮机叶片造成伤害如不采取措施，必将严重威胁机组安全，甚至损坏热力设备。
我厂选用南瑞继保RCS-985UP发电机零功率切机装置。
2. 技术数据2.1 发电机参数供应商哈尔滨电机有限责任公司型号QFSN-300-2额定容量MW300（353）额定功率因数0.85额定电压20kV额定电流10190A直轴超瞬变电抗（不饱和值/饱和值）16.8%(非饱和值)/15.5%（饱和值）直轴瞬变电抗（不饱和值/饱和值）22.7%(非饱和值)/20%（饱和值）直轴同步电抗186.1%横轴同步电抗181.4%负序电抗（不饱和值/饱和值）16.7%(非饱和值)/15.3%（饱和值）零序电抗（不饱和值/饱和值）7.7%(非饱和值)/7.3%（饱和值）发电机总转动惯量（发电机和汽轮机等）发电机最低出力90MW(30%)调度最低出力150MW(50%)最大厂用电率发电机TV变比发电机TA变比15000/5A2.2 主变压器参数供应商特变电工股份有限公司新疆变压器厂型号SFP10-370000/220额定容量370000kVA额定电压236/20kV接线方式YNd11短路阻抗14 .53%主变高压侧TV变比主变高压侧TA变比1250/5A2.3 各电压等级的基准值电压等级U (kV)基准电压U B (kV)基准电流I B (kA)基准功率S B (MVA)220230 2.4461000202028.86810002.4 阻抗参数计算发电机：主变：2.5 整定计算相关资料《 DL/T684-1999大型发电机变压器继电保护整定计算导则》《电力工程电气设计手册》《RCS-985UP发电机零功率切机装置技术使用说明书》《RCS-985UP发电机功率突降切机装置整定计算书实例》3. 保护定值计算3.1保护基本参数（1） 发电机额定电流计算发电机一次额定电流发电机二次额定电流A（2） 主变额定电流计算主变高压侧一次额定电流主变高压侧二次额定电流3.1起动判据的整定（1）频率突增定值的整定依据由于发电机总转动惯量（发电机和汽轮机等）实际参数收集不到，依保护设计人员建议，按照大型火电机组惯性常数一般为M=10S进行计算，当发电机最小功率为P G=25%P N时：发电机功率突降到零时的df / dt值为：df / dt =F0*(P g/P n)*(COSφ/M)=50*25%*(0.85/10)=1.06（Hz/S），考虑频率上升过程中调速器（DEH）的作用，df / dt元件应有较高的灵敏度，取灵敏系数为3，则df / dt =0.354（Hz/S），即△Fset=0.35，对于采用元件，则发电机频率突增定值可整定为F set=50.5Hz。
电厂定值计算书
电厂定值计算书电厂定值计算书是电厂运行过程中重要的工作之一，它涉及到电厂的运行效率和电力供应质量。
在电厂定值计算书中，工作人员需要根据电厂的实际情况，对各项参数进行测量和计算，以确保电厂的运行稳定和高效。
电厂定值计算书需要包括电厂的基本信息，例如电厂的名称、所在地、装机容量等。
这些信息可以帮助读者了解电厂的基本情况，同时也是计算定值的基础。
定值计算书需要包括电厂的负荷特性和负荷曲线。
负荷特性是指电厂在不同负荷条件下的性能表现，而负荷曲线则是反映电厂负荷变化的图形。
通过分析负荷特性和负荷曲线，可以确定电厂的最佳运行负荷范围，以提高电厂的运行效率和经济性。
定值计算书还需要包括电厂的各项参数和指标，例如发电机的额定功率、转速、功率因数等。
这些参数和指标是电厂定值计算的重要依据，通过对这些参数的准确测量和计算，可以确定电厂的定值范围，以保证电厂的正常运行和安全性。
在定值计算书中，还需要包括电厂的运行模式和运行策略。
运行模式是指电厂在不同负荷条件下的运行方式，而运行策略则是指电厂在不同情况下的运行策略和控制措施。
通过确定运行模式和运行策略，可以实现电厂的最佳运行状态，提高电厂的运行效率和可靠性。
在定值计算书中，还需要包括电厂的故障处理和维护计划。
故障处理是指电厂在发生故障时的应急措施和处理方法，而维护计划则是指电厂的定期检修和维护计划。
通过制定合理的故障处理和维护计划，可以确保电厂的正常运行和设备的长期可靠性。
电厂定值计算书是电厂运行过程中不可或缺的工作之一。
通过准确测量和计算各项参数，确定电厂的定值范围和运行策略，可以提高电厂的运行效率和可靠性，确保电力供应的质量和稳定性。
同时，定值计算书还为电厂的故障处理和维护计划提供了重要参考，确保电厂设备的正常运行和长期可靠性。
XX35kV供电系统继电保护定值整定计算书
XXX35kV供电系统继电保护定值计算书XXX35kV 供电系统继电保护定值计算书第一部分 短路参数计算1.计算公式说明变压器的标幺阻抗：变压器的相电阻：变压器的相电抗：架空线路或电缆线路标幺电抗 20*J Jd U LS X X =架空线路或电缆线路标幺电阻 20*J J d U LS R R =三相短路电流*)3(KJK Z I I ∑=三相短路容量*Kdd Z S S ∑=式中：X ----------线路单位长度上的电抗，Ω/Km10kV 架空线路为0.4Ω/km 10kV 电缆线路为0.08Ω/km0R ----------线路单位长度上的电阻，Ω/KmXXX35kV 供电系统继电保护定值计算书*K Z ∑---------线路单位长度上的阻抗，Ω/Km )(22***d d K R X Z +=∑L ------------线路长度，kmd S -----------基准容量，MVA ，取100MVA dU -----------基准电压，kV ，dI ------------基准电流，kA*K X ∑-------- 短路回路总电抗的标幺值选择基准容量j S=100MVA 基准电压j U =avU35kV 基准电流kA 56.13731003jj j =⨯==U S I 10kV 基准电流kA 5.51031003jj j =⨯==U S I 2.35kV 系统母线短路参数计算根据2019年XXX 变电站35k V 母线参数标幺值:,。
35kV 母线故障最大短路电流（最大运行方式）3440.42302.01111d1max ===∑D X I35kV 母线最小短路电流(最小运行方式)XXX35kV 供电系统继电保护定值计算书373.24214.01111d1min ===∑D X I3.10kV 系统母线短路参数计算（1）35kV 变压器标幺电抗计算 1#2#3#主变参数： Ud%=8；Sb=12.5MV A64.05.121001008100*=⨯=⨯=Sb S U X J d T 因系统为全分列运行，所以35kV 变电站内10kV 母线最大短路电流(最大运行方式)1492.18702.0112j d2max ===∑D X I35kV 变电站内10kV 母线最小短路电流(最小运行方式)9421.00614.1112j d2min ===∑D X IXXX35kV 供电系统继电保护定值计算书第二部分 继电保护整定计算1.XXX 变电站站内设备定值整定1.1、主变保护定值整定：1号、2号主变参数、各侧CT 变比一致。
发电厂继电保护整定计算[详细]
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Zloa.Q 0.9
U
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j arctan QG
e
PG
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PG2 QG2 nTV
三、失磁保护整定计算
式中 QG ——发电机进相感性无功功率，因为发 出感性无功功率时，QG 0 ，因此进相运行时 QG 0 PG——发电机发出的有功功率，一般情况下取
PG PN 对静稳阻抗边界圆，在 arctan QG 角方向上
2）校核躲进相jX运B 行 时jXd负USB荷N2 nn阻TTVA (抗)的能力 发电机正常运行时的负荷阻抗
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三、失磁保护整定计算
对下抛圆定子阻抗特性，在 arctan QG 角方向上
（ 0）的动作阻抗 Zop为
一 概述
整定计算前的准备工作
1、掌握发电厂主电气系统、厂用系统及所有电 气设备情况并建立资料档案； 2、收集并掌握全厂主设备及厂用设备继电保护 及有关二次设备技术资料； 3、绘制全厂电气设备等效阻抗图； 4、有关的短路电流计算；
二、短路电流计算
1、概述 1）短路故障的原因
①自然方面的原因； ②人为方面的原因； ③设备本身原因； 2）短路种类 ① 单相接地短路 ②两相接地短路 ③ 两相及三相短路 ④ 断相或断相接地 ⑤绕组匝间短路
一 概述
③ 主系统和主设备保护的安全可靠性、配合选择 性、灵敏性、快速性都必须满足要求。 ④ 必要时可以牺牲某些三类负荷保护保护的动 作选择性，以保证主系统或主设备保护的安全可 靠性、配合选择性，特别是快速性的要求。 两者不同之处：
由于被保护设备性能、运行状态、故障类型 有很大不同，从而其保护方式、动作原理判据、 整定计算要求、整定计算方法就有很多不同。
电动机保护整定计算书
电动机的主要保护及计算一、速断保护1.速断高值：动作电流高定值Isdg计算。
按躲过电动机最大起动电流计算，即：Isdg=Krel×Kst×InI n=I e/n TA式中 Krel——可靠系数1.5；Kst——电动机起动电流倍数（在6-8之间）；In——电动机二次额定电流；Ie——电动机一次额定电流；n TA——电流互感器变比。
2. 速断低值：按躲过区外出口短路时电动机最大反馈电流计算。
厂用母线出口三相短路时，根据以往实测，电动机反馈电流的暂态值为5.8-5.9，考虑保护固有动作时间为0.04-0.06S，以及反馈电流倍数暂态值的衰减，取K fb=6计算动作电流低定值，即：Isdd=Krel×K fb×In=7.8In式中 Krel——可靠系数1.3；K fb ——区外出口短路时最大反馈电流倍数，取K fb=6。
3.动作时间整定值计算。
保护固有动作时间，动作时间整定值取：速断动作时间: tsd=0s.二、单相接地零序过电流保护（低压电动机）1.一次动作电流计算。
有零序电流互感器TA0的电动机单相接地保护，一次三相电流平衡时，由于三相电流产生的漏磁通不一致，于是在零序电流互感器内产生磁不平衡电流。
根据在不同条件下的多次实测结果，磁不平衡电流值均小于0.005I p(I p为平衡的三相相电流)，于是按躲过电动机起动时最大不平衡电流计算，低电压电动机单相接地保护动作电流可取：I0dz=(0.05-0.15)Ie式中I0dz——单相接地零序过电流保护一次动作电流整定值；Ie——电动机一次额定电流。
当电动机容量较大时可取：I0dz=(0.05-0.075)Ie当电动机容量较小时可取：I0dz=(0.1-0.15)Ie由于单相接地保护灵敏度足够，根据具体情况，I0dz有时可适当取大一些。
根据经验，低电压电动机单相接地保护一次动作电流一般取I0dz=10-40A。
2.动作时间t0dz计算。
继电保护定值整定计算书
继电保护定值整定计算书1. 引言随着电力系统规模的不断扩大和配电自动化的不断发展，继电保护的应用也越来越广泛。
继电保护系统在电力系统中的作用就是及时地检测、判断、并隔离故障，保证电力系统的安全、稳定、可靠运行。
继电保护的可靠性直接影响着电力系统的负荷能力和电能供应的稳定性。
定值整定是继电保护系统中的一项重要工作。
正确的定值整定可以提高继电保护的可靠性和稳定性，避免误动作和漏动作的发生。
定值整定是针对特定设备的保护装置，根据系统参数、负荷情况、过电压情况、故障时限等多种因素来确定保护装置的触发条件，确保在故障情况下保护能够及时地动作。
在本文中，我们将详细介绍继电保护定值整定的计算过程，为读者提供一份简单、清晰、易懂的定值整定计算书。
2. 继电保护定值整定计算方法继电保护定值整定的计算方法主要有以下几种:2.1 等效电路法等效电路法是应用最广泛的一种继电保护整定方法。
其基本思想是，将电力系统中的各个部分看作是一个等效电路，计算出额定电压下各种故障情况下的短路电流、过流电流等参数，然后根据保护装置的动作特性确定相应的保护整定值。
等效电路法计算步骤如下：1.绘制电力系统的等效电路2.计算出短路电流和相应的安全系数3.根据保护设备的特性曲线确定保护整定值2.2 故障电压法故障电压法是另一种继电保护整定方法。
其基本思想是，通过计算各种故障情况下的故障电压值，得出保护装置的触发条件。
故障电压法计算步骤如下：1.绘制电力系统的单线图2.计算各种故障情况下的故障电压值3.根据保护设备的特性曲线确定保护整定值2.3 统计法统计法是一种基于大量实测数据的继电保护整定方法。
其基本思想是，通过对历史故障数据的统计分析，得出保护装置的触发条件。
统计法计算步骤如下：1.收集电力系统历史故障数据2.对数据进行统计分析，得出保护整定值3. 定值整定计算书实例这里我们以交流变电站的过电压保护为例，介绍定值整定的计算思路和具体过程。
继电保护定值整定计算书
桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书批准：审核：校核：计算：超高压输电公司柳州局二〇一三年十一月六日计算依据： 一、 规程依据DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书2013年广西电网继电保护整定方案二、 短路阻抗广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ；由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1=()()63.03378332165322=⨯=A MVAI SΩ第一部分 #1站用变保护一、参数计算已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72%计算如下表：注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。
二、定值计算1、过流I段（速断段）1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。
发电机保护整定算例
发电机保护整定算例应用户要求，结合本公司产品原理的有关国家规程及经验，本计算书在用户提供的参数基本上对本公司MGPR-10H（差动保护）、MGPR-20H（后备保护）、MGPR-30H（接地保护）的保护定值作了计算，仅供参考。
1、MGPR-10H发电机差动保护（1）比率制动的差动保护定值计算（最小动作电流）I dz =K k×Ibp=K k×Kfzq×Ktx×f i×I dmax式中：K k：可靠系数，一般取1.3～1.5Kfzq：非周期分量影响系数，一般取1.0Ktx：电流互感器的同期系数，取0.5f i：电流互感器的最大相对误差，取1.0I dmax：外部短路时流过互感器的最大短路电流，有发电机纵轴超瞬变电抗求得则：I dz =0.611 Ir G（2）比率制动拐点的整定因为在负荷电流下，CT误差很小，不平衡电流也很小，因此即使无制动电流也不会误动，则拐点应取1.0 Ie/n，考虑一定的可靠性取0.8 Ie/n（3）比率制动系数Kzd=Idz/Izd （根据经验一般取0.5）（4）横差（匝间）保护应躲过外部短路故障时最大不平衡电流以及装置对高次谐波滤过比的大小整定，由于不平衡电流很难确定，因此一般根据经验计算。
由于本公司产品自动滤除三次谐波，因此按下式计算动作电流：Idz＝0.1Ie/n按此式计算，当发电机转子回路发生两点接地故障时，横差保护可能误动，为防止误动，在转子回路发生一点接地后，装置自动将横差保护切换成带有时限，建议延时取0.5s。
2、MGPR-20H后备保护（1）复合电压闭锁过电流保护④⑤⑥①保护动作电流：Idz＝（K k×Ie）/（Kn×n）式中 K k：可靠系数，取1.2Kn：返回系数，取0.9n：CT变比延时建议取0.5s②负序电压动作值按躲过正常运行时的不平衡电流整定（Un2=100V）Udz=0.06 Un2③低电压动作值按躲过自起动的条件整定，还应躲过失励时的非同步运行方式时的电压降，一般Udz=0.5～0.6 Un2（2）失磁保护①阻抗元件整定：本公司保护为异步边界阻抗判据，采用下式：Xa=-(1/2)Xd’×(Ue2/Se) ×(n v/n yf)Xb=-K k×Xd’×(Ue2/Se) ×(n v/n yf) 式中 Se：额定容量； Ue：额定电压；n v：CT变比；n yf：PT变比； K k：可靠系数，取1.2；Xd’：暂态电抗； Xd：同步电抗；延时一般取1s用以躲开系统振荡误动②低电压开放动作值一般Udz=0.7～0.8Ue/n yf建议取0.8，负序电压闭锁整定值Udz2=0.05～0.06Ue建议取0.06（3）过电压保护一般取1.3倍额定电压，即130V，延时0.5s（4）过负荷保护Idz=(K k×Ie)/(Kn×n)式中 K k可靠系数，取1.05；Kn：返回系数取0.9； n：CT变比动作时限取1s（5）负序过流保护按躲过发电机长期允许的负序电流和最大负荷下负序电流滤过器的不平衡电流整定，一般可取Idz=0.2Ie/n，延时取1s （6）高低频保护规程规定300MW以上机组装设，因此本例退出。
电动机保护定值的整定计算
(1) 电流速断保护作为电动机短路故障的主保护。
一般按躲开电动机启动电流整定,并考虑一定的可靠系数,对微机电动机保护的可靠系数可比电磁型小一些,取1. 2～1. 3 之间。
电动机启动电流应由实测取得,按负荷性质不同一般启动电流在6～10 倍电机额定电流之间。
在保护选型时最好选择可以自动记录电动机最大启动电流的保护,以便于整定。
微机电动机保护一般采用相电流接线方式,故接线系数为1。
有的电动机微机保护有启动后速断定值自动减半功能,有的保护有启动后可以单独整定的速断定值,对启动后速断定值不可整定得过于灵敏。
国内电动机微机保护对启动的判断是靠电机的电流,一般厂家对此门坎电流定为0. 1～0. 2 倍电机额定电流,大于此电流判断电机启动。
考虑备用电源自投慢速失压切换时,由于电机的反馈电流可能还大于此门坎电流时,备用电源投入后,电机启动电流有可能大于启动后速断定值而引起保护误动。
因此,对启动后的速断定值不能整定的过于灵敏,一般选在0. 5～0. 7 倍电机额定电流之间。
(2) 负序保护作为反映电机及其电源断相或电机单相接地(对大电流接地系统的电机) 、两相短路的保护。
负序保护定值一般按电机在额定电流时断线产生的负序电流使负序保护可靠动作来整定,可靠系数可取1. 2～1. 5 之间。
保护动作时间要躲过电动机外部二相或单相短路(对大电流接地系统) 的动作时间。
由于负序保护按断相动作整定,动作比较灵敏。
2003 年6 月广东沙角A 厂曾因电动机负序保护整定得过于灵敏, 在110kV 线路短路时,线路主保护拒动,由线路后备保护4. 07s 切除故障,由于故障时间过长而引起厂用6kV 母线上35 台电动机MP3000 型微机负序保护误动的情况。
对负序保护,国内厂家一般用负序电流做为负序保护的故障量,而且有的厂家如万利达公司的MMPR 电动机保护,负序保护取两相CT 电流, (B 相电流由保护自产,) 有的厂家如智光公司的MDU201D、东大金智公司的WDZ2430 保护,负序保护取三相CT 电流。
6KV厂用电动机保护定值的整定计算
速断
100/5
MP--3000
过负荷
100/5
MP--3000
零序电流
MP--3000
低电压
6300/100
ZJY--620
环锤碎煤机
250
30.9
速断
100/5
MP--3000
过负荷
100/5
MP--3000
零序电流
MP--3000
低电压
6300/100
ZJY--620
细粹碎煤机
900
104.9
2
1.5S
零序电流
一次电流值
10
0S
低电压
68V
0.5S
细粹碎煤机
速断
Idz=1.6×6×104.9/30=33.568
15.15
35
0S
过负荷
Idz=1.2×104.9/0.85×30=4.936
5
1.5S
零序电流
一次电流值
10
0S
低电压
68V
0.5S
给水泵
过流
Idz=1.2×356/0.85×100=5.025
过负荷
200/5
MP--3000
零序电流
MP--3000
低电压
6300/100
ZJY--620
三、整定计算
设备
名称
保护
名称
计算过程(A)
灵敏
系数
整定
值(A)
动作
时间
引风机
速断
Idz=1.6×6×160/40=38.4
2.478
40
0S
过负荷
Idz=1.2×160/0.85×40=5.647
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电厂保护定值整定计算书甘肃大唐白龙江发电有限公司苗家坝水电站发电机、变压器继电保护装置整定计算报告二○一二年十月目录第一章编制依据 (1)1.1 编制原则 (1)1.2 编制说明 (1)第二章系统概况及相关参数计算 (3)2.1 系统接入简介 (3)2.2 系统运行方式及归算阻抗 (3)2.3 发电机、变压器主要参数 (6)第三章保护配置及出口方式 (12)3.1保护跳闸出口方式 (12)3.2 保护配置 (13)第四章发电机、励磁变保护定值整定计算 (16)4.1 发电机比率差动保护 (16)4.2 发电机单元件横差保护 (16)4.3 发电机复合电压过流保护 (17)4.4 发电机定子接地保护 (18)4.5 发电机转子接地保护 (18)4.6 发电机定子对称过负荷 (19)4.7 发电机定子负序过负荷 (19)4.8 发电机过电压保护 (20)4.9 发电机低频累加保护 (21)4.10 发电机低励失磁保护 (21)4.11 励磁变电流速断保护 (25)4.12 励磁变过流保护 (25)第五章变压器、厂高变保护定值整定计算 (27)5.1 主变差动保护 (27)5.2 变压器过激磁保护 (29)5.3 主变高压侧电抗器零序过流保护 (29)5.4 变压器高压侧零序过流保护 (30)5.5 主变高压侧复压方向过流保护 (32)5.6 主变高压侧过负荷、启动风冷保护 (34)5.7 主变重瓦斯保护 (34)5.8 厂高变速断过流保护 (34)5.9 厂高变过流、过负荷保护 (35)5.10 厂高变重瓦斯保护 (36)第一章编制依据1.1 编制原则1.1.1 本报告主要依据西北勘探设计研究院设计的发电机、变压器、高压厂用变、励磁变保护接线、原理图，北京四方有限公司提供的发电机、变压器保护装置说明书，发电机、变压器生产厂家的产品说明书、试验报告，以及其他相关装置的说明书等资料，并且结合甘肃电网及本厂的实际情况确定的的运行方式、开机方式、最大潮流、稳定控制、运行要求等进行编制。
1.1.2 本报告依据下列规程、导则编制《继电保护和安全自动装置技术规程》（DL400-91）《继电保护及安全自动装置运行管理规程》《微机继电保护装置运行管理规程》（DL/T587-1996）《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》（DL/T684-1999）《220～500kV电力系统故障动态记录技术准则》（DL/T553-94）《电力系统继电保护及安全自动装置反事故措施要点》《“防止电力生产重大事故的二十五项重点要求”继电保护实施细则》《“国家电网公司十八项重大反事故措施”继电保护专业重点实施要求》1.2 编制说明1.2.1 本报告仅适用于苗家坝水电站发电机、变压器、高压厂用变、励磁变保护装置的继电保护整定值的计算。
1.2.2 本次报告针对苗家坝水电站发电机、变压器、高压厂用变、励磁变装置初次投运时的整定计算，并对装置存在的问题及投退注意事项作了说明，现场应严格遵照执行，伴随电网运行方式的变化或局部电网改造都将有可能引起有关继电保护装置定值的变化，因此电网发生变化以后必须及时对保护定值进行校核，现场实际运行中应以最新批准执行的继电保护整定值通知单为准。
第二章系统概况及相关参数计算2.1 系统接入简介苗家坝水电厂工程，新投三台90MW机组，通过三台升压变，经330kV 苗临线与系统相连。
2.2 系统运行方式及归算阻抗一次主接线图如下所示：阻抗图如下：（阻抗值均为100MVA下的标幺值）2F3F零序阻抗图系统归算至苗家坝330kV母线的100MVA下的阻抗标幺值（不包含苗家坝厂内的电源）为：330kV苗家坝水电站－临江变（简称苗江线），全长26.479kM,导线型号为 LGJ-300/40型（允许电流690A）实测正序阻抗值8.9842Ω∠84.37°实测零序阻抗值29.3377Ω∠72.17°100MVA下的阻抗标幺值为：正序阻抗：0.007548 ∠84.37°零序阻抗：0.02465∠72.17°苗家坝电站共三台发电机，大方式考虑三台机运行，小方式考虑仅一台机运行。
且对于苗家坝电站根据设计升压变压器中性点经避雷器、电抗器和接地刀闸接地（三者并联）。
且按设计要求运行中一台主变经刀闸接地，其它经电抗器接地。
即正常运行时大小方式时均为一台升压变直接接地。
升压变压器接地电抗器中性点电抗器参数（由于升压变压器接地电抗器设备未到货，根据合同，设备性能参数确定）中性点电抗器阻抗约为主变零序阻抗的三分之一。
2.3 发电机、变压器主要参数2.3.1 #1～#3发电机参数发电机型式三相、立轴悬式、密闭自循环空冷、同步发电机发电机型号SF90－30/7600天津天发重型水电设备制造有限公司额定容量 SN/PN 102.86/90.0 MVA/MW额定电压 UN 13.8 kV额定电流 IN 4303 A额定功率因数 cosϕ0.875 (滞后)额定频率 fN 50 Hz额定转速 nN 200. rpm飞逸转速 nr 388 rpm飞轮力矩 GD2 ≥5300 t.m2旋转方向(附视) 顺时针短路比 1.06纵轴同步电抗(Xd)(不饱和值) 103. %纵轴同步电抗(Xd)(饱和值) 93.6 %纵轴瞬态电抗(Xd’)( 不饱和值) 29.0 %纵轴瞬态电抗(Xd’)(饱和值) 27.3 %纵轴超瞬态电抗(Xd”)( 不饱和值) 22.1 %纵轴超瞬态电抗(Xd”)(饱和值) 18.4 % 横轴同步电抗(Xq)(不饱和值) 71.0 %横轴同步电抗(Xq)(饱和值) 66.8 %横轴瞬态电抗(Xq’)(不饱和值) 71.0 %横轴瞬态电抗(Xq’)(饱和值) 66.8 %纵轴超瞬态电抗(Xq”)(不饱和值) 20.7 %纵轴超瞬态电抗(Xq”)(饱和值) 19.4 %负序电抗(X2) 21.4 %零序电抗(X0) 12.3 %定子漏抗(Xe) 12.0 %保梯电抗(Xp) 24.5正序电阻(R1)(75℃) 0.008128 Ω负序电阻(R2)(75℃) 0.022848 Ω零序电阻(R0)(75℃) 0.01268 Ω横轴与纵轴次暂态电抗比(Xq”/ Xd”) 1.05定子三相对地电容 1.933 uF纵轴瞬态开路时间常数(Tdo’) 8.457 S纵轴超瞬态开路时间常数(Tdo”) 0.148 S横轴超瞬态开路时间常数(Tqo”) 0.379 S电机绕组的短路时间常数(T a) 0.220 S额定励磁电压 UfN (90℃) 230 V额定励磁电流 IfN 1200 A空载励磁电压 UfN(20℃) 90 V空载励磁电流 IfN 600 A定子绕组损耗(I2R) 289.0 kW 励磁绕组损耗(I2R) 225.7 kW 铁芯损耗 267.3 kW 风损和摩擦损耗 341.6 kW 上导轴承损耗 18 kW 下导轴承损耗 30 kW超瞬变电抗X´´d折至100MVA下的标幺值为（饱和值）：Xd*＝X´´d×100/Se＝0.184×100/102.86＝0.1792.3.2 #1～#3主变参数型号：SSP-H-120000/330 特变电工新疆变压器厂额定容量：120 MVA 额定频率：50HZ额定电压：363×（1±2×2.5％）/13.8 kV 相数：3相额定电流： 190.86/5020.44 A 联接组标号：YNd11冷却方式：ODWF（直接强迫油循环强迫风冷，有风扇）#1主变阻抗值短路阻抗：13.9％（75℃）或短路阻抗为 152.63Ω（以363为基准电压的），零序测量阻抗：152.13 Ω/相100MVA下的正序阻抗标幺值为：Z*1＝13.9％×100/120＝0.11583100MVA下的零序阻抗标幺值为：Z*0＝152.13/1317.69＝0.11545#2主变阻抗值短路阻抗：14.01％（75℃）或短路阻抗为 153.83Ω（以363为基准电压的），零序测量阻抗：153.13 Ω/相100MVA下的正序阻抗标幺值为：Z*1＝14.01％×100/120＝0.11675100MVA下的零序阻抗标幺值为：Z*0＝153.13/1317.69＝0.11621#3主变阻抗值短路阻抗：13.98％（75℃）或短路阻抗为 153.79Ω（以363为基准电压的），零序测量阻抗：153.10 Ω/相100MVA下的正序阻抗标幺值为：Z*1＝13.98％×100/120＝0.1165100MVA下的零序阻抗标幺值为：Z*0＝153.1/1317.69＝0.1161882.3.3 #1、#2厂用变参数型号：SC10－1890/13.8 汉中新环干式变压器有限责任公司额定容量：1890 kVA 相数：三相额定电压：13.8±2×2.5％/0.4 kV 冷却方式：AN/AF额定电流：79.1/2728 A 阻抗电压：6.25％额定频率50HZ 联结组标号：Dyn11#1厂用变100MVA下的正序阻抗标幺值为：Z*1＝6.25％×100/1.89＝3.30687#2厂用变100MVA下的正序阻抗标幺值为：Z*1＝6.25％×100/1.89＝3.306872.3.4 #1～#3励磁变参数型号：ZLSCB-1050/13.8 金盘电气干式变压器额定容量：1050 kVA 相数：三相额定电压：13.8/0.47 kV 额定频率50HZ额定电流：43.93/1289.863 A联结组标号Yd11 短路阻抗：4.09％#1励磁变100MVA下的正序阻抗标幺值为：Z*1＝4.09％×100/1.05＝3.895#2励磁变100MVA下的正序阻抗标幺值为：Z*1＝4.02％×100/1.05＝3.8285#3励磁变100MVA下的正序阻抗标幺值为：Z*1＝4％×100/1.05＝3.81第三章保护配置及出口方式3.1保护跳闸出口方式3.1.1 变压器保护跳闸出口根据苗家坝电厂一次接线图的设计，#2、#3升压变高压侧共用3300、3302开关，则当#2（#3）主变故障时，仅跳3300、3302和#2（#3）发电机出口开关时，短路电流仍可由另外一台机提供不能切除故障，则设计#2主变保护出口动作是要跳#3机出口断路器。
同理#3变要出口要跳#2机的出口断路器。
#1变压器全停-跳#1主变高压侧3300、3301开关和#1发电机101开关，启动高压侧开关失灵。
跳#1厂高变低压侧开关(厂高变低压侧400V系统的分段开关柜内设置有备自投装置，在2#厂高变低压侧开关跳开的情况下，备自投动作，由1#厂高变带低压负荷。