蒸发器设计
三效并流蒸发器的设计讲解
三效并流蒸发器的设计：处理量（㎏/h ）4500，初始温度为20℃，初始浓度5%，完成液浓度为40%，加热蒸汽压强为5at(绝压)，末效真空度为600mmHg(表压)，试计算所需的蒸发器的传热面积。
解：1、 计算总蒸发量：W=F(1-X 0/X 3=4500(1-0.05/0.40)=3937.5㎏/h 2、 估算各效蒸发量： 假设：W 1:W 2:W 3=1:1.1:1.2 W=W 1+W 2+W 3=3.3W 1=3937.5 W 1=1193㎏/h W 2=1312㎏/h W 3=1432㎏/h3、 估算各效浓度： X 1=1W -F X F ⨯=(4500×0.05)/(4500-1193)=0.068X 2=4500×0.05/(4500-1193-1312)=0.113 X 3=0.44、 分配各效压强 假设各效间压降相等P 1=5×98.07+101.33=592KPaP K =101.33-600×133.32×10-3=21KPa ΔP=(592-21)/3=571/3=190KPa则各效蒸发室的压强（二次蒸汽压强）为： P 1/=P 1-ΔP=592-190=402KPaP 2/=P 1-2ΔP=592-2×190=212KPa P 3/=P K =21KPa由各效二次蒸汽压强查水蒸汽表可得相应的二次蒸汽温度和气化潜热如下表：5、 计算各效传热温度差损失 （一）、由于蒸汽压下降引起的温度差损失Δ/ 根据二次蒸汽温度和各效完成液的浓度，由氢氧化钠的杜林线图可查的各效溶液的沸点分别为：沸点：t a1=146℃ t a2=125℃ t a3=87℃ 由于溶液蒸汽压下降引起的温度差损失为： Δ1/=146-143.6=2.4℃ Δ2/=125-121.9=3.1℃ Δ3/=87-60.7=26.3℃∑∆/=2.4+3.1+26.3=31.8℃(二)、由于静压强引起的温度差损失P m =p /+ρg L/2取液位高度为2米（即加热蒸汽管长度）由溶液的沸点和各效完成液的浓度查表可得各效溶液的密度ρ1=991㎏/m 3ρ21056㎏/m 3ρ31366㎏/m 3P 1=402+991×9.81×2/2/1000=412KPa P 2=212+1056×9.81×2/2/1000=222kpa P 3=21+1366×9.81×2/2/1000=34kpa对应的各效溶液（水）的温度分别为：144.4℃ 123.3℃ 69.9℃∑∆//=t m /-t pΔ1///=144.4-143.6=0.8℃ Δ2///=123.3-121.9=1.4℃ Δ3///=69.9-60.7=9.2℃∑∆//=0.8+1.4+9.2=11.4℃(三)、流动阻力引起的温度差损失Δ///∑∆///=06、 计算总温度差损失∑∆=31.8+11.4=43.2℃7、 计算总传热温度差∆t=T 1-T K -∑∆=158.1-60.7-43.2=54.2℃8、 计算各效溶液的沸点及各效加热蒸汽的温度 一效：t 1=T I /+ΔI =143.6+2.4+0.8=146.8℃ ： t 2=121.9+3.1+1.4=126.4℃:t 3=60.7+26.3+9.2=96.2℃T2=t 1-(△1/+△1//+△1///)=146.8-3.2=143.6 T3=△t 3+t 39、 计算加热蒸汽消耗量及各效蒸发水分量 解方程组： W 1=1428㎏/h W 2=1420㎏/h W 3=1091㎏/h D 1=1508㎏/h 10、 估算蒸发器的传热面积it ∆⨯=i ik Q SiΔt 1=T 1-t 1=158.1-146.8=11.3℃ 假设各效传热系数：K 1=1800W/(m 2k) K 2=1200 W/(m 2k) K 3=600 W/(m 2k)Q 1=D 1×R 1=15.8×2093×103/3600=8.77×105WQ 2=1428×2138×103/3600=8.48×105WQ 3=8.68×105WS 1=43.1m 2S 2=41.1m 2S 3=56.3m 211、 有效温度差再分配∑∆∆+∆+∆=tt S t S t 332211S S =48.7m 2=∆1t 43.1/48.7×11.3=10℃ =∆2t 41.1/48.7×17.2=14.5℃ =∆3t 56.3/48.7×25.7=29.7℃12、 重新计算各效浓度 X 1=0.073 X 2=0.136 X 3=0.414、 计算各效蒸发量 解方程组： W 1=1444㎏/h W 2=1393㎏/h W 3=1101㎏/h D=1523㎏/h 15、 计算各效传热面积Q 1=8.85×105 S 1=49.2m 2Q 2=8.54×105 S 2=49.1M 2Q 3=8.47×105 S 3=47.5M 2m axm inS S -1=1-47.5/49.2=0.0346＜0.05 取平均面积S=(49.2+49.1+47.5)/3=48.6M 2 取S=1.1S=53.46=[54M 2]。
空调蒸发器设计的标准手册
空调蒸发器设计的标准手册第一部分：引言空调蒸发器是空调系统中的重要组成部分，它通过蒸发制冷原理，将空气中的热量吸收并转化为冷量，从而实现空调效果。
本手册旨在制定空调蒸发器设计的标准，以确保其安全、高效、可靠地运行。
本手册适用于各种类型的空调蒸发器设计，包括家用空调、商用空调等。
第二部分：设计要求1. 材料选择：空调蒸发器的制作材料应选用耐腐蚀、导热性好的材料，如铝合金、不锈钢等，以确保其在潮湿环境下能够长期稳定运行。
2. 散热设计：空调蒸发器应设计合理的散热结构，以确保在长时间运行时不会产生过热现象，降低能耗和延长使用寿命。
3. 水循环系统：空调蒸发器的水循环系统应设计成稳定、可靠的结构，避免漏水和结垢现象，确保水的平稳流动和蒸发效果。
4. 控制系统：空调蒸发器的控制系统应灵活可靠，能够根据环境温度和湿度进行自动调节，实现节能和舒适的空调效果。
第三部分：设计流程1. 初步设计：根据空调系统的需求和工作条件，制定空调蒸发器的初步设计方案，包括结构布局、材料选择等。
2. 模拟验证：利用计算机辅助设计软件对初步设计进行模拟验证，评估蒸发器的热力特性和散热性能。
3. 试制样机：制作空调蒸发器的试制样机，进行实际的性能测试和调试，对设计方案进行修正和改进。
4. 批量生产：根据试制样机的测试结果确定最终设计方案，进行空调蒸发器的批量生产和推广应用。
第四部分：质量控制1. 材料检测：对空调蒸发器所使用的材料进行严格的质量把控，确保符合相关标准要求。
2. 制造工艺：对空调蒸发器的制造工艺进行全程监控，包括材料切割、焊接、组装等环节，避免质量缺陷。
3. 性能测试：对生产出的空调蒸发器进行严格的性能测试，确保其符合设计要求并具备稳定可靠的工作性能。
第五部分：安全和维护1. 安全设计：空调蒸发器的设计应考虑安全因素，避免产生漏电、漏水等安全隐患。
2. 维护保养：为用户提供空调蒸发器的维护保养手册，指导用户进行定期检查和清洁保养工作，延长空调蒸发器的使用寿命。
蒸发器的设计计算
蒸发器的设计计算蒸发器设计计算已知条件：工质为R22，制冷量为3kW，蒸发温度为7℃。
进口空气的干球温度为21℃，湿球温度为15.5℃，相对湿度为56.34%；出口空气的干球温度为13℃，湿球温度为11.1℃，相对湿度为80%。
当地大气压力为Pa。
1.蒸发器结构参数选择选择φ10mm×0.7mm紫铜管，厚度为0.2mm的铝套片作为翅片，肋片间距为2.5mm，管排方式采用正三角排列，垂直于气流方向的管间距为25mm，沿气流方向的管排数为4，迎面风速为3m/s。
2.计算几何参数翅片为平直套片，考虑套片后的管外径为10.4mm，沿气流方向的管间距为21.65mm，沿气流方向套片的长度为86.6mm。
设计结果为每米管长翅片表面积为0.3651m²/m。
每米管长翅片间管子表面积为0.03m²/m。
每米管长总外表面积为0.3951m²/m。
每米管长管内面积为0.027m²/m。
每米管长的外表面积为0.m²/m。
肋化系数为14.63.3.计算空气侧的干表面传热系数1）空气的物性空气的平均温度为17℃。
空气在下17℃时的物性参数为：密度为1.215kg/m³，比热容为1005kJ/(kg·K)。
2）空气侧传热系数根据空气侧传热系数的计算公式，计算得到空气侧的干表面传热系数为12.5W/(m²·K)。
根据给定的数据，蒸发器的尺寸为252.5mm×1mm×10.4mm。
空气在最窄截面处的流速为5.58m/s，干表面传热系数可以用小型制冷装置设计指导式(4-8)计算得到，计算结果为68.2W/m2·K。
在确定空气在蒸发器内的变化过程时，根据进出口温度和焓湿图，可以得到空气的进出口状态点1和点2的参数，连接这两个点并延长与饱和气线相交的点w的参数为hw25kJ/kg。
dw6.6g/kg。
tw8℃。
蒸发器流路设计
蒸发器流路设计蒸发器是一种用于液体蒸发的设备，广泛应用于化工、制药、食品等行业。
蒸发器的流路设计是保证其正常运行和高效工作的关键因素之一。
本文将从流路设计的角度探讨蒸发器的相关内容。
一、蒸发器的基本原理蒸发器通过加热液体使其蒸发，从而分离出液体中的溶质。
在蒸发过程中，液体被加热并蒸发，而溶质则在液体中逐渐浓缩。
蒸发器的流路设计对于提高蒸发效率、降低能耗具有重要作用。
二、蒸发器的流路设计要点1. 流体进出口位置的选择：蒸发器的进出口位置应合理选择，以保证流体在蒸发器内的流动均匀，并能够充分利用热量。
通常情况下，进口位置应位于蒸发器的下部，出口位置应位于上部。
2. 流路的长度和宽度：蒸发器的流路长度和宽度直接影响蒸发器的蒸发效率。
流路长度越长，蒸发效率越高，但也会增加设备的体积和成本。
流路宽度应根据流体的性质和蒸发需求来确定，过宽或过窄都会影响蒸发效果。
3. 流路的形状：蒸发器的流路形状应选择合适的形式，常见的有直管式、螺旋式、板式等。
不同形状的流路对流体的流动和蒸发效果有不同影响，需根据实际情况选择。
4. 流路的材质选择：蒸发器的流路材质要求耐腐蚀、导热性好、耐高温等特性。
常见的流路材质有不锈钢、铜等。
根据流体的性质和工艺要求选择合适的材质。
5. 流路的阻力：流路的阻力对蒸发器的蒸发效率和能耗有一定影响。
过大的阻力会导致流体流速减小，蒸发效果下降，过小的阻力则会浪费能量。
因此，在设计流路时需要合理控制阻力。
6. 流路的清洁性：蒸发器的流路设计应考虑清洁性，以方便设备的清洗和维护。
流路中的死角和积垢易导致设备故障和能效下降，应避免或减少这些问题。
7. 流路的传热性能：蒸发器的传热性能对于蒸发效率和能耗有着重要影响。
流路设计应合理安排传热面积和传热介质的流动速度，以提高传热效果。
8. 流路的流动方式：蒸发器的流路设计可选择单相流动或两相流动。
单相流动适用于液体蒸发，而两相流动适用于液体和气体同时蒸发的情况。
蒸发器设计
目录第一章设计方案的确定 (3)1.1 蒸发器的类型与选择 (3)1.2 蒸发操作条件的确定 (1)1.2.1 加热蒸汽压强的确定 (1)1.2.2 冷凝器操作压强的确定 (2)第二章蒸发工艺的设计计算 (2)2.1 蒸发器的设计步骤 (2)2.2 各效蒸发量和完成液浓度的估算 (2)2.3溶液沸点和有效温度差的确定 (3)2.3.1各效由于溶液的蒸汽压下降所引起的温度差损失∆/ (4)2.3.2由于蒸发器中溶液静压强引起的温度差损失∆'' (4)2.3.3由流动阻力而引起的温度差损失∆''' (5)2.3.4各效溶液的沸点和有效总温度差 (6)2.4加热蒸汽消耗量和各效蒸发水量的初步计算 (6)2.5估算蒸发器的传热面积 (7)2.6温差的重新分配与试差计算 (8)2.6.1重新分配各效的有效温度差 (8)2.6.2重复上述计算步骤 (9)第三章蒸发器的主要结构工艺尺寸的设计 (14)3.1 加热管的选择和管束的初步估计 (14)3.1.1 循环管直径的选择 (14)3.1.2 加热室直径及加热管数目的确定 (15)3.1.3分离室直径和高度的确定 (16)3.2接管尺寸的确定 (15)3.2.1溶液的进出口管 (15)3.2.2加热蒸汽与二次蒸汽接管 (15)3.2.3冷凝水出口 (16)第四章蒸发装置的辅助设备的设计 (17)4.1 气液分离器 (17)4.2蒸汽冷凝器主要类型 (17)4.3蒸汽冷凝器的设计与选用 (19)4.3.1工作水量的计算 (19)4.3.2喷射器结构尺寸的计算 (19)4.3.3射流长度的决定 (22)第五章设计结果一览表 (22)结束语.............................................. 错误!未定义书签。
主要参考文献........................................ 错误!未定义书签。
大学毕业设计蒸发器设计(一)2024
大学毕业设计蒸发器设计（一）引言概述：蒸发器是一种关键的热交换设备，广泛应用于各种工业领域。
本文将针对大学毕业设计项目的蒸发器设计展开详细的讨论。
在接下来的正文中，我们将分为五个大点，探讨蒸发器设计的相关内容，包括热传导理论、传热面积计算、流体流动分析、参数优化以及最终设计方案。
通过这些内容的阐述，旨在为读者提供一些有益的指导，以便成功完成大学毕业设计蒸发器的设计。
正文：1. 热传导理论1.1 热量传导基本原理1.2 热传导定律1.3 常见材料的热导率数据1.4 材料选择与蒸发器设计的关系1.5 热传导分析在蒸发器设计中的应用2. 传热面积计算2.1 传热面积的概念及影响因素2.2 简化传热面积计算方法2.3 复杂传热面积计算方法2.4 计算结果的验证与修改2.5 传热面积计算在蒸发器设计中的应用3. 流体流动分析3.1 流体流动基本原理3.2 流动类型与蒸发器设计的关系3.3 流动参数的测定与分析3.4 流体流动模拟方法3.5 流体流动分析在蒸发器设计中的应用4. 参数优化4.1 设计参数的选择与优化4.2 热导率及流体流动参数的优化4.3 整体性能指标的优化4.4 材料成本与性能的综合考虑4.5 多目标优化方法及应用5. 最终设计方案5.1 设计方案的制定与评估5.2 设计方案的绘图与说明5.3 设计方案的成本估计5.4 设计方案的可行性分析5.5 最终设计方案的总结与推广总结：通过对大学毕业设计蒸发器设计的详细讨论，我们从热传导理论、传热面积计算、流体流动分析、参数优化以及最终设计方案等五个大点展开讨论。
我们明确了热传导理论对蒸发器设计的重要性，以及传热面积计算、流体流动分析和参数优化在设计过程中的应用。
最后，我们提出了一个最终设计方案，概述了其制定与评估过程，并对设计方案的可行性与推广进行了总结。
希望本文对读者在进行大学毕业设计蒸发器设计时能够提供有益的指导与参考。
蒸发器的设计
蒸发器主体为加热室和分离室，蒸发器的主要结构尺寸包括：加热室和分离室的直径及高度；加热管的规格、长度及在花板上的排列方式、连接管的尺寸。
这些尺寸的确定取决于工艺计算结果，主要是传热面积。
3.1加热管的选择和管数的初步估计3.1.1管子长度的选择根据溶液结垢的难易程度、溶液的起泡性和厂房的高度等因素来考虑。
本次设计选用外循环式蒸发器，国产外循环式蒸发器蒸发器的管长一般从2560到3000mm不等，具体参考《糖汁加热与蒸发》[1]第139页表6-1，再根据糖汁的黏度情况，选择加热管以及板管型号如下表3-1所示：表3-1加热选择参数因加热管固定在管板上，管板选择考虑到管板厚所占有的传热面积，以及因焊接所需要每端留出的剩余长度，则计算理论管子数n时的管长实际可以按以下公式计算：L=（L0-0.1）m=3-0.1=2.9 m前面已经计算求得各效面积A取500m2n= = =1307加热管的排布方式按正三角形排列，查《常用化工单元设备设计》[3]第163页表4-6，知道当管数为1303时，排布为a=19层，1307与1303相差不大，在这可以取19层进行计算。
其中排列在六角形内管数为 =1027根，其余排列在弓形面积内，如果按标准间距即管间距离54mm排列，则有四根管排不下，四根管的总面积为：A3=3.1415926×0.042×2.9×3=1.53 m2鉴于前面已经取1.11的安全系数，如果现在取1303根管，则总面积为：=500-1.53=498.47 安全系数为 K= =1.108在安全系数范围内，所以可以不要三根管，取1303根。
3.1.2加热壳体的直径计算D=t(b-1)+2eD-----壳体直径，m；t------管间距，m；b-----沿直径方向排列的管子数目；,在此取 e-----外层管的中心到壳体内壁的距离，一般取e=(1.0～1.5)d1.5。
b =2a-1=2×19-1=37D=0.054×(37-1)+2×1.5×0.042＝2.07m参考《糖厂技术准备第三册》[6]第198页表9-2,本次设计常用标准形式的外循环式蒸发器,型号为TWX-550,有关参数如下表所示取标准的壳体直径为2400mm，具体参数如下表3-2-1，3-2-2所示：表3-2-1外循环管蒸发器有关技术参数表3-2-2 管蒸发器有关技术参数3.3 分离室直径与高度的校核分离室的直径取决于分离室的体积，而分离室体积又与二次蒸汽的体积流量及蒸发体积强度有关。
三效蒸发器的设计
三效蒸发器的设计三效蒸发器是一种高效能、节能环保的蒸发装置，适用于各种工业生产过程中的脱水、浓缩和回收溶液等。
它采用了多级蒸发的工艺，通过热量的多次利用，最大限度地提高了热效能的利用率。
下面我将详细介绍三效蒸发器的设计。
1.设计原理2.设计要点（1）热源系统：三效蒸发器通常采用蒸汽作为热源。
在设计中需合理配置热源供应系统，确保蒸汽充足、稳定，以满足各级蒸发器的热量需求。
（2）蒸发系统：蒸发系统是整个蒸发器的核心部分。
蒸发器内通常包含三个蒸发槽，分别称为高浓度槽、中浓度槽和低浓度槽。
原始溶液首先进入高浓度槽进行初步蒸发，产生低浓度的蒸发液，然后进入中浓度槽进行第二次蒸发，再次产生更低浓度的蒸发液，最后进入低浓度槽进行第三次蒸发，最终产生高浓度的浓缩液和低浓度的蒸发物。
（3）冷凝系统：冷凝系统用于将蒸发器中的蒸汽冷凝成水。
在设计中需合理配置冷凝器，以确保冷凝器能够有效地将蒸汽冷凝成水，使得冷凝器能够稳定运行。
（4）真空系统：真空系统主要用于维持蒸发器内的真空度。
在设计中需合理配置真空泵，以保证蒸发器内的真空度始终处于适宜的范围内。
3.设计步骤（1）确定蒸发器的处理负荷：根据需要处理的溶液的流量和浓度，确定蒸发器的处理负荷。
（2）计算热平衡：根据溶液的进料温度、浓度和出料浓度，计算出各级蒸发器的进料蒸汽量和出料蒸汽量，并根据蒸发器的效果和效率，计算出各级蒸发器的热平衡。
（3）确定蒸发器结构参数：根据处理负荷和热平衡计算结果，确定各级蒸发器的结构参数，包括蒸发槽容积、换热面积、蒸发温度和压力等。
（4）进行设备选型：根据蒸发器的结构参数和处理负荷，选择合适的设备，包括蒸发槽、冷凝器、真空泵等。
（5）进行设备布置：根据选定的设备尺寸和工艺要求，进行设备的布置，并确定管道连接、控制系统和安全设备等。
4.设计注意事项（1）蒸发器的设计要充分考虑到溶液的性质和工艺要求，确保设备的稳定运行和优良的工艺效果。
（2）在设计过程中要注意热量的平衡，合理配置热源和冷凝器，确保热量的充分利用和回收。
蒸发器冷凝器设计计算
蒸发器冷凝器设计计算蒸发器和冷凝器是化工设备中常见的两种换热器，用于实现物料的蒸发和冷凝过程。
设计计算是设计这两种换热器的主要过程之一，本文将详细介绍蒸发器和冷凝器的设计计算。
一、蒸发器设计计算：蒸发器是将液体物料转化为蒸汽的设备，常见的蒸发器有单效蒸发器、多效蒸发器和蒸发浓缩塔等。
蒸发器的设计计算主要包括传热面积和换热系数的确定。
1.传热面积的确定：传热面积是蒸发器设计的重要参数，它直接影响到蒸发器的传热效果。
传热面积的确定需要根据物料的流量、物料的入口温度和出口温度以及蒸汽的温度等参数来进行计算。
常用的计算公式为：传热面积=传热负荷/(换热系数×温差)其中，传热负荷是蒸发器在单位时间内传递的热量，可以根据物料的蒸发热进行计算；换热系数是蒸发器的换热性能，可以根据物料的性质和流体的动力参数来进行计算；温差是物料的入口温度和出口温度之差。
2.换热系数的确定：换热系数是蒸发器传热性能的重要指标，它直接影响到蒸发器的传热效果。
换热系数的确定需要考虑多种因素，如物料的热传导性、物料的流动状态、传热面的清洁程度等。
常用的换热系数计算方法有经验公式法、理论分析法和实验测定法等。
蒸发器的设计计算还需要考虑物料的性质、工艺要求和设备的结构等因素，以确保蒸发器的性能和可靠性。
二、冷凝器设计计算：冷凝器是将蒸气转化为液体的设备，常见的冷凝器有泡沫塞式冷凝器、表面冷凝器和混合冷凝器等。
冷凝器的设计计算主要包括传热面积、传热系数和冷却介质的流量等参数的确定。
1.传热面积的确定：传热面积是冷凝器设计的重要参数，它直接影响到冷凝器的传热效果。
传热面积的确定需要考虑蒸汽的流量、蒸汽的入口温度和出口温度以及冷却介质的温度等参数。
常用的计算公式为：传热面积=传热负荷/(换热系数×温差)其中，传热负荷是冷凝器在单位时间内传递的热量，可以根据蒸汽的焓值进行计算；换热系数是冷凝器的换热性能，可以根据蒸汽和冷却介质的性质和流体的动力参数来进行计算；温差是蒸汽的入口温度和出口温度之差。
蒸发器设计手册
蒸发器设计手册【原创实用版】目录1.蒸发器设计手册概述2.蒸发器的工作原理3.蒸发器的分类和结构4.蒸发器的设计和选型5.蒸发器的性能测试和优化6.蒸发器的应用领域7.蒸发器的维护和故障处理正文【蒸发器设计手册概述】蒸发器设计手册是一本关于蒸发器设计、选型、应用、维护等方面的专业指南，旨在帮助工程师和技术人员更好地理解和运用蒸发器技术。
本文将根据手册内容，分七个部分详细介绍蒸发器的相关知识。
【蒸发器的工作原理】蒸发器是一种用于实现液体蒸发的设备，其基本原理是利用加热源对液体进行加热，使液体中的溶质逐渐变为蒸汽，从而实现溶液的浓缩。
蒸发过程中，液体的温度、压力、热流速等参数对蒸发效果有重要影响。
【蒸发器的分类和结构】根据工作原理和结构特点，蒸发器可分为自然循环蒸发器、强制循环蒸发器、单效蒸发器、多效蒸发器等。
蒸发器的主要结构包括壳体、加热器、传热管、蒸发室、分离器等部分，各部分协同工作以实现蒸发效果。
【蒸发器的设计和选型】蒸发器的设计需要考虑诸多因素，如溶液的性质、蒸发速率、设备投资和运行费用等。
选型时，应根据实际需求选择合适的蒸发器类型和规格。
此外，还需注意设备的布局、材料选择、施工质量等方面，以确保蒸发器的稳定运行。
【蒸发器的性能测试和优化】蒸发器的性能测试主要包括蒸发速率、热效率、蒸汽品质等指标。
通过测试数据，可以对蒸发器进行优化调整，提高其性能。
具体的优化措施包括提高传热效率、降低能耗、调整运行参数等。
【蒸发器的应用领域】蒸发器广泛应用于化工、轻工、食品、制药等行业，尤其在盐类、糖类、果汁、乳品等领域具有重要作用。
通过蒸发器，可以实现溶液的浓缩、脱水、提纯等工艺过程。
【蒸发器的维护和故障处理】蒸发器的正常运行离不开良好的维护和管理。
应定期检查设备的运行状况，保持设备清洁，及时更换易损件。
在遇到故障时，要迅速排除，避免影响生产。
常见的故障有传热管堵塞、蒸发室泄漏、电机故障等，需要针对性地进行处理。
蒸发器设计
蒸发器设计
蒸发器是一种用于将液体转化为气体的设备。
它通常由一
个加热器和一个冷凝器组成，使液体在加热后蒸发，然后
在冷凝器中冷凝成气体。
在设计蒸发器时，需要考虑以下几个关键因素：
1. 材料选择：蒸发器应选用耐高温、耐腐蚀的材料，如不
锈钢、钛合金等。
材料的选择应根据具体应用环境和液体
性质来确定。
2. 加热方式：蒸发器可以采用直接加热或间接加热的方式。
直接加热适用于易挥发液体，而间接加热则适用于不宜直
接加热的液体。
3. 加热功率：根据所需的蒸发速率和液体的热容量，确定
合适的加热功率。
加热功率过低会导致蒸发效率低下，加
热功率过高则可能造成过热和液体损失。
4. 冷凝器设计：冷凝器用于将蒸发后的气体冷凝成液体。
冷凝器的设计应保证足够的冷却表面积和冷却效率，以避
免气体泄漏。
5. 控制系统：蒸发器应配备一个稳定可靠的控制系统，用
于监测和控制加热功率、温度和蒸发速率等参数。
在设计蒸发器时，还需要考虑具体的应用需求和操作条件，以确保蒸发器能够达到预期的蒸发效果和工作稳定性。
空调蒸发器设计的标准手册
空调蒸发器设计的标准手册引言本标准手册旨在提供空调蒸发器设计的相关指导原则和标准，旨在确保其安全性、高效性和可靠性。
空调蒸发器是空调系统中至关重要的部件，其设计质量直接影响到系统的性能和使用寿命。
我们制定了以下标准手册，希望能够对相关从业人员提供参考和指导。
一、通用要求1.1 材料选择空调蒸发器的主要材料应该选择耐腐蚀、导热性好、机械强度高的金属材料，例如铝合金、不锈钢等。
材料应符合国家相关标准，并具有相应的质量认证。
1.2 设计标准空调蒸发器的设计应符合国家相关的标准和规范，包括但不限于《空调蒸发器设计规范》等。
1.3 性能指标空调蒸发器应具有良好的换热效果和良好的蒸发度，能够在规定工况下实现设计要求的制冷量和能效比。
设计时要考虑系统的热负荷和环境条件，确保蒸发器能够适应不同的工作条件。
1.4 环保要求空调蒸发器应符合国家相关的环保标准，不得使用对臭氧层或大气有害的物质，如氟利昂等。
二、结构设计2.1 管路设计空调蒸发器的管路布局应合理，管道连接应牢固可靠，不得出现泄漏情况。
管径、管长等参数应根据设计要求进行确定。
2.2 翅片设计蒸发器的翅片设计应充分考虑散热效果和防冻结效果，表面积要足够大，并且翅片间距要合理，以确保良好的换热效果。
2.3 壳体设计蒸发器的壳体结构应牢固，能够承受系统工作压力和温度变化，并且便于安装和维护。
三、制造要求3.1 制造工艺制造过程应符合相关的质量管理体系要求，包括但不限于ISO9001、ISO14001等。
制造过程中应设置严格的质量控制程序，对材料、工艺、成品等进行全面检测和记录。
3.2 焊接质量蒸发器的焊接质量直接关系到其密封性和使用寿命，应全部采用自动化焊接设备进行焊接，确保焊接质量符合设计要求。
3.3 表面处理蒸发器的表面处理应考虑到防腐蚀和散热的需要，表面处理工艺应按照设计要求进行，确保表面光洁度和耐腐蚀性。
四、检测与验收4.1 检测项目对蒸发器进行检测时，应包括压力测试、泄漏测试、换热效率测试等项目。
空调蒸发器设计的标准手册
空调蒸发器设计的标准手册第一章：引言1.1 目的本标准手册旨在为空调蒸发器的设计提供统一的规范，以确保其安全、高效和可靠的运行。
1.2 适用范围本标准手册适用于各类家用、商用和工业用空调系统中的蒸发器设计。
1.3 定义蒸发器：空调系统中用来吸收室内热量并进行蒸发的部件，通过将制冷剂暴露在室内空气中，将热量转移至制冷剂。
第二章：蒸发器设计基本要求2.1 热传递效率蒸发器应具有较高的热传递效率，以确保室内空气得到充分的冷却。
2.2 结构稳定性蒸发器结构应设计稳定，能够在长期运行中不发生形变和破损。
2.3 制冷剂适配性蒸发器应选择适合的制冷剂，且能够稳定运行在设计的工作条件下。
第三章：蒸发器设计规范3.1 材料选用蒸发器的主要材料应选择耐腐蚀、导热性好的金属或合金材料，如铜、铝等。
3.2 结构设计蒸发器应具有合理的结构设计，保证制冷剂能够充分与室内空气进行热交换，并保证热传递效率。
3.3 规格参数蒸发器设计应考虑通风量、制冷剂流速、压降等参数，以满足实际使用需求。
第四章：蒸发器设计测试与验证4.1 设计验证蒸发器设计完成后应进行实际测试，验证其热传递效率和结构稳定性。
4.2 安全测试蒸发器在设计完成后应进行安全性能测试，确保在使用过程中不会发生泄漏或其他安全问题。
第五章：蒸发器设计质量控制5.1 生产过程监控厂商应建立蒸发器生产的质量控制体系，确保生产出的蒸发器符合设计要求。
5.2 检测与维护用户在使用蒸发器时应定期检测和维护，确保蒸发器长期稳定运行。
第六章：蒸发器设计后续服务6.1 售后服务厂家应提供蒸发器的售后服务，包括技术咨询、零部件更换等。
6.2 技术支持厂家应提供技术支持，解决用户在使用蒸发器过程中遇到的问题。
结论本标准手册通过对空调蒸发器设计的规范要求，旨在提高空调系统的效率和安全性，为用户提供更好的使用体验。
希望通过本手册的制定和执行，能够推动行业的健康发展，促进空调蒸发器的技术提升和创新。
蒸发器设计计算
第三章蒸发器设计计算蒸发器主体为加热室和分离室，蒸发器的主要结构尺寸包括：加热室和分离室的直径及高度；加热管的规格、长度及在花板上的排列方式、连接管的尺寸。
这些尺寸的确定取决于工艺计算结果，主要是传热面积。
3.1加热管的选择和管数的初步估计3.1.1管子长度的选择根据溶液结垢的难易程度、溶液的起泡性和厂房的高度等因素来考虑。
本次设计选用外循环式蒸发器，国产外循环式蒸发器蒸发器的管长一般从2560到3000mm不等，具体参考《糖汁加热与蒸发》[1]第139页表6-1，再根据糖汁的黏度情况，选择加热管以及板管型号如下表3-1所示：表3-1加热选择参数所需要每端留出的剩余长度，则计算理论管子数n时的管长实际可以按以下公式计算：L=（L0-0.1）m=3-0.1=2.9 m前面已经计算求得各效面积A取500m2n= = =1307加热管的排布方式按正三角形排列，查《常用化工单元设备设计》[3]第163页表4-6，知道当管数为1303时，排布为a=19层，1307与1303相差不大，在这可以取19层进行计算。
其中排列在六角形内管数为 =1027根，其余排列在弓形面积内，如果按标准间距即管间距离54mm排列，则有四根管排不下，四根管的总面积为：A3=3.1415926×0.042×2.9×3=1.53 m2鉴于前面已经取1.11的安全系数，如果现在取1303根管，则总面积为：=500-1.53=498.47 安全系数为 K= =1.108在安全系数范围内，所以可以不要三根管，取1303根。
3.1.2加热壳体的直径计算D=t(b-1)+2eD-----壳体直径，m；t------管间距，m；b-----沿直径方向排列的管子数目；e-----外层管的中心到壳体内壁的距离，一般取e=(1.0～1.5)d0,在此取1.5。
b =2a-1=2×19-1=37D=0.054×(37-1)+2×1.5×0.042＝2.07m参考《糖厂技术准备第三册》[6]第198页表9-2,本次设计常用标准形式的外循环式蒸发器,型号为TWX-550,有关参数如下表所示取标准的壳体直径为2400mm，具体参数如下表3-2-1，3-2-2所示：表3-2-1外循环管蒸发器有关技术参数表3-2-2 管蒸发器有关技术参数3.3 分离室直径与高度的校核分离室的直径取决于分离室的体积，而分离室体积又与二次蒸汽的体积流量及蒸发体积强度有关。
蒸发器设计 2
2.6.2重复上述计算步骤（1）由所求得的各效蒸发量1W 、2W ，求各效料液的浓度，它们分别为011Fx 37083.330.1215.71F-W 37083.338761.17x ⨯===-%2012Fx 37083.330.1223.51F-W -W 37083.338761.179391.22x ⨯===--%3x =50%0x —原料液的浓度；F —原料液的进料量，kg/h ； （2）计算各效料液的沸点表2-6因末效完成液浓度和冷凝器压力均不变，各种温度差损失及溶液沸点可视为恒定，即''''''3333 1.4410.53112.97∆=∆+∆+∆=++= ℃，故末效溶液的沸点3t 仍为79.47 ℃,而'3t 40.29∆=℃,则第三效加热蒸汽的温度（即第二效二次蒸汽温度）为 ''323340.2979.47119.76T T t t ==+∆=+= ℃ 则()2'2''223119.7627316.216.20.370.422205.8610T a r+∆=∆=⨯⨯=⨯℃2'32gh197.22101096.159.81 2.2/2209048.552m p p Pa ρ=+=⨯+⨯⨯=查表知m T =121.11℃'''11121.11119.76 1.35m T T ∆=-=-=℃ '''21∆=℃121T 143.69+2.11=145.71t =+∆=‘℃2T =''122221.16119.76 2.77143.69T t t =+∆+∆=++=℃由第一效、第二效的二次蒸汽的温度'1T ，'2T 查表知气化潜热 'i r 二次蒸汽压强'i P 如下表所示表2-7()2'2''113143.6927316.216.20.210.282138.1210T a r+∆=∆=⨯⨯=⨯℃1'31gh400.53101061.989.81 2.2/2411989.832m p p Paρ=+=⨯+⨯⨯=由1m p 查表可知水的沸点m T =144.43℃'''11144.43143.60.83m T T ∆=-=-=℃'''11∆=℃''''''11110.280.831 2.11∆=∆+∆+∆=++=℃111T 143.69+2.11=145.71t =+∆=‘℃（3）各效的焓衡算 第Ⅰ效：111111'12091.1D 0.98=0.96D 2138.12D r W r η==⨯（h kg /） （e ）第Ⅱ效：])([2211022222r t t C W FCr r D W pw p '--+'=η()()112138.1237083.33 3.95W 4.187145.71-122.530.982205.86W ⨯+⨯-⨯⎡⎤=⨯⎢⎥⎣⎦10.901493.97W =+ （h kg /） （f ）第Ⅲ效：])([33221033333r t t C W C W FCr r D W pw pw p '---+'=η()()2122205.8637083.33 3.95W 4.187-W 4.187122.53-79.470.982333.7W ⨯+⨯-⨯⨯⎡⎤=⨯⎢⎥⎣⎦10.6893918.97W =+ （h kg /） （g ）又因W =1W +2W +3W =28183.33 kg/h （h ） 联立式（e ）至（h ），可得1W =8791.66 h kg / 2W =9406.46 h kg /3W =9976.42 h kg /1D =9157.98 h kg /（4）计算蒸发器的传热面积31119157.982091.110Q =D r =5319514.44W3600⨯⨯=则第一效蒸发器传热面积为21111Q 5319514.44S =129.71K t 300013.67m==∆⨯3'2118791.662138.1210Q =W r =5221562.24W3600⨯⨯=则第二效蒸发器传热面积为22222Q 5221562.24S =129.88K t 190021.16m==∆⨯3'3229406.462205.8610Q =W r =5763703.85W3600⨯⨯=则第三效蒸发器传热面积为23333Q 5763703.85S =130.05K t 110040.29m==∆⨯因313130.05129.710.00260.04130.05S S S --==<计算误差在0.04以下，试差结果合理。
蒸发器设计手册
蒸发器设计手册1. 引言蒸发器是一种常见的设备，广泛应用于化工、食品加工、制药等行业中。
它通过将液体加热使其蒸发，从而分离出其中的溶质或溶解物质。
本手册旨在提供一些蒸发器设计方面的基本原理和注意事项，帮助读者更好地设计和选择合适的蒸发器。
2. 蒸发器类型蒸发器可以根据其操作方式和实现过程进行分类。
常见的蒸发器类型包括：- 单效蒸发器：通过加热和冷却表面直接蒸发液体。
- 多效蒸发器：通过将蒸气连续传导到下一个效应器中，从而节约能源。
- 薄膜蒸发器：通过在加热表面形成薄膜，使液体以较低温度迅速蒸发。
- 温差蒸发器：通过利用温差来实现蒸发过程。
3. 蒸发器设计考虑因素在进行蒸发器设计时，需要考虑以下因素：- 液体性质：包括物理性质（密度、粘度等）和化学性质（腐蚀性、稳定性等）。
- 蒸发器尺寸：液体流速、蒸发器的体积和表面积等参数需要合理选择。
- 加热介质：根据实际需求选择合适的加热介质，如蒸汽、热水等。
- 热传递效率：通过设计合适的传热面积和热传递方式提高蒸发器的热传递效率。
4. 蒸发器设计步骤蒸发器的设计一般包括以下步骤：- 确定蒸发器类型和所需处理液体的性质。
- 计算蒸发器所需的传热面积和流体流速。
- 设计蒸发器的结构和尺寸。
- 选择合适的材料来满足液体性质和操作条件要求。
- 进行热力学计算和传热计算，并考虑能源消耗和热传递效率。
- 进行安全性和可靠性分析，确保蒸发器操作的安全可靠。
5. 蒸发器维护和操作注意事项蒸发器在使用期间需要进行定期的维护和保养，以确保其正常运行和延长使用寿命。
以下是一些建议：- 定期清洗和检查蒸发器内部和外部的沉积物和堵塞物。
- 检查和更换蒸发器的密封件和管路连接件。
- 保持蒸发器的稳定操作温度和压力范围。
- 注意蒸发器周围环境的温度和湿度变化，避免影响蒸发器的性能。
以上是一份蒸发器设计手册的简要概述，希望能为设计人员提供一些基本的设计原理和操作建议。
详细的蒸发器设计过程和具体参数选择请参考相关的权威文献和设计手册。
三效蒸发器设计实验报告
三效蒸发器设计实验报告
实验目的：
1. 学习蒸发器的基本原理和设计方法；
2. 了解三效蒸发器的结构和工作原理；
3. 进行实验验证，检验蒸发器设计是否合理。
实验仪器：
1. 三效蒸发器实验设备；
2. 温度计；
3. 流量计；
4. 电子天平。
实验原理：
三效蒸发器是一种利用多级效应，将溶液蒸发浓缩的设备。
其基本原理是利用在低压蒸发器中产生的蒸汽作为加热介质，对中压、高压蒸发器进行加热。
通过多级的蒸发过程，提高了热效率，实现了低能耗蒸发浓缩。
实验步骤：
1. 首先，将实验设备连接好，确保密封性能良好；
2. 按照设计的参数设定好各个蒸发器的压力、温度和流量；
3. 打开水泵，使冷却水流经蒸发器，保持蒸发器的温度稳定；
4. 开始加热蒸发器，记录下各个蒸发器的温度和流量；
5. 持续加热，直到达到设计要求的浓缩度；
6. 关闭加热源和水泵，停止实验。
实验结果分析：
根据实验记录的温度和流量数据，可以计算出各个蒸发器的热效率和浓缩效果。
通过对比实验结果与设计要求的差距，可以评估蒸发器设计的合理性。
如果实验结果符合设计要求，说明设计是成功的；如果实验结果与设计要求有较大偏差，需要进一步调整设备或设计参数。
实验结论：
根据实验结果分析，可以得出蒸发器设计是否合理的结论。
如果实验结果符合设计要求，说明蒸发器设计是有效的；如果实验结果与设计要求有较大偏差，需要重新优化设计或进行设备改进。
通过实验，我们可以深入了解蒸发器的工作原理和优化方法，为工业生产中的蒸发浓缩过程提供参考。
蒸发器流路设计
蒸发器流路设计蒸发器是一种常用的传热设备，广泛应用于化工、制药、食品等行业。
蒸发器的流路设计是蒸发器设计过程中的关键环节，合理的流路设计能够提高蒸发器的传热效率，降低能耗。
1. 蒸发器流路设计的基本原理蒸发器的流路设计基于传热原理和流体力学原理。
传热原理是指根据传热方式（对流传热、辐射传热和传导传热）和传热性质（换热系数、壁面温度差等）来确定蒸发器的传热面积和传热介质。
流体力学原理是指根据流体的流动特性（流速、压降、流动路径等）来确定蒸发器的流路结构和尺寸。
2. 蒸发器流路设计的步骤（1）确定传热方式：根据蒸发器的工作条件和要求，确定传热方式为对流传热、辐射传热还是传导传热。
（2）选择传热介质：根据传热介质的性质和可行性，选择合适的传热介质。
（3）确定传热面积：根据传热方程和传热性质，计算出所需的传热面积。
（4）确定流体的流动方式：根据流体的性质和工艺要求，确定流体的流动方式（单相流动、两相流动等）。
（5）确定流路结构：根据流体的流动方式和工艺要求，确定流路的结构形式（单通道、多通道等）。
（6）确定流路尺寸：根据流体的流动特性和传热性能，确定流路的尺寸（通道宽度、长度、高度等）。
（7）考虑流体分布均匀性：根据传热均匀性的要求，考虑流体在流路中的分布情况，避免流体的偏流和死角。
（8）考虑流体的清洁性：根据流体的性质和工艺要求，考虑流体的清洁性，避免流路中的污染和堵塞。
3. 蒸发器流路设计的优化方法蒸发器流路设计的优化方法可以从以下几个方面进行考虑：（1）流路形状的优化：通过改变流路的形状和尺寸，减小流体的压降和阻力，提高流体的流动性能。
（2）传热面积的优化：通过增加传热面积，提高传热效率，降低传热温差。
（3）流体分布的优化：通过优化流体的分布方式，使流体在流路中均匀分布，避免流体的偏流和死角。
（4）流体清洁性的优化：通过增加清洁装置和采取相应的清洁措施，保持流路的清洁和畅通。
4. 蒸发器流路设计的注意事项在进行蒸发器流路设计时，需要注意以下几点：（1）合理选择传热介质：根据工艺要求和经济性考虑，选择合适的传热介质。
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举列：总长度m=〔（0.5m-0.15m）÷0.07m+1.6m〕X1.6m=10.56m
毛细管不论原箱外有多长，保留原长度，另接1.2-1.5m（原埋藏在箱体内的长度）同规格的毛细管即可，一定能行。
毛细管穿过底部紧贴内角从上部第一圈进入（底部的穿管洞应紧靠角，毛细管和回气管都从此洞穿出）。如是冷冻冷藏两用冰柜，毛细管先进冷冻管。
180升的直冷式冰箱
用市场可买到的内置蒸发器替代，用6mm铜管换要盘的较密，效果不是很好，费时费力，毛细管的长度是内径不同而不同，一般在原压缩机上的压力为0.9－1MPa时的长度为佳
我盘过好多冰箱的上下蒸发器、比如双鹿180、扬子178之类，上蒸发器挖出来，用8毫米铜管盘五圈，下蒸发器视情况自定，盘好后用铝胶带粘好，毛细管如二楼所说，然后归位重新发泡，一般效果都很好。
盘管的间距一般在5CM（厘米），从上往下四周一层层自然的排列下去。选用8---10MM（毫米）的铜管。注意：不正确的铜管排法在管路里会引起积油，久而久之造成制冷系统循环不畅，等后疑症。毛细管的选用内径有：0.4mm、0.5mm、0.6mm、0.7mm、0.8mm、1mm。冰箱选用在0.4---0.6mm之间。冰柜选用在0.6---0.8mm之间。冷藏柜选用在0.8---1mm之间。毛细管的长度：冰柜在2.8----4.0m（米）。制冷系统里，高、低压端的比值是：1.5Mpa/0.08Mpa，（兆帕）。毛细管长度不是绝对的。是根据制冷系统稳定后，高、低压端的比值来决定。这是很重要的测试点，也是我们判断毛细管的长度及制冷系统循环好与差的关键
直径（毫米）卸冷能力（瓦/米）
6 14.2
8 19.3
10 24
1232
对于冰箱而言,
冷冻室蒸发器铜管长度为总长的5/6,冷藏室长度为铜管总长的1/6.另外压缩机功率并不表示冰箱或冰柜的制冷功率
压缩机功率并不代表他的制冷能力，而真正的制冷能力对三星级冰箱来说一般的压缩机的制冷功率使压缩机功率的2.2~2.4倍，那么也就是压缩机功率的2倍左右除以选择的铜管直径的单位表冷功率，即可得到需要的铜管长度。下面我举例说明：
2
冰柜盘铜管的算法
冷柜横式盘管一般用直径8mm铜管，距冷柜口5-6cm处盘第一圈，然后逐圈往下盘，每圈间隔7cm，距底部约10cm处结束。盘管上部接毛细管，底部转角处开洞接压缩机进气。盘管要平整，转弯要准，长度的两头适当的部位用铝卡将盘管固定在冷柜内壁上，宽度内不需装卡固定。
冰柜横式盘管的长度：测量冰柜内壁一圈的周长；深度上部空出5CM，底部空出10CM，其余的深度按每间隔7CM盘一圈，得出所需盘管的圈数再加1圈（第一圈）；最后乘周长就是盘管的总长度了。如测得周长为1.6米，深度为50厘米的冰柜。
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冰柜盘铜管的算法
分类：冰箱维修字号：大大中中小小
冰柜盘铜管的算法
毛细管的进口应接在蒸发器（盘管）的上方。
冰柜盘管后制冷剂冲注量掌握不好会出现箱外回气管结霜现象，可放些制冷剂是回器管结露即可。盘管上部结霜下部不结霜属正常现象。在试机期间因箱内无有放置需冷冻的食品，箱内湿空气含量较低所以只有上部结霜，而下部用手摸有光滑感是正常表现，可以用毛巾湿水触及下部管，如果湿毛巾能沾到管子上就证明制冷剂正好够用，如果不沾或手感无光滑感，那只有查其他了。毛细管长度及压缩机排气量等。以上经验供参考，望指正
再说说毛细管：毛细管的截流量是和压缩机的排气量有直接关系的，它也决定了冷凝器的工作压力。因此一定选择好。我的经验公式是：
压缩机功率（W）/10*20=毛细管长度（CM）上机后根据实际情况细调。
例125w/10*20=毛细管长度250（CM）
我改过好多台，但没有具体的去量用多长的管子，我都是用的8个的管。我一般都是量一下冰柜多深，用冰柜的深度除以7减去3即是要用的圈数。一圈用多少就不用测量了，按实物去做即可。这是我自己多年的经验，你可以试一下。
冰箱蒸发器内漏的重盘管，其回气管和毛细管的走向及冷冻管与冷藏管的接头位置关系到整体美观的问题。管路应全部设计在冰箱内，冷冻与冷藏的间隔层（板）靠里角处开一孔同穿毛细管和蒸发管。冰箱冷藏蒸发器一般都靠背最上部安装，连接管穿过洞孔后与冷冻蒸发管在冷冻室对接。冷藏蒸发器的回气管和毛细管也从冷藏室下部（安装压缩机的凸部）开孔同穿出，分别与压缩机和过滤器连接（同新式抽屉式冷冻室冰箱一样）。冷藏室的回气管和毛细管紧贴里角，两孔事先应计划开在同一边。避免回气管及连接管从冰箱背部开孔穿出难看和结露水外淌锈蚀金属，穿露管的热量损失（增加管路过热度）而影响制冷效果。做到外表不开背，不发泡，无任何损伤，整体美观!
冰箱冷冻室12米，冷藏室3米”大容积的恐怕不行。还是在过滤器处测高压1.1---1.2MP的压力是较准确的!
我盘冰柜是用8个的铜管，从上到下间隔为8－10CM。冰箱小冷冻室用6个的，大冷冻室用8个的，间隔为5－6CM。然后再根据这些算出用多少米)
根据你提供的是冷柜180立升的压缩机一般的是145瓦以上的，在盘铜管时应该选择8-10毫米直径的，采用螺旋式或者使s型盘旋都可以，铜管长度180立升选择8毫米直径的通关一般的在18-20米，200立升的则应该选择20-22米以满足释放足够冷量
其实一台好的电冰箱其压缩比可以达到1:12的，因此调试毛细管的长度高压读数为1.1MPa也是可以的。因此毛细管的长度可以有一定的伸缩性的，不一定就是标准要多少的。
一般用电冰箱专用毛细管3m进行调试，观察压力表适当剪短毛细管即可。
上门维修冰箱查漏和抽空简法！！！！！
铜管的直径和卸冷能力：（零下15度试验满足要求）
冷冻室用直径8mm铜管，距冷柜口5-6cm处盘第一圈，然后逐圈往下盘，每圈间隔7cm，距底部约10cm处结束。一般7圈左右，冷藏是冷冻的1/4（2圈）就足够了。
毛细管不论原箱外有多长，保留原长度，另接1.2-1.5m（原埋藏在箱体内的长度）同规格的毛细管即可，一定能行
冰柜盘管如何分配应该是4比1
冷藏室的盘管是冷冻室的1/4。应该是1/3到1/4吧
举列：冷冻室长度=1/3×170升×0.148米/升=8.39米
冷藏室长度=2/343;3.4=11.79米
冰柜蒸发器计算公式：铜管总长度=（冷冻室长度1/3×500L×0.148米/升）+（冷藏室长度=2/3×500L×0.03米/升）
=24.67+10=34.7
一台青岛德贝冰柜300立升，压缩机是185瓦的，蒸发器泄漏，选择直径8毫米的铜管，经过计算得到需要23米，考虑制作问题，所以采用6毫米直径的双管并排，这样制作简单，卸冷均匀，根据计算30米，那么可以算每一根需要15米，双管并排间距为4厘米，盘旋围绕冰柜内胆上由上到下螺旋形状，下部连接压缩机的吸气口，上部与毛细管连接，制作固定完毕后打压检漏、抽真空、加氟试机一切正常。
竖盘管与横盘管比较有三点好处：1、转角处不浪费（不占）冰箱冷柜空间；2、不积存冷凝水，以免内壁腐烂；3、运行中或停机后初开机时能有效避免液击压缩机。
自制冰箱、冰柜蒸发器和毛细管的速算方法！！！
在维修制冷设备时，如遇到冰箱、冰柜的蒸发器出现内漏时，一般可以不用拆动原蒸发器的盘管，在内包装皮的基础上可认重新盘管。然而计算所用铜管的长度，会使许多维修员感到头痛。下面介绍一种速算方法给大家，供参考。
市面上卖的毛细管常见的有两种规格：一种细的，一种粗的。你这种冰柜要用粗的，长度不应低于3.2米。
以上一点我的经验提供给你，你试一下。另这种冰柜管子破后，若开机很容易造成脏水进到压缩机里面你要注意哟
无论大小，都是用8个的铜管盘7圈，毛细管长度一般都用2米，至今盘过的冰柜无数，效果都还不错，并没有像一些文章说的还要测毛细管多长。你们盘管还测量毛细管要多长吗!
以制冷系统的低压压力0.06MPa为基准，则其绝对压力为0.16MPa，由于压缩比为1：10，所以高压压力是低压压力的10倍，则高压压力为1.6MPa，用压力表读数为1.5MPa。
实际调试毛细管的时候，是将压缩机的低压端开口放置在大气中，大气压力在表上的读数为0，实际的压力为0.1MPa。
在压缩机高压端接压力表和毛细管，由于毛细管的阻流产生了高压压力读数，高压压力也应该是低压压力的10倍，所以高压压力的只是1MPa，读数为0.9MPa。
一、速算方法
1．电冰箱蒸发器新管长度计算公式
二、管子总长度=冷冻室长度+冷藏室长度
冷冻室长度=1/3总容积（升）×0.148米/升
冷藏室长度=2/3总容积（升）×0.03米/升
电冰柜蒸发器新管长度计算公式
铜管总长度=1/3总容积×0.148米/升+2/3总容积×0.03米/升
注意：公式中介绍的铜管长度的计算方法，适合于直径为∮6mm和∮8mm的紫铜管。
不论冰箱的大小，冷冻室盘管间隔5-6CM，两头各空开一些（箱门空2-3CM，里面空3-4CM）就行。冷藏室不需自行盘管，可在配件店买一块现成的装上即可:
150升-----350升用8个管盘7-8圈，毛细管2.00米既可。350升----500升用10个管盘10圈，毛细管2.8米x2根，也就是双毛细管。
计算举列：铜管总长度=（冷冻室长度1/3500L×0.148米/升）+（冷藏室长度=2/3总容积L×0.03米/升）
电冰箱要求压缩比达到1:10，才能使制冷系统达到设计规范。
电冰箱的压缩机是高压压缩机，本身的压缩比远远满足要求，所以1:10的压缩比就要有节流毛细管来控制了，毛细管加长可以增加压缩比，毛细管减短可以降低压缩比。
一台扬子冰箱210立升，蒸发器采用的是留轧钢管，长时间没用内部蒸发器腐蚀泄漏。
根据压缩机功率的至125瓦压缩机估算产生的制冷功率约是280瓦，首先选择铜管的直径，根据箱体的形式选择直径8毫米的铜管，根据卸冷能力计算，需要铜管长度14.5米，由于下蒸发器没有问题，那么就不用换下蒸发器，冷冻室体积为80立升，保鲜室的体积是130立升，同样的体积冷冻室的制冷量一般是保鲜的5倍计算，冷冻室需要11米的铜管既能满足冷量的要求，制作时根据箱内的尺寸采用蛇形排列的方法排列、制作好铜管，采用固定卡的方式固定好铜管，使铜管压在冰箱内胆上以确保卸冷的面积，在下端后壳的连接管盖板内断开原来的连接并把刚制作的蒸发器与下蒸发器的输入端和毛细管的输出端焊接好后，打压检漏没有问题，然后更换干燥过滤器，采用二次充氟方法，试机一切正常。