人防计算书

杭州中翰建筑设计有限公司

结构计算书

工程编号：

工程名称：

项目名称： xx区地下汽车库

设计阶段： xx区人防结构计算

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日期： 2012.03

Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录

一、人防主要计算依据和计算软件

二、人防等效荷载及材料强度

三、主要人防墙体计算

(一)人防临空墙

(二)非人防与人防隔墙

(三)相邻人防单元隔墙

(四)人防扩散室隔墙

(五)人防地下室外墙

四、各类门框墙、楼梯等按图集选用

人防地下室梁、柱计算(SATWE电算)五、(SATWE电算)人防地下室顶板和底板计算六、

人防结构计算

一、主要计算依据和计算软件

1、《人民防空地下室设计规范》 GB50038-2005

2、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集） 07FG01~05

3、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施） 2009

4、计算软件PKPM(2012版)

A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain 2012年版计算。人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。

B人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算

C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe程序计算

二、等效静荷载及材料强度

级，6级常6、本工程为甲类防空地下室，人防等级核1．

人防区为大地下室Ⅶ区范围，共5个人防防护单元

2、人防等效静荷载标准值确定：

依据《人民防空地下室设计规范GB 50038—2005》查表，人防构件

允许延

性比按4.6.2条规定。

a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》4.8.2条

1）纯地下室部分：70kPa （不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，

板区格

最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）

2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：55kPa（考虑上部建筑影响，无覆

土，板净跨≥3米0029

b、土中外墙：（允许延性比2.0）《规范》4.8.3-2条

不考虑上部建筑影响，取55kPa (饱和土中，淤泥土)

c、带桩基钢筋混凝土底板，第4.8.15条，取值25kPa

d、相邻防护单元间隔墙,门框墙：

1）6级与6级相邻每侧：50kPa

2）6级与普通地下室普通地下室一侧：

隔墙：110kPa ；门框墙：170kPa

3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙：39kPa

e、楼梯踏步与休息平台(作为战时主要出入口)：

正面荷载：60 kPa 反面荷载：30 kPa

f、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：（kPa）

出入口部位及形式门框墙临空墙

110

200 顶板荷载考虑上部建筑物影响的室内出

入口200130顶板荷载不考虑上部建筑物影响的室出入口，室外竖井、楼梯、穿廊出入160

2403坡度室外直通单向出130

2003坡度角

主要人防墙体计算：三、

（一）、地下室墙计算：DFQ1（人防临空墙）2Morgain)

按均布荷载输入 (130kN/m人防等效静荷载标准值：

22 x1.5=25.08 N/mmf ＝ 16.72N/mm，混凝土强度等级为 C35 人防：c22 1.575N/mm ＝x1.5=2.363 N/mm f t22 2.204N/mmx1.5=3.306 N/mm＝ f tk2244 N/mm Ec=3.15x10

N/mmx1.2=3.78 x1022 360N/mmx1.2=432 N/mm HRB400钢筋抗拉强度设计值（） f＝y24 N/mm＝ E 20 x10s

计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。Morgain

1 矩形板： DFQ1

1.1 基本资料

1.1.1 工程名称：平湖金色港湾

1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）：自由 / 固端 / 自由 / 固端

1.1.3 荷载标准值

1.1.3.1 永久荷载标准值

2均布荷载： g ＝ 130kN/m k1＝ 1，对由永久荷载效应控制γ永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取G的组

＝ 1 γ合，取G 1.1.3.2 可变荷载标准值： q ＝ 0 k 1.1.4 荷载的基本组合值

2 1.1.4.1 板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{130, 130} ＝ 130kN/m

1.1.5 计算跨度 L ＝ 4050mm，板的厚度 h ＝ 300mm （h ＝ L / 14）yy2221.1.6 混凝土强度等级为 C35， f ＝ 16.72N/mm， f ＝ 1.575N/mm， f ＝

2.204N/mm tkct22 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 f ＝ 432N/mm， E ＝ 200000N/mm sy 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a ＝ 30mm、板面 a' ＝ 50mm ss 1.2 弯矩标准值

1.2.1 平行于 L 方向的跨中弯矩 M yy2 M ＝ 0.04167*130*4.05 ＝ 88.85kN·m ygk1 1.2.2 沿 L 方向的支座弯矩 M' yy2 M' ＝ -0.08333*130*4.05 ＝

-177.69kN·m gk1y 1.3 配筋计算

1.3.1 平行于 L 方向的跨中弯矩 M yy M ＝ Max{M(L), M(D)} ＝ Max{88.85, 88.85} ＝ 88.85kN·m yyy2 A ＝ 792mm，a ＝ 30mm，ξ＝ 0.076，ρ＝ 0.29%；ssy 12@125 （A ＝ 905 实配纵筋：）s1.3.2 沿 L 方向的支座弯矩 M' yy M' ＝ Max{M'(L), M'(D)} ＝ Max{-177.69, -177.69} ＝ -177.69kN·m yyy2 A' ＝1816mm，a' ＝ 50mm，ξ＝ 0.188，ρ＝ 0.73%；ssy 16@100 （A ＝ 2011 实配纵筋：）s 1.4 斜截面受剪承载力计算

V ＝ Q·L / 2 ＝ 130*4.05/2 ＝ 263.3kN y·f·b·h ＝ 0.7*1*1575*1*0.27 ＝297.6kN ≥ V ＝ 263.3kN，满足要求。β 0.7R ＝·0ht

（一侧人防，一侧非人防）DFQ2（二）、地下室墙计算：

人防等效静荷载标准值：110kN/m (按均布荷载输入Morgain) 2受力模型同DFQ1

Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。

2 矩形板： DFQ2

2.1 基本资料

2.1.1 工程名称：平湖金色港湾

2.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）：自由 / 固端 / 自由 / 固端

2.1.3 荷载标准值

2.1.

3.1 永久荷载标准值

2均布荷载： g ＝ 110kN/m k1＝ 1，对由永久荷载效应控制γ永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取G的组

＝ 1 γ合，取G 2.1.3.2 可变荷载标准值： q ＝ 0 k 2.1.4 荷载的基本

组合值

2 2.1.4.1 板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{110, 110} ＝ 110kN/m

2.1.5 计算跨度 L ＝ 4050mm，板的厚度 h ＝ 300mm （h ＝ L / 14）yy2222.1.6 混