八大处计算书圆弧滑动法
圆弧法计算滑坡稳定系数
3
4
5
6
7
459.9 813.43 982.27 951.66 890.8 782.48 632.26 486.3 409.26 145.87
8508.15 15048.46 18172.00 17605.71 16479.80 14475.88 11696.81 8996.55 7571.31 2698.60
701.5
2513.7 14256.0 6814.6
1.33
0.429
50
13.68
684
408.2 11689.7 5696.6
0.429
50
13.62
681
-940.4 8947.3 4517.7
0.429
50
13.79
689.5 -1831.7 7346.4 3839.7
0.429
50
14.35
717.5 -1010.9 2502.1 1790.4
荔县西窑1---1'治理工程剖面稳定性验算表
摩阻力 tyφi 9
ci
粘阻力 li
ci·li kN/m
滑动分力Ti 法向分力Ni
kN/m
kN/m
11
12
13
19
20
抗滑力 Ri
kN/m 21
稳定系数 Fs
24
0.429
26
0.429
26
0.429
26
3
4
5
6
7
96.84 171.55 211.59 237.48 209.28 178.22 151.45 119.54 69.43 15.48
1791.54 3173.68 3914.42 4393.38 3871.68 3297.07 2801.83 2211.49 1284.46 286.38
测量中如何放样圆弧，请移步往下看
测量中如何放样圆弧，请移步往下看放线技巧汇总：每项建筑工程施工开始就是施工定位放线，它关系到整个工程的成败。
1一般矩形建筑物放线技术1.1施工放线的第一步是复核规划定点位置一般施工总平面图上绘出的坐标，由规划技术人员现场定位，而规划定位是理论值与现场建筑物的实际位置有差别，一定要复核、纠正。
需综合设计意图，根据现场实际情况确定位置，然后将控制点引出建筑物场外，保护好桩位。
1.2第二步是测定建筑物轴线、标高。
常规做法是打龙门桩、钉铁钉，标记红三角标高。
再接各分层工序，依次往上弹线；挖土方洒灰线，捣制垫层后弹墨线，特别注意，垫层上要弹出柱子的位置，且用红油漆标记四个角，以便柱子钢筋定位。
在地梁处（±0.000）准确弹出各轴线网，且要复核，如A—B轴间5000，复核时应从B—A测量，再测建筑物总长与各轴线间相加是否吻合。
各轴线垂直引上，分楼层弹置确定控制轴网，标高由一条柱、墙角处引上，分楼层标志50cm线或者100cm线，四周每道墙、柱上均弹水平线。
施工放线是一项严谨、细致的工作，要按部就班，一步一个脚印，来不得半点马虎。
关键轴线、尺寸都由施工技术员亲自操作，如钢卷尺的“0”起点距尺端有100mm左右，而皮卷尺的“0”起点是扣勾的端点，若拉尺时一端是一个民工，一端是技术员，由于民工看错尺位经常出现放线误差10cm的事，所以技术员必须仔细复查。
2常见异形平面建筑物放线技术2.1弧线确是一个圆或一段弧需有圆心和半径，才容易求得。
但若缺少圆心怎么办？采用弓高法（微积分），宜州市政广场工程面层，其半径为200米，圆心在室内，无法确定。
只能求得圆弧上两点再通过计算，得出一个点后再分段求得另一个点，逐步分下去，以微小的直线段组合成圆弧。
2.2圆心的引用定位圆心在场地平整时尽可以应用，而挖土方时，或建筑往上伸高，圆心点即被占用或无法延高，需采取引线控制。
例如，都安县行政办公大楼的圆心点从开始到最后抹灰，都要用到，必需精确地引出，挖基础土方时，需保留其到其他基础垫层完成及弹线后才能破坏，然后垂直层层向上引用控制点。
整体圆弧滑动法
无黏性土的土坡稳定-有渗流作用时的无粘性土土坡分析
Tf
JT N
G
稳定条件：Tf>T+J
K Tf T J
顺坡出流情况:
J w sin
K Tf G cos tan cos tan tan T J G sin J sin w sin sat tan
O
R
i
d
c
i A
da b
c
Pi+1Xi+1
Gi
Xi
Pi
b
a Ti Ni
li
条分法分析步骤I
C B
1.按比例绘出土坡剖面
2.任选一圆心O，确定滑动
面，将滑动面以上土体分成 几个等宽或不等宽土条
H
3.每个土条的受力分析
i
Ni li
1 li
Gi
cosi
i
Ti li
1 li
Gi
sin i
B
β1 β
B
4.5H
=0
>0
H 2H E
黏性土的土坡稳定-整体圆弧滑动法
稳定系数法
c
N s h
泰勒（Taylor,D.W，1937）用图表表达影响因素的相互关系:根据不同的 绘出 与Ns的关系曲线
①已知坡角及土的指标c、、，求稳定的坡高h ②已知坡高h及土的指标c、、，求稳定的坡角 ③已知坡角、坡高H及土的指标c、、，求稳定安全系数K
概述
天然土坡 人工土坡 滑坡 圆弧滑动法
坡顶
坡底
坡脚
坡角
坡高
土坡稳定分析问题
概述－天然土坡
边坡稳定
1．圆弧滑动面条分法条分法常用于基坑边坡土方整体滑动的稳定验算。
(1) 基本原理瑞典圆弧滑动面条分法，是将假定滑动面以上的土体分成n 个垂直土条，对作用于各土条上的力进行力和力矩平衡分析，求出在极限平衡状态下土体稳定的安全系数。
该法由于忽略土条之间的相互作用力的影响，因此是条分法中最简单的一种方法。
边坡破坏时，土坡滑动面的形状取决于土质，对于粘土，多为圆柱面或碗形；对于砂土，则近似平面。
阻止滑动的抗滑力矩与促使滑动的滑动力矩之比，即为边坡稳定安全系数K ，可得：式中： ——滑动圆弧的长度； ——滑动面上的平均抗剪强度；R ——以滑动圆心O 为圆心的滑动圆弧的半径；W ——滑动土体的重量；d ——W 作用线对滑动圆心O 的距离；A ——滑动面积。
如K >1.0表示边坡稳定；K =1.0边坡处于极限平衡状态；K <1.0则边坡不稳定。
按上述原理进行计算，首先要确定最危险滑动圆弧的形状，即首先要找出最危险滑动圆弧的滑动圆心O ，然后找坡角圆即可画出最危险滑动圆弧。
欲找出K值最小的最危险滑动圆弧，可根据不同的土质采用不同的方法：①.内摩擦角 的高塑性粘土这种土的最危险滑动圆弧为坡脚圆，可按下述步骤求其最危险滑动圆弧的滑动圆心。
a 由下表，根据坡角 查出坡底角和坡顶角 。
b 在坡底和坡顶分别画出坡底角和坡顶角，两线的交点O，即最危险滑动圆弧的滑动圆心。
②．内摩擦角的土这类土的最危险滑动圆弧的滑动圆心的确定，如下图所示，按下述步骤进行：最危险滑动圆弧的确定a.按上述步骤求出O点；b.由A点垂直向下量一高度，该高度等于边坡的高度H，得C点，由C点水平向右量一距离，使其等于4.5倍H而得D点，连接DO；c.在DO延长线上找若干点，作为滑动圆心，画出坡脚圆，试算K值，找出K值较小的E点；d.于E点画DO延长线的垂线，再于此垂线上找若干点作为滑动圆心，试算K值，直至找出K值最小的O′点，则O′点即最危险滑动圆弧的滑动圆心。
瑞典圆弧法课程设计计算书
1 2 3 4 5 ∑
s 1653405.91 4033331.69 3718076.35 2450165.27 747410.35
γ 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00
w 33.07 80.67 74.36 49.00 14.95
θ （°） 53.00 41.00 29.00 18.00 10.00
c*l 53.86 39.54 34.10 31.46 30.02 188.98
K
2.00
3）土条数：5
表 O3
1 2 3 4 5 ∑
s 1757167.27 4376027.94 4853248.90 3526653.96 1784000.54
γ 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00
c*l 58.78 39.74 33.76 31.10 30.08 23.04 216.50
K
2.04
图 O1
图 O2
图 O3
图 O4
图 O5
图 O6
三、结论
由上述计算得出的最小 K 值为 1.99，对应圆心为 O4，大于 1.0，满足安全要求。
γ——土的容重，取20KN/ 土条的面积； ——土条的厚度，取1。
二、算例
O F C
E
D
A
1、步骤： 1) DC 边绕 D 点逆时针旋转角度β1，CE 边绕 C 逆时针旋转角度β2，旋转后的两边交于 F 点； 2) 由 D 点垂直向下量一高度 H，该高度等于边坡的高度 H，得 A 点，由 A 点水平向右量一距离，使其等于 4.5 倍 H 而得 B 点，连接 BF； 3) 在 BF 延长线上找若干点，作为滑动圆心，画出坡脚圆，将圆弧沿竖直方向分条，竖直线的间距为 1500mm； 4) 将圆弧与竖线的交点依次连成直线，做出每个土条的重心点，将重心与所做圆心连接； 5) 试算 K 值，找出 K 值最小的一点，则该点即最危险滑动圆弧的滑动圆心。 6) 用上述方法计算，经过多次试算得出结论。 其中，土坡高度 H=5m；由土坡坡度 45°可查表得出β1=28°，β2=37°。 2、计算过程 1) 土条数：5
圆弧滑动面法 桩基础
圆弧滑动面法桩基础下载温馨提示：该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。
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土坡圆弧滑动按整体稳定分析法
泰勒确定最危险滑动面圆心的经验方法 当 3 时，滑动面为坡脚圆，其最危险滑动
面圆心位置可根据φ值及β角，从图中曲线查 得θ及α值作图求得。
一、 土坡的滑动破坏形式 ※滑坡的分类
1、推动式滑坡：坡顶超载或地震 2、牵引式滑坡：坡脚受到切割
※滑坡的破坏形式
1、滑动面为平面的滑坡:
常发生于均质的无粘性土土坡中
2、滑动面为近似圆弧面的滑坡:
常发生于粘性土土坡中
二、土坡滑动失稳的机理 滑坡的实质是土坡内滑动面上作用的滑 动力超过了土的抗剪强度。
（c）中点圆
第三节
粘性土的土坡稳定分析
• 强度参数：粘聚力C，内摩擦角 分析方法可以分为两类： （1）土坡圆弧滑动按整体稳定分析法，主要 适用于均质简单土坡。 （2）条分法分析土坡稳定,对非均质土坡、土 坡外形复杂及土坡部分在水下时均适用。
O
R
一、 均质简单粘性土坡的整体稳定分析
所谓简单土坡是指土坡顶面与底面水平，坡面 BC为一平面的土坡，如图所示。 促使土坡滑动的滑动力为重力W， 沿着滑动面AD上分布的土的抗剪强度 f
第 i 条 土 的 作 用 力
O Wi
i
R αi b 3 B 4 5
C
6
7
Ti Ni li
A
2 1 -2 -1 0
粘性土坡-条分法基本原理
第 i 条 土 的 作 用 力
N i Wi cos i
Wi
i
fi
1 i tan i c i ( N i tan i c i l i ) li
边坡圆弧滑裂面最小安全系数的简捷计算法
文章编号:1006 2610(2018)03 0017 04边坡圆弧滑裂面最小安全系数的简捷计算法于兴华1,滕 凯2(1.黑龙江省水利水电集团冲填工程有限公司,哈尔滨 150001;2.齐齐哈尔市水务局,黑龙江省齐齐哈尔 161006)摘 要:针对目前求解边坡圆弧滑裂面最小安全系数方法存在的问题,建立了滑裂面安全系数的解析表达式,依据数学求极值的方法,获得了最小安全系数与边坡坡比及边坡土体特性参数之间的数值关系㊂依据该数值关系,采用最优拟合技术,以最大相对误差绝对值与标准剩余差之和最小为目标函数,经拟合分析,获得了可直接完成边坡圆弧滑裂面最小安全系数求解的简化计算公式㊂该公式表达形式简单㊁计算过程简捷㊁实际应用方便㊂精度分析及算例比较表明,在工程实际应用参数范围内,该简化公式求解结果的最大相对误差小于1.25%,完全满足实际工程的计算精度要求,具有应用推广价值㊂关键词:边坡稳定分析;圆弧滑裂面;最小安全系数;简捷计算法中图分类号:TU457;O174 文献标志码:A DOI :10.3969/j.issn.1006-2610.2018.03.005A Simplified Computing Method for Minimum Safety Factor of Slope Arc Sliding PlaneYU Xinghua 1,TENG Kai 2(1.Scouring and Filling Co.,Ltd.,Water Resources and Hydropower Group of Heilongjiang Province ,Harbin 150001,China ;2.Qigihar Municipal Water Affairs Bureau ,Qigihar ,Heilongjiang 161006,China )Abstract :Aiming at issues on computing the minimum safety factor for the arc sliding plane ,the computing formula for the factor is estab⁃lished.And numerical relation between the ratio of the minimum safety factor to the slope gradient and the parameters of the slope soil properties is derived according to the method for extremum in mathematics.Based on the numerical relation and by application of the opti⁃mum fitting technology ,the simplified computing formula for direct computation of the minimum safety factor for the arc sliding plane is obtained through the fitting analysis and with the target function of the minimum sum between the maximum relative error absolute value and the root mean squared error.The formula is simple in representation ,computation course as well s convenient for application.The precision analysis and computation comparison demonstrate that the maximum relative error of computation by the formula is lower than 1.25%.It fully satisfies requirement on engineering computation precision and is worth of developing for application.Key words :analysis on slope stability ;arc sliding plane ;minimum safety factor ;simplified computing method 收稿日期:2018-01-19 作者简介:于兴华(1972-),男,黑龙江省哈尔滨市人,高级工程师,主要从事工程建设管理研究工作. 基金项目:齐齐哈尔市科技攻关项目(SHFZGG201407).1 研究背景边坡稳定分析的圆弧滑动法是Fellenius 基于极限平衡理论与1936年提出的,在此之后,Bishop㊁Spencer 及Sarma 等又先后提出了各种简化方法㊂由于其分析计算的过程是通过完成对多个假定滑弧面上土体条分块的受力求和来实现的,因此,求解过程繁复,计算工作量大㊂但因该方法基本概念清楚,涉及原理简单,实际工程应用较久,且获得了较好的工程检验效果,所以,圆弧滑动法仍然是目前作为边坡稳定分析的主要方法,并被纳入相关设计规范[1]㊂为了加快寻求边坡临界滑裂面和最小安全系数的计算方法,相关学者开展了大量而卓有成效的研究工作,截止目前,以提出的计算方法主要有智能算法[2-7]㊁试算法[8-10]㊁图表法[11]及解析法[12]㊂智能算法虽然可利用微机通过最优化方法完成求解,但因涉及初值选取及局部最优解问题,往往使计算可能不收敛或无真解获得;试算法由于涉及的计算公式比较冗长,且需通过反复的逐次逼近,实际应71工程地质与测量 西北水电㊃2018年㊃第3期 ===============================================用繁琐不便;图表法虽然计算过程比较直观,但因受图表束缚,不便实际工作,而且由于现有图表法是基于瑞典条分法所得,实际应用误差较大,一般为10%~20%;解析法虽然可以直接完成相关参数求解(圆心坐标及圆弧半径),但因各参数及相关中间变量的表达式过于复杂,计算过程十分繁复,而且由于在公式推导中将多个反三角函数和根式进行了麦克劳林展开式近似替代,受变量值域及误差累积影响,计算精度不易保证㊂为了进一步简化求解边坡滑动最小安全系数的计算过程,实现利用已知的边坡高度㊁边坡坡比及边坡土体特征参数直接完成最小安全系数求解,本文通过数学方法,基于安全系数的基本计算公式,以积分函数取代条分求和,用求极值方法取代逐次逼近计算,经推导及整理,获得了边坡稳定最小安全系数与边坡坡比及土体参数的数值对应关系,并依据该数值关系绘制了相应的关系曲线,基于曲线特点,采用最优化拟合技术,取最大误差绝对值与标准剩余差之和最小为目标函数,经逐次拟合比选,获得了可直接完成边坡稳定最小安全系数求解的简化计算公式,该公式表达形式简单㊁计算过程简捷㊁求解精度高㊁便于实际工程应用㊂2 简化计算公式的建立2.1 解析计算公式的推求图1的滑裂面为圆弧的土质边坡,边坡的高度为H,边坡比为m(对应的倾角为β),容重为γ,滑裂面上土的黏聚力及内摩擦角分别为c及φ㊂滑弧圆心为O(a,b)(a,b分别为x㊁y轴的坐标值), E1E2E3E4为滑弧上方划分的面积A i的第i块微小土体条㊂图1 圆弧滑动图根据图1中滑裂面的几何关系及受力分析, Fellenins依据极限平衡理论建立的边坡稳定安全系数的计算公式为[13-15]:k=M r Ms=C^L+γtanφ∑A i cosαiγ∑A i sinαi(1)式中:k为边坡稳定安全系数;^L为滑弧的长度;αi 为第i块土体条底面中点的法线与铅直线的夹角; M r㊁M s分别为所有抗滑力与所有下滑力绕圆心O 点的力矩㊂根据图1中的几何关系,利用积分取代式(1)中求和部分,经整理可得:k=c∫l0r secαd x+γtanφ[∫L0r(y1-y2)cosαd x+∫l L(H-y2)cosαd x]γ[∫L0r(y1-y2)sinαd x+∫l L r(H-y2)sinαd x](2) 其中:α=arcsin(x-a r)(3)r=a2+b2(4)L=H cotβ(5)l=a+r2-(b-H)2(6)y1=x tanβ(7)y2=b-r2-(x-a)2(8) 将式(3)~(8)代入式(2),并设μ=a H㊁p=b H㊁ρ=μ2+p2=r H㊁y=γH c tanφ,完成对式(2)的积分,经进一步整理可得:k=f cγH(9) 其中:f=A+By(10) A=2ρ2[sin-1(ρ2-(p-1)2ρ)+sin-1(μρ)]μcotβ+p-13(1+cot2β)(11)81于兴华,滕凯.边坡圆弧滑裂面最小安全系数的简捷计算法===============================================B ={ρ2(1-p )sin -1(ρ2-(p -1)2ρ)+ρ2(μtan β-p )sin -1(μρ)+ρ2(μtan β-1)sin -1(cot β-μρ)-13tan β[2ρ2+(cot β-p )2]×ρ2-(cot β-μ)2+13[4ρ2-(p -1)2]ρ2-(p -1)2+(23p 3tan β+μ2p tan β+μp 2+43μ3)}/[μcot β+p -13(1+cot 2β)](12)式中:μ㊁p ㊁ρ㊁A 及B 均为中间变量;y 为边坡已知特征综合参数;f 为边坡稳定影响系数㊂为求得最危险圆弧滑动面,即k min 值,将式(10)~(12)代入式(9),完成对式(9)的求导,并令其为0,即为:ək əa =c γH əf əa =0,ək əb =c γH əfəb=0(13) 经进一步整理可得:2(μ-p cot β)[sin -1(ρ2-(p -1)2ρ)+sin -1(μρ)]+[μ(p -1)+(μ2+p )cot β]1ρ2-(p -1)2+(p +μcot β)+y {[cot β(p 2+12ρ-p )-μ(p -1)]sin -1(ρ2-(p -1)2ρ)+[(μ2+12ρ2)tan β+(p 2+12ρ2)×cot β-2μp ]sin -1(μρ)+[12ρ2tan β+(μ-p cot β)(μtan β-1)]sin -1(cot β-μρ)+[12(1-3μtan β)+p ]×ρ2-(cot β-μ)2+[2μ-12(3p +1)cot β]ρ2-(p -1)2+32μp (tan β-cot β)+2μ2-p 2}=0(14) 由式(13)可见,当f 取得最小值f min 时,k 即为最小值k min ㊂因此,求k min 就转化为利用式(14)㊁(10)求f min 问题㊂对于某一固定边坡,其坡比m ㊁坡高H ㊁土体容重γ㊁黏聚力c 及内摩擦角φ均为已知值,因此,可设μ的第1次迭代值为μ1,利用式(14)通过试算(或采用黄金分割法)即可求得与μ1相对应的p 1,将μ1㊁p 1代入式(11)㊁(12)及式(10)即可求得与其相对应的f 1,按照这一计算过程和步骤,再分别选取μ2,μ3, ,μn 求出与其相对应的f 2,f 3, ,f n 值,并比较其大小,直到获得f min ,进而由式(9)即可求得边坡稳定最小安全系数k min 值㊂2.2 简化公式的建立利用上述解析计算公式求解边坡稳定最小安全系数的过程尚显过于繁琐,为了进一步简化计算过程,本文在对大量计算成果进行分析及整理的基础上,提出了可直接完成边坡最小安全系数求解的计算公式㊂2.2.1 f min ~m ~y 曲线分析根据文献[14]㊁[15]可知,产生圆弧滑裂的边坡土体均为黏性土,其黏聚力c 一般均大于10kPa,边坡已知特征综合参数y 的值域范围一般为0~90㊂在实际工程中,经常遇到的挖填方或自然土质边坡工程,其边坡比m 一般多在1∶0.5~1∶5.0(对应的倾角β为63.43°~11.31°),依据参数的这一适用范围,利用公式(14)及式(10)采用上述计算方法,可分别求得与边坡坡比m 及边坡已知特征综合参数y 相对应的边坡最小稳定影响系数f min ,有关计算结果见表1㊂表1 f为了分析f min ~m ~y 的数值函数对应关系,利用表1中的计算结果即可完成f min ~m ~y 的关系曲线绘制,见图2所示㊂由图2可见,当y 值一定时,f min 随m 值的减小而增大,并且f min ~y 曲线的切线斜率随m 值的增大而减小;而当m 为一定值时,f min 随y 值的增大呈非线性关系增加,并且f min ~y 曲线的切线斜率随y 值的增大而减小(即为:f min 的增量Δf min 随y 值的增大而减小),因此f min ~y 为指数小于1的指数函数曲91西北水电㊃2018年㊃第3期===============================================线;当y =0时,f min >0,曲线在纵坐标轴上的截距应为φ=0时的边坡最小稳定影响系数f min ㊂图2 f min ~m ~y 关系曲线图2.2.2 简化计算公式根据上述分析,f min ~y 可表示为指数函数形式,且指数x ∈(0,1),曲线在纵坐标轴上的截距D >0㊂基于这一分析成果,为使替代函数具有更好的拟合精度,本文取最大相对误差绝对值与标准剩余差之和最小为目标函数,即为:S =min max f ′min -f min +∑ni =1(f ′(min)i -f (min)i )2n -éëêêêùûúúú1(15)式中:S 为最大相对误差绝对值与标准剩余差之和最小的目标值;f ′min 为f min 近似替代值;n 为拟合计算的数据样本数㊂经逐次拟合逼近即可求得表1中关于f min ~m~y 数值关系的最优拟合,替代式为:f ′min =C y x +D(16)其中:C =1.168m -1+0.065m 2.2+0.747D =exp(2.038-0.258m 0.706)x =1/exp(0.097m0.906+0.0315ìîíïïïï)(17)式中:C ㊁D ㊁x 均为与边坡比m 有关的中间变量㊂3 简化计算公式的精度分析依据实际边坡工程的参数范围(1∶5≤m ≤1∶0.5,0≤y ≤90),利用式(14)及式(10),采用前面已介绍的逐次逼近的方法即可求得当m 为一定值,在已知边坡H ㊁c ㊁γ㊁r 及φ情况下的f min 值,再将这些已知参数分别代入式(17)㊁(16)可直接求出f ′min ,并由式(18)求得本文公式计算边坡稳定最小安全系数与理论计算值的相对误差,即为:z i =k′(min)i -k (min)i k (min)i ×100%=f ′(min)i -f (min)if (min)i×100%(18)式中:k′min 为利用本文简化公式求得的边坡稳定最小安全系数㊂在工程适用参数范围内,选取不同的y i (i =1,2, ,n )及m j (j =1,2 ,N ),根据边坡稳定最小安全系数的解析计算公式及简化计算公式可分别求得f (min)ij 及f ′(min)ij ,进而由式(18)求得与其相对应的相对误差z ij 值,并从中可分别选出与y i 及m j 相对应的绝对值最大的正㊁负相对误差,据此可完成式(16)替代式(10)的拟合相对误差包络图,见图3㊂图3 式(16)相对误差包络图由图3可见,式(16)替代式(10)相对误差包络图所形成的正㊁负误差面积基本相等,最大相对误差绝对值也基本相等,且最大拟合相对误差小于1.25%,因此,式(16)具有较好的拟合替代精度,完全满足实际工程的计算精度要求㊂4 算例及比较为说明本文简化公式的适用性及计算精度,现以工程实例计算结果的比较进行说明㊂为便于计算,将所引用相关文献计算实例的边坡参数及最小安全系数的求解成果列于表2㊂依据各算例边坡的已知参数,采用本文公式可直接完成边坡稳定最小安全系数求解,并完成精度比较,结果见表2㊂表2 工程实例计算结果比较表数值变化较大,但本文简化公式的计算结果与原文计算结果相对误差的绝对值均不超过1.23%,可见,本文公式具有较好的计算精度㊂(下转第31页)02于兴华,滕凯.边坡圆弧滑裂面最小安全系数的简捷计算法===============================================机和车载技术的支持下,可以用它得到的点云数据将地表的植被㊁构筑物㊁移动物体等数据信息分类提取应用,且激光雷达技术拥有较高的数据精度,将其加入数据处理的原始数据中,与倾斜摄影相结合,可以提高空三计算的效率㊁三维模型数据精度㊁倾斜实际产品效果等㊂在进行修模作业时,大大减少了人工修改㊁构筑物分类㊁单体化分类的工作量㊂虽然目前采集成本较高,但是优势明显,必将得到广泛应用㊂(5)计算机技术成为模型产品生产的基础,单机的低效率同样制约模型的生产效率㊂近些年通过对计算机的硬件性能提升㊁软件算法的改进优化㊁增加多节点并行计算的功能,已经很大程度上改善的生产效率问题,将仅仅由计算机参与的生产时间压缩到较短的范围㊂5 结 语基于ContextCapture 实景建模及应用技术,改变了传统的测绘行业作业方式,并且大幅提升了测绘作业效率,节约大量外业工作时间,同时协助设计工作从简单的平面画图为基础转变到了以三维模型为基础,大大增加了设计的直观性和三维模型的适用范围,可以满足不同的工程需要㊂倾斜摄影实景建模技术具有高效率㊁高还原度㊁以及快速获得海量地理信息数据的特点,倾斜摄影技术日趋成熟,不断发展,应用将更加广泛㊂三维技术不断向高科技和数字化的方向发展,未来必将成为测绘的核心技术,成为数字城市的数据基础㊂参考文献:[1] 戴竹红,李柳兴,邹发东.基于SMART3D 的实景三维建模与应用[J].广西城镇建设,2015(04):113-115.[2] 刘朋俊,尚俊玲,李引生,等.Microstation 软件在数字地形图测绘中的应用[J].勘察科学技术,2007(03):50-52.[3] 张超,魏占营,王锐,等.数字城市建模方法研究与应用[J].测绘科学,2012,37(05):190-193.[4] 王东旭.EPS 地理信息工作站基础平台在数字测图中的应用[J].北京测绘,2014(02):128-133.[5] 徐中华,刘万华,余成江.清华山维一体化软件EPS 脚本语言的应用[J].城市勘测,2007(06):88-90.[6] 谭敏.基于车载激光点云数据的路面检测与重建[J].测绘与空间地理信息,2015(07):115-117.[7] 王进丰,李小帅,傅尤杰.CATIA 软件在水电工程三维协同设计中的应用[J].人民长江,2009,40(04):68-70.[8] 钭春红.Google Earth 在水利水电测绘中的应用[J].地理空间信息,2011(05):53-55.[9] 秦国民,戴荣.基于GIS 和DEM 的流域特征信息提取--以吉太曲流域为例[J].西北水电,2010(03):4-5.[10] 吕宝雄,巨天力.三维激光扫描技术在水电大比例尺地形测量中的应用研究[J].西北水电,2011(01):14-16. (上接第20页)5 结 语针对目前开展边坡圆弧滑裂面稳定最小安全系数求解方法存在的问题,提出了边坡稳定最小安全系数求解的简化计算公式,该公式具有以下主要优点:(1)利用边坡已知参数即可直接完成边坡圆弧滑裂面稳定最小安全系数求解,避免了传统算法必须首先完成最危险滑裂面所对应圆心坐标及圆弧半径的繁复的中间求解过程,使求解计算简捷直观㊂(2)公式表达形式均为简单的指数函数,利用普通的计算器即可非常方便地完成求解运算,便于实际推广应用㊂(3)精度分析及算例计算结果比较说明,在工程适用参数范围内,本文简化计算公式求解结果的最大相对误差小于1.25%,完全满足实际工程的计算精度要求㊂参考文献:[1] 中华人民共和国水利部.碾压式土石坝设计规范:SL274-2001[S].北京:中国水利水电出版社,2001.[2] 弥宏亮,陈祖煜.遗传算法在确定边坡稳定最小安全系数中的应用[J].岩土工程学报,2003,25(06):671-675.[3] 李守巨,刘迎曦,何翔,等.基于模拟退火算法的边坡最小安全系数全局搜索方法[J].岩石力学与工程学报,2003,22(02):236-240.[4] 李亮,迟世春,林皋.基于蚁群算法的复合形法及其在边坡稳定分析中的应用[J].岩土工程学报,2004,26(05):691-696.[5] 张慧,李立增,王成华.粒子群算法在确定边坡最小安全系数中的应用[J].石家庄铁道学院学报,2004,17(02):1-4,10.[6] 陈云敏,魏新江,李育超.边坡非圆弧临界滑动面的粒子群优化算法[J].岩石力学与工程学报,2006,25(07):1443-1449.[7] 邓东平,李亮,赵炼恒.基于Janbu 法的边坡整体稳定性滑动面搜索新方法[J].岩土力学,2011,32(03):891-898.[8] 李同录,李萍,郑书彦.土坡稳定分析圆弧法的解析解及应用[J].煤田地质与勘探,200432(05):29-32.[9] 蒋斌松,蔡美峰,吕爱钟.边坡稳定性的解析计算[J].岩石力学与工程学报,2004,23(16):2726-2729.[10] 杨庚宇,赵少飞.土坡稳定分析圆弧滑动法的解析解[J].工程力学,1998(S1):440-444.[11] 公路路基设计手册[M].交通部第二公路勘察设计院,北京:1997.[12] 李闯,赵盛杰,董晔,等.Fellenius 法的解析解法[J].水利与建筑工程学报,2016,14(05):202-210.[13] 张天宝.土坡稳定分析圆弧法的数值研究[J].成都工学院学报,1978(1/2):97-122.[14] 卢廷浩.土力学[M].2版.南京:河海大学出版社,2005.[15] 武汉水利电力学院主编.土力学及岩石力学[M].北京:水利电力出版社,1979,12.13西北水电㊃2018年㊃第3期===============================================。
圆弧法计算路基稳定性课程设计
圆弧法计算路基稳定性课程设计
我可以为您提供一些关于圆弧法计算路基稳定性的基本信息。
圆弧法是一种常用的计算路基稳定性的方法，通常用于计算土质路基在施工过程中的稳定性。
步骤如下：
1. 收集和分析相关数据，包括路基的几何形状、土壤的物理特性和工程设计要求等。
2. 根据路基的几何形状和设计要求，绘制出路基的平面布置图。
3. 将路基划分为若干个较小的单元，每个单元的宽度通常为路堑或路埂的宽度。
4. 计算每个单元的最大静侧压力。
这可以通过使用相关的土力学理论和公式来实现。
5. 计算每个单元的承载力。
这可以通过使用相关的土力学理论和公式来实现。
6. 比较每个单元的最大静侧压力与承载力，如果最大静侧压力大于承载力，则认为该单元不稳定。
7. 如果某个单元不稳定，则根据具体情况采取相应的稳定措施，例如增加边坡的坡度或增加支撑结构等。
请注意，以上步骤仅为一般性指导，具体的路基稳定性计算应根据实际情况和相关的规范和标准进行。
在进行任何工程设计之前，建议与专业工程师或相关机构进行咨询和指导。
如果您需要更详细和专业的信息，建议您咨询相关领域的专业人士或参考相关的教材、规范和标准等参考资料。
圆弧与直线滑动法相结合计算土岩共存边坡滑坡推力-2019年精选文档
圆弧与直线滑动法相结合计算土岩共存边坡滑坡推力1. 工程概况昆明某项目位于昆明市五华区龙泉路长虫山的山脚，场区原始地形大致呈西北高，东南低，高差最大达40m左右。
因拟建项目内含29F 高层建筑及1～3层地下室，根据建筑设计要求，对地下室周边临近规划道路及景观设计（下沉广场、架空花园等）的区域进行边坡治理，边坡治理高度为现状地面下2～22.5米。
1.1 工程地质条件。
根据该场地《边坡专项勘察报告》中勘察钻孔（最大揭露深度36.70米）信息，场地表层为不等厚的填土（杂填土、耕土）外，中间均为坡残积的粘性土、砾砂，下段为④层砂岩：强风化，中厚层状，风化差异较大，裂隙比较发育，岩芯多呈砾砂状、碎块状，局部见泥岩薄层，间夹白云质灰岩层，岩层倾向∠15～22°，与坡向相同。
⑤白云质灰岩：灰色，强风化，裂隙发育，岩芯多呈砾砂、块状，极少量岩芯呈短柱状，局部为泥灰岩，间夹砂岩层。
边坡治理范围内，现状地面下5～8米即进入强风化（④砂岩）或中风化（⑤白云质灰岩）。
1.2 水文地质条件。
场地上层降雨滞水通过外围道路排水沟向地势低除排干，由于岩层倾向与坡向相同，场地下部基岩裂隙水顺岩石结构面向坝区排泄，且边坡开挖深度大都在基岩以上，因此地表水、基岩裂隙水及岩溶水对边坡稳定影响应不是很大。
1.3 边坡治理设计验算参数选取表（见表1）。
1.4 边坡治理方法。
（1）边坡治理采用抗滑桩+预应力锚索+桩间挡土板等结合地基土加固的综合治理方案，通过对计算结果数据的统计分析整理，发现边坡滑坡推力计算结果，对抗滑桩桩身配筋、位移变形，以及预应力锚索所需锚固力值影响非常大，这意味着滑坡推力计算选取模型的合理性及计算结果的准确性对边坡治理工程起了决定性作用。
（2）边坡破坏时，土质边坡滑动面的形状，取决于土体性状，对于粘性土占多数的土质边坡，通常选用圆弧滑动法进行计算分析，将边坡体沿滑面划分为若干刚性垂直条块，条块间沿底滑面传递滑坡推力。
圆弧滑动法计算在深基坑支护设计中的应用
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Doors & Windows
表 2 圆弧滑动法采用分条法的具体计算过程表
应用与实践
编号
土条中点处高 度 h（i m）
土条重量
Qi=∑（γi×hi×bi （kN）
sinαi
切向 Ti=Qi× sinαi
cosαi
法向力 Ni=Qi×cosαi
tanφi
摩阻力 fi=Ni×tanφi
2 本工程的地质、水文情况及土层力学参数
本工程地处岩溶地貌，地势平坦。根据钻探揭露结果有 2 个主要土层，自上而下分别为：上覆人工堆填（Q4ml）杂填土① 层，层厚为 0.50m~7.50m，平均为 2.97m；第四系上更新统残积 层（Q3el）红黏土②层：红黏土②-1 层厚为 2.20m~17.00m，平均 为 10.76m，红黏土②-2 层厚为 0.90m~9.20m，平均为 2.95m；下 伏二迭系下统的石灰岩③层。
关键词：深基坑工程；圆弧滑动法计算；边坡稳定性分析；排桩支护设计；喷射混凝土放坡护坡
1 引言
在深基坑工程施工之前要编制《土方开挖及深基坑支护 安全专项施工方案》（以下简称:专项施工方案）来保证深基坑 工程的安全施工，而其中深基坑支护设计是保证深基坑工程 施工作业安全的前提条件。现以中铁上海工程局集团第五工 程有限公司武鸣基地建设项目一期工程（以下简称“本工程”） 房屋建筑工程中深基坑工程为例，本工程为一层地下室，开挖 深度 5.55m~7.15m，土层平均厚度为 16.68m，这属于危险性较大 的分部分项工程。易引发深基坑工程施工质量安全事故的主要 原因之一是基坑支护失稳而造成土体坍塌，为了避免灾难性的 工程质量安全事故的发生，从根据基坑边界和土层条件的不同， 经过圆弧滑动法计算，分析深基坑边坡稳定性后设计为喷射混 凝土放坡护坡和排桩支护（排桩间采用土拱作法支护），来重点 阐述圆弧滑动法计算在深基坑支护设计中的应用。
圆弧滑动计算方法
承载能力极限状态1）根据JTJ250-98《港口工程地基规范》的规定，土坡和地基的稳定性验算，其危险滑弧应满足以下承载能力极限状态设计表达式：/Sd Rk R M M γ≤式中：Sd M 、Rk M ——分别为作用于危险滑弧面上滑动力矩的设计值和抗滑力矩的标准值；R γ为抗力分项系数。
2）采用简单条分法验算边坡和地基稳定，其抗滑力矩标准值和滑动力矩设计值按下式计算：()cos tan ()sin Rk ki i ki i ki i ki Sd s ki i ki i M R C L q b W M R q b W αϕγα⎡⎤=++⎣⎦⎡⎤=+⎣⎦∑∑∑式中：R ——滑弧半径（m ）； s γ——综合分项系数，取1.0；ki W ——永久作用为第i 土条的重力标准值（KN/m ），取均值，零压线以下用浮重度计算；ki q ——第i 土条顶面作用的可变作用的标准值（kPa ）；i b ——第i 土条宽度（m ）；i α——第i 土条滑弧中点切线与水平线的夹角（°）；ki ϕ、ki C ——分别为第i 土条滑动面上的内摩擦角（°）和粘聚力（kPa ）标准值，取均值；i L ——第i 土条对应弧长（m ）。
3）地基稳定性计算步骤（1） 确定可能的滑弧圆心范围。
通过边坡的中点作垂直线和法线，以坡面中点为圆心，分别以1/4坡长和5/4坡长为半径画同心圆，最危险滑弧圆心即在该4条线所包含的范围内。
（2） 作滑动滑弧。
选定某些滑动圆心，作圆与软弱层相切，则与防波堤及土层相交的圆弧即为滑弧。
（3） 进行条分。
对滑弧内的土层等进行条分，选择土条的宽度，并且对土条进行编号。
（4） 计算各个土条的自重力。
利用公式ki i i i W h b γ=计算各个土条的自重力。
（5） 计算滑弧中点切线与水平线的夹角。
作滑弧的中点切线，读出它与水平线之间的夹角，注意滑弧滑动的方向，确定夹角的正负。
（6） 确定土条内滑弧的内摩擦角与粘聚力。
八大处计算书圆弧滑动法
工况1：天然状态------------------------------------------------------------------------计算项目：等厚土层土坡稳定计算------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 2坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 2.300 10.000 02 10.000 0.000 1超载1 距离2.000(m) 宽5.000(m) 荷载(30.00--30.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 2层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板? 强度增十字板羲? 强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值系数1 5.000 25.000 --- 28.000 29.000 --- --- --- --- --- --- ---2 5.000 20.000 --- 18.000 18.000 --- --- --- --- --- --- ---下部土层数 1层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板? 强度增十字板羲? 强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值系数1 2.000 25.000 --- 28.000 29.000 --- --- --- --- --- --- ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 0.500(m)圆弧入口起点x坐标: 6.000(m)圆弧入口终点x坐标: 7.000(m)圆弧出口起点x坐标: 1.000(m)圆弧出口终点x坐标: 5.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)入口搜索步长: 1.000(m)出口搜索步长: 1.000(m)搜索圆弧底的上限: 1000.000(m)搜索圆弧底的下限: -1000.000(m)圆弧限制最小弓高: 1.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------ 最不利滑动面:滑动圆心 = (0.113,11.233)(m)滑动半径 = 6.014(m)滑动安全系数 = 1.090起始x 终止x ? li Ci 謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1.224 1.583 12.391 0.37 18.00 18.00 5.31 0.00 0.00 0.000.00 0.00 1.14 8.291.583 1.941 15.917 0.37 18.00 18.00 15.84 0.00 0.00 0.000.00 0.00 4.34 11.661.9412.300 19.506 0.38 18.00 18.00 26.20 0.00 0.00 0.000.00 0.00 8.75 14.872.300 2.762 23.726 0.51 18.00 18.00 39.48 0.00 0.00 0.000.00 0.00 15.88 20.842.7623.225 28.644 0.53 18.00 18.00 37.37 0.00 0.00 0.000.00 0.00 17.91 20.153.225 3.687 33.807 0.56 18.00 18.00 34.77 0.00 0.00 0.000.00 0.00 19.35 19.413.6874.150 39.308 0.60 18.00 18.00 31.59 0.00 0.00 0.000.00 0.00 20.01 18.704.150 4.612 45.289 0.66 18.00 18.00 27.67 0.00 0.00 0.000.00 9.37 26.33 20.314.6125.075 52.003 0.75 18.00 18.00 22.77 0.00 0.00 0.000.00 13.87 28.88 20.865.075 5.537 59.993 0.93 18.00 18.00 16.33 0.00 0.00 0.000.00 13.87 26.16 21.575.5376.000 71.285 1.44 18.00 18.00 6.31 0.00 0.00 0.000.00 13.88 19.12 28.11总的下滑力 = 187.875(kN)总的抗滑力 = 204.786(kN)土体部分下滑力 = 187.875(kN)土体部分抗滑力 = 204.786(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)工况2：暴雨------------------------------------------------------------------------计算项目：等厚土层土坡稳定计算------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法地震烈度: 8 度水平地震系数: 0.200地震作用综合系数: 0.250地震作用重要性系数: 1.000地震力作用位置: 质心处水平加速度分布类型：矩形[坡面信息]坡面线段数 2坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 2.300 10.000 02 10.000 0.000 1超载1 距离2.000(m) 宽5.000(m) 荷载(30.00--30.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 2层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板? 强度增十字板羲? 强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值系数1 5.000 25.000 --- 25.000 26.000 --- --- --- --- --- --- ---2 5.000 20.000 --- 15.000 15.000 --- --- --- --- --- --- ---下部土层数 1层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板? 强度增十字板羲? 强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa)长系数下值(kPa) 数水下值系数1 2.000 25.000 --- 25.000 26.000 --- --- --- --- --- --- ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 0.500(m)圆弧入口起点x坐标: 6.000(m)圆弧入口终点x坐标: 7.000(m)圆弧出口起点x坐标: 1.000(m)圆弧出口终点x坐标: 5.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)入口搜索步长: 1.000(m)出口搜索步长: 1.000(m)搜索圆弧底的上限: 1000.000(m)搜索圆弧底的下限: -1000.000(m)圆弧限制最小弓高: 1.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------ 最不利滑动面:滑动圆心 = (0.113,11.233)(m)滑动半径 = 6.014(m)滑动安全系数 = 0.863起始x 终止x ? li Ci 謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1.224 1.583 12.391 0.37 15.00 15.00 5.31 0.00 0.27 0.000.00 0.00 1.38 6.881.583 1.941 15.917 0.37 15.00 15.00 15.84 0.00 0.79 0.000.00 0.00 4.96 9.621.9412.300 19.506 0.38 15.00 15.00 26.20 0.00 1.31 0.000.00 0.00 9.59 12.212.300 2.762 23.726 0.51 15.00 15.00 39.48 0.00 1.97 0.00 0.00 0.00 16.99 17.052.7623.225 28.644 0.53 15.00 15.00 37.37 0.00 1.87 0.00 0.00 0.00 18.92 16.463.225 3.687 33.807 0.56 15.00 15.00 34.77 0.00 1.74 0.00 0.00 0.00 20.25 15.833.6874.150 39.308 0.60 15.00 15.00 31.59 0.00 1.58 0.00 0.00 0.00 20.78 15.254.150 4.612 45.289 0.66 15.00 15.00 27.67 0.00 1.38 0.00 0.00 9.37 26.96 16.594.6125.075 52.003 0.75 15.00 15.00 22.77 0.00 1.14 0.00 0.00 13.87 29.35 17.085.075 5.537 59.993 0.93 15.00 15.00 16.33 0.00 0.82 0.00 0.00 13.87 26.45 17.745.5376.000 71.285 1.44 15.00 15.00 6.31 0.00 0.32 0.00 0.00 13.88 19.20 23.33总的下滑力 = 194.822(kN)总的抗滑力 = 168.042(kN)土体部分下滑力 = 194.822(kN)土体部分抗滑力 = 168.042(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)工况3：地震------------------------------------------------------------------------计算项目：等厚土层土坡稳定计算------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法地震烈度: 8 度水平地震系数: 0.200地震作用综合系数: 0.250地震作用重要性系数: 1.000地震力作用位置: 质心处水平加速度分布类型：矩形[坡面信息]坡面线段数 2坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 2.300 10.000 02 10.000 0.000 1超载1 距离2.000(m) 宽5.000(m) 荷载(30.00--30.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 2层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板? 强度增十字板羲? 强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值系数1 5.000 25.000 --- 28.000 29.000 --- --- --- --- --- --- ---2 5.000 20.000 --- 18.000 18.000 --- --- --- --- --- --- ---下部土层数 1层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板? 强度增十字板羲? 强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值系数1 2.000 25.000 --- 28.000 29.000 --- --- --- --- --- --- ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 0.500(m)圆弧入口起点x坐标: 6.000(m)圆弧入口终点x坐标: 7.000(m)圆弧出口起点x坐标: 1.000(m)圆弧出口终点x坐标: 5.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)入口搜索步长: 1.000(m)出口搜索步长: 1.000(m)搜索圆弧底的上限: 1000.000(m)搜索圆弧底的下限: -1000.000(m)圆弧限制最小弓高: 1.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心 = (0.113,11.233)(m)滑动半径 = 6.014(m)滑动安全系数 = 1.039起始x 终止x ? li Ci 謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1.224 1.583 12.391 0.37 18.00 18.00 5.31 0.00 0.27 0.000.00 0.00 1.38 8.281.583 1.941 15.917 0.37 18.00 18.00 15.84 0.00 0.79 0.000.00 0.00 4.96 11.591.9412.300 19.506 0.38 18.00 18.00 26.20 0.00 1.31 0.000.00 0.00 9.59 14.732.300 2.762 23.726 0.51 18.00 18.00 39.48 0.00 1.97 0.000.00 0.00 16.99 20.582.7623.225 28.644 0.53 18.00 18.00 37.37 0.00 1.87 0.000.00 0.00 18.92 19.853.225 3.687 33.807 0.56 18.00 18.00 34.77 0.00 1.74 0.000.00 0.00 20.25 19.103.6874.150 39.308 0.60 18.00 18.00 31.59 0.00 1.58 0.000.00 0.00 20.78 18.384.150 4.612 45.289 0.66 18.00 18.00 27.67 0.00 1.38 0.000.00 9.37 26.96 19.994.6125.075 52.003 0.75 18.00 18.00 22.77 0.00 1.14 0.000.00 13.87 29.35 20.575.075 5.537 59.993 0.93 18.00 18.00 16.33 0.00 0.82 0.000.00 13.87 26.45 21.345.5376.000 71.285 1.44 18.00 18.00 6.31 0.00 0.32 0.000.00 13.88 19.20 28.02总的下滑力 = 194.822(kN)总的抗滑力 = 202.429(kN)土体部分下滑力 = 194.822(kN)土体部分抗滑力 = 202.429(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)。
圆弧滑动法求地基承载力 下
圆弧滑动法求地基承载力下
张孙振
【期刊名称】《水运工程》
【年(卷),期】1991(000)011
【总页数】7页(P53-58,60)
【作者】张孙振
【作者单位】无
【正文语种】中文
【中图分类】TU470.1
【相关文献】
1.圆弧滑动法求地基承载力上 [J], 张孙振
2.稳定渗流作用下圆弧滑动土坡稳定分析的代替法改进 [J], 黄耀英;沈振中;包腾飞
3.采用动测法求地基承载力 [J], 陈灿明;戴冠英
4.集中荷载下条形基础弹性地基梁法地基承载力计算及应用 [J], 明茂刚
5.集中荷载下条形基础弹性地基梁法地基承载力计算及应用 [J], 明茂刚
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圆弧滑面的条分法分析
5.7.2 圆弧滑面的条分法分析常用的有瑞典圆弧法(W·Fellenius，1936年)和毕肖普法(A·W·Bishop，1955年):a、瑞典法1.基本原理假定土坡沿圆弧面滑动(图5-7-6)，ABCD为滑动土体，AD为圆弧滑动面。
条分法就是将圆弧滑动体分成若干竖直的土条，计算各土条对圆弧圆心O的抗滑力矩与滑动力矩，由抗滑力矩与滑动力矩之比(稳定安全系数)来判别土坡的稳定性。
这时需要选择多个滑动圆心，分别计算相应的安全系数，其中最小的安全系数对应的滑动面为最危险的滑动圆。
最小安全系数的范围值应为K min=1.1～1.5，重要工程的K min应取高值。
2.具体分析步骤图5-7-6 (1)按比例绘出土坡截面图5-7-7；(2)任意一点O作为圆心，以O点至坡脚A作为半径r，作滑弧面AC；(3)将滑动面以上土体竖直分成几个等宽土条，土条宽为0.1r；(4)按图示比例计算各土条的重力G i(图5-7-7), 滑动面ab近似取直线，ab直线与水平面夹角为βi；分别计算G i在ab面上法向分力和切向分力:土条两侧面上的法向力、切向力相互平衡抵消(由此引起的误差一般在10%～15%)，可以不计；(5)计算各土条底面切力对圆心的滑动力矩:(6)计算各土条底面的抗剪强度所产生的抗滑力矩：图5-7-7(7)稳定安全系数为：(8)假定几个可能的滑动面，分别计算相应的安全系数K，其中K min所对应的滑动面为最危险的滑动面。
b、毕肖普条分法图5-7-8所示土坡，任意一土条i上的作用力中有5个未知数，属于二次静不定问题。
毕肖普在求解时补充了两个假设条件：忽略土条间的竖向剪切力X i和X i+1的作用；对滑动面的切向力T i的大小作了规定。
根据土条i的竖向平衡条件可得：①滑动面上的抗滑力为T i′=τfiΔl i=T i，安全系数为K，则②图5-7-8 将公式②代入公式①，得：③ 再将公式③代入公式得：④毕肖普假设X i+1-X i=0，则公式④可简化为：⑤式中：li---各土条弧长。
弧形闸门下滑计算
弧形闸门下滑计算摘要：1.弧形闸门下滑计算的概述2.弧形闸门下滑计算的方法3.弧形闸门下滑计算的实际应用4.弧形闸门下滑计算的注意事项正文：【1.弧形闸门下滑计算的概述】弧形闸门下滑计算是指在设计和使用弧形闸门时，根据闸门的结构特点、水力学原理和工程实际情况，对闸门在滑动过程中的稳定性、滑动速度和滑动力进行计算分析。
其目的是为了保证闸门能够安全、稳定地运行，避免因滑动不当造成的事故。
【2.弧形闸门下滑计算的方法】弧形闸门下滑计算的方法主要包括以下几种：（1）经验公式法：根据已有的工程实践经验和理论研究成果，总结出一些适用于不同类型弧形闸门的经验公式，通过这些公式计算出闸门下滑的稳定性、滑动速度和滑动力。
（2）有限元法：采用有限元分析方法，将弧形闸门划分为有限个小的计算单元，分别对每个单元进行力学分析，最终得到整个闸门下滑过程中的稳定性、滑动速度和滑动力。
（3）边界元法：边界元法是一种基于边界条件的数值分析方法，适用于解决流固耦合问题。
在弧形闸门下滑计算中，可以采用边界元法对闸门与水之间的作用力进行分析，从而得到闸门下滑的稳定性、滑动速度和滑动力。
【3.弧形闸门下滑计算的实际应用】弧形闸门下滑计算在实际工程应用中具有重要意义，主要体现在以下几个方面：（1）确保工程安全：通过弧形闸门下滑计算，可以确保闸门在滑动过程中的稳定性，避免因滑动不当导致的事故，从而确保工程安全。
（2）优化工程设计：弧形闸门下滑计算可以为工程设计提供重要参考数据，帮助设计人员合理选择闸门结构形式、材料和尺寸，以达到优化工程设计的目的。
（3）指导工程运行：弧形闸门下滑计算可以为工程运行提供重要依据，帮助运行人员了解闸门在滑动过程中的稳定性、滑动速度和滑动力，从而指导工程运行。
【4.弧形闸门下滑计算的注意事项】在进行弧形闸门下滑计算时，应注意以下几点：（1）准确描述工程实际情况：在计算过程中，应充分考虑工程的实际情况，如闸门结构形式、尺寸、材料、水文条件等，以保证计算结果的准确性。
土坡圆弧滑动按整体稳定法
mαi值曲线
例6-3 用简化的毕肖普法计算例题6-2土坡 的稳定安全系数。
土
条
编 号
i ()
lii
(m)
1 6.08 1.30
2 12.64 1.31
3 19.38 1.37
4 26.41 1.41
5 33.90 1.54
6 42.13 1.75
7 51.61 2.04
8 63.73 3.12
合 计
26.11 33.63 41.15 47.66 54.88 60.17 55.68 52.29
26.08 33.60 41.03 47.52 54.65 59.77 55.26 51.72
319.47
371.57 369.63
第一次试算后，求得稳定安全系数：
泰勒确定最危险滑动面圆心的经验方法
当 0且 53时，滑动面可能是中点圆，
也有可能是坡脚圆或坡面圆，它取决于硬层
的埋藏深度。当土体高度为H，硬层的埋藏深
度为ndH。若硬层埋藏较深，则滑动面为中点 圆，圆弧滑动面与硬层相切，滑动面与土面 的交点为A，A点距坡脚的躏为nxH，nx可根据 nd及β值查表得，若硬层埋藏较浅，则滑动面 可能是坡脚圆或坡面圆，其圆心位置需通过 试算确定。
n
的 作 用
i
Ti
K Mr
R (Wi cosi
i1
tani
cili
)
Ms
n
R Wi sini
i1
力
Ni li
n
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tan Wi cosi
i1
cL
Ms
n
Wi sini
i1
n
K Mr Ms
tan Wi cosi
斜坡稳定性分析与推力计算
传递系数： j cos( i i 1 ) sin( i i 1 ) tan i 1 j=i
第i条块滑体抗滑力(kN/m)：Ri N i tan i ci li
第i条块滑体下滑力(kN/m)： Ti Wi sin i P Wi cos i i Qi cos i
W Vu Vd sat F
1 U W lhW 2
滑坡推力计算
（折线滑动）
一、折线滑动的滑坡推力计算 二、防治工程设计安全系数
一、折线滑动的滑坡 推力计算
回顾：滑坡稳定性计算的公式
Ei-1
Pwi Wi Ri Ni
αi
Qi Ei
θ i-1
Ei-1
θi
第1条块
E1 KT1 -R1
a
E i-1
第i块
θ
e W i1 i-1
Di
b
i+1
f c
d W i2
Ti Ni L
αi θi
θi
Ei
i sin i
（一）基本公式
两者计算思路: (2)把土体 （包括土骨架和 孔隙中的流体— —水和气）作为 整体取隔离体: 水位线以上取天 然重量，水位线 以下取土条饱和 重量，同时考虑 三边静水压力。
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Ri N i tan i ci li Ti Wi sin i PWi cos i i Qi cos i
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圆弧计算公式及运用
圆弧计算公式及运用一. 教学内容：弧长及扇形的面积圆锥的侧面积二. 教学要求1、了解弧长计算公式及扇形面积计算公式，并会运用公式解决具体问题。
2、了解圆锥的侧面积公式，并会应用公式解决问题。
三. 重点及难点重点：1、弧长的公式、扇形面积公式及其应用。
2、圆锥的侧面积展开图及圆锥的侧面积、全面积的计算。
难点：1、弧长公式、扇形面积公式的推导。
2、圆锥的侧面积、全面积的计算。
［知识要点］知识点1、弧长公式因为360°的圆心角所对的弧长就是圆周长C＝2R，所以1°的圆心角所对的弧长是，于是可得半径为R的圆中，n°的圆心角所对的弧长l的计算公式：，说明：（1）在弧长公式中，n表示1°的圆心角的倍数，n和180都不带单位“度”，例如，圆的半径R＝10，计算20°的圆心角所对的弧长l时，不要错写成。
（2）在弧长公式中，已知l，n，R中的任意两个量，都可以求出第三个量。
知识点2、扇形的面积如图所示，阴影部分的面积就是半径为R，圆心角为n°的扇形面积，显然扇形的面积是它所在圆的面积的一部分，因为圆心角是360°的扇形面积等于圆面积，所以圆心角为1°的扇形面积是，由此得圆心角为n°的扇形面积的计算公式是。
又因为扇形的弧长，扇形面积，所以又得到扇形面积的另一个计算公式：。
知识点3、弓形的面积（1）弓形的定义：由弦及其所对的弧（包括劣弧、优弧、半圆）组成的图形叫做弓形。
（2）弓形的周长＝弦长＋弧长（3）弓形的面积如图所示，每个圆中的阴影部分的面积都是一个弓形的面积，从图中可以看出，只要把扇形OAmB的面积和△AOB的面积计算出来，就可以得到弓形AmB的面积。
当弓形所含的弧是劣弧时，如图1所示，当弓形所含的弧是优弧时，如图2所示，当弓形所含的弧是半圆时，如图3所示，例：如图所示，⊙O的半径为2，∠ABC＝45°，则图中阴影部分的面积是（）（结果用表示）分析：由图可知由圆周角定理可知∠ABC＝∠AOC，所以∠AOC＝2∠ABC＝90°，所以△OAC是直角三角形，所以，所以注意：（1）圆周长、弧长、圆面积、扇形面积的计算公式。
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工况1：天然状态------------------------------------------------------------------------计算项目：等厚土层土坡稳定计算------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 2坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 2.300 10.000 02 10.000 0.000 1超载1 距离2.000(m) 宽5.000(m) 荷载(30.00--30.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 2层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板? 强度增十字板羲? 强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值系数1 5.000 25.000 --- 28.000 29.000 --- --- --- --- --- --- ---2 5.000 20.000 --- 18.000 18.000 --- --- --- --- --- --- ---下部土层数 1层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板? 强度增十字板羲? 强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值系数1 2.000 25.000 --- 28.000 29.000 --- --- --- --- --- --- ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标:自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 0.500(m)圆弧入口起点x坐标: 6.000(m)圆弧入口终点x坐标: 7.000(m)圆弧出口起点x坐标: 1.000(m)圆弧出口终点x坐标: 5.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)入口搜索步长: 1.000(m)出口搜索步长: 1.000(m)搜索圆弧底的上限: 1000.000(m)搜索圆弧底的下限: -1000.000(m)圆弧限制最小弓高: 1.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------ 最不利滑动面:滑动圆心 = (0.113,11.233)(m)滑动半径 = 6.014(m)滑动安全系数 = 1.090起始x 终止x ? li Ci 謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1.224 1.583 12.391 0.37 18.00 18.00 5.31 0.00 0.00 0.000.00 0.00 1.14 8.291.583 1.941 15.917 0.37 18.00 18.00 15.84 0.00 0.00 0.000.00 0.00 4.34 11.661.9412.300 19.506 0.38 18.00 18.00 26.20 0.00 0.00 0.000.00 0.00 8.75 14.872.300 2.762 23.726 0.51 18.00 18.00 39.48 0.00 0.00 0.000.00 0.00 15.88 20.842.7623.225 28.644 0.53 18.00 18.00 37.37 0.00 0.00 0.000.00 0.00 17.91 20.153.225 3.687 33.807 0.56 18.00 18.00 34.77 0.00 0.00 0.000.00 0.00 19.35 19.413.6874.150 39.308 0.60 18.00 18.00 31.59 0.00 0.00 0.000.00 0.00 20.01 18.704.150 4.612 45.289 0.66 18.00 18.00 27.67 0.00 0.00 0.000.00 9.37 26.33 20.314.6125.075 52.003 0.75 18.00 18.00 22.77 0.00 0.00 0.000.00 13.87 28.88 20.865.075 5.537 59.993 0.93 18.00 18.00 16.33 0.00 0.00 0.000.00 13.87 26.16 21.575.5376.000 71.285 1.44 18.00 18.00 6.31 0.00 0.00 0.000.00 13.88 19.12 28.11总的下滑力 = 187.875(kN)总的抗滑力 = 204.786(kN)土体部分下滑力 = 187.875(kN)土体部分抗滑力 = 204.786(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)工况2：暴雨------------------------------------------------------------------------计算项目：等厚土层土坡稳定计算------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法地震烈度: 8 度水平地震系数: 0.200地震作用综合系数: 0.250地震作用重要性系数: 1.000地震力作用位置: 质心处水平加速度分布类型：矩形[坡面信息]坡面线段数 2坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 2.300 10.000 02 10.000 0.000 1超载1 距离2.000(m) 宽5.000(m) 荷载(30.00--30.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 2层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板? 强度增十字板羲? 强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值系数1 5.000 25.000 --- 25.000 26.000 --- --- --- --- --- --- ---2 5.000 20.000 --- 15.000 15.000 --- --- --- --- --- --- ---下部土层数 1层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板? 强度增十字板羲? 强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa)长系数下值(kPa) 数水下值系数1 2.000 25.000 --- 25.000 26.000 --- --- --- --- --- --- ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 0.500(m)圆弧入口起点x坐标: 6.000(m)圆弧入口终点x坐标: 7.000(m)圆弧出口起点x坐标: 1.000(m)圆弧出口终点x坐标: 5.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)入口搜索步长: 1.000(m)出口搜索步长: 1.000(m)搜索圆弧底的上限: 1000.000(m)搜索圆弧底的下限: -1000.000(m)圆弧限制最小弓高: 1.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------ 最不利滑动面:滑动圆心 = (0.113,11.233)(m)滑动半径 = 6.014(m)滑动安全系数 = 0.863起始x 终止x ? li Ci 謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1.224 1.583 12.391 0.37 15.00 15.00 5.31 0.00 0.27 0.000.00 0.00 1.38 6.881.583 1.941 15.917 0.37 15.00 15.00 15.84 0.00 0.79 0.000.00 0.00 4.96 9.621.9412.300 19.506 0.38 15.00 15.00 26.20 0.00 1.31 0.000.00 0.00 9.59 12.212.300 2.762 23.726 0.51 15.00 15.00 39.48 0.00 1.97 0.00 0.00 0.00 16.99 17.052.7623.225 28.644 0.53 15.00 15.00 37.37 0.00 1.87 0.00 0.00 0.00 18.92 16.463.225 3.687 33.807 0.56 15.00 15.00 34.77 0.00 1.74 0.00 0.00 0.00 20.25 15.833.6874.150 39.308 0.60 15.00 15.00 31.59 0.00 1.58 0.00 0.00 0.00 20.78 15.254.150 4.612 45.289 0.66 15.00 15.00 27.67 0.00 1.38 0.00 0.00 9.37 26.96 16.594.6125.075 52.003 0.75 15.00 15.00 22.77 0.00 1.14 0.00 0.00 13.87 29.35 17.085.075 5.537 59.993 0.93 15.00 15.00 16.33 0.00 0.82 0.00 0.00 13.87 26.45 17.745.5376.000 71.285 1.44 15.00 15.00 6.31 0.00 0.32 0.00 0.00 13.88 19.20 23.33总的下滑力 = 194.822(kN)总的抗滑力 = 168.042(kN)土体部分下滑力 = 194.822(kN)土体部分抗滑力 = 168.042(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)工况3：地震------------------------------------------------------------------------计算项目：等厚土层土坡稳定计算------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法地震烈度: 8 度水平地震系数: 0.200地震作用综合系数: 0.250地震作用重要性系数: 1.000地震力作用位置: 质心处水平加速度分布类型：矩形[坡面信息]坡面线段数 2坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 2.300 10.000 02 10.000 0.000 1超载1 距离2.000(m) 宽5.000(m) 荷载(30.00--30.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 2层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板? 强度增十字板羲? 强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值系数1 5.000 25.000 --- 28.000 29.000 --- --- --- --- --- --- ---2 5.000 20.000 --- 18.000 18.000 --- --- --- --- --- --- ---下部土层数 1层号层厚重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板? 强度增十字板羲? 强度增长系全孔压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度) (kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值系数1 2.000 25.000 --- 28.000 29.000 --- --- --- --- --- --- ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: 瑞典条分法土条重切向分力与滑动方向反向时: 当下滑力对待稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 0.500(m)圆弧入口起点x坐标: 6.000(m)圆弧入口终点x坐标: 7.000(m)圆弧出口起点x坐标: 1.000(m)圆弧出口终点x坐标: 5.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)入口搜索步长: 1.000(m)出口搜索步长: 1.000(m)搜索圆弧底的上限: 1000.000(m)搜索圆弧底的下限: -1000.000(m)圆弧限制最小弓高: 1.000(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------最不利滑动面:滑动圆心 = (0.113,11.233)(m)滑动半径 = 6.014(m)滑动安全系数 = 1.039起始x 终止x ? li Ci 謎条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1.224 1.583 12.391 0.37 18.00 18.00 5.31 0.00 0.27 0.000.00 0.00 1.38 8.281.583 1.941 15.917 0.37 18.00 18.00 15.84 0.00 0.79 0.000.00 0.00 4.96 11.591.9412.300 19.506 0.38 18.00 18.00 26.20 0.00 1.31 0.000.00 0.00 9.59 14.732.300 2.762 23.726 0.51 18.00 18.00 39.48 0.00 1.97 0.000.00 0.00 16.99 20.582.7623.225 28.644 0.53 18.00 18.00 37.37 0.00 1.87 0.000.00 0.00 18.92 19.853.225 3.687 33.807 0.56 18.00 18.00 34.77 0.00 1.74 0.000.00 0.00 20.25 19.103.6874.150 39.308 0.60 18.00 18.00 31.59 0.00 1.58 0.000.00 0.00 20.78 18.384.150 4.612 45.289 0.66 18.00 18.00 27.67 0.00 1.38 0.000.00 9.37 26.96 19.994.6125.075 52.003 0.75 18.00 18.00 22.77 0.00 1.14 0.000.00 13.87 29.35 20.575.075 5.537 59.993 0.93 18.00 18.00 16.33 0.00 0.82 0.000.00 13.87 26.45 21.345.5376.000 71.285 1.44 18.00 18.00 6.31 0.00 0.32 0.000.00 13.88 19.20 28.02总的下滑力 = 194.822(kN)总的抗滑力 = 202.429(kN)土体部分下滑力 = 194.822(kN)土体部分抗滑力 = 202.429(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)。