活性污泥法工艺设计

合集下载

污水处理厂SBR工艺设计

摘要

荣成市地处山东半岛最东端，三面环海，海岸线长500公里。拥有石岛、龙眼两个一类开放口岸，山东省GDP排名第一的县级市〔威海市代管〕，中国魅力都市，优秀旅行都市，生态园林都市，人居范例都市，环保榜样都市，新兴工业强市，沿海开放都市，海洋经济大市，国家级海洋食品名城，人口较多。因此使用SBR工艺设计一个荣成市的污水处理厂。

SBR是序列间歇式活性污泥法〔Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process〕的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法

与传统污水处理工艺不同，SBR技术采纳时刻分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳固生化反应替代稳态生化反应，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀。它的要紧特点是在运行上的有序和间歇操作，SBR技术的核心是SBR反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。通过那个废水处理工艺的废水可达到设计要求，能够直截了当排放。产生的污泥通过浓缩、压滤等处理后，进行堆肥产生一定的经济效益。

关键词：荣成市；SBR工艺；生活污水；污泥

City25,000m3/d sanitary sewage SBR of Rongcheng deals with

technological design

Abstract

Rongcheng is located in the eastern tip of Shandong Peninsula, surrounded by the sea, a coastline of 500 km.Rongcheng has Shidao, longan which are one-class open port,and it is the first county-level city GDP rankings (Weihai City hosted) in Shandong Province.It was He was known as the Chinese charm of the city, excellent tourist city, eco-garden city, living examples cities, environmental protection model city, the emerging strong city, coastal open cities, the Great City National Ocean marine food city.However, it has lager population.So use the SBR process design of a sewage treatment plant in Rongcheng .

SICOLAB化学工业污水处理与回用设计规范(活性污泥法)

SICOLAB化学工业污水处理与回用设计规范（活性污泥法）一般规定

一、活性污泥法应根据处理规模、进水水质和处理要求，选择合适的处理工艺。

二、活性污泥法进水的石油类含量不应大于30mg/L，硫化物不宜大于20mg/L，其他有毒害和抑制性物质在活性污泥系统混合液中的允许浓度，宜通过试验或按有关技术资料确定。

三、生物反应池应根据污水性质，采取水力消泡或化学消泡措施。

四、生物反应池有效水深应结合地质条件、曝气设备类型、污水场高程设计确定，宜为4m～6m。

五、廊道式生物反应池的池宽与有效水深之比宜为1：1～2：1，长宽比不宜小于5：1。

六、生物反应池采用鼓风曝气、转刷、转碟时，反应池的超高宜为0．5m；采用叶轮表面曝气时，设备平台宜高出设计水面0．8m～1．2m。

七、进水、回流污泥进入生物反应池厌氧段(池)、缺氧段(池)时，宜采用淹没入流方式。

八、生物反应池中的厌氧段(池)、缺氧段(池)应采用机械搅拌，混合功率宜为3W/m³～8W/m³。

传统活性污泥工艺

一、传统活性污泥法宜用于处理有机污染物为主的污水。

二、采用普通曝气工艺时，反应池主要设计参数应根据试验或相似污水的运行数据确定，当无数据时，可采用下列数据：

1 污泥负荷可取0．20kg[BOD5]/(kg[MLSS]·d)～0．30kg[BOD5]/(kg[MLSS]·d)；

2 混合液悬浮固体平均浓度可取2．0g[MLSS]/L～4．0g[MLSS]/L；

3 污泥回流比可取50％～100％；

4 污泥泥龄可取5d～15d；

5 污泥产率可取0．4kg[VSS]/kg[BOD5]～0．6kg[VSS]/kg[BOD5]。

精选活性污泥法工艺设计

பைடு நூலகம்
2、劳伦斯-麦卡蒂方程式的推论与应用
处理水有机底物浓度Se与生物固体平均停留时间关系反应器内活性污泥浓度与θc的关系污泥回流比与θc之间的关系有机底物的降解速度等于其被微生物的利用速度计算曝气池容积的公式： V=Q.Sa/X.V V=Q.(S0-Se)/K2.Se.Xa V=Q.θc.Y.(S0-Se)/(Xa.(1+Kdθc)) 活性污泥的两种产率与θc关系合成产率：微生物增殖总量，没有去除由于微生物内源呼吸作用而使其本身重量减少的部分，用Y表示表观产率：实际上测得的微生物增殖量，没有包括由于内源呼吸而减少的那部分微生物量，用Yobs表示 Yobs=Y/(1+Kdθc)
5 、有机污染物降解与活性污泥增长
微生物的增殖是通过微生物合成与内源代谢两项生理活动完成的。微生物增殖的基本方程式：上式变形为：△XV=Y（Sa-Se）Q/V- Kd.Xv 剩余污泥量计算： △Xv= Y（Sa-Se）Q- Kd.Xv BOD-污泥去除负荷：Nrs=Q.Sr/V.Xv 1/θc=Y.Nrs-Kd Y、Kd的取值：经验数据，城市污水：Y取0.4-0.6；Kd取0.05-0.1 6、有机污染物降解与需氧 O2=a’QSr+b’VXv 其中：对于城市污水，a’取0.42-0.53；b’取0.188-0.11
Q-Qw、Xe
出水
曝气与空气扩散系统

活性污泥法过程设计计算

• 例12-1 • (7)空气量计算 • 空气离开曝气池面时，气泡含氧体积分数(p132):
• 20℃时曝气池中平均氧饱和度(p131):
H
26
§12-5 活性污泥法过程设计
• 例12-1 • (7)空气量计算 • 将需氧量换算为标准条件下(20℃，脱氧清水)充氧量(p132)：
• 曝气池供气量(p133):
§12-5 活性污泥法过程设计
• 一、曝气池容积设计计算 • 二、剩余污泥量计算 • 三、需氧量设计计算
H
1
§12-5 活性污泥法过程设计
• 过程设计计算对象：曝气池、二沉池、曝气设备、回流设备等
及污泥处理处置。
• 设计主要依据：水质水量资料
• 生活污水或生活污水为主的城市污水：成熟设计经验
• 工业废水：试验研究设计参数
• 主要设计内容：
• 1. 工艺流程选择
• 2. 曝气池容积和构筑物尺寸的确定
• 3. 二沉池澄清区、污泥区的工艺设计
• 4. 供氧系统设计
• 5. 污泥回流设备设计
H
2
§12-5 活性污泥法过程设计
• 一、曝气池容积设计计算
• 1.工艺流程的选择
• 工艺流程的选择是设计关键问题, 详细调查基础上进行技术、经
• 三、需氧量设计计算 • 1. 根据有机物降解需氧率和内源代谢需氧率计算

活性污泥法的工艺设计及道理

活性污泥法工艺的设计与运行管理

一、曝气池设计

在进行曝气池容积计算时，应在一定范围内合理地确定污泥负荷（Ns）和污泥浓度（X）值，此外，还应同时考虑处理效率、污泥容积指数（SVI）和污泥龄等参数。

设计参数的来源主要有两个途径，一是经验数据，另一个是通过试验获得。以生活污水为主体的城市污水，主要设计参数已比较成熟，可以直接取用于设计，但是对于工业废水，则应通过试验和现场实测以确定其各项设计参数。在工程实践中，由于受试验条件的限制，一般也可根据经验选取。

1.曝气池容积的设计计算

（1）污泥负荷的确定

（2）混合液污泥浓度的确定

2.需氧量和供气量的计算

（1）需氧量

（2）供气量

①影响氧转移的因素

A.氧的饱和浓度

B.水温

C.污水性质

a.污水中含有的各种杂质对氧的转移产生一定的影响，将适用于清水的KLa用于

污水时，需要用系数α进行修正。

污水的KLa = α·清水的KLa

修正系数α值可通过试验确定。一般α值为0.8～0.85。

b.污水中的盐类也影响氧在水中的饱和度（Cs），污水Cs值用清水Cs值乘以β

值来修正，β值一般介于0.9～0.97之间。

c.大气压影响氧气的分压，因此影响氧的传递，进而影响Cs。气压增高，Cs值

升高。对于大气压不是1.013×105Pa的地区，Cs值应乘以压力修正系数ρ，ρ= 所在

地区的实际气压/（1.013×105Pa）。

d.对于鼓风曝气池，空气压力还与池水深度有关。安装在池底的空气扩散装置出

口处的氧分压最大，Cs值也最大。但随着气泡的上升，气压逐渐降低，在水面时，气

压为1.013×105Pa（即1大气压），气泡上升过程中一部分氧已转移到液体中。鼓风曝

SBR污水处理工艺

运行方式灵活，脱氮除磷效果好
SBR法为了不同的净化目的，可以通过不同的控制手段，灵活地运行。由于在时间上的灵活控制，为其实现脱氮除磷提供了极有利的条件。它不仅很容易实现好氧、缺氧与厌氧状态交替的环境条件，而且很容易在好氧条件下增大曝气量、反应时间与污泥龄，来强化硝化反应与脱磷菌过量摄取磷过程的顺利完成；也可以在缺氧条件下方便地投加原污水(或甲醇等)或提高污泥浓度等方式，提供有机碳源作为电子供体使反硝化过程更快地完成；还可以在进水阶段通过搅拌维持厌氧状态，促进脱磷菌充分地释放磷。
在连续流反应器中，有完全混合式与推流式两种极端的流态。在连续流完全混合式曝气池中的底物浓度等于出水底物浓度，底物流入曝气池的速度即为底物降解速率。根据生化反应动力学，由于曝气池中的底物浓度很低，其生化反应推动力也很小，反应速率与去除有机物效率都低。在理想的推流式曝气池中，污水与回流污泥形成的混合液从池首端进入，呈推流状态沿曝气池流动，至池末端流出，此间在曝气池的各断面上只有横向混合，不存在纵向的“返混 ” 作为生化反应推动力的底物浓度，从进水的最高逐惭降解至出水时的最低浓度，整个反应过程底物浓度没被稀释，尽可能地保持了最大的推动力。
如果原污水中的P:BOD值太高，用普通厌氧/好氧法难于提高除磷率时，可以根据Pho strip法除磷的原理在SBR法中实现，只增加一个混凝沉淀池即可。可见， SBR法很容易满足脱氮除磷的工艺要求，在时间上控制的灵活性又能大大提高脱氮除磷的效果。

活性污泥法

作为有较长历史的活性污泥法生物处理系统,在长期的工程实践过程中,根据水质的变化、微生物代谢活性的特点和运行管理、技术经济及排放要求等方面的情况,又发展成为多种运行方式和池型。其中按运行方式,可以分为普通曝气法、渐减曝气法、阶段曝气法、吸附再生法（即生物接触稳定法）、高速率曝气法等。

―、推流式活性污泥法

推流式活性污泥法,又称为传统活性污泥法。推流式曝气池表面呈长方形,在曝气和水力条件的推动下,曝气池中的水流均匀地推进流动,废水从池首端进入,从池尾端流出,前段液流与后段液流不发生混合。其工艺流程图见图2-5-18所示。

在曝气过程中,从池首至池尾,随着环境的变化,生物反应速度是变化的,F/M值也是不断变化的,微生物群的量和质不断地变动,活性污泥的吸附、絮凝、稳定作用不断地变化,其沉降-浓缩性能也不断地变化。

推流式曝气的特点是：①废水浓度自池首至池尾是逐渐下降的,由于在曝气池内存在这种浓度梯度,废水降解反应的推

动力较大,效率较高；②推流式曝气池可采用多种运行方式；③对废水的处理方式较灵活。但推流式曝气也有一定的缺点,由于沿池长均匀供氧,会出现池首曝气不足,池尾供气过量的现象,增加动力费用。

推流式曝气池一般建成廊道型,根据所需长度,可

建成单廊道、二鹿道或多廊道（见图2-5-18）。廊道的长宽比一般不小于5:1,以避免短路。

用于处理工业废水,推流式曝气池的各项设计参数的参考值大体如下：

BOD 负荷(Ns） 0.2~0.4kgBOD5/(kgMLSS.d)

容积负荷(Nv） 0.3~0.6kgBOD5/(m3.d)

(完整版)污水处理厂工艺设计说明计算书：城市生活污水,2.0万吨每天,AO活性污泥法

第一章污水处理构筑物设计计算

一、粗格栅

1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =1.5则：最大流量Q max ＝1.5×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s

2.栅条的间隙数（n ）

设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾

角α=60° 则：栅条间隙数85.449

.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒

==bhv Q n α(取n=45)

3.栅槽宽度(B)

设：栅条宽度s=0.01m

则：B=s （n-1）+bn=0.01×（45-1）+0.02×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度

设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6

m/s ）则：m B B L 60.020tan 290

.034.1tan 2111=︒

-=-=

5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)

m L L 30.02

.0212===

6.过格栅的水头损失（h 1）

设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3

则：m g v k kh h 102.060sin 81

.929.0)02.001.0(4.23sin 22

201=︒⨯⨯⨯⨯===αε

其中ε=β（s/b ）4/3

k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，m

ε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2.4将β值

代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值

污水处理活性污泥法

活性污泥法是一种常用的污水处理方法，通过悬浮微生物的生物降解作用来去除有机物及氮、磷等污染物。本文将详细介绍活性污泥法的工艺流程、设备选型、操作细节等内容。

1.活性污泥法工艺流程

1.1 进水与原水处理

在进水处理阶段，需要对原水进行预处理，一般包括格栅、除砂池和调节池。格栅用于拦截大颗粒杂质，除砂池用于去除砂石等重颗粒物，调节池用于平稳进水水质。

1.2 好氧池反应

进水经过预处理后，进入好氧池中进行反应。好氧池中注入空气氧化剂，提供微生物降解有机物的氧气，同时通过搅拌设备保持好氧池内悬浮固体的悬浮状态，促进微生物与污水的接触。

1.3 混凝剂投加与搅拌沉淀

好氧池反应后的污水进入混凝剂投加与搅拌沉淀池，投加混凝剂使污水中的悬浮物凝聚成较大的颗粒，再经过搅拌沉淀设备，使颗粒沉降到污泥底部。

1.4 污泥回流与剩余污泥处理

沉淀池底部的污泥通过泵回流到好氧池中，以提供更多的微生物来降解有机物。剩余污泥则通过压滤机、离心机等设备进行脱水处理，得到固体污泥和液体污泥两部分。

1.5 出水与后处理

经过好氧池、混凝剂投加与搅拌沉淀、污泥回流等处理过程后，出水的有机物、氮、磷等污染物得到去除，水质得到改善。出水可以进一步进行消毒处理，达到排放标准。

2.设备选型

2.1 格栅

格栅根据进水量和杂质粒径的大小选择合适的类型和规格。常见的格栅有机械格栅、静态格栅等。

2.2 好氧池

好氧池一般采用圆形或长方形混合液空间，需要考虑进水量、氧气供应、搅拌设备等参数。

2.3 混凝剂投加与搅拌沉淀池

混凝剂投加与搅拌沉淀池可选择在一个池内进行投加和沉淀，也可选择在两个独立池内进行。搅拌设备可以采用搅拌机、搅拌器等。

(完整版)污水处理厂工艺设计说明计算书：城市生活污水,4.4万吨每天,A2O活性污泥法

污水处理厂工艺设计

一、污水处理厂的设计规模

（一）污水处理厂的设计规模

污水处理厂以处理水量的平均日平均时流量计，该市污水厂的处理规模定为：近期4.4万m3/d，远期6.6万m3/d，见表：

污水处理厂的设计规模

（二）污水处理厂处理构筑物规模

污水处理厂的主要构筑拟分成三组，每组处理规模为2.2万m3/d，近期建2组，处理规模为4.4万m3/d，远期再建1组，处理规模扩至6.6万m3/d，污水厂占地约5.9ha，用地指标为0.89 m2/（m3污水/d）

（三）设计流量

当污水厂分建时，以相应的各期流量作为设计流量。各设计流量的具体数据见表。

污水处理厂的设计流量

二、污水处理程度的确定

（一）进水水质

根据原始资料，污水处理厂实测污水水质及设计水质见表：

污水的实测水质，设计进水水质、出水水质标准

（二）设计出水水质

出水水质要求符合GB8978-96《防水综合排放标准》

根据出水水质要求，污水处理厂既要求有效地去除BOD 5，又要求对污水中的氮，磷进行适当处理，防止A 江的富营养化。（三）处理程度计算 1．溶解性BOD 5去除率

活性污泥处理系统处理水中的BOD 5值是由残存的溶解性BOD 5（Se ）和非溶解性BOD 5二者组成，而非溶解性BOD 5主要以生物污泥的残屑为主体。活性污泥的净化功能，是去除溶解性BOD 5，故从活性污泥的净化功能考虑，应将非溶解性BOD 5从处理水的总BOD 5值中减去。处理水中非溶解性BOD 5值： BOD 5=7.1·b ·Xa ·Ce

式中 Ce ——处理水中悬浮固体浓度，取25mg/L

工艺方法——活性污泥法处理污水

工艺方法——活性污泥法处理污水工艺简介

城市污水一般属于低浓度有机废水，目前的主体工艺为活性污泥法，活性污泥法为好氧生物法的一种，活性污泥法是当前城市污水处理的各种技术中应用最为广泛的污水处理技术之一。

一、基本原理

在利用活性污泥法对污水处理过程中，主要是利用活性污泥中的一些好氧细菌来氧化、吸附污中的有机物，并对污水中的有机物进行分解，使其转化为二氧化碳和水，实现对污水的净化。

活性污泥法作为生物化学污水处理方式的一种，需要在有氧条件来进行，主要是依靠好氧的细菌，利用细菌自身分泌的体外酶来分解水中的胶体性有机物，使其转变为能够溶解的有机物状态，同时借助于好氧细菌细胞膜使这些可以溶解的有机物参透到其他新的细胞内部，即将有机物氧化控制、分解和合并为新的细胞主体，并在细菌体内酶作用下将有机物分解为二氧化碳和水，使污水达到预期的净化效果。

二、常见问题

1、污泥上浮

在活性污泥法的二沉池中，比较容易产生污泥沉降性能不好，大部分污泥不沉淀而随水流出，或者成块从池下部浮起而随水漂走，极大地影响了出水的水质。这种现象的产生既有管理上的原因，也有设计考虑不周的原因。从操作管理方面考虑，二沉池污泥上浮的原因主

要有3种：污泥膨胀、污泥脱氮上浮和污泥腐化。

（1）污泥膨胀

正常的活性污泥沉降性能良好，含水率一般在99%左右。当活性污泥变质时，污泥含水率上升，体积膨胀，不易沉淀，二沉池澄清液减少，此即污泥膨胀。污泥膨胀主要是由于大量丝状细菌（特别是球衣细菌）在污泥内繁殖，使泥块松散，密度降低所致；也有由真菌的大量繁殖引起的污泥膨胀。

活性污泥法的工艺设计与运行管理

一、工艺设计

1.活性污泥池设计：活性污泥池是活性污泥法的核心设备，需要合理

设计。设计时应考虑池体的尺寸、水力停留时间的确定、曝气系统的配置

等因素，以保证池体内的活性污泥能够充分接触废水并进行降解。

2.污泥回流设计：在活性污泥池中，一部分污泥需要回流以维持污泥

浓度。回流污泥量的控制需要兼顾到污泥的降解效果和设备的运行稳定性。回流污泥的浓度一般控制在活性污泥浓度的1-3倍之间。

3.曝气系统设计：曝气是活性污泥法中保持污泥悬浮的关键步骤。曝

气系统的设计要考虑气泡尺寸、曝气孔径、曝气方式等因素。合理的曝气

系统能提供足够的氧气供给微生物呼吸代谢，促进有机物的降解。

4.混合方式设计：混合方式是指在活性污泥池中促进废水与污泥的充

分接触。合理的混合方式能够提高废水和活性污泥的接触面积，促进废水

中有机物的降解。常见的混合方式包括机械搅拌和风混等。

二、运行管理

1.合理控制进水负荷：进水负荷是指单位时间内单位池容积的废水量。过高的进水负荷会导致活性污泥的浓度过高，降解效果不佳；过低的进水

负荷会导致活性污泥的浓度过低，降解效果也不佳。因此，运行管理中需

要定期监测进水负荷并予以调整。

2.控制溶解氧浓度：溶解氧是活性污泥呼吸代谢所需的氧气供给，维

持一定的溶解氧浓度有助于提高活性污泥的生化反应速率。但过高的溶解

氧浓度会导致好氧区域扩大，导致活性污泥触氧，从而影响有机物的降解

效果。因此，需要定期监测溶解氧浓度并予以控制。

3.控制污泥浓度：污泥浓度是指活性污泥中微生物的浓度。过高的污

泥浓度会导致污泥膨胀、降解效果不佳；过低的污泥浓度会导致污泥沉积

活性污泥法的设计计算

θc ≈ V/Qw
二、劳伦斯-麦卡蒂（Lawrence -McCarty）法
细胞平均停留时间
二、劳伦斯-麦卡蒂法
1、劳伦斯和麦卡蒂根据莫诺特方程提出了曝气池中基质去除速率和微生物浓度的关系方程：
q
qmax
Cs Ks Cs
dS/dt = KS•x / (Ks+S)
2、微生物的增长和基质的去除关系方程：
六、氧化沟
当用转刷曝气时，水深不超过2.5m，沟中混合液流速0.3~0.6m/s。
9.5 活性污泥法的发展和演变
七、接触稳定（吸附再生）法
可提高池容积负荷，适应冲击负荷的能力强，最适于处理含悬浮和胶体物质较多的废水，如制革废水、焦化废水等。
八、纯氧曝气
在密闭的容器中，溶解氧饱和浓度可提高，氧溶解的推动力提高，氧传递速率增加，污泥的沉淀性能好。曝气时间短，约1.5~3.0h，MLSS较高，约 4000~8000mg/L。
其三是碳水化合物过多会造成膨胀。
还有pH值和水温的影响，丝状菌易在高温下生长繁殖，而菌胶团则要求温度适中；丝状菌宜在酸性环境(pH值=4.5～6.5)中生长，菌胶团宜在pH值＝6～8的环境中生长。
造成非丝状菌性污泥膨胀的原因
经研究，非丝状菌性膨胀污泥含有大量的表面附着水，细菌外面包有黏度极高的粘性物质，这种粘性物质是有葡萄糖、甘露糖、阿拉伯糖、鼠李糖、脱氧核糖等形成的多糖类。

SBR的工艺设计与运行

简介：序批式活性污泥法（SBR-Sequencing Batch Reactor）是早在1914年就由英国学者Ardern和Locket发明了的水处理工艺。70年代初，美国Natre Dame 大学的R.Irvine 教授采用实验室规模对SBR工艺进行了系统深入的研究，并于1980年在美国环保局（EPA）的资助下，在印第安那州的Culwer城改建并投产了世界上第一个SBR法污水处理厂。SBR工艺的过程是按时序来运行的，一个操作过程分五个阶段：进水、反应、沉淀、滗水、闲置。

关键字：SBR工艺

序批式活性污泥法（SBR—Sequencing Batch Reactor）是早在1914年就由英国学者Ardern和Locket发明了的水处理工艺。70年代初，美国Natre Dame 大学的R.Irvine 教授采用实验室规模对SBR工艺进行了系统深入的研究，并于1980年在美国环保局（EPA）的资助下，在印第安那州的Culwer城改建并投产了世界上第一个SBR法污水处理厂。SBR工艺的过程是按时序来运行的，一个操作过程分五个阶段：进水、反应、沉淀、滗水、闲置。

由于SBR在运行过程中，各阶段的运行时间、反应器内混合液体积的变化以及运行状态等都可以根据具体污水的性质、出水水质、出水质量与运行功能要求等灵活变化。对于SBR反应器来说，只是时序控制，无空间控制障碍，所以可以灵活控制。因此，SBR工艺发展速度极快，并衍生出许多种新型SBR处理工艺。

间歇式循环延时曝气活性污泥法（ICEAS—Intermittent Cyclic Extended System）是在1968年由澳大利亚新威尔士大学与美国ABJ公司合作开发的。1976年世界上第一座ICEAS工艺污水厂投产运行。ICEAS与传统SBR相比，最大特点是：在反应器进水端设一个预反应区，整个处理过程连续进水，间歇排水,无明显的反应阶段和闲置阶段，因此处理费用比传统SBR低。由于全过程连续进水，沉淀阶段泥水分离差，限制了进水量。

SBR序批式活性污泥法设计计算

间歇式活性污泥法

一、设计概述

间歇式活性污泥法也称序批式活性污泥法（简称SBR），是在一个反应器中周期性完成生物降解和泥水分离过程的污水处理工艺。在典型的SBR反应器中，按照进水、曝气、沉淀、排水、闲置5个阶段顺序完成一个污水处理周期。由于受自动化水平和设备制造工艺的限制，早期的SBR工艺操作烦琐，设备可靠性低，因此应用较少。近年来随着自动化水平的提高和设备制造工艺的改进，SBR工艺克服了操作烦琐缺点，提高了设备可靠性，设计合理的SBR工艺具有良好的除磷脱氮效果，因而备受关注，成为污水处理工艺中应用最广泛的工艺之一。SBR工艺的特点如下。

①运行灵活。可根据水量水质的变化调整各时段的时间，或根据需要调整或增减处理工序，以保证出水水质符合要求。

②近似于静止沉淀的特点，使泥水分离不受干扰，出水SS较低且稳定。

③在处理周期开始和结束时，反应器内水质和污泥负荷由高到低变化，溶解氧则由低到高变化。就此而言，SBR工艺在时间上具有推流反应器特征，因而不易发生污泥膨胀。

④在某一时刻，SBR反应器内各处水质均匀，具有完全混合的水力学特征，因而具有较好的抗冲击负荷能力。

⑤SBR一般不设初沉池，生物降解和泥水分离在一个反应器内完成，处理流程短，占地小。

＠因为运行灵活，运行管理成为处理效果的决定因素。这要求管理人员具有较高的素质，不仅要有扎实的理论基础，还应有丰富的实践经验。

SBR工艺是目前发展变化最快的污水处理工艺。SBR工艺的新变种有间歇式循环延时曝气活性污泥工艺（ICEAS）、间歇进水周期循环式活性污泥工艺（CAST）、连续进水周期循环曝气活性污泥工艺＜CASS）、连续进水分离式周期循环延时曝气工艺（IDEA）等。在工程实践中，设计人员可根据进出水水质灵活组合处理工序和时段，灵活设置进水、曝气方式，灵活进行反应器内分区，并不局限上述定型工艺之中。

脱氮除磷活性污泥法工艺

BOD去除，硝化反应反应器
（好氧）
反硝化反应器在前，
（回流污泥）硝化曝气池在后，使（反剩硝余化污残泥）
B应OD的去综除合、反本硝应系化器统二在流项后程反简单，勿需外加精选碳pp源t ，留除建的，设有勿费机需用污增与染建运物后行得曝费以气用进池均一。较步低去20
§12-6 脱氮除磷活性污泥法工艺及其设计
• θc应取值较大，以保证在反应器内保持一定浓度
的硝化菌。经证实，此值应在30d以上。
精选ppt
24
§12-6 脱氮除磷活性污泥法工艺及其设计
• 一、生物脱氮工艺 • 2.生物脱氮工艺 • (2)前置缺氧-好氧生物脱氮工艺 • ③影响运行的因素与主要参数 • iv. 混合液悬浮固体浓度(MLSS) • MLSS一般应高于3000mg／L，当MLSS值低于3000mg
• ④活性污泥：硝化菌在反应器内的停留时间 (污泥龄) (θc) ，必须
大于其最小的世代时间, 否则会使微生物流失殆尽。
• 一般对θc的取值应为硝化菌最小世代时间的2倍以上，即安全系
数应大于2。硝化菌的最小世代时间在适宜温度条件下为3d，因
此θc值为6d，最高可以到10d。θc值与温度密切相关，温度低，
精选ppt
16
§12-6 脱氮除磷活性污泥法工艺及其设计
• 一、生物脱氮工艺 • 2.生物脱氮工艺 • (1)二段生物脱氮工艺 • BOD去除和硝化反应过程放在一起，各段设沉淀及污泥