大横杆计算荷载组合简图
大横杆计算
（ 二）、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
说明：脚手架的纵距最大的值2米，一根脚手管的长度为6米，和规范要求的致宜按三跨连续梁进行计算。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
lal b P=(1.2P+1.4Q)/2+小横杆的自重/21.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.200/3=0.147kN活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN荷载的计算值 P=(1.2×0.040+1.2×0.147+1.4×1.260)/2=0.994kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.267×0.994×1.200=0.324kN.m=0.324×106/5080.0=63.762N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与集中荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1200.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.040+0.147+1.260=1.447kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.883×1447.320×1200.003/(100×2.060×105×121900.000)=1.88mm 最大挠度和V=V1+V2=1.897mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!表5.1.8 受弯构件的挠度（三）、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1.200=0.046kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN荷载的计算值 R=1.2×0.046+1.2×0.220+1.4×1.890=2.966kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
脚手架计算方法
脚手架计算方法由于钢管脚手架扣件的合格率为10%，现将该工程的脚手架进行加固处理，将脚手架改为1 2米以下设双立杆，12米以上仍为单立杆。
在增加立杆处相应增加扣件，并在每个斜撑端点处增加扣件来加固处理。
现将计算书如下给出：钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
引用:计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，12.0米以下采用双管立杆，12.0米以上采用单管立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。
施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算引用:大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.200/3=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:引用:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.214+0.10×1.120)×1.8002=0.418kN.m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为引用:M2=-(0.10×0.214-0.117×1.120)×1.8002=-0.494kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：引用:=0.494×106/5080.0=97.231N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:引用:静荷载标准值q1=0.038+0.140=0.178kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度引用:V=(0.677×0.178+0.990×0.800)×1800.04/(100×2.06×105×121900.0)=3.816mm 大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
脚手架计算公式
适用范围：
钢管双排落地式脚手架
一、计算参数
搭设高度H
40 m
立杆横距lb
1200 mm
外伸长度a
300 mm
立杆纵距la
1500 mm
步高h
1800 mm
步数n
22 步
脚手架的截钢面管模选量用(φ48×3.5)其计算参数为：
W
5080 mm3
回转半径i
15.8 mm
截面积A
1.55
长细比λ=lo/i=
204
查规范中的附表C可得φ=
≤
[λ]= 210
0.174
2.1 组合风荷载的作用
立杆底端的轴力N为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+0.85×(n'×N2/2)×1.4=
18173 N
风荷载作用下的立杆段弯距值 M=0.85×1.4×wk×la×h2/10= 立杆稳定性验算
38.4×la×4= 38.4×（lb+a）×1= 15×6= 56×la×lb= 140×la= 20×la×h=
小计：N1=
230.4 N 57.6 N
90 N 100.8 N
210 N
54 N
742.8 N
N2=P×la×lb= 3
3600 N
风压高度变化系数uz 脚手架风荷载体型系数us
基本风压wo
R1中: Rc为扣件抗滑承载力设计值见规范表5.1.7
[f]=20 5N/mm2
≤ [w]
Rc=8000N
（三）立杆计算 1、荷载计算 恒荷载计算
大横杆自重 小横杆自重 扣件自重 竹筏片脚手板 栏杆及挡板自重 安全网自重
脚手架的计算公式定理
脚手架计算方式脚手架的上下通道：脚手架体要设置安全马道：①马道宽度不小于1米，坡度以1：3（高：长）为宜。
②马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。
③人行斜道小横杆间距不超过1.5米。
④马道上满铺脚手板，板上钉防滑条，防滑条不大于300mm。
⑤设置护栏杆，上部护身栏杆1.2米，下部护身栏杆距脚手板0.6米，同时设180mm宽档脚板。
脚手架的卸料平台：卸料平台上面要挂牌标明控制荷载；要严格按照搭设方案施工。
卸料平台设计计算立杆横距ｂ＝１米，立杆纵距Ｌ＝１．５ｍ，步距ｈ＝１．５ｍ剪刀撑连续设置，卸料平台宽度Ｃ＝２ｍ。
（１）强度计算Ｍmax=q12/8q=1.2(GK.C+gk)+1.4KQQK.CGK──脚手板重量GK=0.3KN/M2C ──卸料平台宽度C=2Mgk──钢管单位长度gk=38N/MKQ──施工活荷载KQ=1.2N/M2QK──施工荷载标准值QK=2000N/M2q=1.2*(300*1.0+38)+1.4*1.2*2000*1=405.6+3360=3765.6N/MMmax=(3765.6*12)/8=470.7N.M验算抗弯强度S=Mmax/W=470.7/5078=92.7N/MM2<205N/MM2所以安全满足设计要求(2)计算变形查表φ48*3.5的钢管参数E=2.06*105N/MM2 (钢管的弹性模量)I=12190mm(钢管的截面惯性矩) W/b=5ql3/384EI=(5*3765.6*10003)/(384*2.06*105•*•12190)=•0.•19%=1/526<1/150 满足要求经结构计算均符合强度、刚度、稳定性的要求落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.2米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。
钢管脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 33 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.6米，立杆的横距为1.1米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 4 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用一步两跨，竖向间距 1.8 米，水平间距3.2 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处福建省泰宁，基本风压为0.3 kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1278；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P=0.038 kN/m ；1=0.3×1.1/(4+1)=0.066 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2活荷载标准值: Q=2×1.1/(4+1)=0.44 kN/m；=1.2×0.038+1.2×0.066=0.125 kN/m；静荷载的设计值: q1活荷载的设计值: q=1.4×0.44=0.616 kN/m；2图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
大横杆计算荷载组合简图
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.8米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物锚固段长度3.00米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.45m。
拉杆采用钢管100.0×10.0mm。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.412×106/4491.0=91.632N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.511mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
脚手架进行加固处理及计算方法
脚手架进行加固处理及计算方法该工程脚手架工程经检查钢管脚手架扣件的合格率为10%，现将该工程的脚手架进行加固处理，将脚手架改为12米以下设双立杆，12米以上仍为单立杆。
在增加立杆处相应增加扣件，并在每个斜撑端点处增加扣件来加固处理。
现将计算书如下给出：钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，12.0米以下采用双管立杆，12.0米以上采用单管立杆。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为 48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。
施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.200/3=0.800kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.214+0.10×1.120)×1.8002=0.418kN.m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.214-0.117×1.120)×1.8002=-0.494kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.494×106/5080.0=97.231N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.140=0.178kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.178+0.990×0.800)×1800.04/(100×2.06×105×121900.0)=3.816mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
排架(一)支撑计算书
排架（一）支撑计算书排架（一）支撑计算书提要：基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，物业排架（一）支撑计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（jGj130-2001）。
模板支架搭设高度为米，基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，梁底增加一道承重立杆。
图1梁模板支撑架立面简图图2梁模板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×。
一、模板支架荷载标准值:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重：NG1=×=钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
模板的自重：NG2=××/2=钢筋混凝土梁自重：NG3=×××/2=经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=××/2=3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=+经计算得到，梁支撑每根立杆的轴向压力计算值约为N=×+×=二、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值；N=--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径；i=A--立杆净截面面积；A=w--立杆净截面抵抗矩；w=--钢管立杆受压强度计算值；[f]--钢管立杆抗压强度设计值；[f]=l0--计算长度；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式或计算l0=k1uhl0=k1--计算长度附加系数，按照表1取值为；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u=a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=；公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算l0=k1k2k2--计算长度附加系数，按照表2取值为；公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算三、梁底支撑脚手架钢管的小横杆计算:作用在梁底支撑钢管上的集中力的计算：P=/×=梁底支撑钢管按照简支梁的计算如下计算简图经过简支梁的计算得到支座反力RA=RB=中间支座最大反力Rmax=最大弯矩mmax=截面应力=×106/=/mm2水平支撑梁的计算强度小于/mm2,满足要求!四、梁底支撑脚手架钢管的大横杆计算:支撑小横杆的大横杆按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P取小横杆的最大支座反力，P=大横杆计算简图如下梁底支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=/=1经过简支梁的计算得到支座反力RA=RB=/2×+=最大弯矩mmax=/××排架（一）支撑计算书提要：基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，物业5=截面应力=×106/=/mm2水平支撑梁的计算强度小于/mm2,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取大横杆的支座反力，R=单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明:单扣件在12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取。
脚手架参数
14.2.1 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 58 m，计算时 25m 以下采用双管立杆，25m 以上采用单管立杆；实际搭设时，30m(5 根 6m)以下采用双管立杆，30m 以上采用单管立杆。
这是加大安全储备的做法。
搭设尺寸为：立杆的横距为 0.85m，立杆的纵距为 1.5m，大小横杆的步距为 1.8 m；内排架距离墙长度为 0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48mm×3.0mm；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距 3 m，采用双扣件连接。
14.2.2 活荷载参数2；脚手架用途: 施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m施工脚手架；同时施工层数:2 层；14.2.3 风荷载参数2；kN/m 0.7 本工程地处广东中山市坦州镇辖区，基本风压取风荷载高度变化系数μz 为 1.00，风荷载体型系数μs 为 1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；14.2.4 静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值:0.1248 kN/m；22 ；；栏杆挡脚板自重标准值脚手板自重标准值:0.30kN/m :0.15kN/m2；安全设施与安全网:0.005kN/m脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆；2 0.033kN/m；每米脚手架钢管自重标准值:脚手板铺设总层数:4；14.2.5 地基参数本脚手架从地下室顶板往上搭设，不考虑地基影响，地基土类型:素填土；地基承载力标准值:120.00kPa（不考虑）；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。
（统统不考虑）图 14.2.5-1 落地脚手架侧立面图 14.2.5-2 底部双立杆落地脚手架正立面图14.3 大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第 5.2.4 条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
脚手架计算(3.2)
1、22.5m1050mm 300mm1600mm1800mm13步截面模量W 4732mm 3回转半径i 15.8mm截面积A 450mm 2截面惯性距I 121900mm 4钢材的弹性模量E 206000N/mm 2钢管自重35.52、脚手架的钢管选用(φ48×3.2)其计算参数为：步高h 步数n 落地式钢管脚手架设计计算一、计算参数立杆纵距l a 外伸长度a 搭设高度H 立杆横距l b 二、脚手架计算1、大横杆的计算3、计算参考规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001。
恒载标准值 38.4＋16.65=55.05 N/mN/m活载标准值 0.333×2=0.666KN/m荷载设计值 q=1.2×55.05/1000＋1.4×0.666=0.998KN/m按简支梁计算： M=0.125×0.998×1.8=0.22KN•m按简支梁计算大横杆抗弯承载能力，计算简图如下：选取中间的大横杆计算中间的大横杆自重 38.4N/m竹笆脚片 0.333×50=16.65 N/mσ=M/W=0.22×106/(4.732×103)=46.49Mpa＜f=205 Mpa 大横杆受力满足要求。
2、小横杆抗弯计算(受力简图如下,跨中为最不利截面)：小横杆自重 38.4N/mM0=0.125×1.2×38.4/1000×1.02=0.005 KN•m大横杆传来荷载 中部N=0.998×1.8=1.796KNM1=1.796×0.333=0.598 KN•mσ=Mmax/W=(0.005＋0.499)×106/(4.732×103)N=1.796×2＋0.0384×0.7=3.62KN＜7.0KN 扣件抗滑移满足要求。
1-30型钢悬挑脚手架计算3
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度15.7米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构1.70米，立杆的步距1.50米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.60米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
悬挑水平钢梁采用[8号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度2.80米，建筑物内锚固段长度1.80米。
悬挑水平钢梁上面采用拉杆、下面采用支杆与建筑物拉结。
最外面支点距离建筑物2.70m，支杆采用钢管48.0× 3.5mm拉杆采用钢丝绳。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050/2=0.184kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.050/2=1.575kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.184=0.267kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.575=2.205kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.267+0.10×2.205)×1.3002=0.409kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.267+0.117×2.205)×1.3002=-0.481kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.481×106/5080.0=94.694N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.184=0.222kN/m活荷载标准值q2=1.575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.222+0.990×1.575)×1300.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.945mm 大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
根据最新规范JGJ130-2011要求型钢悬挑脚手架方案
**工程型钢悬挑脚手架施工方案编制单位：*********项目部编制人：******编制日期： 2012年6月审核人： ******审核日期： 2012年6月审批人： ******批准时间： 2012年6月一、工程概述本工程位于下部为全地下车库，为框架结构，地上为住宅为全剪结构。
二、设计要点本工程为高层建筑施工，根据我公司项目部研究决定，本工程外立面脚手架工程采用分段搭设双排脚手架，其中11层部分采用两个搭设段（下段为落地式双排脚手架，上段位悬挑双排脚手架），19层部分采用三个搭设段（下段为落地式双排脚手架，中段及上段为悬挑双排脚手架）。
其中落地式双排脚手架设计搭设高度＜20米，悬挑双排脚手架设计高度＜18米。
编制依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011及相关设计、施工验收规范。
三、本工程所选用的构配件3.1钢管3.1.1 本工程脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793和《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3091 中Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢规定。
3.1.2本工程脚手架钢管采用48㎜×3.0㎜钢管3.2扣件3.2.1扣件采用可锻造铸铁制造，其质量和性能符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831 的规定。
3.2.2 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时，不得发生破坏。
3.3脚手板根据现行行业标准《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164的相关规定，本工程脚手板采用由毛竹制作的竹笆板；。
3.4安全网根据安全网力学性能应符合GB5726-88）《安全网力学性能试验方法》的规定，安全网采用经国家指定监督检验部门监定许可生产的产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。
3.5悬挑脚手架用型钢3.5.1根据现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700或《低合金高强度结构钢》GB/T 1591 的规定，同时按照《JG1130—2011》与《DGJ32J121-2011》中关于悬挑梁截面高度的规定（H ≥16㎜），本工程悬挑脚手架用型钢采用16#工字钢。
钢管脚手架大横杆的计算
钢管脚手架大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.8/(2+1)=0.093 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×0.8/(2+1)=0.533 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.533=0.747 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.158×1.52+0.10×0.747×1.52=0.196 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max= -0.10×0.158×1.52-0.117×0.747×1.52 =-0.232 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.196×106,0.232×106)/5080=45.669 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ= 45.669 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.093=0.132 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.132×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.244 mm；大横杆的最大挠度 1.244 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm 与10 mm，满足要求！。
悬挑脚手架(钢丝绳卸荷)
脚手架专项施工方案金色港湾小区2#楼工程，建筑面积为11772.47川，框架结构，主体十八层，地下一层，该工程采用直接用型钢悬挑式钢管脚手架进行防护，采用斜拉钢丝绳进行卸荷。
悬挑的阶段是，二至六层，七至十二层、十三至十八层。
一、悬挑脚手架相关参数1. 脚手架参数悬挑脚手架因为是分段搭设，按搭设的最高高度进行验算，悬挑脚手架搭设最高的高度为21 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50 米，立杆的横距为0.90 米，立杆的步距为 1.80 米；内排架距离墙长度为0.20 米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为①48X 3.5横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80 ；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接。
35W*7- 16m光面钢丝绳。
梁上固定钢丝绳的吊环采用直径25的圆钢拉环，水平钢梁与楼板压点采用直径18圆钢拉环。
2. 活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000 ；脚手架用途: 防护脚手架。
3. 风荷载参数本工程地处乌鲁木齐市，查荷载规范基本风压为 0.450，风荷载高度变化系数&为0.740 ,风荷载体型系数 虫为0.653 ;计算中考虑风荷载作用。
4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m 2):0.1248 ；脚手板自重标准值(kN/m 2):0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m 2):0.150 ；安全设施与安全网自重标准值(kN/m 2):0.010 ;脚手板铺设层数:2层；脚手板类别：木板脚手板预埋直径25钢筋 5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。
预埋钢筋大样图 钢丝绳彳悬挑脚手架侧面图la h1包一立杆纵距 h —立杆步距悬挑架正立面图二、大横杆的计算：按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第524 条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算， 大横杆在小横 杆的上面。
脚手架计算公式大全
1.04
基本风压wo
0.4 KN/m2
wk=0.7×uz×us×wo= 0.30 KN/m2
立杆自重N3=38.4×H= 2、立杆内力的计算 有关参数的计算
计算长度lo=k×u×h= 其中： 计算长度附加系数k
552.96 N 3.22 m
1.155
单杆计算
长度系数
u查规范
表5.3.3 单杆计算06000 N/mm2
本计算书中的规范指的是《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001
二、脚手架计算 （一）、大横杆的计算 把大横杆简化为连续三跨梁来计算简图如下
q
R1
R
R
R1
la
la
la
1、荷载计算
恒荷载计算
竹排片的规格为1.2m×1.5m，自重标准值为56N/m2
38.4×la×4=
276.48 N
38.4×（lb+a）×1= 57.6 N
15×6=
90 N
56×la×lb=
120.96 N
140×la=
252 N
20×la×h=
64.8 N
小计：N1= 861.84 N
N2=P×la×lb= 2
4320 N
风压高度变化系数uz
1.025
脚手架风荷载体型系数us
其中： Aw为每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积
Aw=bw×hw=
19.44 m2
bw=n2×la=
5400 mm
hw=n1×h=
3600 mm
No为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力
双排架的No
5
KN
连墙件的强度验算
满堂脚手架稳定计算公式(EXCEL)
182.45 N·m [f]=205N/mm
N/（φ×A）+M/W=
118.69 N/mm2
<2
满足要求
2.2 不组合风荷载的作用
立杆底端的轴力为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+(n'×N2/2)×1.4= 7950.58 N
立杆稳定性验算
[f]=20
N/（φ×A）=
93.44
N/mm2
< 5N/mm2
N/（φ×A×2）+M/(W×2)=
48.92 N/mm2
≤
满足要求
2.2 不组合风荷载的作用
立杆底端的轴力为
N=(n×N1/2+N3)×1.2+(n'×N2/2)×1.4= 6176.5 N
立杆稳定性验算
N/（φ×A×2）= 满足要求
36.30
N/mm2
≤
[f]=205N/mm
2
[f]=20 5N/mm2
1.95 1.04 0.4 kN/m2
2
wk=0.7×uz×us×wo=
2、立杆内力的计算
立杆采用单立杆
立杆自重N3=38.4×H=
249.6 N
有关参数的计算
计算长度lo=k×u×h=
2.69 m
其中： 计算长度附加系数k
0.57 kN/m2 1.155
单杆计算
长度系数
u查规范
表5.3.3 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3
普通双排钢管脚手架计算 KF002
适用范围：
普通钢管双排落地式脚手架
一、计算参数
搭设高度H
6.5 m
立杆横距lb
1200 mm
脚手架计算(表格中含公式)
[f]=205N/mm2
3
≤
[w]
Rc=8000N
38.4×la×4= 38.4×（lb+a）×1=
184.32 46.08 15×6= 90 56×la×lb= 80.64 140×la= 168 20×la×h= 28.8 小计：N1= 597.84
N N N N N N N 2880 N
风压高度变化系数uz 0.92 脚手架风荷载体型系数us 1.04 基本风压wo 0.4 kN/m2 wk=0.7×uz×us×wo= 0.27 kN/m2
2、立杆内力的计算 立杆采用单立杆 立杆自重N3=38.4×H=
153.6 N 2
有关参数的计算 计算长度lo=k×u×h= 其中：
2Hale Waihona Puke 15 m计算长度附加系数k 1.155 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 单杆计算长度系数u查规范表5.3.3 1.55 长细比λ =lo/i= 136 ≤ [λ ]= 210 查规范中的附表C可得φ = 0.174 2.1 组合风荷载的作用 立杆底端的轴力N为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+0.85×(n'×N2/2)×1.4= 4328.9 N 风荷载作用下的立杆段弯距值 M=0.85×1.4×wk×la×h2/10= 55.09 N·m 立杆稳定性验算 N/（φ ×A）+M/W= 61.72 N/mm2 ≤ 满足要求 2.2 不组合风荷载的作用 立杆底端的轴力为 N=(n×N1/2+N3)×1.2+(n'×N2/2)×1.4= 4933.73 N 立杆稳定性验算 N/（φ ×A）= 57.99 N/mm2 ≤ 满足要求 [f]=205N/mm2
2、强度验算 荷载作用下的弯矩M的计算 M=0.1×（g×1.2+q×1.4）×la2= 131.47 N·m 大横杆强度的验算 σ =M/W= 25.88 N/mm2 ≤ [f]=205N/mm2 满足要求 [f]为Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值见规范表5.1.6 其中: 3、挠度验算 w=0.677×（g×1.2+q×1.4）×la4/（100×E×I）= 0.51 mm ≤ [w] [w]为受弯构件允许挠度值查规范表5.1.8 其中: [w]=la/150= 8 mm 满足要求 荷载作用下的中间支座反力的计算 R=1.1×（g×1.2+q×1.4）×la= 1205.11 N 1
落地式双排钢管脚手架计算
落地式双排钢管脚手架计算一、计算参数：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为35米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.9米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根；采用的钢管类型为Φ48.3×3.6；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处黑龙江省尚志市，基本风压为0.65 kN/m2；风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=2×0.9/(2+1)=0.6 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.6=0.84 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
落地式双排钢管脚手架计算
大横杆的自重标准值 :P1=0.038 kN/m ； 脚手板的自重标准值 :P2=0.3 ×0.9/(2+1)=0.09 kN/m ； 活荷载标准值 : Q=2 ×0.9/(2+1)=0.6 kN/m ； 静荷载的设计值 : q1=1.2 ×0.038+1.2 ×0.09=0.154 kN/m ；
；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下 :
2. 活 荷 载 参 数
施工均布活荷载标准值 :2.000 kN/m2；脚手架用途 :装修脚手架； 同时施工层数 :2 层；
3. 风 荷 载 参 数
本工程地处黑龙江省尚志市，基本风压为 0.65 kN/m2 ； 风荷载高度变化系数μ z 为 1.00 ，风荷载体型系数μ s 为 0.65 ； 脚手架计算中考虑风荷载作用
5. 地 基 参 数
地基土类型 :素填土；地基承载力标准值 (kpa):160.00 ； 立杆基础底面面积 (m2):0.25 ；地基承载力调整系数 :1.00 。
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2011) 第 5.2.4 条规定， 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算， 大横杆在小横杆的下面。 将大横杆 上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分 配的挠度
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下 :
Vqmax=5 ×0.038 ×9004/(384 ×2.06 ×105 ×121900) = 0.013 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+0.9 = 1.093 kN
脚手架荷载等计算示例
脚手架荷载等计算示例 Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-199986计算参数:钢管强度为 N/mm2，钢管强度折减系数取。
双排脚手架，搭设高度40米，6米以下采用双管立杆，6米以上采用单管立杆。
立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构米，立杆的步距米。
钢管类型φ48×，连墙件采用2步3跨，竖向间距米，水平间距米。
施工活荷载为m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为m，安全网荷载取m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加2根大横杆。
基本风压m2，高度变化系数，体型系数。
地基承载力标准值170kN/m2，底面扩展面积，地基承载力调整系数。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=m脚手板的荷载标准值 P2=×2=m活荷载标准值 Q=×2=m静荷载的计算值 q1=×+×=m活荷载的计算值 q2=×=m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=×+××=支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-×+××=我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=×106/=mm2→→大横杆的计算强度小于mm2,满足要求!挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=+=m活荷载标准值 q2=m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=×+××(100××105×=→→大横杆的最大挠度小于150与10mm,满足要求!小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
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大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.8米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.45m。
拉杆采用钢管100.0×10.0mm。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.412×106/4491.0=91.632N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.511mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835kN.m=0.835×106/4491.0=186.009N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1711.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=3.167mm最大挠度和V=V1+V2=3.194mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤Rc其中Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 = 0.125×16.800=2.097kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.150×3×1.500×(1.050+0.300)/2=0.456kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.150×1.500×3/2=0.338kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.005×1.500×16.800=0.126kN经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.016kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0 ——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450Uz ——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250Us ——风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×1.200 =0.472kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中Wk ——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la ——立杆的纵距(m)；h ——立杆的步距(m)。
五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N ——立杆的轴心压力设计值，N=10.23kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.19；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；l0 ——计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A ——立杆净截面面积，A=4.24cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=127.36[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N ——立杆的轴心压力设计值，N=9.24kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.19；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；l0 ——计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定，l0=3.12m；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50A ——立杆净截面面积，A=4.24cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；MW ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW =0.273kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到= 175.86[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中Nlw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw = 1.4 ×wk ×Awwk ——风荷载基本风压标准值，wk = 0.472kN/m2；Aw ——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2；No ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000经计算得到Nlw = 7.144kN，连墙件轴向力计算值Nl = 12.144kN连墙件轴向力设计值Nf = A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到Nf = 82.709kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。