09MnNiDR钢制乙烯低温球罐焊接性能的试验研究

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09MnNiDR低温钢热成形焊接的工艺研究

2018年第9期热加工W焊接与切割elding & Cutting2709MnNiDR 低温钢板主要应用于石油、化工低温设备中。

我单位承接了某大型乙二醇项目，其中包含的设备有：C O 2吸收塔、C O 2闪蒸塔、H 2S 吸收塔、再吸收塔等设备的制造。

为了研究其焊接工艺，我们选择δ=65mm 的母材进行试验，热处理状态为模拟热成形+正火（加速冷却）+回火+退火，为今后09MnNiDR 低温钢热成形封头的焊接提供了有力的技术支撑。

1. 09MnNiDR 低温钢的焊接性09MnNiDR 低温钢为铁素体+少量珠光体型低温用钢。

由于含碳量低，属于低合金结构钢，Mn 、Ni 为其主要合金。

Mn 主要是通过固溶强化来提高钢材的强度，而Ni 能改善铁素体的低温韧性，并具有明显降低冷脆转变温度的作用。

根据国际焊接学会（ⅡW ）推荐的碳当量公式计算09MnNiDR 低温钢热成形焊接的工艺研究■ 李艳霞，刘亮摘要：针对09MnNiDR 低温钢热成形封头的焊接接头低温冲击不足的问题，通过焊接试验，完成了δ=65mm 母材的对接焊，经过多种形式的热处理，并对试板进行拉伸试验、冲击试验及弯曲试验等力学性能试验，试验结果均为合格。

为今后09MnNiDR 低温钢热成形封头的焊接提供了较为可靠的技术支撑。

关键词：热成形；焊接工艺；低温扫码了解更多CE=0.347%＜0.45%，淬硬倾向小，不易形成冷裂纹，焊缝具有较好的塑性和韧性，通常无需预热。

当板厚超过一定的厚度、接头刚性拘束较大或碳当量偏高时，应考虑预热。

但预热温度不要过高，否则会使热影响区晶粒长大，并在晶界析出氧化物。

因此，焊接时应控制焊接热输入和层间温度，焊后还应进行消除应力的热处理。

09MnNiDR 钢板的供货状态为正火+回火，材料化学成分、力学性能如表1、表2所示。

2. 09MnNiDR 低温钢焊接工艺要点（1）选择合适的焊接材料，低温钢可采用焊条电弧焊、气体保护焊和埋弧焊等进行焊接。

09MnNiDR钢焊接接头的低温韧性控制

焊后正火处理对 09MnNiDR 焊接接头低温冲击韧性具有明显的改善作用。如表 4 所示 ,正火处理的 96 - 36 试样焊缝和 HAZ - 60 ℃、- 70 ℃冲击韧性明显优于未处理的 96 - 38 。从显微组织分析亦可知 ,经过正火处理 ,焊缝和 HAZ 组织变为珠光体 + 铁素体 ,实际上改善了焊缝和 HAZ 粗晶区的组织 ,提高了焊缝和 HAZ 低温冲击韧性。
表 4 焊缝及 HAZ 低值冲击韧性 J
编号
- 60 ℃
焊缝
HAZ
96 - 34 86 ,88 ,92 51 ,77 ,155
(89)
(94)
96 - 35 95 ,85 ,37 103 ,49 ,101
(72)
(84)
96 - 38 21 ,74 ,66 136 ,78 ,74
(54)
(96)
表 3 焊接接头常温拉伸和弯曲性能
编号
96 - 34
96 - 35 96 - 36 96 -522 ,528
538 ,549 503 ,494 534 ,531 529 ,532
断裂位置弯曲试验 ( d = 3 a) 母材 α= 100°面弯、背弯各 2 件合格
A 4. 0 0. 08 0. 33 1. 28 0. 011 0. 013 1. 03 0. 04 0. 03
焊后对焊缝进行了外观检验 ,表面无气孔、夹
22
安装 2000 年 10 月
渣、未熔合和咬边等缺陷 ,依照 JB4730 - 94 进行了焊缝 X 射线无损探伤 ,所有试板均为 Ⅰ级。
所有焊接试板横向弯曲性能均达到jb470892的要求各有二件试样面弯背弯合格除了9637试板之外其它所有试板70低温冲击韧性大于2736焊缝70各有一个试样低于27但根据jb708条对冲击合格指标的规定每个区三个试样的平均值应不低于母材标准规定值并且至多允许有一个试样的冲击功低于规定值但不低于规定值的70故确定9638和96接接头70下的冲击韧性试样全部合格

低温压力容器用钢09MnNiD低温冲击韧性的影响因素

第一章绪论1.1引言随着石化工业的发展，新工艺、新设备不断出现，气体的液化、分离、贮运及应用在各国已很普遍，这些低温技术和设备的开发促进了低温压力容器用钢的发展[1,2]。

各国定义低温压力容器的温度基本是0~-20℃。

GB150《钢制压力容器》中明确规定：设计温度低于或等于-20℃的压力容器为低温压力容器。

目前，各国使用的低温压力容器用钢总体可分为两大系列：其一是用于；-40℃(或－45℃)以上温度的铝镇静C－Mn钢和调质型高强度钢；其二是用于-40℃(或－45℃)以下,至-196℃的含Ni系低温钢（又可分为用于-60~-70℃含0.5%~2.3%Ni的钢；用于-100℃含3.5%Ni的钢；用于-120~-196℃含5.5%～9%Ni钢）[3,4]。

可见，随着Ni含量的增加，使用的温度可更低。

但是,Ni元素的价格较高,同时钢中Ni含量的增加,也使得钢材的某些性能(如焊接性、表面质量等)变差。

因此,随着冶炼、轧制和热处理等工艺及设备的发展,在保证足够的低温韧性前提下,尽可能降低钢中的Ni含量,较典型的是-60~-70℃以上范围使用的低温钢,其Ni含量从0.5%到2.3%,相差数倍,充分反映出冶金厂和制造厂的技术水平。

1.2低温压力容器用钢的发展现状及应用1.2.1国外的低温压力容器用钢的发展现状我国的0.5%Ni[5]低温钢系在德、法相应钢号的基础上调整了化学成分,改进为-70℃级用钢，命名为09MnNiDR。

09MnNiDR系低温(D)压力容器(R)用钢。

美国和日本的-70℃级低温钢板均为 2.3%Ni钢，含Ni量远高于我国的09MnNiDR，其低温冲击功还低于我国的09MnNiDR的指标。

用于－60~－70℃低温压力容器的0.5%~2.3%Ni钢，主要分为二大体系，一是美国和日本，近50年来一直是将2.3%Ni钢用到－68℃(－70℃)；而我国和欧洲部分国家则将0.5%Ni钢用到－60~－70℃。

低温钢09MnNiDR焊接工艺评定试验

低温钢09MnNiDR焊接工艺评定试验摘要：通过对低温钢材料09MnNiDR的焊接性分析以及焊接工艺评定，找到了控制低温材料焊接接头低温韧性的方法。

关键词：低温钢；接头韧性；工艺试验前言材料科学的发展促进了国内外石化技术和装备的进步，大型、低温、深冷压力容器在石化和化工装备行业得到越来越广泛的应用。

低温材料的焊接加工技术也成为石化行业装备制造的重要课题。

2014年8月，一重集团苏州重工为江苏某化工企业制造的乙烯气化装置，用到了低温材料09MnNiDR钢板，由于公司在低温材料焊接方面积累的经验较少，所以工艺人员在查阅相关资料和同行经验的基础上，拟定出了焊接工艺规程进行工艺评定。

1.焊接性分析09MnNiDR钢为铁素体+少量珠光体型低温钢，GB3531-2008规定其在-70℃冲击吸收能量（KV2/J）大于或等于34J，其含碳量低，主要合金元素为Mn、Ni。

Mn主要用来通过固溶强化提高钢的强度，Ni能改善铁素体的低温韧性，并能显著降低钢的冷脆转变温度。

09MnNiDR钢焊接接头最难保证的是焊缝和热影响区组织的低温韧性，如果焊接工艺参数选择的不合理或者焊材等别的焊接主要因素不匹配，就会出现焊接气孔、夹渣等缺陷，焊接接头的低温韧性则很难达到要求。

2.焊接工艺评定试验工艺评定试验按照NB/T47014-2011的有关规定进行。

着重进行焊接接头焊缝区和热影响区抗低温冲击试验。

所选试验母材的规格和力学性能见表1。

2.1 焊接方法的确定根据公司产品的结构特点，结合公司设备、焊接人员具体情况综合考虑，我们决定做两种焊接方法的工艺评定。

分别是钨极氩弧焊（焊态）、钨极氩弧焊（消应力热处理）、焊条电弧焊（焊态）、焊条电弧焊（消应力热处理）。

焊四块试板进行力学性能检测。

2.2 焊材的选用根据NB/T47015-2011的推荐和查阅焊接手册，手工氩弧焊选用纯度为99.99%的氩气保护，焊丝选用ER55-Ni3，规格为∮2.0.手工焊条电弧焊选用牌号为W707Ni，规格为∮3.2和∮4两种规格。

09MnNiDR低温钢焊后热处理工艺分析

09MnNiDR低温钢焊后热处理工艺分析摘要：09MnNiDR低温钢在进行加工或安装时需要进行两次以上的热处理，这会使材料焊接接头的综合力学性能出现显著改变，特别是低温状态条件下冲击韧性大幅度下降，为压力容器的安全运行带来安全隐患。

本研究以现场可能出现的焊后热处理工艺为条件，选取550℃、575℃以及600℃三个温度条件进行热处理，研究固定温度下不同保温时间对焊接接头综合力学性能的影响。

关键词：低温钢；焊接；热处理09MnNiDR钢在低温应用场景中较为常见，这种钢材因镍元素加入具有低温条件下的材料机械强度稳定性，同时具有良好的韧性，在低温压力容器中取得了广泛应用。

低温压力容器在完成焊接过程后应通过热处理进行焊接应力消除，根据现场安装条件不同对低温压力容器可能需要两次或三次热处理才能完全消除应力，这就导致局部材料受到反复加热。

由于在现场进行压力容器热处理时需要规格较大的结构件进行热处理，在这种情况下结构件的升温过程以及降温过程都非常缓慢，这就导致压力容器高温保温停留时间远超过工艺规定时间。

此时与焊接工艺有关的各种材料组织结构会出现明显变化，导致该材料综合力学性能下降，尤其对冲击韧性造成严重影响。

为了确保低温容器09MnNiDR钢的结构完整性以及安全性，需要对现场可能出现的热处理工艺进行分析研究，明确不同焊后热处理工艺对焊接接头性能的影响，以期为焊后热处理工艺设置提供借鉴和参考。

1试验材料和方法选择09MnNiDR钢板作为试验材料进行研究，钢板的厚度为90毫米，钢板经过正火与回火处理后交货，处理温度分别为885℃正火与625℃回火，化学成分如表1所示。

表1 09MnNiDR钢板化学成分（w/%）09MnNiDR钢的抗拉强度为466MPa，冲击功为258KJ。

采用SAW工艺进行焊接操作，焊接坡口为双U型，采用埋弧焊进行焊接，焊丝直径φ4.0 mm, 牌号为CHW-S13，焊剂为CHF710，进行100℃预热并使用590A的电流、33V的电弧电压进行试验，焊接速度控制在每分钟400~450毫米，平均每厘米的热输入量为35KJ，焊道间的温度控制在100~200℃之间。

09MnNiDR低温压力容器钢板的试验及焊接检验探析

09MnNiDR低温压力容器钢板的试验及焊接检验探析摘要：改革开放以来，各种各样的新技术逐渐兴起，在一定程度上促进了国民经济的发展，尤其是低温压力容器的使用，更是具有非常大的作用，然而，由于过程中存在的诸多因素，致使其真正作用无法发挥，严重影响对该容器的使用。

对此，本文将针对09MnNiDR低温压力容器钢板的试验及焊接检验进行简要研究。

关键词：09MnNiDR低温压力容器钢板焊接检验所谓的低温压力容器在各个行业中的应用越来越广泛，特别是在煤化工项目中，比如，经常出现的CO2对塔的吸收等，都可以将其称之为压力容器。

在对这种容器进行制作的过程中，发现它所使用的低温材料和其他材料相比，比较特殊。

下面，本文将借助一个具体实例，简要对其进行介绍。

一、材料选用及改进所谓的09MnNiDR低温压力容器钢板主要就是由无镍和含镍组成，它们之间的温差比较大，因此，更容易在制作过程中使用。

基于这种情况，在对该容器设计时，对材料的选择十分重要，这就需要在对材料进行选择时，首先注意它的供应商是否优秀，毕竟只有优秀的供应商才能提供较好的材料。

某项目中所使用的吸收塔主要采用的是09MnNiDR钢板，它在设计过程中也有着一定的要求，主要包括以下几点。

（一）符合规定1、09MnNiDR钢板在进场后应该有针对性的进行逐一检查，这样可以有效预防不合格的产品。

2、钢板在试验过程中，应该逐一进行力学试验，只有在试验过程中不裂的产品才算合格。

由于09MnNiDR钢板是非金属，因此，在对其进行检验时，应该有着相关依据，以免大量破坏，造成经济上的损失。

（二）性能检验在对产品制造前期，应该进行多次试验，这样可以确保它的质量达到相关要求，同时，为了能够在一定程度上有效避免发生的偏差过大，还应该针对同一种类型的样本分别试验，以便确保它的可靠性，根据多种试验，可以得出这样的结果。

1、钢板厚度的t/4处，无论采用怎样的处理工艺，都不会产生任何低值现象。

09MnNiDR钢制球罐用W707DRQ焊条的研制

Key words： vinyi spherical tank； l-position we1ding； W707DRQ /ectrode
0前言
随着世界石油经济的飞速发展，乙烯产量的不断提高，乙烯球罐建造正出现一个蓬勃发展的趋势。目前乙烯球罐建造正向着大型化、低温化的方向发展，这种发展趋势对钢材及焊接材料提出了更高的要求［1-2］ #
-70 C级低温压力容器用09MnNiDR钢板、
09MnNiD锻件和配套焊接材料于21世纪初应用于各类低温压力容器，其中W707DR焊条以其优良的工艺性能和低温冲击韧性获得了广泛的应用。但W707DR 焊条不能满足09MnNiDR钢制乙烯球罐的全位置焊接要求［3-4］。国内外用于-70 C低温钢焊接的焊条有许多，但还没有应用于低温钢球罐全位置焊接的报道# 因此，在W707DR焊条的基础上，开发了能够满足
4.0
130〜180 22〜32 150〜200
" 150
2试验结果与分析
2.1焊条的工艺性能
条》。熔敷金属扩散氢试验 GB/T 3965—2012
《敷
扩散氢测定方法》
法扩散氢的测
定。焊接工艺参数如表2所示。
表1 09MnNiDR钢对熔敷金属化学成分和力学性能的要求值
化学成分(质量分数,％)
力学性能
C
Si
Mn
S
P
抗拉强度屈服强度断后伸长率冲击吸收能量
弯曲试验
Ni
Rm/MPa Rp0.2^MPa
关键词：乙烯球罐；全位置焊接；W707DRQ焊条中图分类号:TG 421
Research on W707DRQ electrode for 09MnNiDR steel spherical tank

09MnNiDR焊接接头低温韧性实验方法

针对球罐材质为09MnNiDR的工艺试验研究本研究对09MnNiDR的工艺焊接性评定采用直接模拟试验法和间接推算法。

直接法：按照实际焊接条件，通过焊接过程观察是否发生某种焊接缺陷或发生某种缺陷的程度，来直观评价焊接性的优劣。

如我们用到的斜Y坡口焊接冷裂纹试验。

间接法：根据材料的化学成分、金相组织、力学性能之间的关系，联系焊接热循环过程评定焊接性优劣。

通过系一列试验，对试验结果的综合分析，最终得到针对09MnNiDR球罐用钢材合适的焊材，焊前预热温度、后热温度、焊接线能量以及合适的热处理方案。

一、09MnNiDR材料概况。

09MnNiDR是一种低温压力容器用钢板，其化学成分如下表1所示，其机械性能如表2所示。

表1 09MnNiDR化学成分牌号化学成分%C Si Mn Ni V Nb Als09MnNiDR≤0.12 0.15~0.5 1.20~1.60 0.30~0.80 -- ≤0.04 ≥0.015表2 09MnNiDR机械性能钢板厚度/mm 抗拉强度σb /MPa屈服强度σs /MPa延伸率δ/%冷弯试验(b=2a.180°)冲击试验(-70℃ Akv/J)6～60 430～560 260 23 d =2a ≥ 27二、钢板锻件的力学性能实验1. 钢板、锻件的力学性能实验1．拉伸及系列温度冲击实验1.1 选择提货状态的钢板、锻件进行常温拉伸和不同部位的系列温度冲击试验，重点确定临界温度（韧脆转变温度）。

1.1.1 拉伸试验采用标准：按照GB/T228-2002《金属材料室温拉伸试验方法》的规定。

取样方向：横向。

实验步骤：(1)准备试样，按照GB/T 2975一1998的规定。

一般要求：a.应在产品不同位置取样，力学性能有不同的差异。

b.应在外观及尺寸合格的钢产品上取样。

c.取样时，应对抽样产品、试料、样坯和试样作出标记，以保证始终能识别取样的位置及方向。

d. 取样时，应防止过热、加工硬化而影响力学性能。

09MnNiDR低温压力容器钢板的试验及焊接检验

一
（）电镜扫描观察结果表明：典型的３板４个
… … … … ●●●●●●●●●●－●＿●●●… ● ● … … … … … ●●●＿●●●●＿●－●●－… … … … … ●… ●●●●＿●●＿●●●●＿… … … … … ● ●… ●
（）０ＭｎＤＲ板材应做．Ｏ３９Ｎｉ７ ℃低温冲击实验，３试样的平均冲击功Ａ＞７，允许１试个Ｋｖ４Ｊ＿个样不低于３Ｊ３：
０ＭｎＤＲ板材的非金属夹杂物应按照９ＮｉＧ０６．０５Ｂ１５１２０进行检验，其脆性和塑性非金属夹杂物分别２，脆性和塑性夹杂物的总和牛３５级．级；晶粒度按照ＧＢＴ３４２０进行检验，要求在／６９ —０２６以上。级１．２母材低温冲击性能试验和试样断口低、高倍检验
（）板材应逐张进行力学性能试验，冷弯试４验为１０８。，不裂为合格。
材料，性能特殊，其焊接特点与众不同。本文以某工程项目ＣＯ吸收塔为例，简要阐述低温材料：的性能及可能的改良措施，同时着重说明低温材料焊接检验的关键点和控制措施。而对于一般设备监理中的控制，如进度、质量、投资、合同管理、信息管理及组织协调和设备通用的下料、组对、焊接、ＮＤＴＷＨＴ、Ｐ检验等不再一一赘述。

09MnNiDR厚板埋弧自动焊焊接分析

09MnNiDR厚板埋弧自动焊焊接分析发布时间：2022-01-25T07:30:50.206Z 来源：《中国科技人才》2021年第29期作者：刘晓荣吴仲瑄[导读] 09MnNiDR钢为铁素体加少量珠光体型的低温用钢，含C量很低。

因含有0.5%的镍，镍元素在钢中为纯固溶元素可以改善铁素体的低温韧性，具有明显降低材料冷脆转变温度的作用。

试验母材的化学成分见表1。

常州化工设备有限公司摘要：公司承接某化工集团30万吨/年合成氨项目，产品的板厚度超过了原有的工艺评定覆盖的范围，为满足产品生产的需要，决定制作板厚大于等于38mm厚的埋弧自动焊的焊接工艺评定。

根据生产的实际产品情况，选用板厚为52mm的09MnNiDR低温钢板作为评定用的试板。

通过焊接性分析制定合理的焊接工艺，完成焊接试验。

本文就试验过程进行阐述。

关键词：09MnNiDR 焊接评定低温钢1材料的焊接性分析1.1母材成份09MnNiDR钢为铁素体加少量珠光体型的低温用钢，含C量很低。

因含有0.5%的镍，镍元素在钢中为纯固溶元素可以改善铁素体的低温韧性，具有明显降低材料冷脆转变温度的作用。

试验母材的化学成分见表1。

表1 试验母材的化学成分1.2碳当量计算根据国际焊接协会推荐的碳当量计算公式可得：材料的碳当量CE=0.373<0.4，有较好的焊接行，淬硬倾向小，不易形成冷裂纹。

虽然有较好的焊接性，但焊后低温冲击韧性必须有合适的焊接工艺参数及合理的的热处理工艺予以保证，否则低温冲击韧性很难满足材料要求。

1.3厚板应力分析试板厚度由于较厚，就会造成焊接接头的刚性拘束应力较大，应当考虑焊接前要预热，焊后消除应力等热处理措施。

严格控制层间温度，焊接的线能量，防止焊接后热影响区域的晶粒粗大。

2 试样的装备与制作2.1试样尺寸试样选用了与产品制造同批次的材料，板材的厚度为52mm，下料尺寸为450mm×200mm两块，引弧板100mm×100mm两块。

09MnNiDR低温钢储罐焊接工艺[1]

10.0~20.0 10.0~20.0
表2 立焊接技术参数
焊
填充金属
焊接电流
焊接速度
接焊接
电弧电压
线能量
层次 1 2 3
4
方法
SMA W
SMA W
SMA W
SMA W
牌规
电流
（cm/min
极性
（V）
（KJ/cm）
M 号格
（A）
）
CO W7 φ . DCRP 90~120
07 3.2
DR W7 φ
流。焊接收弧时应将弧坑填满，并用砂轮磨去弧坑缺陷。多层焊时各层间的接头应错开。 3.4、焊缝检验及返修 3.4.1、焊缝外观检查（1）、焊缝表面不得有裂纹、气孔、夹渣、咬边、弧坑。（2）、对接焊缝余高不得大于焊件厚度的 10%，且不大于1mm。超高部分应磨平（3）、焊缝表面不允许的缺陷应用砂轮打磨，打磨部位应与母材圆滑过渡。消除缺陷的深度，不应超过材料标准规定的负偏差。否则应进行补焊。 3.4.2、无损检测
9 3.3.2、焊接技术参数
0表1 横焊焊接技术参数
W. 焊接 WW 层次
焊接方法
填充金属牌号规格
焊接电流
电弧电压
极性电流（A）（V）
焊接速度（cm/min
线能量（KJ/cm）
）
1
SMAW W707 φ3.2 DCRP 90~120
20~26
6~11
10.0~20.0
2(1-2) SMAW W707 φ4.0 DCRP 140~160 20~28
M 3.1、施工前焊接技术准备 CO （1）、焊接工艺评定：施工前，按本球罐材质及所采用焊条进行相应位置的焊接 . 工艺评定。按所焊位置和厚度分别进行焊接工艺评定。并编制焊接工艺规程。 R （2）、焊工资质：参加本工程球罐焊接的焊工，必须是持有质量技术监督部门 iD 颁发的锅炉压力容器焊工考试合格证书。 N 3.2、焊前准备 Mn 3.2.1、坡口加工 9 （1）、坡口形式与尺寸，应符合焊接工艺评定要求。示意图如下：

09MnNiDR钢的工艺试验研究

09MnNiDR钢的工艺试验研究.聂万隆汪创华刘冬菊惠洪杰/沈阳鼓风机（集团）有限公司.摘要:通过09MnNiDR钢工艺评定和分析的结果表明，W707DR焊条和 H09MnNiDR焊丝是焊接低温压缩机机壳的理想焊材，其各项指标均可满足要求。

关键词：低温钢焊材工艺评定金相及微观分析中图分类号：TG44 文献标识码：B文章编号：1006-8155（2006）01-0019-031 引言压缩机的焊接机壳采用了09MnNiDR低温钢材料，无论是此钢材还是焊材，我公司都是首次在压缩机焊接机壳上应用。

为保证低温压缩机的焊接机壳焊接成功，焊接工艺人员进行了焊材选择并专门进行了工艺试验研究，通过试验和焊接工艺评定，确定用W707DR焊条和H09MnNiDR，φ1.2mm混合气体保护焊焊丝，并采用手工电弧焊和混合气体保护焊，选用焊条、焊丝和焊条加焊丝3种焊接工艺方法，低温－70℃材料的力学性能完全满足要求，而且还对焊缝金属进行了金相及微观分析。

2 钢材与焊材介绍2.1 09MnNiDR钢的化学成分和机械性能09MnNiDR钢板已纳入GB3531-1996《低温压力容器用低合金钢钢板》标准，我公司采用的09MnNiDR低温-70℃级钢板是舞阳钢铁公司生产的，供货状态为正火，组织为铁素体+少量珠光体。

其化学成分及机械性能见表1和表2。

表2 09MnNiDR机械性能2.2 焊材的化学成分及机械性能焊接工艺人员询求到相应的W707DR，φ4mm焊条。

根据车间焊接机壳的实际生产情况，在保证质量的同时还要考虑生产效率。

我公司与哈尔滨焊接研究所共同研制开发了H09MnNiDR，φ1.2mm气体保护焊焊丝。

W707DR焊条和H09MnNiDR焊丝的化学成分及机械性能见表3和表4。

表3 W707DR焊条的化学成分及机械性能表4 H09MnNiDR 焊丝的化学成分2.3 碳当量计算焊接热影响区的淬硬和冷裂倾向，与钢材的化学成分有着密切的关系。

09MnNiDR低温钢焊后热处理工艺研究

09MnNiDR低温钢焊后热处理工艺研究汪晶洁;吴君明;王红鸿【摘要】09MnNiDR低温钢在建造和安装容器时,不可避免要经受两次或多次焊后热处理,导致焊接接头性能发生变化,尤其是低温冲击韧性恶化,会带来极大的安全性隐患.以现场中可能出现的焊后热处理工艺为试验条件,研究不同热处理温度545℃、570℃、600℃以及每个温度下不同保温时间对焊接接头强度及低温冲击韧性的影响.通过数据分析发现,09MnNiDR钢可经受焊后热处理温度为545～600℃.当进行长时间热处理加热(反复加热2～3次)时,适用焊后热处理温度为545～570℃.【期刊名称】《电焊机》【年(卷),期】2019(049)003【总页数】3页(P28-30)【关键词】低温钢;焊后热处理;冲击韧性【作者】汪晶洁;吴君明;王红鸿【作者单位】南京钢铁股份有限公司,江苏南京210035;南京钢铁股份有限公司,江苏南京210035;武汉科技大学,湖北武汉430081【正文语种】中文【中图分类】TG441.80 前言依据规范要求，低温容器焊接完成后应进行消应力处理[1]。

在现场安装条件下，焊后热处理受设备及工况条件限制，有时需要分两次、甚至三次进行热处理，造成局部反复加热[2]。

现场安装的容器结构件规格较大，在进行热处理时，升温及降温过程较为缓慢，使得容器结构件在高温阶段的停留时间远远超过工艺规定的保温时间[3]。

这些情况会造成焊接接头，包括母材、热影响区和焊缝的组织发生变化，从而引起性能尤其是冲击韧性的降低或恶化，形成低温容器安全性隐患[4]。

从结构完整性及安全性考虑，需要分析现场可能出现的焊后热处理工艺[5]，并研究其对焊接接头性能的影响，从而为现场焊后热处理工艺的制定提供数据。

1 试验材料和方法试验材料采用09MnNiDR钢板，厚度100 mm，交货状态为正火（890℃）+回火（630℃），其化学成分（符合GB 3531-2014）见表1，力学性能见表2。