高压汽包壁温差产生的原因分析及控制措施
余热锅炉冷态启动高压汽包壁温差控制
余热锅炉冷态启动高压汽包壁温差控制1、冷态启动时余热锅炉汽包上下壁温差大原因机组冷态启动时，燃机启动点火后，燃机排出的高温烟气进入余热锅炉，随着余热锅炉汽包压力升高，炉水和蒸汽的温度也随之升高。
汽包的下半部被炉水加热，而上半部被蒸汽加热。
虽然炉水和蒸汽的温度在升压过程中基本相同，但是由于蒸汽和炉水对汽包上下壁的放热系数不同，使得汽包上下壁温度升高的快慢不一样。
饱和蒸汽遇到温度较低的汽包上壁，凝结成水，放出潜热，这种放热属于凝结放热，其放热系统约为7000w/（m2.℃）。
炉水对汽包下半部的传热，在升压初期水循环还没有完全建立时，属于自然对流，其放热系统只有凝结放热的1/4-1/3。
在升压中，汽包上半部的壁温高于下半部的壁温，这样汽包上下壁形成了温差。
另外，汽包升压速度越快，饱和温度升高也越快，产生的壁温差就越大。
而在汽包升压初期，由于水蒸汽的饱和温度在压力较低时对压力的变化率较大，压力小幅度升高，但蒸汽的饱和温度大幅度升高。
由烟气流程可知，燃机高温烟气首先流经高压蒸发器管道。
由于在燃机升速过程中，升速速率由程序设定，天然气流量不断增加，排气温度也逐渐升高310℃。
在燃机达到额定转速3000rpm后，为了机组运行的经济性，一般会立即进行燃机发电机并网。
燃机并网带初始负荷15MW，排气温度达到345℃，高压汽包上壁温度升高较快，从而导致高压汽包容易出现上下壁温差大的情况。
2.冷态启动时锅炉汽包上下壁温差措施2.1提高低压汽包水温余热锅炉高压给水来自于低压汽包。
低压汽包设置了加热器。
在机组冷态启动时，锅炉完成上水后，提前两小时投入低压汽包底部加热，利用辅汽将低压汽包炉水加热到90℃左右。
从而在高压汽包升温初期，需要补水时，能够提供温度较高的给水，避免由于补给常温水导致高压汽包下半部壁温降低，上下壁温差进一步增大。
2.2投入高压蒸发器底部加热锅炉上水完毕后，先利用辅助蒸汽加热对高压汽包炉水进行加热至100℃左右。
330MW锅炉启动过程汽包上下壁温差拉大原因分析及防范措施
330MW锅炉启动过程汽包上下壁温差拉大原因分析及防范措施【摘要】某厂#11机是330MW机组，#11炉2019年1月份在一次启动过程发生锅炉汽包上下壁温差拉大至68℃的现象。
机组启动过程产生汽包上下壁温差，一般是汽包上壁温度高于下壁温度，汽包上部壁温的升高使得上壁金属欲伸长而被下部限制，因而受到轴向压应力，下部金属则受到轴向拉应力，汽包将会产生向上拱起的变形，这种变形称为香蕉变形，过大壁温差的产生，将会导致汽包的热应力增大且上下温差越大，则应力也越大，进而导致汽包受到损伤，与汽包连接的管道焊口产生裂纹，减少汽包的使用寿命。
因此，对此次汽包上下壁温差拉大的原因分析非常必要，找出原因并提出相关防范措施，杜绝此类事件的再次发生。
【关键词】汽包启动过程上下壁温差原因分析防范措施1.概述某厂#11炉为东方锅炉厂生产的DG1025/18.2--II15型，亚临界压力、一次中间再热、自然循环、双拱型单炉膛、平衡通风、固体排渣、全钢架悬吊结构、尾部双烟道，采用烟气挡板调节再热汽温，“W”型火焰燃煤锅炉。
汽包长度26690mm、内径1792mm、壁厚145mm、正常水位中心线下76mm。
规程规定汽包上下壁温差小于56℃。
二、#11炉启动过程汽包上下壁温差拉大的经过2019年1月8日17：00中调令#11机组启动，9日8：00并网。
接中调令后，#11机组立即启动恢复备用工作，22：00锅炉上水完毕，汽包水位300mm。
22：30#11炉点着火，按操作票升温升压，00：28运行人员见锅炉点着火2小时，汽温上升缓慢，由原来4支油枪运行增投油枪至9支运行，增投油枪后由于炉水快速膨胀，汽包水位30分钟内由280mm快速升至400mm顶表。
1：50汽包上下壁温差由21℃开始呈较快增长，2：45运行人员见汽包上下壁温差仍呈增长趋势，停运5支油枪运行。
停运5支油枪后汽包上下壁温差仍呈增长趋势，3：10达启动第一台磨煤机条件，此时汽包上下壁温差已拉大至45℃，汽包上壁温度161℃，运行人员根据以往经验，判断汽包上下壁温差应该不会增长。
汽包上下壁温差
汽包上下壁温差汽包上下壁温差是指汽包内壁的温度差异。
汽包是一种用于减震和减压的设备，在各种工业领域中被广泛使用。
了解汽包上下壁温差的原因和影响对于设备的正常运行和安全运行至关重要。
1. 温度梯度的形成汽包上下壁温差的形成主要是由于汽包内外温度差异而引起的。
当汽包运行时，内部的压力和温度会不断变化。
此外，汽水两相的界面也会形成梯度。
这些因素共同作用导致了汽包内外壁温差的形成。
2. 影响因素汽包上下壁温差受到许多因素的影响，其中包括以下几个方面：a. 热量传递方式：汽包内部的热量主要通过传导、对流和辐射等方式传递。
不同的传热方式对壁温差的形成和大小有不同的影响。
b. 汽水界面的位置：汽包内的汽水界面位置会随着汽水混合情况的改变而变化，进而影响壁温差的大小。
c. 外界温度变化：外界温度的变化会导致汽包外部壁温的变化，进而影响汽包上下壁温差的形成。
d. 汽包结构和材料：汽包的结构和材料的导热性能也会对壁温差产生影响。
不同的结构和材料会导致不同的传热速率，进而影响壁温差的大小。
3. 影响与应对措施汽包上下壁温差的存在会对设备的正常运行和安全运行产生一定的影响。
因此，有必要采取一些措施来减小壁温差的影响，保证设备的正常运行。
a. 优化设备结构：设计合理的汽包结构可以提高热量传递的效率，减小上下壁温差。
例如，可以增加传热面积，优化传热介质的流动方式等。
b. 增加换热器的使用：在汽包内设置换热器可以增大热交换面积，提高换热效率，减小壁温差。
c. 控制外部环境温度：通过控制外部环境温度的变化，可以减小汽包外部壁温的变化，从而减小上下壁温差。
d. 定期检查和维护：定期对汽包进行检查和维护，确保设备的正常运行和传热性能。
e. 确保汽水混合均匀：控制汽水界面位置，使其保持相对稳定，有利于减小壁温差的产生。
综上所述，汽包上下壁温差是设备正常运行过程中常见的现象。
了解壁温差的形成原因和影响因素，并采取相应的应对措施，能够确保设备的正常运行和安全性。
防止锅炉放水造成汽包壁温差大的措施
防止锅炉放水造成汽包壁温差大的措施
1、锅炉停运后，条件允许的情况下，汽包保持较高水位，缓慢上
水放水，使汽包上下壁温整体下降。
上水时除氧器要投加热，
保持上水温度不低于130℃。
2、停炉后6小时内，禁止打开锅炉各看火孔、检查孔及风烟挡板。
3、停炉后6小时内，禁止打开锅炉疏水门及排污门，不得打开主
蒸汽管道、高旁前疏水门。
4、停炉8～10小时后，检查汽包上下壁温差小于20℃，可开启空
预器进、出口风、烟挡板，二次风调节挡板，引、送风机进、
出口风门及动叶，进行自然通风冷却。
5、停炉24小时后，汽包壁上、下温差≯30℃时，允许对炉膛通风
强制冷却，但发现。
汽包壁上、下温差大于40℃时，应立即停
止强制通风。
没有特殊情况在锅炉放水前尽量不进行强制通风。
6、汽包压力下降到0.8MPa、汽包壁温度≯20℃时，开始组织带压
放水。
冬季汽包压力下降到0.5MPa、汽包壁温度≯20℃时放水。
其操作是：开所有排污门、疏水门、给水管道放水门放水；压
力降至0.2MPa时，开空气门。
7、严密监视放水过程汽包壁温差变化，发现增大时要暂停放水。
发电运行部
2014年3月20日。
汽轮机高中压内缸内外壁温差大原因及处理
汽轮机高中压内缸内外壁温差大原因及处理摘要：汽轮机在投产运行后即出现高中压内缸内外壁温差超标、高中压内缸产生内张口的现象，给机组的安全运行带来一定隐患。
文章分析了引起缸壁温差大的原因，制定了处理方案，并在机组检修期内实施。
关键词：汽轮机；内缸温差大；夹层蒸汽1问题的提出1.1高中压内缸内外壁温差大现象某厂4台600MW超临界燃煤汽轮发电机组，汽轮机型号为N600-24.2/566/566，超临界、一次中间再热、冲动式、单轴、双背压、三缸四排汽、凝汽式。
高中压采用合缸技术、双层缸结构，内缸材料为ZG15Cr1Mo1V。
根据汽轮机对缸温的要求：汽轮机启停和运行时，应严格控制汽缸内外壁、法兰内外壁等温差在规定范围内，从而避免不应有的应力产生，一般要求：（1）高、中压内、外缸的法兰内外壁温差不大于80℃；（2）高、中压内外缸温差不大于50℃～80℃。
而实际运行中，该厂4台机组的高中压内缸内外壁温差均超过80℃，并随着负荷的升高而增大，在满负荷时温差在100℃左右，最大达到107℃。
机组运行中，除启停机利用降低速度控制温差外，正常运行并没有有效手段来控制内外缸的温差。
1.2内外缸温差大的危害汽缸内外壁温差过大引起热应力过大。
汽轮机汽缸法兰厚度是缸壁的3～4倍，故法兰比汽缸内外壁产生更大的温差，当法兰内壁温度高于外壁温度时，内侧热膨胀量大，外侧热膨胀量小，则沿汽缸轴向方向各横截面产生弯曲变形，两端向外弯曲，中间向内弯曲。
因汽缸垂直方向刚度小，在这种变形力的作用下，汽缸两端的水平部分被拉大，呈一横椭圆形（水平轴大于垂直轴），法兰接合面呈外张口；中间部分呈一竖椭圆形（垂直轴大于水平轴），法兰呈内张口。
当内外壁温差超过材料发生塑性变形对应的温差时，缸体恢复到冷态时在汽缸结合面出现内张口。
事实上，该厂4台机组于2022年4月到2022年12月相继进行第一次检查性大修时，高中压内缸都出现内张口现象，最大位置在中间轴封体处，自由状态下超过了3mm，最大达3.4mm，全冷紧后也达2mm左右。
电站锅炉汽包壁温差超限的原因分析及其预防控制
快变为高于下部壁温 ， 因而形成了汽包壁温上部高 ，
下 部 低 的壁 温差 。
（） ２ 在停炉过程 中， 锅炉进入降压和冷却阶段 ， 汽包主要靠内部工质进行 冷却 ， 由于汽包 内炉水压
力及对应的饱 和温度逐渐下降 ， 汽包下壁对 炉水放 热， 使汽包壁很快冷却 ， 而汽包上壁与蒸汽接触 ， 在
于上壁 温 。另外 ， 一定 温 度 的给水 进入 汽包 后 ， 内壁
３ 热应力的产 生原 因及 危害
锅炉启动升压过程 中， 汽对汽包上壁放热系 蒸 数 比水对下壁放热系数大几倍 ， 上壁温升 陕， 温度高 于下壁。停炉后汽包冷却时 ， 上壁对蒸汽放热系数 比下壁对水的放热系小， 上壁温降慢 ， 温度亦高于下
度差 ， 冷 壁受 热不 均 ， 质 吸 热量 少 ， 在 压 力 低 水 工 且
大， 则应力也越大 ， 从而导致 汽包受到损伤 ， 发生弯
时， 工质的汽化潜 热大， 这时产生的蒸 汽量很少 ， 蒸 发 区内的 自然 循 环 不 正 常 ， 包 内的水 流 动 很 慢 甚 汽
曲、 变形、 裂纹 ， 缩短汽包的使用寿命 ， 而且与汽包连 接的很 多 管子受 安 装 约 束不 能 自由变 形 ， 应 力 易 热
向拉应力。这样将会使 汽包 趋 向于拱 背状 的变形 。 上下壁温差超限使汽包壁 产生很大 的附加热应力 ，
根据 应 力计 算 公 式 ， 下 壁 温 差 愈 大 ， 包 变 形 愈 上 汽
（） １ 升压初期 ， 为控制升温升压速度 ， 锅炉点火 后投入炉内的燃料量很少 ， 火焰在炉膛 内的充满程
当锅炉停炉并经充分通风 （ 一般需 ５ｍｎ将受 ｉ）
措施。
锅炉上水时应根据当时汽包壁温选择合适的上
汽包壁温差产生的机理以及预防
汽包壁温差产生的机理以及预防汽包壁温差是指汽包内外壁温度存在差异，通常是汽包内壁温度高于外壁温度。
汽包壁温差会影响汽包的使用寿命和安全性能，因此需要重视其产生机理和采取措施预防。
一、汽包壁温差产生的机理1. 温度梯度汽包内外壁温度的不同主要是由于温度梯度引起的。
当汽包内部温度高于外部环境温度时，汽包内外壁形成了温度梯度。
汽包壁的热传导系数较小，而汽包内壁又受到汽压的影响，导致汽包内外壁温度差异较大，形成汽包壁温差。
2. 压力变化汽包内外壁温度差异还与汽包内压力变化有关。
汽包在使用中，受到内部蒸汽压力的影响，压力变化会引起汽包内外壁温度不同。
3. 材料热膨胀汽包内外壁温度差异还与材料热膨胀有关。
材料热膨胀导致汽包内外壁形成不同的形变，进而影响汽包内外壁温度差异。
二、预防汽包壁温差的方法1. 优化设计对汽包结构进行优化设计可以避免或减少汽包壁温差的产生。
应选择耐高温、导热系数较小的材料制作汽包，并且在设计中考虑到汽包内外壁散热条件的分析和优化。
2. 控制内压在使用汽包时，要控制汽包内部的压力变化，减少蒸汽压力对汽包内外壁温度的影响。
可以采用按需调节汽包内蒸汽的方法，避免内部压力的急剧变化。
3. 检查维修定期进行汽包的检查维修，可以发现并及时处理汽包内外壁的问题。
如在维修中发现汽包内外壁存在温度差异，可以采取相应的措施加以处理，减少温度差异对汽包使用寿命和安全性产生的影响。
4. 加强使用管理在使用汽包时，要加强对其使用管理，避免高温或者低温环境下使用汽包。
对于突发情况，可以采取相应的措施及时处理，防止汽包内外壁温度差异增加。
5. 降低汽包温度降低汽包内部温度可以有效降低汽包内外壁的温度差异。
可以采用降温措施，如在汽包周围设置水幕喷淋系统、增加散热面积等方式，降低汽包内外壁温度差异。
总之，对于汽包壁温差产生的机理需要重视，采取相应的措施预防，这样才能提高汽包的使用寿命和安全性。
汽包壁产生温差的原因及预防措施
1、汽包壁温差产生的机理1.1、锅炉上水时汽包产生的温差当锅炉上水时，来自除氧器的给水经给水泵首先进入管壁较薄的省煤器、水冷壁及集中下降管，最后进入汽包。
因此，管壁首先被加热，而且温度上升较快，而汽包不但壁厚而且又是最后接触水，则加热温度上升就比较慢。
当水进入汽包时，总是先与汽包下壁接触，故汽包水位以下壁温首先上升，造成汽包下部壁温高于上部壁温。
另外，一定温度的给水进入汽包后，内壁温度随之升高，因汽包壁较厚，外部与环境接触，外表面温度上升的速度较内壁温升慢，从而形成了内外壁的温差。
1.2 、锅炉升压过程中汽包产生的壁温差升压初期，锅炉点火后投入炉内的燃料量很少，火焰在炉内的充满程度差，水冷壁受热不均，工质吸热量少，且在压力低时，工质的汽化潜热大，这时产生的蒸汽量很少，蒸发区内的自然循环尚不正常，汽包内的水流动很慢或局部停滞，对汽包壁的放热系数很小，所以汽包下壁温升小。
汽包上壁与饱和蒸汽接触，当压力升高时，饱和蒸汽遇到较冷的汽包壁便发生凝结放热，由于蒸汽凝结时的放热系数要比汽包下半部水的放热系数大几倍，上壁温度很快达到对应压力下的饱和温度，使汽包上壁温度大于下壁温度。
另外，汽包升压速度越快，饱和温度升高也越快，产生的温差就越大。
这样由最初上水时上部壁温低于下部很快变为高于下部壁温，因而形成了汽包壁温上部高，下部低的壁温差。
1.3、在停炉冷却过程中汽包产生的壁温差在停炉过程中，锅炉进入降压和冷却阶段，汽包主要靠内部工质进行冷却，由于汽包内炉水压力及对应的饱和温度逐渐下降，汽包下壁对炉水放热，使汽包壁很快冷却，而汽包上壁与蒸汽接触，在降压过程中放热系数较低，金属冷却缓慢，所以出现上部壁温大于下部壁温，造成温差。
如降压速度越快，则温差越大，特别是当压力降到低值时，将出现较大的温差。
2、汽包壁温差将导致汽包产生强大的热应力根据应力计算公式，上下温差越大，则应力也越大。
汽包上部壁温的升高使得上壁金属欲伸长而被下部限制，因而受到轴向压应力，下部金属则受到轴向拉应力。
停炉中汽包上下壁温差的产生与缓解方法【2015.1.14】
一、锅炉停炉中汽包上下壁温差的产生与缓解方法
（1）停炉过程中，汽包上、下壁温差产生的原因是：停炉过程中，随着负荷下降，汽包压力逐渐降低，对应的饱和温度降低，汽包壁温也随内部工质温度降低而逐渐降低。
在汽包内，其上半部接触饱和蒸汽、下半部接触炉水。
在上半部，汽包壁对蒸汽的放热系数小，冷却效果差，壁温下降慢；在下半部，汽包壁对炉水的换热系数大，冷却效果好，壁温下降快。
壁温下降一快一慢，这样，停炉过程中，出现汽包上部壁温度高于下部壁的现象。
并且，压力越低，降压速度越快，这种温差越明显；
（2）停炉过程中，汽包上、下壁温差一般要求控制在50℃以内；
（3）停炉过程中，为使汽包上、下壁温差不超限，应严格按降压曲线控制降压速度，有条件时应采取滑参数停炉。
锅炉汽包壁温差过大的原因分析及调整方法
弱（ 甚至出现循环停滞） 汽包下壁 与循环强 的回路 ，
对 应 点传 热强 ， 温差 小 ， 包下 壁 与 循 环 弱 的 回路 壁 汽
对应点传热弱 ， 壁温差大 ， 造成汽包 壁的某 个或某两
个点温差增大 。两台 ６０ 锅炉的燃烧器为六角 布 ７￣ｈ
置 ， 锅炉 的 启动初 期 ， 在 只有其 中 的 ３个 或 ４个 角 的
法可供 同类设备参考。
关键词 汽包 温 差
１ 前言
在 自然循环锅炉中， 随着锅炉容量的增大 ， 汽包
的长度不 断增 加 ， 汽 包 的 壁 厚 和 直 径 由于 受 到 布 而
置、 强度、 造价、 制造 、 运输、 安装 等问题 的限制几乎 不增加。亚临界及以上 自然循环锅炉为 了有效地解 决汽包壁温差问题 ， 一般在汽包 的内部结构上采取 加装弧形隔板、 夹层等措施 ， 、 高压 自然循环锅 低 中、 炉 由于汽包、 炉膛的容积相对较小容易建立水循环 ， 而且汽包壁薄、 压力低 ， 以汽包 的壁温差 问题不是 所 很突出， 电厂 的实际运行经验看 ， 从 汽包壁温差问题 主要表 现在超 高压 自然循 环 锅炉 。 大唐长山热电厂 ８ ９ 、 号锅炉为哈尔滨锅炉厂生
维普资讯
热 电技 术
２０ ０ ６年 第 ４期 （ 第 ９ 总 ２期 ）
锅 炉 汽 包壁 温 差 过大 的原 因分 析 及 调 整 方 法
姜 宝双
（ 大唐长山热电厂， 吉林 松 原 １１０ ） ３ １９
摘 要 结合 大唐 长 山 热 电 厂 两 台 ６０ ７ ￣ｈ超 高 压 自然 循 环
产的 Ｈ Ｇ一 ７ ／ ４ ５ ０ ５ ０—１ ６ ０ １０— ４ ／ ４ ２型燃煤 锅 炉 ， 烧 燃
余热锅炉汽包产生上下壁温差的原因分析与控制措施
余热锅炉汽包产生上下壁温差的原因分析与控制措施摘要：一般规定：汽包的上下壁温差或汽包任意两点的温差不容许超过40℃。
本文对本厂余热锅炉停炉后停炉后汽包上下壁温差偏大的原因进行了分析，认为其主要是因停炉后汽水系统压力下降速度过快、汽包水位偏低、补水频繁、等所致。
指出汽包壁温差大的危害，寻求合理的控制措施，保证汽包的安全。
对此，提出尽可能减缓启停炉时汽压上升（下降）速度、采用滑参数启停炉方式，以及在停炉后在维持汽包较高水位的前提下尽量减少补水次数的控制对策.在采取这些对策后，停炉后汽包壁温差基本控制在允许范围内。
本文将进行初步探讨，研究汽包承受温差的能力和潜力，为减少启停时间，对机组节能降耗和提高设备的可用率均提出见解。
汽包是锅炉的重要组成部分，在使用中如果操作或管理不当会使其上下壁、内外壁产生过大的温差和热应力。
其机械应力和热应力的综合应力在局部区域的峰值可能接近或超过汽包材料的屈服强度，使汽包壁容易形成裂纹，扩展到一定程度时汽包将被破坏。
高井热电厂燃气蒸汽联合循环机组，配套余热锅炉为哈尔滨锅炉厂有限责任公司根据ALSTOM能源公司技术设计、制造。
余热锅炉布置为三压、再热、卧式、无补燃自然循环余热锅炉，与GE公司9FB等级燃气轮机相匹配。
燃机排烟经余热锅炉入口烟道进入余热锅炉，逐次横向冲刷立式各受热面管束，经出口烟道，最后从烟囱排出。
余热锅炉的汽水流程是凝汽器来的凝结水和热网回水由凝结水泵升压后，送入锅炉尾部低压（扩大）省煤器，并进入除氧器及低压汽包。
低压汽包内的水一部分经低压系统蒸发器、过热器，产生低压过热蒸汽送往汽轮机低压缸或热网；低压汽包内的另一部分水经2×100%容量的高/中压给水泵，分别送入高、中压系统。
高压系统的水经高压给水泵增压后流经高压省煤器、高压蒸发器和高压过热器，产生高压过热蒸汽送入汽轮机高压缸；中压系统的水经中压给水泵增压后流经中压省煤器、中压蒸发器和中压过热器，产生中压过热蒸汽与来自汽轮机的再热（冷段）蒸汽汇合，经再热器，产生再热（热段）蒸汽，送往汽轮机中压缸。
330MW机组汽包壁温差的控制
330MW机组汽包壁温差的控制摘要：为了保证汽包的安全运行和使用寿命，本文分析了330MW机组锅炉汽包壁温差产生的原因，并从机组启动、正常运行、机组停运、水冷壁泄露等方面总结出了有效防止汽包壁温差增大的措施。
采取文中所提出的措施，可以将汽包壁温有效地控制在合格范围内，保证机组的安全稳定运行。
关键词：锅炉；汽包；壁温差；控制汽包是锅炉的核心部件，汽包的温差控制直接关系汽包的安全运行和寿命。
华能海口电厂#8/9机组锅炉型号为HG1018/18.6－YM23型，是由哈尔滨锅炉厂有限责任公司引进美国ABB-CE燃烧工程公司技术生产制造的亚临界、一次中间再热、自然循环汽包炉、单炉膛、平衡通风、四角切圆燃烧器，冷一次风正压直吹式制粉系统、水封斗式刮板捞渣机连续固态排渣，全钢构架悬吊结构,露天布置。
设计燃料为烟煤。
锅炉的最大连续蒸发量为1018t/h，额定蒸发量为969t/h。
锅炉汽包位于炉前上方，内径为1778mm、壁厚190mm，汽包材质为SA-299汽包是锅炉汽水系统中最大的部件（长20184 mm，φ2158 mm，壁厚90mm），且承受压力又特别高，因此，在机组运行中，有效控制汽包壁温差十分重要。
现经过几年的运行总结，针对锅炉的具体特性，对汽包壁温差产生的原因进行分析，对汽包壁温差的控制方法进行总结，并提出有效的控制措施。
1.原因分析汽包壁温产生的原因经分析主要如下：（1）进水温度与汽包壁温存在温差，导致汽包壁温差的出现。
在上水至汽包升压阶段，给水进汽包后，总是先与汽包下壁接触，故汽包下壁温首先上升，造成汽包下壁温都高于上壁温，内壁温都高于外壁温。
（2）启动初期，锅炉点火后投入炉内的燃料量较少，炉膛内火焰充满度差，导致水冷壁出现受热不均，蒸发区内的自然循环尚不正常，锅炉内水循环较弱，汽包内水流较慢，局部甚至出现循环停滞区，这部分水温明显偏低，对汽包壁的放热系数很小，所以汽包下壁温升小。
而蒸汽在汽包内的蒸汽空间传热相对均匀，使汽包壁温差增大。
9F级燃气蒸汽联合循环机组锅炉高压汽包上下壁温差大的控制方法
2019.6 EPEM 69节能减排Energy Saving前言本文研究的9F 级燃气蒸汽联合循环机组的余热锅炉为东方菱日锅炉有限公司制造，型号为MHDB-aE94.3a-Q1，高压汽包外径为φ2250mm,内径φ2040mm，壁厚105 mm，长为15055 mm，材料为13MnNiMoR。
燃机为我国引进的首台意大利安萨尔多制造的9F 级燃机，型号为aE94.3a。
余热锅炉在燃机联合循环机组冷态启动时，出现了高压汽包上下壁温差过大，最大到96.7℃，远大于制造厂规定的高压汽包上下壁温差要小于50℃以内的要求。
高压汽包上下壁温差在燃机冷态启动中经常超过规定值，会影响高压汽包的寿命。
由于燃机冷态启动中，点火后升速快，只需10分钟就定速，燃机定速后并网前的排烟温度为346℃左右。
高压汽包在此过程中上壁温升速快，下壁温升速慢，从而出现了壁温差超过制造厂规定值的情况。
由于燃机启动开始至定速3000r/min 的时间基本固定，所以排烟温度升速率也是固定的。
本文将从锅炉侧有关操作和控制方面来分析汽9F 级燃气蒸汽联合循环机组锅炉高压汽包上下壁温差大的控制方法山东电力工程咨询院有限公司 杨学峰 中电（四会）热电有限责任公司 王 斌 金轶群 吴 贵摘要：本文对9F级燃气蒸汽联合循环机组冷态启动过程中高压汽包上下壁温差过大问题进行分析并提出解决方案。
关键词：燃气轮机；联合循环；余热锅炉；汽包壁温包壁温差过大的原因并解决这一问题。
由于该类型的锅炉中压汽包和低压汽包起压速度较慢，不存在汽包上下壁温差超过规定的现象。
本文重点分析冷态启动过程中高压汽包的上下壁温差大的原因并找出解决办法。
温态启动和热态启动过程中高压汽包不需要投用炉底加热，其上下壁温差控制可以参考冷态启动。
1 余热锅炉冷态启动过程中高压汽包上下壁温差过大原因分析1.1 余热锅炉冷态启动过程中高压汽包上下壁温差过大现象描述机组冷态启动前，高压汽包炉水是从低压汽包通过高压给水泵上水而来。
高压汽包壁温差产生的原因分析及控制措施
高压汽包壁温差产生的原因分析及控制措施主要介绍了余热锅炉高压汽包的基本组成和作用，详细分析了机組冷态启动时高压汽包壁温差产生的原因以及控制措施;着重介绍了如何控制高压汽包升压速率并提出优化措施;通过采取这些控制和优化措施将高压汽包上下壁温差控制在50℃范围以内，减少了高压汽包启动过程中的热应力，延长使用寿命，保证机组安全运行。
标签：高压汽包;冷态启动;汽包壁温差;控制措施;优化0 引言某发电厂采用一拖一分轴布置F级燃气-蒸汽联合循环机组，一台燃机发电机组，一台余热锅炉，一台汽轮机发电机组，燃机为安萨尔多AE94.3A重型机组，余热锅炉为东方凌日的MHDB-AE94.3A-Q1，此余热锅炉高压汽包的设计压力是16.4MPa，设计温度是355℃，采用材质是13MnNiMoR，汽包壁厚度是105mm。
汽轮机为上海电气的135机组型号LZC136-12.69/1.9/0.403/561.7/547。
该发电厂在冷态启动过程中高压汽包上下壁温差最高达到80℃，严重威胁机组的安全运行，本文以该发电厂AE94.3A燃气-蒸汽联合循环机组为例，分析余热锅炉高压汽包在冷态启动过程中上下壁温差大的原因并提出控制措施。
1 高压汽包组成高压汽包由封头和简体组焊而成，整体主要是由管道、测量装置和分离装置组成的。
管道主要有给水管道、下降管道、上升管道、加药管道、排污管道、饱和蒸汽管道等;测量装置主要有汽包壁温热电偶、汽包双色水位计、差压水位计、电接点水位计，压力表，压力变送器，安全阀等;分离装置主要有旋风分离器，波形板分离器，波形板干燥器，均流孔板等。
2 高压汽包作用高压汽包是高压炉水加热、蒸发、过热三个过程的枢纽，是建立高压系统水循环的中转站;汽包内部布置有旋风分离器、波形板箱以及排污等装置，是高压蒸汽合格品质的保证;高压汽包水容积44m?，具有一定的储水量和蓄热能力，在异常工况下能缓解蒸汽压力的快速变化。
3 高压汽包壁温差大危害高压汽包热应力的产生来源于汽包上下壁温差和内外壁温差，壁温差越大，热应力越大，长期在过应力工况下运行会增加汽包寿命损耗[1]，严重时使汽包发生弯曲变形甚至产生裂纹，危害机组的安全运行。
汽包产生上下壁温差的原因与控制措施
汽包产生上下壁温差的原因与控制措施 -1202一 汽包内部装置包括三个部分,第一部分是汽水分离装置,它的作用是减少饱和蒸汽的机械携带,提高蒸汽品质,如 图 为汽包的内部简结构。
设有中间夹层，汽水混合物于汽包两侧引入其中，防止欠热的水与汽包壁接触，并形成温度均匀的汽水混合物夹层，以减少汽包壁温差，增强汽包的运行灵活性和安全可靠性。
共194只旋风分离器分前后三排，沿汽包长度均布，以保证负荷大幅度变化使水位波动时，能有效地进行汽水分离。
旋风分离器上部斜置一级百叶窗分离器，在汽包顶部布置二级百叶窗分离器。
一二级百叶窗分离器进一步分离蒸汽中的水份，使进入过热器的干度达到99.9%以上。
第二部分是蒸汽清洗装置作用是使蒸汽通过洁净的清洗水,利用清洗水与锅炉水含盐的浓度差降低蒸汽的含盐量;第三部分是排污、加药、事故放水等其他装置。
汽包的两封头和下部共有四根大直径下降管，为了防止产生涡流和下降管内带汽，在下降管入口处设有防旋栅格，并控制下降管入口水速在标准允许范围内。
二 (1)汽包的作用是工质加热,蒸发,过热三个过程的连接枢纽,它把下降管,饱和蒸汽管,汽水导管等数量众多的管子连接在一起.（2）汽包中储存有一定量的水和汽，因尔具有蓄热能力。
（3）汽包上装有压力表，水位计，事故放水门，安全阀等附属设备。
三了解汽包内部装置及汽包的作用说明汽包产生上下壁温差的原因与控制措施：1 由于汽包壁较厚,膨胀较慢,而连接在汽包壁上的管子壁较薄,膨胀较快.若进水温度过高或进水速度过快,将造成膨胀不均,使焊口发生裂缝,造成设备损坏.2 当给水进入汽包时,总是与汽包下壁接触,若给水温度与汽包温度差值过大,进水时速度又快,汽包的上下壁,内外壁间将产生较大的膨胀差,给汽包造成较大的附加应力,引起汽包变形,严重时产生裂缝.3锅炉启动前上水的时间和温度规定,锅炉启动前进水速度不宜过快,一般冬季不少于4H,其它季节2~3H,进水初期尤应缓慢.冷态锅炉的进水温度一般不大于100度,以使进入汽包的给水温度与汽包壁温度的差值不大于40度.未完全冷却的锅炉,进水温度可比照汽包壁温度,一般差值应控制在40度以内,否则应减缓进水速度.4 锅炉启动初期要严格控制升压速度,由于水蒸气的饱和温度在压力较低时对压力的变化率较大,在升压初期,压力升高很小得数值,将使蒸汽的饱和温度提高很多.锅炉启动初期,自然水循环尚不正常,汽包下部水的流速低或局部停滞,水接受凝结放热，使其温度高于下部，温差接受上图约束，以此来保护汽包的安全，以免承受过大应力。
大型汽包炉汽包壁温差的控制
大型汽包炉汽包壁温差的控制摘要：在活力发电厂中，大型汽包炉汽包壁温差会直接影响到设备的使用效率。
针对该问题，本文对自然循环锅炉汽包壁温差产生的原因以及温差引起的热应力的产生过程和热应力对汽包寿命的影响进行了分析，提出了合理的控制及预防措施，避免了因汽包壁温差引起的热应力对汽包的损害，对延长汽包寿命有十分积极的作用和意义。
关键词：自然循环锅炉；汽包；热应力；壁温差1前言锅炉烟气余热回用技术的现状分析深挖现有设备的节能潜力，是企业降低生产成本成、提升市场竞争力的有效途径之一。
通常燃煤锅炉设计的平均排烟温度约为140～150℃，从锅炉的热平衡角度来分析，排烟热损失是锅炉运行中最大的热损失，约占到总热损失的60%～70%，将这些热量损失进行回收再利用的潜力巨大。
目前企业通过一系列技术措施，增加配套的烟气换热设备，在保障锅炉安全运行、避免受热面结露积灰的前提下，降低排烟温度，减少排烟热损失，从而达到节能降耗的目的。
由于入炉煤含硫量、灰分等受制于煤炭市场，为了保证烟气余热回收利用，确保锅炉尾部受热面不产生低温腐蚀、不堵灰和低磨损。
因此，需要从设计、制造、安装、调试、运行监控上作严格分析和不断改进。
2传统烟气余热回用技术2.1烟气余热回用技术应用案例某热电厂配有4台400t/h循环流化床锅炉，锅炉原设计的平均排烟温度为140℃，烟气余热有较大的利用空间。
2009年该热电厂对4台锅炉逐一增设烟气余热换热设备，将排烟温度降至110℃以下，从而减少锅炉的排烟热损失，提高电厂的热效率，初步达到了节能环保的目的。
由于该电厂锅炉炉型设计十分紧凑，烟道空余位置有限，根据设计方的建议，在烟道内空气预热器的下方、省煤器灰斗的上方狭小空间内增设钢结构支撑梁，加装换热设备进行烟气热量回收的改造。
2.2气泡壁温差存在的主要原因（1）吸热段低温结露腐蚀该电厂锅炉的烟气余热回用设备吸热段为碳钢外鳍片管式换热器，该换热器直接与烟气接触，因此，其壁面温度必须充分考虑在实际运行时燃料的烟气酸露点情况，保证在受热面安全不结露的前提下回收效益最大。
燃机启机过程中汽包产生上下壁温差的原因与处理
燃机启机过程中汽包产生上下壁温差的原因与处理作者：袁智勇来源：《科学与财富》2019年第01期摘要：在工业发展的过程中最不可缺少的资源之一就是电力资源，在当前的国际上燃气-蒸汽联合循环这一发电形式应用广泛，由于其本身具有非常高的发电效率，建设周期相对于较短，操作方便进而被大力推广。
本文就燃机启机过程中汽包产生上下壁温差的原因与处理进行探讨。
关键词：燃机；汽包；温差；处理措施现阶段我国要求在发展经济的时候必须要做到保护环境，不能以消耗环境来换取经济发展，为此我国的工业在进行发展的过程中，始终以环境保护作为大前提，余热锅炉是燃机电厂最主要的部件之一，由于其本身具有排放无烟尘，所排放的SO2和NOX也相对于少，为此在实际工作中大力地去发展燃机余热锅炉对于我国现阶段电力资源的发展都有着极大的意义。
而汽包是余热锅炉是重要的设备之一，发现其在启机过程中产生上下壁温差的问题进行分析和解决，使燃机技术能够更好的应用在工业发展中。
1 气包造成上下温差的因素与危害气包是工质加热、蒸发、过热三道工序的纽带，其主要的作用集中在连接下降管、蒸汽管、导水管等管道。
气包中大量存在的物质是水和气体，基于此，气包能够存储大量的热量。
（1）如果说气包进入到给水管，那么此时其接触到的是汽包的下壁。
在给水温度与汽包的温度相差较大的情况之下，同时给水的速率又较快，那么汽包的上下两壁就会产生体积差值，从而对汽包带来较大的附加作用力，严重的情况下会造成汽包的畸变与裂缝。
（2）汽包的上下两壁具有一定的厚度，在发生形变的时候速度较慢，但是，和汽包壁相连接的管子壁相对较为薄，在发生形变的时候速度较快。
若给水温度与汽包温度差值过大或进水速度过快，将造成膨胀不均，使焊口发生裂缝，造成设备损坏。
（3）在燃气机组启动的过程中，一旦燃气机运行之后，那么锅炉内的气泡就会产生压力。
炉水与蒸汽的温度随着汽包的温度升高而升高。
炉水加热汽包的上半部分，蒸汽加热汽包的下半部分。
影响锅炉汽包壁温差的因素及控制措施
影响锅炉汽包壁温差的因素及控制措施摘要：本文就锅炉汽包壁温变化引起的热应力和壁温差进行讨论，详细分析了汽包上下壁、内外壁温差产生的原因、温差引起的热应力的产生过程和热应力对汽包寿命的影响因素，提出了控制汽包壁温差的措施，以保证锅炉汽包的安全稳定运行。
关键词：汽包壁温差控制措施汽包是锅炉加热、蒸发、过热的三个阶段的连接枢纽或大致的分界点，它是是锅炉的重要组件，在运行中如果操作或管理不当会使其上下壁、内外壁产生过大的温差和热应力。
其机械应力和热应力的综合应力在局部区域的峰值可能接近或超过汽包材料的屈服强度，使汽包壁形成裂纹，扩展到一定程度时汽包将被破坏。
汽包承受的应力主要有压力引起的机械应力和温度变化引起的热应力，其中机械应力与其工作压力成正比，在设计中通过强度计算来确定汽包的壁厚、直径和选材等，运行中只要控制不超压运行，机械应力的最大值是稳定的。
并且在启动过程中，必须严格控制升温升压速度，停炉过程中也是如此，当然停炉后的冷却对汽包的保护将显得尤为重要，本文仅就自己从事锅炉运行以来，对汽包应力引起壁温差的一些认识，进行讨论、分析汽包壁温差大的原因，并提出相应的控制措施和方法。
一、汽包热应力分析锅炉在启动和停炉过程中，汽包壁内的温度场和传热条件不断变化。
当温度变化时,汽包筒体存在着三种温差：内外壁温差、上下壁温差、纵向温差。
因汽包沿长度方向可自由膨胀，故略去纵向温差的影响。
（一）上下壁温差的产生的机理：1.点火升压过程中的汽包壁温差在升压过程中，汽包内壁温度表现为上部温度高下部温度低。
原因分析如下： 1.1汽包下部为水空间，上部为汽空间。
在锅炉启动过程中，汽侧介质的温度为饱和温度，而水侧介质的温度则低于饱和温度。
而且在升温过程中，汽包壁金属温度低于介质温度，形成介质对汽包壁加热。
汽包下部为汽水混合物对汽包壁对流放热，因为凝结放热系数比对流传热的放热系数要大3～4倍，所以汽包上半部温升比下半部温升快，形成上下壁温差。
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160电力技术0 引言 某发电厂采用一拖一分轴布置F级燃气-蒸汽联合循环机组，一台燃机发电机组，一台余热锅炉，一台汽轮机发电机组，燃机为安萨尔多AE94.3A重型机组，余热锅炉为东方凌日的MHDB-AE94.3A-Q1，此余热锅炉高压汽包的设计压力是16.4MPa，设计温度是355℃，采用材质是13MnNiMoR,汽包壁厚度是105mm。
汽轮机为上海电气的135机组型号LZC136-12.69/1.9/0.403/561.7/547。
该发电厂在冷态启动过程中高压汽包上下壁温差最高达到80℃，严重威胁机组的安全运行，本文以该发电厂AE94.3A燃气-蒸汽联合循环机组为例，分析余热锅炉高压汽包在冷态启动过程中上下壁温差大的原因并提出控制措施。
1 高压汽包组成 高压汽包由封头和简体组焊而成，整体主要是由管道、测量装置和分离装置组成的。
管道主要有给水管道、下降管道、上升管道、加药管道、排污管道、饱和蒸汽管道等；测量装置主要有汽包壁温热电偶、汽包双色水位计、差压水位计、电接点水位计，压力表，压力变送器，安全阀等；分离装置主要有旋风分离器，波形板分离器，波形板干燥器，均流孔板等。
2 高压汽包作用 高压汽包是高压炉水加热、蒸发、过热三个过程的枢纽，是建立高压系统水循环的中转站；汽包内部布置有旋风分离器、波形板箱以及排污等装置，是高压蒸汽合格品质的保证；高压汽包水容积44m³，具有一定的储水量和蓄热能力，在异常工况下能缓解蒸汽压力的快速变化。
3 高压汽包壁温差大危害 高压汽包热应力的产生来源于汽包上下壁温差和内外壁温差，壁温差越大，热应力越大，长期在过应力工况下运行会增加汽包寿命损耗[1]，严重时使汽包发生弯曲变形甚至产生裂纹，危害机组的安全运行。
因此，余热锅炉在启动或者停运过程中，必须控制汽包壁温差不超限（50℃），尤其是控制高压汽包上下壁温差。
4 高压汽包壁温差大原因分析4.1 高压汽包上下壁与工质换热系数不同 燃机点火后初带一定负荷，余热锅炉在冷态下升温升压，由于汽包上下壁温度低，汽包上部饱和蒸汽和下部炉水分别对汽包上下壁进行加热，汽包下部炉水对汽包下壁进行对流换热，上部饱和蒸汽对汽包上壁进行凝结换热，后者的换热系数是3~4倍[2]，因此在相同条件下汽包上壁温度上升快。
4.2 汽包升压速率过快 随着高压汽包压力的上升，对应的饱和温度升高，尤其在压力小于1.5MPa时，随着压力的上升，饱和蒸汽温度上升较快，汽包上壁温度跟随着快速上升，而在启动初期水循环尚未建立导致汽包下部炉水温度上升较缓，下壁温度上升慢，如果此时控制不当，汽包上下壁温差就会超限。
4.3 高压汽包壁厚大 余热锅炉启动过程，高压汽包内壁直接与水和饱和蒸汽接触，温度跟随快速上升，汽包外壁温度的升高受到金属导热的限制，汽包内外壁温差与汽包壁厚和导热系数成正比，故外壁温度上升缓慢，此外汽包外壁温度通过保温层与大气进行换热，由此造成汽包内壁温度上升快，外壁温度上升慢，从而产生内外壁温差[3]。
5 高压汽包壁温差大控制措施5.1 提高高压汽包给水温度 高压给水来自于低压汽包，低压汽包和除氧头一体设置，除氧头设置了辅助蒸汽加热。
在冷态启动过程中，投运辅助蒸汽至除氧头加热，一方面有助于低压汽包给水的除氧，另一方面加热低压汽包炉水，提升高压汽包给水温度，防止高压汽包产生蒸汽后为维持水位补入低温的给水，进一步拉大高压汽包上下壁温差。
5.2 投运高压蒸发器底部加热 冷态启动前将高压汽包水位上到可见水位（-500mm），投入高压蒸发器底部加热，将高压汽包炉水加热到90℃，此时高压汽包水位约为-250mm，加热高压汽包底部炉水，减缓高压汽包升压初期上下壁温差过快拉大[4]。
高压汽包升压初期保证高压汽包水位处于低水位状态，让高压汽包产生的饱和蒸汽尽量充满汽包内部，加速高压汽包整体温度上升，缩小上下壁温差。
5.3 加大底部排污，建立水循环 在启动升压初期，由于高压汽包产生蒸汽量相对较小，高压系统水循环尚未建立，高压蒸发器以及汽包底部炉水基本处于停滞状态，换热系数小，下壁温度上升特别缓慢，而饱和蒸汽不断与汽包上壁进行换热，此时上下壁温差容易超限。
通过打开高压蒸发器排污电动门以及高压汽包连续排污，促进高压汽包炉水循环，加强炉水的流动，以提升高压汽包下壁温度，减少高压汽包上下壁温差[5]。
5.4 放尽高压汽包内炉水 冷态启动前，将高压汽包内剩余低温炉水放掉，补充温度较高的给水，缩短高压蒸发器底部加热时间，提前控制高压汽包上下壁温差，为燃机启动后控制温差提供有利条件。
5.5 控制高压汽包压力上升速率 在启动初期燃机初带最低负荷10MW，大气温度25℃时，10MW 时燃机排烟温度高达370℃，高压蒸发器入口温度达325℃，在高压汽包起压初期，随着高压汽包压力的上升，饱和温度快速上升，汽包上壁温度跟随快速上升，因此，在升压初期控制高压汽包升压速率是控制上下壁温差的有效措施。
冷态启动时，切除高压旁路阀自动模式，手动将高压旁路阀打开80%直到高压汽包上下壁温差回升后慢慢手动关小高压旁路阀；打开高压汽包炉侧、机侧疏水以及高压过热器出口排气电动门，减缓高压汽包压力的上升从而控制高压汽包上外壁的高压汽包壁温差产生的原因分析及控制措施张钊武,段 赫（中电（四会）热电有限责任公司,广东 肇庆 526000）摘 要：主要介绍了余热锅炉高压汽包的基本组成和作用，详细分析了机组冷态启动时高压汽包壁温差产生的原因以及控制措施；着重介绍了如何控制高压汽包升压速率并提出优化措施；通过采取这些控制和优化措施将高压汽包上下壁温差控制在50℃范围以内，减少了高压汽包启动过程中的热应力，延长使用寿命，保证机组安全运行。
关键词：高压汽包；冷态启动；汽包壁温差；控制措施；优化DOI:10.16640/ki.37-1222/t.2019.20.141161电力技术升温速率小于3.5℃/min，当再热压力大于0.1MPa 时，打开再热器出口排气电动门直至再热压力大于0.25MPa 后关闭，再热器出口排空电动门关闭后缓慢手动打开中压旁路阀，注意凝汽器真空变化以及排气温度的上升，在真空允许的条件下慢慢开大中压旁路阀直至70%，尽可能在高压汽包升压初期控制压力的上升速率。
以下表1是采取了上述控制措施后在冷态启动燃机初带10MW，高中压旁路阀开度分别为80%，70%时高压汽包上下壁温差与升温速率、升压速率的关系。
（表1中高压汽包升压速率和上外壁升温速率是每隔10min 的计算值）表1 高压汽包上下壁温差与升温速率和升压速率的关系6 高压汽包升压速率优化措施表2 高压汽包上下壁温差与升温速率和升压速率的关系 采取以上控制措施并通过多次联合循环机组冷态启动的数据采集可知，在启动初期，高压汽包的升压速率是影响高压汽包上下壁温差的主要因素，因此针对高压汽包升压速率过快在逻辑方面进行优化，以减少运行人员手动操作，防止操作不当造成高压汽包上下壁温差超限。
冷态启动时，自动将高中压旁路阀100%打开直到检测到高压汽包上下壁温差回落大于5℃时自动进入高中压旁路定压控制模式，维持冲转压力等待冲转。
由于中压旁路阀的开启对真空影响较大，因此对中压旁路阀全开的条件作以下说明，中压旁路阀全开条件：机组冷态启动且真空小于10Kpa（绝对压力）且再热蒸汽压力大于0.25MPa 且再热器出口排空电动门关闭且中压旁路阀没有快关条件。
表2是在采取上述控制措施以及升压速率优化后，冷态启动燃机初带10MW，高中压旁路阀开度分别为100%，100%时高压汽包上下壁温差与升温速率、升压速率的关系。
对比表1和表2可知，冷态启动时，燃机初带10MW 负荷，在第10~20min 内控制好升温升压速率是控制汽包上下壁温差的关键节点，高压汽包升压速率优化前第10~20min，高压汽包的升压速率达到0.102MPa/min，上壁升温速率达到4.4℃/min，超过预定的升温速率3.5℃/min，此时高压汽包上壁温度上升过快，下壁温度上升慢，导致此时上下壁温差达到54℃，而优化后在第10~20min，升压速率下降至0.095MPa/min，升温速率跟随下降至3.4℃/min，虽然在第20~30min，上壁升温速率超过3.5℃/min，但由于持续时间较短且此时高压汽包下部水循环已建立，下壁温度上升增快，因此上下壁温差仍然在50℃以内，在第30~40min，上下壁温差慢慢缩小，上下壁温差回升5℃后高中压旁路进入旁路定压模式，高中压旁路阀逐渐关小维持冲转压力等待冲转。
7 结论 通过上述控制措施以及高压汽包升压速率优化措施，保证了机组冷态启动时高压汽包上下壁温差不超限，减少了高压汽包在冷态启动过程中的热应力，延长了高压汽包的使用寿命，保证了机组安全稳定运行。
参考文献：[1]赵玉莲,崔艳华,黄建荣.电站锅炉设备及运行[M].北京:中国电力出版社,2012:280-281.[2]康晓光.1025t/h 锅炉汽包壁温差产生的原因分析及对策[J].山西焦煤科技,2010(S1):1-3.[3]孙广科.锅炉汽包壁温差产生的原因与控制[J].东北电力技术,2007(03):27-29.[4]刘兴彦.9F 燃机锅炉炉底加热系统浅谈[J].内蒙古科技与经济,2011(11):82-83+86.[5]王晓华.热电厂汽包锅炉启动过程中汽包热力的分析与保护[J].黑龙江科学,2014,5(02):161.作者简介：张钊武（1991-）,男,广东汕头人,本科,助理工程师,运行值班员,研究方向：燃气-蒸汽联合循环电厂运行优化。
（上接第157页） （1）备用选择。
在DCS 画面上分别设置电泵给1号机组备用和给2号机组备用的投切按钮，根据机组的需要可以分别投入备用，并且可以同时为两台机组作为备用。
（2）设置跟踪切换按钮，根据机组的运行情况设置电泵跟踪1号机组压力或者跟踪2号机组压力切换按钮，这样电泵的运行方式方便灵活，但只能跟踪一台机组的给水压力，不能同时投入。
（3）联锁启动过程控制。
电泵接收到联锁启动的指令启动电泵，联锁启动后迅速升到目标转速3000r/min，转速达到3000r/min 后，根据电泵出口的压力调整电泵的转速。
（4）电泵联锁启动后相关系统阀门的联锁动作情况。
电泵联锁启动后，电泵出口电动门联锁开启，如果给1号机组备用联锁启动，电泵至1号机组除氧器再循环调节阀联锁全开，电泵至1号机组除氧器再循环电动门联锁全开。
如果给2号机组备用联锁启动，电泵至2号机组除氧器再循环调节阀联锁全开，电泵至2号机组除氧器再循环电动门联锁全开。
确保电泵的最小流量正常。
4 结论 文章通过对两台机组共用一台耦合器型电泵的运行方式进行了比较，分析了各运行方式的特点，提出了将电泵泵体保护和电泵给水系统保护区分的建议，并设计了一台电泵同时为两台机组备用的方案，使给水系统的运行方式灵活，增加了给水系统的稳定性。