130mm楼板模板验算

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梁模板验算

本工程梁的截面尺寸有200×400㎜、250×450㎜、250×500㎜、250×700㎜、300×700㎜、300×500㎜、300×400㎜、300×600㎜、300×1550㎜、300×1700㎜、300×800㎜、300×900㎜、300×2150㎜、350×700㎜、350×750㎜、400×900㎜、400×1200㎜、400×1950㎜、400×2350㎜、550×1000㎜、800×900㎜、800×1850㎜、550×1850㎜、600×1850㎜等。

一、900㎜高梁底模及支撑体系验算以400×900㎜梁为例进行验算，适用于梁高900㎜以下，具体验算过程如下。

1.计算标准荷载模板及支架自重标准值：取F1＝0.75kN/m3新浇混凝土自重标准值取F2=25KN/m3钢筋自重标准值框架梁取F3′=1.5KN/m3；施工荷载取F4=2.5KN/m2振捣混凝土产生荷载标准值水平模板取F5=2.0KN/m22.计算参数双面覆膜多层板(12mm厚) ：抗弯强度[fm]=17N/mm2；顺纹抗剪[fv]=1.6N/mm2；弹性模量E=9500N/mm2，弹性模量调整系数0.9，E=9500×0.9=8550N/mm2木方：（按照50×80mm进行计算）抗弯强度[fm]=17N/mm2抗剪强度[fv]=1.6N/mm2弹性模量E=10000N/mm2弹性模量调整系数0.8E=10000×0.8=8000脚手架：υ48×3.0钢管：面积A=424 mm2，钢管回转半径i=16mm，λ=L/i=1500/16=93.8；Ø=0.47；[f]=215 N/mm2。

满堂楼板模板支架计算(板厚120mm高度2.88m)

扣件钢管楼板模板支架计算书(板厚120mm高度2.88m)
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方40×90mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.5+2.0kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。
7
= Asfy/bh0fcm = 2563.00×300.00/(4500.00×100.00×6.95)=0.245 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.241 此层楼板所能承受的最Байду номын сангаас弯矩为：
M1= sbh02fcm = 0.241×4500.000×100.0002×6.95×10-6=75.37kN.m 结论：由于 Mi = 75.3> Mmax=41.388 所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。
三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。
2.44kN
2.44kN
2.44kN
A
B
900
900
900
支撑钢管计算简图

模板验算(1)

2 M2
= 0.1q0l22 + 0.267P1l3+0.075P2l3 = 0.1×0.0288×0.9×0.9+0.267×3.737×0.9+0.075×3.5×0.9 = 1.137KN.m
（Ⅲ）取M2 = 1.453KN.m，V2=6.767KN 3) 取M = M2 = 1.453KN.m，V=6.867KN进行验算 σ= M/W = 1.453×106/(60×802/6) = 15.72MPa＜17MPa（符合要求）
（二）计算模板及其支架的荷载分项系数及荷载效应组合荷载类别及分项系数
编号 ⑴ ⑵ ⑶ ⑷ ⑸ ⑹ ⑺ 荷载名称模板结构自重新浇混凝土自重钢筋自重施工人员及设备荷载振捣荷载混凝土侧压力倾倒混凝土时产生的水平荷载荷载类别恒载恒载恒载活载活载恒载活载分项系数γc 1.2 1.2 1.2 1.4 1.4 1.2 1.4
参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载
荷载组合编号模板类型计算承载力 1 2 3 4 平板及薄壳的模板及支架梁、拱模板的底板及支架梁、柱边长≤300、墙厚≤100的侧模柱边长＞300、墙厚＞100的侧模 ⑴、⑵、⑶、⑷ ⑴、⑵、⑶、⑸ ⑸、⑹ ⑹、⑺ 验算刚度 ⑴、⑵、⑶ ⑴、⑵、⑶ ⑹ ⑺
济宁市市中心中学教学综合楼
模板工程验算
模板强度、刚度计算（一）计算模板及其支架时荷载标准值 1、新浇筑混凝土自重标准值对普通混凝土可采用24kN/m³ ，对其他混凝土可根据实际重力密度确定。 2、钢筋自重标准值钢筋自重标准值应根据设计图纸确定。对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值可采用下列数值：楼板 1.1kN 梁 1.5kN 即：对钢筋混凝土梁，自重标准值采用25.5kN/m³ ，对钢筋混凝土板，自重标准值采用 25.1kN/m3，对其他混凝土，如轻骨料，应根据实际的重力密度确定。 3、施工人员及设备荷载标准值（1）计算模板及其支撑模板的小楞时，对均布荷载取2.5 kN/㎡，另应以集中荷载2.5 kN 再进行计算；比较两者所得弯矩值，按其中较大者采用。（2）计算直接支撑小楞结构构件时，均布活荷载取1.5 kN/㎡。（3）计算支架立柱及其他支撑结构构件时，均布活荷载取1.0 kN/㎡。对大型浇筑设备如上料平台，混凝土输送泵等按实际计算；混凝土堆积料高度超过 100mm以上者按实际高度计算；模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布在相邻的两块板上。（4）振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平模板可采用2.0kN/㎡；对垂直模板可采用4.0kN/㎡（作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内）。

模板力学计算

附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。

1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh20.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。

高大模板支撑体系施工关键技术

高大模板支撑体系施工关键技术作者：章毅辉杨标来源：《城市建设理论研究》2013年第19期摘要：随着我国建筑业的快速发展，建设向高、奇、新方向发展，高大模板支撑体系的应用也越来越广泛。

要做好建筑工程高大模板支撑体系施工监理工作，必须做好事前控制、事中控制及事后控制三个环节的监理工作。

文章就这三方面具体阐述了高大模板支撑体系施工监理工作。

关键词：建筑工程；高支模；施工技术；中图分类号：TU198文献标识码： A 文章编号：0.引言为了适应现代生活的高要求，单层大跨度、超高层高的建筑随之增多，因而，对高大模板支撑体系的施工要求也不断提高。

虽然国家颁布了相关法律法规，对高大模板支撑体系的实施做了严格的要求，但高大模板支撑体系失稳造成的倒塌事故仍时有发生。

造成事故的原因归集起来，主要有工程施工组织方案编制的缺陷和现场施工管理失控两大方面。

1.工程概况某建筑工程一层大堂高8.3m，梁截面尺寸为：400×800，板厚度是130mm；由于工程跨度较大，在此区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。

本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况采取了应急准备和响应。

1.1大堂板、模板（1）楼板底模采用18mm厚夹板，支撑系统采用80×80mm的木枋、门式脚手架。

（2）所有楼板支撑体系均采用两个MF1219+两个MF1217及上下托沿楼板短向布置支模，通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。

跨距@900mm，排距为900m，两层木枋，上层横楞木枋为80×80mm@450，底层纵楞木枋为80×80mm@1200。

剪刀撑在支架四边与中间每隔四排门式架设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；门架水平拉杆沿高度设置，第一道水平拉杆离柱脚200mm处，4.5m以上部分纵横水平拉杆@1500mm布置一道。

1.2大堂梁、模板（1）梁底模和侧模采用18mm厚夹板，支撑系统采用80×80mm的木枋、门式脚手架。

模板计算

模板工程计算书墙模板墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。

组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。

根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200mm；穿墙螺栓水平间距(mm):450mm；主楞(外龙骨)间距(mm):450mm；穿墙螺栓竖向间距(mm):450mm；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:园形；Φ48×3.50mm；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；截面类型:矩形；宽度(mm):50mm；高度(mm):100mm；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12.00mm；面板弹性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50N/mm2；面板抗弯强度设计值fc5.木方参数(N/mm2):130.00N/mm2；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):1.50N/mm2；钢楞弹性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；钢楞抗弯方木抗剪强度设计值ft强度设计值fN/mm2:205N/mm2；c墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.00℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H -- 模板计算高度，取3.00m；β-- 外加剂影响修正系数，取1.20；1-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.00。

模板的计算

模板的计算一、根据混凝土量快速估算模板用量1、适用情况：一般用于工程开工前期，在已知混凝土用量的情况下估算模板用量，以初步估算工程周转材料成本投入数量，为筹措资金提供依据。

2、优缺点：优点：速度快，简便节约计算时间。

缺点：模板用量计算结果不够精确。

（一）各种截面柱模板用量1、正方形截面柱其边长为a×a时，每立方米混凝土模板用量U1按下式计算：U1=4/a2、圆形截面柱其直径为d时，每立方米混凝土模板用量U2按下式计算：U2=4/d3、矩形截面柱其截面为a×b时，每立方米混凝土模板用量U3按下式计算：U3=2（a+b）/ab（二）主梁和次梁模板用量钢筋混凝土主梁和次梁，每立方米混凝土的模板用量U4按下式计算：U4=（2h+b）/bh式中b——主梁或次梁的宽度（m）式中h——主梁或次梁的高度（m）（三）楼板模板用量钢筋混凝土楼板，每立方米混凝土模板用量U5按下式计算：U5=1/h式中h——楼板的厚度。

（四）墙模板用量计算混凝土和钢筋混凝土墙，每立方米混凝土模板用量U6按下式计算：U6=2/d式中d——墙体的厚度。

二、按照混凝土构件与混凝土的接触面展开的办法精确计算模板工程量。

1、适用范围：常用于成本核算，及班组工程款结算。

2、优点：数据准确缺点：计算过程繁琐，占用时间较长，受计算者个人水平影响较大。

方木的计算快速估算法每平方米模板方木（50×100）用量V：V=0.0333（m3）对拉螺栓长度计算4.5m以下墙体对拉螺栓长度计算4.5m以上墙体对拉螺栓长度计算4.5米以下高度墙体对拉螺栓长度计算：墙厚+2×18（模板厚）+2×95（方木厚）+2×51（水平钢管外径尺寸）+2×（50～75）（钢管两边预留长度）4.5米以上高度墙体对拉螺栓长度计算: 墙厚+2×18（模板厚）+2×95（方木厚）+2×51（水平钢管外径尺寸）+2×51（竖向钢管外径尺寸）+2×（50～75）（钢管两边预留长度）对拉螺栓数量的计算1、墙体对拉螺栓a、止水型对拉螺栓个数=（墙体长度÷对拉螺栓水平间距+1）×[（墙体高度-150）÷对拉螺栓竖直间距+1]b、周转型对拉螺栓个数={（墙体长度÷对拉螺栓水平间距+1）×[（墙体高度-150）÷对拉螺栓竖直间距+1]} ×1.05注：其中1.05为周转型对拉螺栓的损耗2、柱对拉螺栓柱对拉螺栓个数计算方法根据实际柱截面尺寸及施工方案进行计算钢管的计算柱模钢管用量的计算柱净高：基础顶面或楼面至上层梁底的高度柱箍间距：指同向相邻两排加固柱箍钢管组合中心距柱模加固杆长度=柱子截面尺寸(b或h)+2×模板厚度+2 ×方木高度+2×自由端长度(一般取200~500)柱模加固杆根数（b方向）=[（柱子净高-300）÷柱箍间距+1]×4柱模加固杆根数（h方向）=[（柱子净高-300）÷柱箍间距+1]×4柱子与结构脚手架连接钢管长度及数量柱模加固杆数量=柱模加固杆长度（b方向）×柱模加固杆根数+柱模加固杆长度（h方向）×柱模加固杆根数+柱子与结构脚手架连接钢管报工程量注意事项：1、分规格报量2、按钢管长度模数确定钢管长度规格普通高度墙体钢管用量计算墙体净高度：基础顶面或结构楼面到上层梁或板底的高度。

模板计算书

模板工程设计计算书结构模板与支撑设计本工程设计混凝土现浇板的厚度为130mm；梁高有1400mm、1350mm、1150mm、800mm、750mm 等。

2#厂房现浇板：（板厚130㎜、层高4.5m）的模板支撑设计1、现浇板的模板支撑体系：模板支撑如下图所示。

木方背椤厚胶合板钢管间距900双向布置钢管竖向间距1200，横向间距离900垫木130板模板支撑构造示意图2、模板支撑设计计算：1）本工程现浇板的模板支撑体系待其砼强度达到设计强度的80%以后拆除。

2）15mm厚木胶合板模板抗弯设计强度fm=23N/mm2,抗剪设计强度fv=1.4N/mm2,E=5000MPa;50×100mm木方背楞抗弯设计强度fm=15N/mm2,抗剪设计强度fv=1.3N/mm2,E=10000Mpa。

钢管采用φ48×3.5㎜普通钢管。

3）、模板支撑的设计与计算：（1）、荷载计算15mm厚木胶合板模板自重 1.2×300=360N/m2现浇砼重力 1.2×0.13×25000=3900N/m2钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m2振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m2上述荷载合计：8080 N/m2计算模板及模板木方施工荷载取值：1.4×2500=3500N/m2 计算钢管托楞均布施工荷载取值：1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值： 1.4×1000=1400N/m2因而取荷载值分别为：11580N/m2 10580N/m2 10080N/m2 （2）、胶合板模板受力验算现浇板木胶合板模板受力计算按两等跨梁进行计算：抗弯强度验算取1m 宽板带q=11580×1=11.58KN/mmm q bh f l fbh ql WM ql M m 77158.11615100082368618/18/122222max =⨯⨯⨯⨯=⨯≤≤===σ按剪应力验算mmq bhf l f bhql bh V qlV v v224558.1133.115100043443232/1max =⨯⨯⨯⨯=≤≤===τ按挠度验算[]mm qEIl lEI l q 36058.1120051510001215000384200538420038453334,=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯≤=≤=ωω现浇板木胶合板模板跨度，即50×100木方背楞间距取350mm. （3）、50×100mm 木方背楞受力验算50×100㎜木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。

130mm厚模板支撑厚板计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20185、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20127、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态101k2k3k L1kQ2k)]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×2.5]×1=7.747kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13))×1＝3.363kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝7.747×0.32/8＝0.087kN·mσ＝M max/W＝0.087×106/37500＝2.324N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.363×3004/(384×10000×281250)=0.126mmν＝0.126mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算101k2k3k L1kQ2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝2.402kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.3＝1.39kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.012kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.39×0.92+0.125×1.012×0.92＝0.243kN·m M2＝q1L12/2=2.402×0.152/2＝0.027kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.243，0.027]＝0.243kN·mσ=M max/W=0.243×106/24500=9.927N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.39×0.9+0.625×1.012×0.9＝1.351kNV2＝q1L1＝2.402×0.15＝0.36kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.351，0.36]＝1.351kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.351×1000/(2×30×70)＝0.965N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.13))×0.3＝1.069kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.069×9004/(100×9350×85.75×104)＝0.456mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.069×1504/(8×9350×85.75×104)＝0.008mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k +Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×2.5]×0.3＝2.48kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)×0.3＝1.468kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.5×0.9×2.5×0.3＝1.013kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.13))×0.3＝1.129kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.48×0.9＝2.79kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.468+0.437×1.013)×0.9+2.48×0.15＝1.266kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.674kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.129×0.9＝1.27kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×1.129×0.9+1.129×0.15＝0.55kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.762kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.48×106/4490=106.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×3.075×1000/424＝14.507N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.519mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.215mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=3.621kN，R2=5.245kN，R3=5.617kN，R4=2.258kN 图二支座反力依次为R1=2.902kN，R2=5.468kN，R3=5.468kN，R4=2.902kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝5.617/0.6=9.362kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/15.9=191.321查表得，φ1=0.197M wd=γ0×γLφwγQ M wk=γ0×γLφwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.022×0.9×1.52/10) =0.004kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.621,5.468,5.617,2.902]/0.6+1×1.3×0.15×6.45=10.619kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝10.619×103/(0.197×424)+0.004×106/4490=127.935N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.527=0.474kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1×0.199=0.179kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.474+6.45×0.179=11.021kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=20 12.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×11.021=33.064kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝10.619/(0.9×0.1)＝117.989kPa≤γu f ak ＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。

4.2m层高板模板(扣件式)审核表(含计算书)

板模板（扣件式）审核表工程属性新浇混凝土楼板名称4.2m层高模板支撑新浇混凝土楼板板厚(mm) 150 模板支架纵向长度L(m) 20 模板支架横向长度B(m) 20 支架外侧模板高度Hm（mm）1000荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值G jk(kN)1基本风压ω0(kN/m2) 0.3 省份江苏地区南通市风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.052风荷载高度变化系数μz 1.242 地面粗糙度A类(近海或湖岸区)模板支架顶部离建筑物地面高度(m) 9 单榀模板支架μst0.14整体模板支架μstw 2.42支架外侧模板μs 1.3整体模板支架风荷载标准值ωfk（kN/m2）0.902竖向封闭栏杆风荷载标准值ωmk（kN/m2）0.484支撑设计结构重要性系数γ0 1脚手架安全等级II级模板支架高度(m) 4.2 主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距l a(mm) 850 立杆横向间距l b(mm) 850水平拉杆步距h(mm) 1900 水平拉杆步距h(mm) 1900 小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度l1(mm) 150 主梁最大悬挑长度l2(mm) 100面板面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 计算方式简支梁小梁小梁类型方木小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式二等跨连续梁主梁主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89主梁计算方式三等跨连续梁扣件抗滑移荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数k c 1立杆立杆钢管截面类型(mm) Φ48×2.7立杆钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2) 384 立杆截面回转半径i(mm) 16立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.12抗压强度设计值[f](N/mm2) 205支架自重标准值q(kN/m) 0.15支撑简图序号验算项目计算过程结论1 面板抗弯σ＝M max/W＝0.092×106/24000＝3.815N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求挠度ν＝0.283mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm 满足要求2 小梁抗弯σ=M max/W=0.227×106/54000=4.204N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求抗剪τmax=3V max/(2bh0)=3×1.335×1000/(2×40×90)＝0.556N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.22×1504/(8×9350×243×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求3 主梁抗弯σ=M max/W=0.593×106/4120=143.918N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求抗剪τmax=2V max/A=2×5.539×1000/384＝28.848N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求挠度跨中νmax=0.652mm≤[ν]=3.4mm；悬挑段νmax＝0.235mm≤[ν]=0.8mm满足要求4 扣件抗滑移验算N＝8.399kN≤R c=k c×12=1×12=12kN 满足要求5 立杆长细比λ=max[l01，l0]/i=3334/16=208.375≤[λ]=210满足要求f d=N d/(φ1A)+M wd/W＝9.25×103/(0.127×384)+0.013×106/4120=192.927N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求6 高宽比验算H/B=4.2/20=0.21≤3满足要求7 架体抗倾覆B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=202×0.85×[0.15×4.2/(0.85×0.85)+0.5]+2×1×20/2=486.471kN.m≥3γ0M ok =3×1×8.49=25.471kN.M满足要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。

梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书(依据JGJ231-2010)

梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书计算依据：《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ 231-2010）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）一、参数信息梁段：L1。

1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度(m) 0.4 梁截面高度(m) 0.8楼层高度(m) 6 结构表面要求隐藏立杆沿梁跨度方向间距(m)1.2 立杆最大步距(m) 2立杆顶部步距(m) 1 梁底构造横杆形式扣件式支撑梁搭设形式独立支撑(2层梁上顺下横) 板的形式梁2侧有板混凝土楼板厚度(mm)130(二) 支撑参数立杆钢管类型(mm): A-LG-3000(Φ60×3.2×3000)2.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3)1.5砼对模板侧压力标准值(kN/m2) 19.2梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.3梁底模板自重标准值(kN/m2) 0.343.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm) 18抗弯设计值(N/mm2) 29 弹性模量(N/mm2)11500 (二) 主楞参数主楞材料 2根Ф48×3.5钢管主楞间距(mm) 100,250*2 钢材品种钢材Q235钢(＞16-40)弹性模量(N/mm2) 206000屈服强度(N/mm2)235 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2) 120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料 1根100×100矩形木楞次楞间距(mm) 400木材品种东北落叶松弹性模量(N/mm2) 10000抗压强度设计值(N/mm2) 15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6(四) 加固楞支拉参数支拉方式采用穿梁螺栓支拉螺栓直径 M14 螺栓水平间距(mm) 500 螺栓竖向间距(mm) 100,250*24.梁底模板参数搭设形式为：独立支撑(2层梁上顺下横)；面板材料模板宽300面板厚2.30钢面板厚度(mm) 2.3抗弯设计值(N/mm2) 205 弹性模量(N/mm2)206000二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

梁底模板及梁侧模板支撑架计算

梁底模板支撑架计算计算依据《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)。

一、计算参数:新浇混凝土梁名称KL12 新浇混凝土梁计算跨度(m) 3.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300*700新浇混凝土结构层高(m) 5.8梁侧楼板厚度(mm) 130二、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 900梁两侧立柱间距lb(mm) 1000 步距h(mm) 1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)： 900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500梁底增加立柱根数 2梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500梁底支撑小梁根数 4每纵距附加梁底支撑主梁根数 0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 100结构表面的要求结构表面隐蔽三、面板验算取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672＝0.236kN·mσ＝Mmax/W＝0.236×106/37500＝6.29N/mm2≤[f]＝22N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×25.6×266.6674/(100×10000×281250)＝0.312mm ≤[ν]＝l/250＝266.667/250＝1.067mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×31.104×0.267+0.45×1.764×0.267＝3.529kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×31.104×0.267+1.2×1.764×0.267＝9.688kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×25.6×0.267＝2.731kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×25.6×0.267＝7.509kN四、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 45×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13.07小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.43小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.75小梁截面惯性矩I(cm4) 273.38为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.529+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.8/3+0.5×(1-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.55-0.8/2，(1.1-0.55)-0.8/2]/2×1，9.688+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/3}=9.753kN/mq2＝max[2.731+(0.3-0.1)×0.8/3+0.5×(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.55-0.8/2，(1.1-0.55)-0.8/2]/2×1，7.509+(0.3-0.1)×0.8/3]＝7.563kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×9.753×0.452，0.5×9.753×0.12]＝0.211kN·mσ＝Mmax/W＝0.211×106/60750＝3.479N/mm2≤[f]＝13.07N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×9.753×0.45，9.753×0.1]＝2.664kN τmax ＝3Vmax/(2bh0)=3×2.664×1000/(2×45×90)＝0.987N/mm2≤[τ]＝1.43N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×7.563×4504/(100×8415×2733800)＝0.085mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝7.563×1004/(8×8415×2733800)＝0.004mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×9.753×0.45，0.393×9.753×0.45+9.753×0.1]＝5.017kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.367kN，R2＝R3＝5.017kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.563×0.45，0.393×7.563×0.45+7.563×0.1]＝3.89kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝1.956kN，R'2＝3.89kNR'3＝3.89kNR'4＝1.956kN五、主梁验算钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3 可调托座主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下1、抗弯验算σ＝Mmax/W＝0.609×106/4490＝135.719N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax＝5.557kNτmax＝2Vmax/A=2×5.557×1000/424＝26.212N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax＝0.228mm≤[ν]＝l/250＝550/250＝2.2mm 满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝1.827kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.827kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm) 1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 200顶部立杆计算长度系数μ1 1.386非顶部立杆计算长度系数μ2 1.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49抗压强度设计值f(N/mm2) 205立杆自重q(kN/m) 0.15长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.9×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.16×0.45×1.52/10＝0.02kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝33.24kN/m2小梁验算q1＝max{3.221+(0.3-0.1)×0.8/3+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.55-0.8/2，(1.1-0.55)-0.8/2]/2×1，8.836+(0.3-0.1)×0.8/3}=8.889kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.696kN，R2＝10.17kN，R3＝1.696kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mmλ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，υ1＝0.179立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.696+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.55-0.8/2)/2×0.9，10.17，1.696+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.1-0.55-0.8/2)/2×0.9]+0.02/1.1＝10.207kNf＝N/(υA)+Mw/W＝10206.871/(0.179×424)+0.02×106/4490＝139.031N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.752mmλ2＝l02/i＝3203.752/15.9＝201.494，查表得，υ2＝0.179立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(11.4-1)+Mw/lb＝max[1.696+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.55-0.8/2)/2×0.9，10.17，1.696+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.1-0.55-0.8/2)/2×0.9]+1.56+0.02/1.1＝11.748kNf＝N/(υA)+Mw/W＝11748.315/(0.179×424)+0.02×106/4490＝159.341N/mm2≤[f]＝205N/mm2八、可调托座验算满足要求！荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN) 30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝11.114kN≤[N]＝30kN 满足要求！梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度700mm，两侧楼板厚度130mm。

3米高墙模板验算

标准层墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度200mm ，高度3000mm ，两侧楼板厚度130mm 。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距200mm ，内龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。

对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距100+450+450+450+450+450+400mm ，断面跨度方向间距400mm ，直径12mm 。

面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。

木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。

3000m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。

三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照简支梁计算。

梁模板验算

KL-1、KL-2、KL-3、KL-4、KL-5、KL-7、KL-8、KL-9、KL-10梁模板(扣件钢管架)计算书1、参数信息1.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.25；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.10；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；1.2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；风荷载0.45kN/㎡、雪荷载0.45kN/㎡。

1.3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；1.4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：2；1.5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：150；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：700；竖向支撑点到梁底距离依次是：130mm，280mm，430mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；2、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

楼板模板支架计算书

楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为4.8米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×0.900+0.350×0.900=4.815kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.815+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.086kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.086×1000×1000/48600=1.770N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.815+1.4×2.700)×0.300=1.720kN截面抗剪强度计算值 T=3×1720.0/(2×900.000×18.000)=0.159N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.515×3004/(100×6000×437400)=0.157mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×0.90×0.90=0.258kN.m最大剪力 Q=0.6×0.900×3.186=1.720kN最大支座力 N=1.1×0.900×3.186=3.154kN抗弯计算强度 f=0.258×106/4491.0=57.46N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×2.505+0.990×0.900)×900.04/(100×2.06×105×107780.0)=0.501mm纵向钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.15kN3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN支撑钢管计算简图0.757支撑钢管弯矩图(kN.m)0.121支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.757kN.m最大变形 vmax=1.98mm最大支座力 Qmax=10.304kN抗弯计算强度 f=0.76×106/4491.0=168.56N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.30kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

楼板模板验算

一、综合说明模板支架选型由于其中模板支撑架高4.2米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。

设计范围包括：楼板，长×宽＝3.8m×5.5m，厚0.10m。

二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为3.3m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1m，立杆纵距l a取1m，横距l b取1.2m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.3m。

整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽45mm，高95mm，布设间距0.2m。

（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48×3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:（1）荷载计算模板的截面抵抗矩为：W＝1000×112/6=2.02×104mm3；模板自重标准值：x1＝0.3×1 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0.10×24×1 =2.40kN/m；板中钢筋自重标准值：x3＝0.10×1.1×1 =0.110kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m；x＝（0.45+0.45）×1 =0.90kN/m。

风荷载和雪荷载活荷载标准值:6以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5、6项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g1 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.3+2.4+0.11)×1.2=3.372kN/m；x)×1.4=(1+2+0.9)×1.4 =5.46kN/m；q1 =(x4+x5+6对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

模板支撑系统验算

梁支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为Φ48×3.00。

一、参数信息:梁段信息:L1；1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):2.35；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.300；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.500；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):Φ48×3.0。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑方木的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1= 25.000×0.300×0.500×0.250=0.938 kN；(2)模板的自重荷载(kN)：q2 = 0.350×0.250×(2×0.500+0.300) =0.114 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)×0.300×0.250=0.300 kN；2.木方楞的传递集中力计算：静荷载设计值 q=1.2×0.938+1.2×0.114=1.262kN；活荷载设计值 P=1.4×0.300=0.420kN；P=1.262+0.420=1.682kN。

高支模专项技术方案及计算书

高支模专项技术方案一、概述本工程模板支撑体系属于高支撑模板体系的有：架空层展厅（-6m～+5m标高）层高11m。

A、B、C区结构面标高为4.9m，其梁截面较大为1300×2000mm、400×3000mm、700×2000mm、600×2000mm、500×1800mm、400×1800mm、300×1800mm，楼板厚150mm。

D、E、G、H区结构面标高为4.95m，其梁截面较大为800×2000mm、400×3000mm、400×1500mm和300×1500mm，楼板厚130mm。

A、B、C区展厅（+5m～+16m标高）层高11m，D、E区展厅（+5m～+18.15m标高）最高点处层高约13.15m。

该层A、B、C区结构面标高为15.9m，其梁截面较大为1300×2000mm、400×3000mm、700×2000mm、600×2000mm、500×1800mm、400×1800mm、300×1800mm，楼板厚150mm。

D、E、G、H区屋面板呈弧形，最低点标高为+15.95m，最高点标高为＋18.152m，屋面板厚150mm，主梁截面为800×1500mm（在蛋卷范围内的主梁KZL截面变为800×3965～5069mm，其梁面标高为19.9m），次梁是300×1000mm。

转换层（18）～（19）轴的支模高度达26m。

A、B、C区展厅（+16m～+38.89m标高）最高点处层高约22.9m。

该层A、B、C区屋面板呈弧形，最低点标高为+31.7m，最高点标高为+38.89m，其梁截面较大为1300×2000mm、800×2000mm、400×2000mm 、400×1800mm，屋面板厚130mm。