满堂支架设计及验算方案
满堂式碗扣支架支架设计计算
满堂式碗扣支架支架设计计算杭州湾跨海大桥XI合同段中G70~G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁,该区段连续箱梁结构设计有两种形式,一为等高段,一为变高段,G70~G70为变高段连续箱梁。
为此,依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况,并充分结合现场的实际施工状况,为便于该区段连续箱梁的施工,保证箱梁施工的质量、进度、安全,我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础(厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层)、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁;模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置,直接铺设在支架顶部的可调节顶托上,箱梁底模板采用定型大块竹胶模板,后背10cm×10cm木方,然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定;侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。
(主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示)。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标,通过计算确定,每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。
横桥向立杆间距为:120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm,即腹板区为60cm,两侧翼缘板(外侧)为120cm,其余为90cm,共21排;支架立杆步距为120cm,在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm,支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑;支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上;立杆顶部安装可调节顶托,立杆底部支立在底托上,底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。
满堂支撑架计算规范
满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135.4 满堂支撑架计算5.4.1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5.4.2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造,其构造设置应符合本规范第6.9.3条规定,两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5.4.6条规定。
5.4.3立杆的稳定性应按本规范式(5.2.6-1)、式(5.2.6-2)计算。
不组合风荷载时: N/φA≦f (5.2.6-1)组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f (5.2.6-2)式中:N——计算立杆的轴向力设计值(N),不组合风荷载时N=1.2(NG1k +NG2k)+1.4ΣNQk(5.2.7-1)组合风荷载时N=1.2(NG1k +NG2k)+0.85×1.4ΣNQk(5.2.7-2)式中:NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值;NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值;ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和,内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注:当λ>250时,φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ;l 0——计算长度(mm ),应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径,可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ,d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积(mm 2),可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩(N ·mm ),可按下式计算:M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 (5.2.9)式中:M wk ——风荷载产生的弯矩标准值(N ·mm );w w ——风荷载标准值(kN/m 2),应按本规范式(4.2.5)式计算;l a ——立杆纵距(m )。
满堂支架计算书
满堂支架总体施工方案本工程有现浇梁13联,取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。
B=25.5m、标准跨径(30m+30m+30m)等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径(30m+45m+45m+30m)变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、(35+50+35)m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。
采用碗扣式满堂支架施工,支架搭设完成后对其预压,预压用砂袋按箱梁荷载(一期恒载+施工荷载)的1.2倍预压,在预压过程中,消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载,调整支撑。
一、B=25.5m、标准跨径(30m+30m+30m)等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型,底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木,间距22.5cm,方木下面横桥向为10cm×15cm方木,与支架一起组成现浇梁支撑体系。
侧模采用1.5cm 厚竹胶板和定型钢模板混合使用。
碗口支架作为支撑。
二、构架搭设主线桥工程现浇梁一共13联,以(30m+30m+30m)、(30 m +45 m +45 m +30 m)为标准联,因此验算(30m+30m+30m)、(30 m +45 m +45 m +30 m)为例进行分析。
箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架,支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种,用以调整不同的高度,步距 1.2m。
支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。
其单根最大荷载为30KN。
箱梁端(中)横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆,跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m ×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆,翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。
支架上荷载计算及说明部分参照:《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。
现浇箱梁满堂支架承载力验算
某现浇箱梁满堂支架承载力验算本箱梁采取二次浇注,第一次浇注到箱梁翼板根部,第二次浇筑顶板。
支架采用大直径钢管门架、型钢及∮48×3mm钢管支撑,外模、底模及端头模采用厂制定型钢模板,内模采用定型板模,支架上设两层分配横,第一层采用[10槽钢,第二层采用10㎝×10㎝方木。
1、混凝土重按26.0K N / M3计算;2、模板重0.6KN/M2(含加固件);3、分配梁按简支结构计算;4、施工人员及施工料具运输、堆放取1.5KPa;5、振捣、倾倒混凝土时对模板产生的冲击荷载取2.5 KPa;6、材料用量:根据《箱梁支架布置图》计算。
由于本桥上部结构左右幅对称布置,本方案选用左幅进行支架搭设施工设计,施工时右幅支架按验算通过的第二联方案进行施工。
(一)跨中断面下支架验算:1、顶板支架承载力、稳定性验算(箱内支架):顶板支架采用Φ48×3.0mm扣件式钢管支架,支架间距按0.8×0.8m布置,由于箱梁箱内净空仅为115cm所以不考虑搭接。
查相关手册得:钢管支架单根立杆稳定承载力计算:λ=L/I=115/1.59=72.3,查表得Φ=0.792[N稳]= ΦA[σ]=0.792×423.9×140=47.0KN顶板砼重:G=[(0.45+0.2) ÷2×2+0.2×1.65]×0.8×26=20.384 KN1=3.65×0.8×0.60=1.752KN(模板及加固件按0.60KN/m2)模板重量:G2施工荷载:G3=3.65×0.8×4Kpa=13.14KN钢管支架: G4=0.5KN(箱内钢管按0.8×0.8设置,上下各设一道拉杆,共.8m为一个计算单元)每个室内每0.8m长度内共有支架立杆5根,故单根钢管受力为:N=42.93÷5=8.59KN<[N]=47.0KN安全系数K=5.5 满足要求!2、跨中断面底板下支架承载能力验算1) 门架验算:由于现浇梁箱单幅共设3个室,每个室宽3.65m,腹板0.45m,于腹板底的支架间距按90cm布置,于底板底的支架间距按120cm布置,由于支架上设两层分配梁,故荷载按均布荷载对支架进行验算,长度方向取2m(门架排距)为一计算单元。
满堂支撑架计算规范
满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135.4 满堂支撑架计算5.4.1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5.4.2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造,其构造设置应符合本规范第6.9.3条规定,两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5.4.6条规定。
5.4.3立杆的稳定性应按本规范式(5.2.6-1)、式(5.2.6-2)计算。
不组合风荷载时: N/φA≦f (5.2.6-1)组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f (5.2.6-2)式中:N——计算立杆的轴向力设计值(N),不组合风荷载时N=1.2(NG1k +NG2k)+1.4ΣNQk(5.2.7-1)组合风荷载时N=1.2(NG1k +NG2k)+0.85×1.4ΣNQk(5.2.7-2)式中:NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值;NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值;ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和,内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注:当λ>250时,φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ;l 0——计算长度(mm ),应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径,可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ,d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积(mm 2),可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩(N ·mm ),可按下式计算:M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 (5.2.9)式中:M wk ——风荷载产生的弯矩标准值(N ·mm );w w ——风荷载标准值(kN/m 2),应按本规范式(4.2.5)式计算;l a ——立杆纵距(m )。
满堂支架计算
满堂支架计算1、荷载计算根据支架布置方案,采用满堂支架,对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积转动惯量回转半径 截面模量钢材弹性系数钢材容许应力,按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85,故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。
1、支架结构验算荷载计算及荷载的组合:A 、钢筋混凝土自重:W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算)B 、支架模板重① 模板重量:(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算)②主次楞重量:主楞方木:(方木重量按8.33KN/m3计算)次楞钢管:C 、人员及机器重W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》)D 、振捣砼时产生的荷载2/4.0015.099.24m kN h W p =⨯==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =⨯⨯⨯+⨯⨯==)(方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =⨯÷-⨯=D d D W 32/)(44-=πcmA J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=πMPa E 51005.2⨯=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =⨯⨯=钢管W =2KN/ m 2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载W =3KN/ m 2 (采用汽车泵取值3.0KN/m 2)F 、风荷载按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》,风荷载W k =0.7u z u s W o 其中u z 为风压高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》取值为1;u s 为风荷载体型系数,按照《建筑结构荷载规范》取值为0.8;W o 为基本风压,按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3 KN/m 2。
满堂支架验算
某分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造,全桥箱梁长137m,由于地形复杂,每跨高度不同,本方案按最高一跨进行计算:H=13m。
一.上部结构核载1.新浇砼的重量:2.804t/m22.模板、支架重量:0.06t/m23.钢筋的重量:0.381t/m24.施工荷载:0.35t/m25.振捣时的核载:0.28t/m26.倾倒砼时的荷载:0.35t/m2则:1+2+3+4+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力:【σ】=140Mpa受压构件容许xx:【λ】=200二.钢管的布置、受力计算某分离立交桥拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设,并用钢管卡进行联接。
通过上面计算,上部结构核载按4.162t/m2计,钢管间距0.6×0.6m间隔布置,则每区格面积:A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q:Q=0.36×4.162=1.498t竖向每隔h=1m,设纵横向钢管,则钢管回转半径为:i=hµ/【λ】=1000×根据i≈0.35d,得出d=i/0.35,则则选Φ42mm钢管可。
Φ42mm,壁厚3mm的钢管受力面积为:A2=π()2-π((42-3×2)÷2)2=π(212-182)=367mm2则坚向钢管支柱受力为:σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为:ε=σ/E=40.8××109=1.94×10-4xx改变L=εh(注h=13m)=1.94×10-4×13000=2.52mm做为预留量,提高模板标高。
通过上式计算,确定采用¢42mm外径,壁厚3㎜的无缝钢管做为满堂支架,间隔0.6×0.6m,坚向每间隔1m设纵横向钢管,支架底部及顶部设剪刀撑,并在底部增设纵横向扫地撑,以保证满堂支架的整体稳定性。
满堂支架设计与计算
普通满堂均布钢管支架1、普通钢管采用外经48mm,壁厚3.5mm组成,底板下采用0.6米×0.6米布设,在墩柱附近底板增设0.3米×0.3米,纵桥向三排,横杆间距均为1.2米.2、横向搁木和纵向搁木的布设为0.4米×0.4米,材料采用15cm×7.5cm松木,横向摆放采用15cm(高)×7.5cm,纵向摆放采用7.5cm(高) ×15cm,横向搁木摆放在横杆上。
3、横向斜撑在底板每9排形成一个剪刀斜撑,翼板每7排形成一个剪刀斜撑,剪刀斜撑与剪刀斜撑纵向间距为5×0.6=3米,即在平面布置图中按6~16布置,纵向斜撑在底板中间搭设一道,在底板边搭设一道,即(1)(2)(5)搭设布置,翼板边各搭设一道,斜撑减半,即(3)(4)搭设布置。
4、因钢管长度不够,用2个固定卡子卡住以调整标高和拆落支架,每个卡子能承受1.3T,两个卡子为2.6T能满足施工要求。
一、地基处理1、泥浆池、沉淀池的处理将泥浆池、沉淀池内泥浆挖干净,分层每20cm夯实后,用C25砼硬化20cm厚。
2、绿岛采用C25砼硬化,厚度为20cm,布设∮8钢筋网,间距为20cm×20cm。
3、23#~30#墩、36#~39#墩原地面硬化为:先将建筑垃圾清理干净,然后用压路机充分压实,铺30cm厚石碴后,用C25砼进行硬化,硬化厚度为20cm。
支架设计计算一、扣件式满堂均布钢管支架的计算(以19#~20#为例)1、荷载分布及计算为计算简便,统一简化为均布荷载,根据设计图纸的尺寸及混凝土方量,每跨梁(24#) (23#) (19#)(20#)150 200 400 980 980 500 100 125 3440(注:本图以厘米计)N1=50934kg/m N2=29750kg/m N3=25606kg/m N4=21400kg/mN5=19643kg/m N6=21124kg/m N7=26850kg/m N8=50920kg/m(20#) (21#)(21#) (22#)(22#) (23#) 125 100 500 995×2 500 100 125(注:本图以厘米计)N1=N8=50920kg/m N2=N7=26850kg/mN3=N6=21124kg/m N4=N5=19641kg/m根据纵向支架分布图和横向支架分布图,以(2)为例进行检算,荷载分布如下图:=20702×1.25+19641×5.75=138813kgP119641kg/m(2)(3)7.0mP2=19641×7=137487kgP= P1× P2=138813+137487=276300kgP=276300/2=138150kg设计为7根ф60cm钢管桩,壁厚为0.5CM,高度为6m,每根钢管桩受力为:P3=138150/7=19736kg/根考虑到模板、工字钢重量及施工荷载影响,取1.2系数则:P4=19736×1.2=23683kg/根2、应力检算:σ压 = P4/A=23683/(302-29.522)π=254kg/cm2〈[σ]=1700kg/ cm23、失稳检算钢管桩底部与混凝土调整块用螺栓连接,因此可看成为一端固定,另一端自由受压杆件,取长度系数μ=2,惯性距I=π(D4-d4)/64=π(604-594)/64=41342cm4圆转半径r=I/A=41342/π(302-29.52)=21.04cm柔度λ=μL/=2×600/21.04=57查相关资料A3钢λP=100 λ0=61.4 λ<λ0,因此钢管桩属于短粗或小柔度杆,只需按强度问题进行检算即P0=A*σS=π(302-29.52)×1700=158806kg实际每根钢管桩的工作力为P4=23683kg<P0=158806kg。
满堂支架计算
满堂支架计算1、荷载计算根据支架布置方案,采用满堂支架,对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。
钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。
截面积转动惯量回转半径 截面模量钢材弹性系数钢材容许应力,按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85,故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。
1、支架结构验算荷载计算及荷载的组合:A 、钢筋混凝土自重:W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算)B 、支架模板重① 模板重量:(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算)②主次楞重量:主楞方木:(方木重量按8.33KN/m3计算) 次楞钢管:C 、人员及机器重 W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》)D 、振捣砼时产生的荷载W =2KN/ m 2 ( 《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载W =3KN/ m 2 (采用汽车泵取值3.0KN/m 2)2/4.0015.099.24m kN h W p =⨯==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =⨯⨯⨯+⨯⨯==)(方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-⨯=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =⨯÷-⨯=D d D W 32/)(44-=πcmA J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-⨯=-=πMPa E 51005.2⨯=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =⨯⨯=钢管F 、风荷载按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》,风荷载W k =0.7u z u s W o 其中u z 为风压高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》取值为1;u s 为风荷载体型系数,按照《建筑结构荷载规范》取值为0.8;W o 为基本风压,按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3 KN/m 2。
满堂脚手架计算
目录一、计算依据. 2二、支架设计方案. 2三、支架力学验算. 2(一)最不利荷载位置计算. 2(二)次不利荷载位置计算. 4(三)一般不利荷载位置计算. 6四、纵横木楞力学验算。
8(一)最不利荷载位置计算. 8(二)次不利荷载位置计算. 9(三)一般不利荷载位置计算。
10五、地基承载力计算。
12六、跨公路门架计算. 12(一)荷载计算。
121、最不利位置荷载计算. 122、一般不利位置荷载计算. 15(三)纵梁工字钢验算。
171、纵梁40号工字钢截面力学性能。
172、受力计算。
173、抗弯稳定性验算. 184、剪应力验算。
185、挠度计算。
19(四)临时墩顶横梁验算。
191、28号槽钢截面力学性能。
192、受力计算. 193、抗弯稳定性验算. 20番禺11号公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算一、计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)《番禺11号公路跨线桥设计图》二、支架设计方案番禺11号公路跨线桥,桥面全宽34。
5m,分左右幅,半幅桥宽16.75m,箱梁与桥面同宽,共分为3联:(30m×4)+(35m×8)+(40m×2+25m),第一联、第三联设计为现浇预应力连续箱梁,第二联设计为预制安装组合箱梁,第一联梁高1.7m,第二联梁高1。
8m,第三联梁高2.0m.第一联、第三联现浇箱梁设计为半幅单箱双室,箱梁底宽12m,连续箱梁现浇支架拟采用Ф48×3。
5mm 扣件式钢管支架,支架高度为5~9m。
第三联12~15号敦,在13、14号中墩两侧各2m 长度范围按照50×30cm 布置立杆,在两个中墩两侧各2m~7m 长度范围内按照60×30cm(纵向×横向)布置立杆,其余范围按照60×60cm 布置立杆。
12、15号墩是现浇梁端部,靠近墩的位置按13、14号中墩一侧的尺寸布置立杆.水平横杆按照120cm 步距布置,中间纵横向每5m 在横断面设连续剪刀撑,两侧面及端面分别设置剪刀撑,每4.5m 高设置一道水平剪刀撑。
满堂支架详细计算方案带门洞计算
满堂支架详细计算方案带门洞计算满堂支架是一种常用的结构支撑系统,常见于建筑物的屋顶、地面和桥梁等结构中。
在设计和计算满堂支架时,需要考虑多个因素,包括荷载、材料强度、支撑间距等。
计算满堂支架的第一步是确定荷载。
荷载可以分为常驻荷载和可变荷载。
常驻荷载包括自重、地震作用、风载等;可变荷载包括人流荷载、设备荷载等。
根据不同的设计标准,荷载的取值有所不同。
计算满堂支架的第二步是确定材料的强度。
常用的材料包括钢材和混凝土。
对于钢材支撑,需要计算其承载能力和稳定性。
对于混凝土支撑,需要计算其弯曲和剪切承载能力。
计算满堂支架的第三步是确定支撑间距。
支撑间距的选择需要考虑结构的整体稳定性和经济性。
一般情况下,支撑间距可以根据材料的强度和荷载来确定。
较大的支撑间距可以降低工程的成本,但也可能影响结构的稳定性。
计算满堂支架的第四步是确定门洞。
门洞是指建筑物中用于通行的开口。
在设计和计算满堂支架时,需要考虑门洞对结构的影响,包括强度和稳定性。
一般情况下,可以采用简化的计算方法来确定门洞。
计算满堂支架的最后一步是进行详细的计算和分析。
这包括计算各个支撑单元的承载能力、稳定性和刚度。
同时,还需要进行结构的整体分析,确保各个支撑单元之间的相互作用。
除了以上的计算步骤,还需要进行其他的设计和计算,包括连接设计、防护设计和施工过程中的安全性分析等。
总结起来,满堂支架的详细计算方案包括确定荷载、确定材料强度、确定支撑间距、确定门洞以及进行详细的计算和分析。
在进行计算时,需要考虑结构的整体稳定性、经济性和施工的可行性。
这些计算步骤需要结合相关的设计标准和规范进行,并由专业的设计师和工程师进行计算和分析。
现浇梁满堂支架施工验算
附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好,外形美观。
在现浇箱梁的各项施工工序中,支架搭设的质量极为关键,而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。
对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下:底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板,纵桥向铺设,板下采用模木(分配梁)打孔后铁钉相连,板缝用宽胶带纸粘贴;底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木,间距为2.44/6=0.407m(计算采用0.41m);横梁采用外径φ48,壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部,支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m,空心位置 0.9m×0.9m,水平杆垂直间距1.2m。
支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁,现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便,而且增加了方案的安全性。
1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN;N活2=2.5KN。
1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN;这样,N总N1+2+3+4=10.127KN。
F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m;N活2=2.5KN;那么,M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m;σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa;τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。
满堂支架施工方案(1)
满堂支架施工方案(1)在建设行业中,支架施工是一个十分重要的环节,对于建筑物结构的稳定性和安全性起着至关重要的作用。
本文将介绍一种名为“满堂支架”的施工方案,旨在提高施工效率和保证施工质量。
一、背景介绍支架施工是指在建筑物搭设支撑系统以支撑模板、混凝土浇筑等工程施工过程中使用的装置。
在施工现场,支架的质量和施工方案的合理性对工程的质量和进度影响巨大。
二、满堂支架的特点“满堂支架”是一种新型支架系统,与传统支架相比具有以下特点:1.创新设计:满堂支架采用了先进的设计理念,结构更加合理,安全性更高。
2.模块化拼装:支架的构件采用模块化设计,方便施工人员快速拼装,减少施工时间。
3.适用性强:满堂支架适用于各种建筑结构的支撑工作,具有较强的通用性。
三、施工步骤1. 确定支架布置位置在开始施工前,需要根据建筑结构的要求,确定支架的布置位置,确保支架的稳定性和承载力。
2. 搭设支架系统根据设计要求,将支架的各个构件按照顺序进行拼装,确保支架系统的完整性和稳定性。
3. 检查调整支架完成支架搭设后,需要对支架系统进行检查和调整,确保支架的水平、垂直和平整度符合要求。
4. 进行混凝土浇筑支架系统搭设完成后,可以进行混凝土浇筑等后续工程施工,保证整个施工过程的顺利进行。
四、施工注意事项1.安全第一:在施工过程中,施工人员要严格遵守安全操作规程,穿戴好安全防护装备。
2.质量控制:在支架搭设过程中,要重视支架的质量控制,确保支架系统的稳定性和承载力。
3.施工计划:制定详细的施工计划,合理安排施工进度,提前准备好所需的材料和设备。
五、总结满堂支架施工方案是一种新型的支架系统,具有创新设计、模块化拼装、适用性强等特点。
在实际施工中,按照规范要求进行支架搭设,严格控制质量和安全,将确保支架施工的高效进行,为建筑工程的顺利完成提供保障。
六、参考文献1.XX.(2018).《建筑工程支架设计手册》. 建筑出版社.2.XX.(2020).《支架施工技术指南》. 施工出版社.以上就是关于满堂支架施工方案的介绍与建议,希望能对支架施工工作有所帮助。
版满堂支架设计与验算方案
版满堂支架设计与验算方案一、设计方案:针对满堂支架的设计,需要考虑其结构的稳定性、承载能力、安装方便等因素。
以下是一个设计方案的示例:1.结构形式:满堂支架采用钢管支撑结构形式,具有稳定性好、安装方便的特点。
2.材料选择:选择高强度、耐腐蚀的钢材作为支撑结构的主要材料。
3.主要构件设计:a)竖向支撑杆:采用圆钢管或方钢管作为主要构件,通过连接件与横向支撑杆连接,起到承载的作用。
b)横向支撑杆:通过连接件与竖向支撑杆连接,增加结构的稳定性。
c)连接件:选择高强度钢材制作,保证连接的牢固性和稳定性。
4.承载能力计算:a)满堂支架的承载能力需要根据实际使用需求进行计算。
b)承载能力的计算需要考虑材料的强度、结构的稳定性、支撑杆的间距等因素。
c)可以采用有限元分析或手算的方法进行计算,并根据计算结果调整设计参数,满足设计要求。
5.安装方案:a)满堂支架的安装需要考虑施工的便捷性,选择安全可靠的安装方法,保证施工的顺利进行。
b)根据实际情况,可以选择组装式满堂支架或现场焊接的方式进行安装。
c)安装过程中需要注意施工环境的安全性,以及各个构件之间的连接要求。
6.验算方案:a)对满堂支架的各个构件进行验算,确保其承载能力满足设计要求。
b)验算可以采用手算的方式或有限元分析的方法进行,根据验算结果进行调整和改进。
c)各个构件的验算需要考虑各种力的作用,如竖向荷载、横向力、轴向压力等。
二、验算方案:以下是对满堂支架的部分构件进行简单验算的示例:1.竖向支撑杆的弯曲验算:a)通过有限元分析或手算的方法计算竖向支撑杆的弯曲应力,判断其是否满足设计要求。
b)弯曲验算需要考虑材料的强度、截面形状和力的作用等因素。
2.横向支撑杆的稳定性验算:a)通过有限元分析或手算的方法计算横向支撑杆的稳定系数,判断其是否满足设计要求。
b)稳定性验算需要考虑材料的强度、截面形状、支撑杆之间的间距和力的作用等因素。
3.连接件的强度验算:a)通过有限元分析或手算的方法计算连接件的应力,判断其是否满足设计要求。
满堂脚手架设计详细计算方法
满堂脚手架设计详细计算方法满堂脚手架是指由多个水平和垂直支撑构成的搭建框架,用于支撑工程施工过程中的人员和材料。
设计满堂脚手架时,需要进行详细的计算和布置,以确保其稳定性和安全性。
以下是满堂脚手架设计的详细计算方法的一般步骤:第一步:确定基本参数确定满堂脚手架的高度、跨度、支撑点间距等基本参数。
根据所搭建的工程的具体情况,如建筑物的高度、平面形状和结构类型,选择合适的参数。
第二步:计算垂直支撑力根据满堂脚手架的高度和跨度,计算出垂直支撑力。
垂直支撑力是指施加在满堂脚手架立柱上的力,需要考虑人员和材料的重量以及施工过程中的动载荷。
根据相关规范和经验公式,计算出每个立柱所受的垂直支撑力。
第三步:计算水平支撑力根据满堂脚手架的高度和跨度,计算出水平支撑力。
水平支撑力是指施加在满堂脚手架水平支撑杆上的力,需要考虑垂直支撑力和水平作用力及其分布情况。
根据相关规范和经验公式,计算出每根水平支撑杆所受的水平支撑力。
第四步:计算连接节点的承载力第五步:确定材料规格根据计算结果,确定满堂脚手架所使用的材料规格。
包括满堂脚手架的立柱、水平支撑杆和连接件等。
选择合适的材料规格,以满足设计要求。
第六步:进行结构布局根据计算结果和材料规格,进行满堂脚手架的结构布局。
根据满堂脚手架的高度和跨度,确定立柱和水平支撑杆的数量和布置位置。
同时,考虑结构的稳定性和刚度,需合理设置对角支撑杆,并考虑支撑点间距的适当调整。
第七步:检验满堂脚手架的稳定性根据所布置的满堂脚手架结构,进行稳定性检验。
对于大型和特殊情况下的满堂脚手架,可以进行有限元分析或其他计算方法对其稳定性进行评估。
第八步:制定使用规程和安全操作规范根据满堂脚手架的设计和布置,制定相应的使用规程和安全操作规范。
规范人员和材料的使用方式,确保施工过程中的安全性。
最后,需要强调的是,满堂脚手架的设计和计算需要符合相关的规范和标准要求,并在实际施工过程中随时检查和监测,确保满堂脚手架的安全运行。
桥梁专项施工方案(满堂支架)
桥梁专项施工方案(满堂支架)
一、前言
在桥梁施工中,满堂支架是一种常用的支撑结构,能够有效地支撑桥梁主体结构,在施工中扮演着至关重要的角色。
本文将就桥梁专项施工方案中的满堂支架进行探讨,包括支架的选择、搭设、监测等相关内容。
二、支架选择
在选择满堂支架时,首先需要根据桥梁的设计要求和负荷情况确定支架的承重
能力。
支架的选取应当符合相关标准和规范,确保支撑的稳定和安全。
同时,支架的数量和排布也需要根据实际情况进行合理安排,保证支架的稳固性。
三、支架搭设
支架搭设是桥梁施工中的关键环节,需要严格按照设计方案进行操作。
在搭设
过程中,应当注意支架的连接方式和固定方式,确保支架能够承受桥梁结构的荷载。
此外,支架的调整和检测也至关重要,及时发现并解决问题,保证支架的稳定性。
四、支架监测
在桥梁施工过程中,支架的监测是必不可少的环节。
通过对支架的负荷、位移、变形等参数进行监测,可以及时发现支架存在的问题,保证施工的顺利进行。
监测数据的采集和分析也需要专业人员进行操作,确保数据的准确性和可靠性。
五、总结
满堂支架作为桥梁施工中重要的支撑结构,在施工中具有重要意义。
通过选择
合适的支架、严格进行支架搭设和监测,可以保证支架的稳定性和安全性,保障整个桥梁施工的顺利进行。
希望本文对桥梁专项施工中的满堂支架有所启发,促进施工质量的提升。
桥梁满堂支架专项方案
桥梁满堂支架专项方案(专家论证)清晨的阳光透过窗帘的缝隙,洒在书桌上那厚厚的桥梁满堂支架方案上。
我的思绪如同桥梁的钢铁脉络,一点点铺展开来。
一、项目背景这座桥梁跨越了两座山头,工程难度系数极高。
满堂支架作为桥梁建设中的关键环节,其稳定性和安全性至关重要。
我闭上眼睛,想象着施工现场的景象,耳边回荡着机器的轰鸣声。
二、满堂支架设计1.支架类型选择满堂支架的类型有很多,根据桥梁的跨度和结构特点,我们选择了碗扣式满堂支架。
这种支架结构简单,稳定性好,便于安装和拆卸。
2.支架布置支架布置要考虑桥梁的受力情况,我们将支架均匀分布在桥梁底部,间距为1.5米。
在支架的顶部,我们设置了横梁,以增强桥梁的稳定性。
3.支架材料支架材料的选择至关重要,我们采用了高强度钢材,确保支架的承载能力和抗风能力。
三、满堂支架施工1.施工准备施工前,我们对现场进行了详细的测量,确保支架的安装位置准确无误。
同时,对施工人员进行安全培训,确保施工过程中的人身安全。
2.支架安装支架安装过程中,我们采用分段施工的方法,先安装支架,再进行横梁的安装。
在安装过程中,我们严格遵循施工规范,确保支架的稳定性。
3.支架检查支架安装完成后,我们进行了详细的检查,包括支架的垂直度、稳定性、承载能力等。
检查结果显示,支架各项指标均符合设计要求。
四、满堂支架施工安全措施1.安全防护施工现场设置了安全防护网,防止施工过程中物品坠落伤人。
同时,对施工现场进行了封闭管理,确保施工安全。
2.应急预案针对可能出现的突发事件,我们制定了应急预案,包括支架倒塌、火灾等。
一旦发生突发事件,我们将迅速启动应急预案,确保施工人员的安全。
3.安全培训我们对施工人员进行定期的安全培训,提高他们的安全意识,确保施工过程中的人身安全。
五、满堂支架施工进度安排1.施工周期根据施工计划,满堂支架的施工周期为3个月。
我们将按照施工计划,确保支架的安装和拆除工作按时完成。
2.施工节点施工过程中,我们将设立多个节点,对施工进度进行监控。
大桥满堂支架设计计算
××大桥满堂支架设计计算满堂支架设计及预拱度设置计算1. 脚手架稳定性计算:本计算以53#-57#墩左幅箱梁为例,对满堂支架结构的稳定性和安全性进行了验算。
为了便于施工,初拟支架横距0.6m,纵距0.9m,步距1.2m,并在管架间布置剪刀撑。
1) 荷载计算:I. 箱梁自重:G=P/S= r×s×1/S=25×10.50667×1/12..225=21.486 KN/m2由于西互通箱梁不规则,故本计算取一个标准横断面,计算其横截面积s,按荷载全部集中在箱梁底板面积上计算,砼容重按25KN/m3计算。
s——箱梁纵向1米的底板面积(m2)。
II. 支架配件自重:0.3 KN/m2III. 满堂支架上木模及连杆自重:0.75 KN/m22) 活荷载计算:I. 结构脚手架均布活荷载标准值(施工荷载): 3 KN/m2II. 水平风荷载:Wk=0.7µzµsW0=0.294 KN/m2式中 Wk——风荷载标准值(KN/m2);µz——风压高度变化系数,按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GBJ9)规定采用;µs——脚手架风荷载体形系数,按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)取值;µs本计算中取1.0;W0——基本风压(KN/m2),按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GBJ9)规定采用;W0本计算中取4.0。
为了简化计算,脚手架每排立杆承受的结构自重标准值采用该排立杆内,外立杆的平均值。
3) 荷载组合:I. 模板支架立杆的轴向力设计值N,应按下列公式计算:按不组合风荷载情况计算:N=1.2∑NGk+1.4∑NQk=1.2×(21.486+0.3+0.75)+1.4×3=31.24KN/m2∑NQk——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和;∑NGk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。
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一.编制依据1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-20081.2 《房建工程施工与质量验收规范》(CJJ2-2008)1.3 《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)二.工程概况新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2,现场实测中心里程为NK765+283.55。
邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构,基础采用条形基础,房屋一层为框架结构(信号楼),二层为砖混结构(办公楼)。
信号楼净空尺寸为4.3m,总长为46.7m,宽为7.9m。
三.支架结构设计3.1扣件钢管脚手架的材质要求(1)钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管,其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。
(2)扣件采用可锻铸铁制造的扣件,其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》)(GB15831)的规定。
(3)脚手架下,立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。
3.2支架构件满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。
3.3支架布置根据房屋设计高度和承重要求,根据梁体混凝土的自重荷载,考虑施工荷载以及其它荷载的影响,预留足够的施工安全储备,进行现浇梁支架的检算(检算资料详见满堂支架设计计算书)。
现浇支架自下而上由钢管立柱,分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。
满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管,碗扣连接。
框架顶板及现浇梁采用钢管扣件支架现浇,顶板厚12cm。
现浇支架拟采用钢管扣件满堂支架,钢管间距1.3m*1.2m,横杆步距1.0m,顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞,横楞采用4cm*7cm的方木,间距按0.2m布置。
梁部支撑采用,在梁底中部增设一排钢管立柱,并对其加密,间距为0.75m或0.6m,横杆与满堂支架对应相通,增强其整体受力稳定性,顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞,横楞采用4cm*7cm的方木,间距按0.2m布置。
同时,满堂支架设置剪刀撑,每隔2排设置一道。
钢管采用杆件采用外径48mm,壁厚3 .5mm,国标钢管。
支架构造应符合下列规定:(1)立杆间距和水平杆步距应根据支架所承受的荷载通过设计计算确定,并利于支架安装、拆除作业。
立杆底端和顶端的碗扣节点应设置纵、横向水平杆;底层水平杆兼作扫地杆时,其与底座支承板的高差为35cm。
(2)每根立杆的底部应设置垫板,垫板的尺寸大于钢管直径的5倍以上。
(3)每根立杆的顶部应设置U形可调顶托,顶托上设置方木承受荷载。
严禁采用水平杆直接承受梁体荷载。
顶托螺杆插入立杆的长度最小为15cm,伸出立杆的长度最大为30cm、最小为10cm。
(4)剪刀撑设置应符合下列规定:A支架四周及中间纵、横向每隔四排从底到顶连续设置竖向剪刀撑,剪刀撑水平倾角在45°~60°之间。
B剪刀撑采用与支架立杆规格相同的钢管,用旋转扣件与立杆扣接;当剪刀撑不能与立杆扣接时,应与该立杆相邻的水平杆扣接;扣接点距碗扣节点的距离最大为15cm。
C剪刀撑使用Φ48×3.5mm、长度6m的钢管,每根剪刀撑扣接的立杆和水平杆数量不得小于4根。
D剪刀撑应采用搭接接长,搭接长度大于100cm,搭接处应等间距设置3个旋转扣件扣紧,扣件边缘至杆端的距离要大于10cm。
3-1 梁的支架搭设断面图3-2 支架搭设横断面图四.支架搭设与预压4.1 支架搭设材料要求(1)脚手架各种杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的3号钢焊接钢管,使用生产厂家合格的产品并持有合格证,其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定,用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4∽6米,使用的钢管必须平直光滑,不得裂缝、结疤、分层。
错位、硬弯、毛刺和深的划道等缺陷,并涂防锈漆作防腐处理,不合格的钢管决不允许使用。
(2)扣件使用生产厂家合格的产品,并持有产品合格证,扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-1995规定要求,对使用的扣件要全数进行检查,不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。
扣件与钢管的贴合面要严格整形,保证与钢管扣紧接触良好,扣件夹紧钢管时,开口处最小距离不小于5mm,扣件活动部位转动灵活,旋转扣件两旋转面间隙要小于1mm,扣件螺栓拧紧力距60 N•m时扣件不得被破坏。
旧的扣件使用前必须严格进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换。
(3)作业平台上的脚手板(平台铺板)采用5cm厚,宽度为30cm的落叶松或木板,腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透疥者不得使用。
(4)安全网有产品生产许可证和质量合格证及建筑安全监督管理部门发放的准用证。
(5)经检验合格的构配件应按品种、规格分类,堆放整齐、平稳,堆放场地不得有积水。
(6)构配件的偏差应符合表4-1所示。
表4-1:构配件允许偏差4.2搭设工艺流程在牢固的混凝土基础上横向、纵向弹线定位→摆放底托→竖立杆搭设并扣紧→安装纵、横向横杆,并与立杆扣紧→装第二层及以上支架→加设剪力撑→(安装调节杆)→安装顶托→在顶托上居中安装纵向方木→铺设横向方木。
4.3支架搭设现浇屋面支架采用碗扣式满堂支架作为主体,主构件主要包括:纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。
满堂支架纵向间距 1.3m,横向间距1.2cm,以钢管作为剪力撑,采用可调节底座和上托进行调整箱梁底板纵坡,支架顶部设置纵向4×7cm方木,其上铺设4×7cm分配方木,间距20cm。
为了保证碗扣件支架的稳定性,必须按设计要求安装斜撑杆,安装时尽量布置在节点上,且用扣件连接牢固。
顶托安装:根据梁底高程变化决定顺桥向控制断面间距,横向设左、中、右三个控制点,精确调出顶托标高。
然后用明显的标记标明顶托的伸出量,以便校验。
最后再用拉线内插方法,依次调出每个顶托的标高,顶托伸出量控制在30㎝以内。
4.4安装上下人行步梯地基处理→立杆定位→摆放底托→立竖向钢管并用交叉拉杆扣紧→安装纵横向连接钢管,并与立杆扣紧→装第二层及以上支架→加设剪力撑→安装横向承力杆→安装两侧扶手→铺设踏步→安装安全网4.5支架施工要求(1)支架安装前应根据支架设计图在垫层顶面标识出支架立杆的平面位置线。
(2)支架安装应从一端向另一端或从跨中间向两端延伸,按照垫木、底座、立杆、水平杆(水平加固件)、剪刀撑的顺序自下向上逐层搭设。
(3)垫木和底座应准确地放置在位置线上。
底座的轴心线应与地面垂直,垫木与垫层之间空隙应填塞密实。
(4)碗扣式钢管支架的首层应采用不同长度的立杆交错布置,使相邻立杆的接头设置在不同步距内。
(5)支架立杆在1.8m高度内的垂直度偏差不得大于5mm; 支架全高的垂直度偏差应小于支架高度的1/600,且不得大于35mm。
(6)水平杆安装时应控制直线度和水平度;各层水平框架的纵、横向直线应小于立杆间距的1/200,相邻水平杆的高差应小于±5mm。
(7)剪刀撑、交叉支撑等加固件应与立杆和水平杆等同步安装,扣件、锁臂等应安装齐全并及时拧紧,扣件螺栓的拧紧扭力矩不应小于40N·m、且不应大于65 N·m。
(8)立杆顶托上的双钢管一般应设置在顶托上,否则应采用绑条钉牢,并加垫木支垫;同一断面上的承重方木接头数量不应超过50%。
上层方木应交错搭接在下层方木上。
(9)支架施工应满足表4-2、4-3中质量要求。
A基础质量要求4-2:满堂式支架基础质量检查表B支架质量要求表4-3:碗扣式钢管支架质量检查表注:H为支架总高度。
4.6搭设注意事项碗扣支架搭设之前,先按技术放线布置好支架立杆位置,然后搭拼支架。
第一层搭设好后,必须由工程技术人员抄平检查平整度,如高差不符合要求,必须用底托调平。
在立杆上必须加设纵横向剪刀撑,倾斜角度为45°~60°,剪刀撑使用6米钢管。
搭设时用线坠或水平尺控制立杆的垂直度,防止立杆偏心受力。
顶托外露部分不超过30cm,底托丝杆外露部分不超过30cm,自由端超过30cm长的杆件要增加水平杆锁定;底托与地面之间要密贴,达到面受力,严禁形成点受力。
横向方木接头不能有空隙,且不能悬空,若有空隙用扒钉十字交叉连接,大方木间用木楔塞紧,且用钉子钉牢;若有悬空可采用不小于1.5m长的4cm×7cm 方木两端支撑在顶托上,且方木间用扒钉连接。
横向钢管间若有空隙,用粗钢筋焊接或用直扣件将两钢管连接成一体,钢管接头的布置必须错开。
纵横向扫地杆布设1道,采用φ48的钢管,设置在基础以上35cm处。
4.7 支架预压为检验支架的弹性形变量及检验地基础的承载力,消除因支架竖向非弹性变形对标高的影响,应在底模铺装后,对支架进行预压,预压材料采用沙袋。
4.7.1支架预压方式(1)底模安装前先安装好临时支座,底模、侧模安装后开始支架预压,但预压前采用胶合板和彩条布铺在模板上,保护模板不被受损和污染。
(2)采用沙袋按各段设计荷载120%进行预压,预压重量为板体及梁体重量的120%。
板面加载荷载按3.6KN/m2加载,梁体根据截面不同分别计算加载荷载。
预压采用沙袋预压。
(3)支架搭设时预压前,顶部预留抛高要计算地基相对沉降量,支架弹性和非弹性值等。
(4)地基非弹性沉降,根据以往施工经验,立设与黏土层上的支架施工沉留值在15-20mm左右;支架的非弹性变形值按2mm考虑。
拟定本支架预留沉降选按2.0cm,梁部按3mm预留。
再预压得出数据后进行进一步调整。
(5)注意的问题:A、采用沙袋法预压,沙袋逐袋称量,设专人称量、编号、记录;称量好的沙袋一旦到位就采用防水措施,准备好防雨布。
每捆钢筋也要全部覆盖。
B、派专人观察支架变化情况,一旦发生异常,立即进行补救。
C、要分级加载,加载的顺序接近浇筑砼顺序,不能随意堆放,卸载也分级并测量记录。
D、通过第一施工段预压并沉降后,将实测沉降量(地基沉降量、支架变形量)作为一个参数值直接运用。
4.7.2 沉降观测点的设置支架压载观测点布置:板面上按间距2m布设观测点,从板中往外侧分,梁体观测点分别在四分之一跨及跨中处布设观测点。
在垫木下的双钢管分配梁跨中处设观测点。
卸载:压载完毕后进行卸载,卸载时间在同跨内先中间后两边对称同时进行。
预压时主要观测的数据有:支架底座沉降—地基沉降;卸载后顶板客恢复量以及支架的侧位移量和垂直度,按测得的沉降量及设计标高,重新调整模板标高。
测量时,依据《工程测量规范》(50026—89),采用苏光DSZ2型水准仪配合双面木尺,按四等水准测量要求进行观测,并用悬线重锤测支架水平位移量。